JP2001353503A - 圧延方法 - Google Patents
圧延方法Info
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- JP2001353503A JP2001353503A JP2000176223A JP2000176223A JP2001353503A JP 2001353503 A JP2001353503 A JP 2001353503A JP 2000176223 A JP2000176223 A JP 2000176223A JP 2000176223 A JP2000176223 A JP 2000176223A JP 2001353503 A JP2001353503 A JP 2001353503A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 圧延の仕上段階でのパス回数を減らして圧延
設備のコスト低減を図り、しかも、ロール面に高精度の
カリバーを形成しなくてもアスペクト比が大きな高寸法
精度の製品を安定して得る。 【解決手段】 ２ロール圧延機３によって棒鋼１を断面
偏平形状に圧延し、次いで、４ロール圧延機４によって
断面偏平形状の棒鋼１を縦横寸法の異なる断面矩形状に
圧延する。
設備のコスト低減を図り、しかも、ロール面に高精度の
カリバーを形成しなくてもアスペクト比が大きな高寸法
精度の製品を安定して得る。 【解決手段】 ２ロール圧延機３によって棒鋼１を断面
偏平形状に圧延し、次いで、４ロール圧延機４によって
断面偏平形状の棒鋼１を縦横寸法の異なる断面矩形状に
圧延する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、縦横寸法の異なる
断面矩形状の線棒材を圧延する方法に関し、特に、縦横
比（アスペクト比）の大きな断面矩形状線棒材の圧延に
好適な圧延方法に関する。
断面矩形状の線棒材を圧延する方法に関し、特に、縦横
比（アスペクト比）の大きな断面矩形状線棒材の圧延に
好適な圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のこの種の圧延方法としては、例え
ば平鋼の例ではあるが特開平６−３１３０１号公報に記
載のものが知られている。この圧延方法は、縦横比の大
きな平鋼を製造する際に、圧延の仕上段階において、図
６〜図８を参照して、まず、水平ロール対を備えた第１
の２ロール圧延機ａによって厚さ方向に圧延した後に、
垂直ロール対を備えた第２の２ロール圧延機ｂによって
幅方向に圧延し、次いで、水平ロール対を備えた第３の
２ロール圧延機ｃによって厚さ方向に圧延するようにし
たものである。なお、第３の２ロール圧延機ｃによる圧
延時（図８参照）に平鋼の幅方向の両側面が膨出するの
を防止すべく、第２の２ロール圧延機ｂのロール面には
凸湾曲状のカリバーｄが形成されている。従って、第２
の２ロール圧延機ｂによる圧延後においては、途中材ｅ
の幅方向の両側面に凹湾曲部ｆが形成され、これによ
り、第３の２ロール圧延機ｃによる圧延時に凹湾曲部ｆ
が幅方向外方に膨れて平鋼の幅方向の両側面の平坦形状
が確保されるようになっている。上記のような２ロール
による圧延方法が断面矩形状の線棒材の圧延においても
常用されている。
ば平鋼の例ではあるが特開平６−３１３０１号公報に記
載のものが知られている。この圧延方法は、縦横比の大
きな平鋼を製造する際に、圧延の仕上段階において、図
６〜図８を参照して、まず、水平ロール対を備えた第１
の２ロール圧延機ａによって厚さ方向に圧延した後に、
垂直ロール対を備えた第２の２ロール圧延機ｂによって
幅方向に圧延し、次いで、水平ロール対を備えた第３の
２ロール圧延機ｃによって厚さ方向に圧延するようにし
たものである。なお、第３の２ロール圧延機ｃによる圧
延時（図８参照）に平鋼の幅方向の両側面が膨出するの
を防止すべく、第２の２ロール圧延機ｂのロール面には
凸湾曲状のカリバーｄが形成されている。従って、第２
の２ロール圧延機ｂによる圧延後においては、途中材ｅ
の幅方向の両側面に凹湾曲部ｆが形成され、これによ
り、第３の２ロール圧延機ｃによる圧延時に凹湾曲部ｆ
が幅方向外方に膨れて平鋼の幅方向の両側面の平坦形状
が確保されるようになっている。上記のような２ロール
による圧延方法が断面矩形状の線棒材の圧延においても
常用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の圧延方法においては、圧延の仕上段階で第１〜第３
の２ロール圧延機ａ〜ｃによる３回のパスが必要になる
ため、圧延機の設備コストが高くつくという不都合があ
る。また、高い寸法精度（直角度や平行度等）の製品を
得る場合には、第２の２ロール圧延機ｂのロール面に形
成される凸湾曲状のカリバーｄの形状精度に高い精度が
要求されるため、カリバーｄの加工が難しく、仮にカリ
バーｄを高精度に加工できたとしたも、製品の材質や圧
延時の温度が変化すると、第３の２ロール圧延機ｃによ
る圧延時に凹湾曲部ｆの幅方向外方への膨出量が異なっ
て製品の幅方向両側面の平坦形状の精度に悪影響を及ぼ
すことになり、この結果、安定して高寸法精度の製品を
得ることができなくなるという不都合がある。
来の圧延方法においては、圧延の仕上段階で第１〜第３
の２ロール圧延機ａ〜ｃによる３回のパスが必要になる
ため、圧延機の設備コストが高くつくという不都合があ
る。また、高い寸法精度（直角度や平行度等）の製品を
得る場合には、第２の２ロール圧延機ｂのロール面に形
成される凸湾曲状のカリバーｄの形状精度に高い精度が
要求されるため、カリバーｄの加工が難しく、仮にカリ
バーｄを高精度に加工できたとしたも、製品の材質や圧
延時の温度が変化すると、第３の２ロール圧延機ｃによ
る圧延時に凹湾曲部ｆの幅方向外方への膨出量が異なっ
て製品の幅方向両側面の平坦形状の精度に悪影響を及ぼ
すことになり、この結果、安定して高寸法精度の製品を
得ることができなくなるという不都合がある。
【０００４】また、厚みの異なった（アスペクト比の異
なった）矩形断面形状の圧延を行うには、カリバーロー
ルｂを交換する必要があるため、カリバー形状の異なる
多種類のロールを用意する必要が生じ、製造コストを低
くする妨げになっていた。本発明はこのような不都合を
解消するためになされたものであり、圧延の仕上段階で
のパス回数を減らして圧延設備のコスト低減を図ること
ができ、しかも、ロール面に高精度のカリバーを形成し
なくてもアスペクト比の大きな高寸法精度の製品を安定
して得ることができ、更には、ロール交換なしにある程
度自由にアスペクト比を選択できる圧延方法を提供する
ことを目的とする。
なった）矩形断面形状の圧延を行うには、カリバーロー
ルｂを交換する必要があるため、カリバー形状の異なる
多種類のロールを用意する必要が生じ、製造コストを低
くする妨げになっていた。本発明はこのような不都合を
解消するためになされたものであり、圧延の仕上段階で
のパス回数を減らして圧延設備のコスト低減を図ること
ができ、しかも、ロール面に高精度のカリバーを形成し
なくてもアスペクト比の大きな高寸法精度の製品を安定
して得ることができ、更には、ロール交換なしにある程
度自由にアスペクト比を選択できる圧延方法を提供する
ことを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明に係る圧延方法は、圧延機によって線棒材を
断面偏平形状に圧延し、次いで、４ロール圧延機によっ
て前記線棒材を縦横寸法の異なる断面矩形状に圧延する
ことを特徴とする。
に、本発明に係る圧延方法は、圧延機によって線棒材を
断面偏平形状に圧延し、次いで、４ロール圧延機によっ
て前記線棒材を縦横寸法の異なる断面矩形状に圧延する
ことを特徴とする。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図を
参照して説明する。図１は本発明の実施の形態の一例で
ある圧延方法を説明するための説明的概略平面図、図２
は２ロール圧延機による圧延工程を説明するための説明
図、図３は４ロール圧延機による圧延工程を説明するた
めの説明図、図４及び図５は本発明の他の実施の形態を
説明するための説明図、図９は４ロール圧延機での入側
アスペクト比と出側アスペクト比との関係を示すグラフ
図である。
参照して説明する。図１は本発明の実施の形態の一例で
ある圧延方法を説明するための説明的概略平面図、図２
は２ロール圧延機による圧延工程を説明するための説明
図、図３は４ロール圧延機による圧延工程を説明するた
めの説明図、図４及び図５は本発明の他の実施の形態を
説明するための説明図、図９は４ロール圧延機での入側
アスペクト比と出側アスペクト比との関係を示すグラフ
図である。
【０００７】図１において符号Ａは加熱炉、Ｂは粗圧延
機列、Ｃは中間圧延機列であり、粗圧延機列Ｂ及び中間
圧延機列Ｃは共に棒鋼１の進行方向（圧延方向）に沿っ
て交互に圧下方向を直交させた状態で配設された複数の
２ロール圧延機２によって構成されている。中間圧延機
列Ｃの下流側には中間圧延機列Ｃを通過した後の棒鋼１
を縦横比（アスペクト比）の大きな断面矩形状（例え
ば、アスペクト比＝１．３以上）に圧延するための仕上
圧延機列Ｄが配置されており、該仕上圧延機列Ｄは、水
平ロール対３ａ，３ａを備えた単独の２ロール圧延機３
と、該２ロール圧延機３の下流側に配設された単独の４
ロール圧延機４とを備えている。４ロール圧延機４は、
水平ロール対４ａ，４ａ及び垂直ロール対４ｂ，４ｂを
備えており、水平ロール４ａのロール面は製品断面の長
辺側に対応して幅広とされ、垂直ロール４ｂのロール面
は製品断面の短辺側に対応して幅狭とされている。な
お、２ロール圧延機３の各ロール面及び４ロール圧延機
４の各ロール面はいずれもフラット面とされている。
機列、Ｃは中間圧延機列であり、粗圧延機列Ｂ及び中間
圧延機列Ｃは共に棒鋼１の進行方向（圧延方向）に沿っ
て交互に圧下方向を直交させた状態で配設された複数の
２ロール圧延機２によって構成されている。中間圧延機
列Ｃの下流側には中間圧延機列Ｃを通過した後の棒鋼１
を縦横比（アスペクト比）の大きな断面矩形状（例え
ば、アスペクト比＝１．３以上）に圧延するための仕上
圧延機列Ｄが配置されており、該仕上圧延機列Ｄは、水
平ロール対３ａ，３ａを備えた単独の２ロール圧延機３
と、該２ロール圧延機３の下流側に配設された単独の４
ロール圧延機４とを備えている。４ロール圧延機４は、
水平ロール対４ａ，４ａ及び垂直ロール対４ｂ，４ｂを
備えており、水平ロール４ａのロール面は製品断面の長
辺側に対応して幅広とされ、垂直ロール４ｂのロール面
は製品断面の短辺側に対応して幅狭とされている。な
お、２ロール圧延機３の各ロール面及び４ロール圧延機
４の各ロール面はいずれもフラット面とされている。
【０００８】そして、加熱炉Ａから出た棒鋼１を粗圧延
機列Ｂ及び中間圧延機列Ｃによって断面略円形又は断面
略四角形状に圧延し、次いで、尾端が中間圧延機列Ｃを
通過した後の棒鋼１を、図２に示すように、仕上圧延機
列Ｄの２ロール圧延機３によって断面長円形状（断面偏
平形状）に圧延し、次いで、図３に示すように、４ロー
ル圧延機４によって断面長円形状の棒鋼１を断面矩形状
（例えばアスペクト比が１．３以上）に圧延する。
機列Ｂ及び中間圧延機列Ｃによって断面略円形又は断面
略四角形状に圧延し、次いで、尾端が中間圧延機列Ｃを
通過した後の棒鋼１を、図２に示すように、仕上圧延機
列Ｄの２ロール圧延機３によって断面長円形状（断面偏
平形状）に圧延し、次いで、図３に示すように、４ロー
ル圧延機４によって断面長円形状の棒鋼１を断面矩形状
（例えばアスペクト比が１．３以上）に圧延する。
【０００９】図２において、棒鋼１のアスペクト比（Ｂ
／Ｈ）やサイズは、ロール４ａ，４ｂやロールギャップ
を適宜選択することにより、ある程度自由に設定でき
る。このようにこの実施の形態では、２ロール圧延機３
及び４ロール圧延機４による２回のパスで仕上圧延を行
うことができるため、従来に比べてパス回数を少なくす
ることができ、この結果、仕上圧延機列Ｄの設備コスト
の低減を図ることができる。
／Ｈ）やサイズは、ロール４ａ，４ｂやロールギャップ
を適宜選択することにより、ある程度自由に設定でき
る。このようにこの実施の形態では、２ロール圧延機３
及び４ロール圧延機４による２回のパスで仕上圧延を行
うことができるため、従来に比べてパス回数を少なくす
ることができ、この結果、仕上圧延機列Ｄの設備コスト
の低減を図ることができる。
【００１０】また、２ロール圧延機３で断面偏平形状に
圧延した後、４ロール圧延機４によって長辺側及び短辺
側を拘束した状態で断面矩形状に圧延しているため、従
来のようにロール面に高精度のカリバーを形成しなくて
もアスペクト比の大きな高寸法精度（直角度や平行度
等）の製品を圧延時の温度変化や製品の材質の違いに影
響を受けることなく安定して得ることができ、更には、
ロールを交換することなく、アスペクト比やサイズをあ
る程度自由に選択することができる。
圧延した後、４ロール圧延機４によって長辺側及び短辺
側を拘束した状態で断面矩形状に圧延しているため、従
来のようにロール面に高精度のカリバーを形成しなくて
もアスペクト比の大きな高寸法精度（直角度や平行度
等）の製品を圧延時の温度変化や製品の材質の違いに影
響を受けることなく安定して得ることができ、更には、
ロールを交換することなく、アスペクト比やサイズをあ
る程度自由に選択することができる。
【００１１】なお、上記実施の形態では、仕上圧延機列
Ｄの２ロール圧延機３のロール面をフラット面とした場
合を例に採ったが、必ずしもこのようにする必要はな
く、偏平形状の断面が得られる限りにおいて、例えば図
４に示すように、２ロール圧延機３のロール面に断面楕
円形状となるカリバー１０を形成し、該カリバー１０に
よって得られた断面楕円形状の棒鋼１を４ロール圧延機
４によって断面矩形状に圧延するようにしてもよい（図
５参照）。この場合、カリバー１０は、尾端が中間圧延
機列Ｃを通過した後の棒鋼１の断面形状を偏平にするだ
けの機能を有すれば足りるため、形状精度は特に問われ
ない。
Ｄの２ロール圧延機３のロール面をフラット面とした場
合を例に採ったが、必ずしもこのようにする必要はな
く、偏平形状の断面が得られる限りにおいて、例えば図
４に示すように、２ロール圧延機３のロール面に断面楕
円形状となるカリバー１０を形成し、該カリバー１０に
よって得られた断面楕円形状の棒鋼１を４ロール圧延機
４によって断面矩形状に圧延するようにしてもよい（図
５参照）。この場合、カリバー１０は、尾端が中間圧延
機列Ｃを通過した後の棒鋼１の断面形状を偏平にするだ
けの機能を有すれば足りるため、形状精度は特に問われ
ない。
【００１２】また、上記実施の形態では、仕上圧延機列
Ｄに２ロール圧延機３及び４ロール圧延機４を配置した
場合を例に採ったが、中間圧延機列Ｃで断面偏平形状の
オーバルラウンド圧延を行う場合には、仕上圧延機列Ｄ
に４ロール圧延機４のみを配置し、該４ロール圧延機４
によって尾端が中間圧延機列Ｃを通過した後の断面偏平
形状の棒鋼１を断面矩形状に圧延するようにしてもよ
い。
Ｄに２ロール圧延機３及び４ロール圧延機４を配置した
場合を例に採ったが、中間圧延機列Ｃで断面偏平形状の
オーバルラウンド圧延を行う場合には、仕上圧延機列Ｄ
に４ロール圧延機４のみを配置し、該４ロール圧延機４
によって尾端が中間圧延機列Ｃを通過した後の断面偏平
形状の棒鋼１を断面矩形状に圧延するようにしてもよ
い。
【００１３】
【実施例】図９に２ロール圧延機３によって断面偏平形
状に圧延された棒鋼１のアスペクト比（入側アスペクト
比＝Ｂ0 ／Ｈ0 ：図２参照）と、４ロール圧延機４によ
って断面矩形状に圧延された棒鋼１のアスペクト比（出
側アスペクト比＝Ｂ／Ｈ：図３参照）との関係を示す。
図９から明らかなように、同じ入側アスペクト比であっ
ても、スリ疵が付くことなく良好な製品が得られる出側
アスペクト比の領域があり、この領域の範囲内で、ロー
ル交換することなく、自由にアスペクト比を選択して圧
延できることが判る。
状に圧延された棒鋼１のアスペクト比（入側アスペクト
比＝Ｂ0 ／Ｈ0 ：図２参照）と、４ロール圧延機４によ
って断面矩形状に圧延された棒鋼１のアスペクト比（出
側アスペクト比＝Ｂ／Ｈ：図３参照）との関係を示す。
図９から明らかなように、同じ入側アスペクト比であっ
ても、スリ疵が付くことなく良好な製品が得られる出側
アスペクト比の領域があり、この領域の範囲内で、ロー
ル交換することなく、自由にアスペクト比を選択して圧
延できることが判る。
【００１４】
【発明の効果】上記の説明から明らかなように、本発明
によれば、圧延の仕上段階でのパス回数を減らして圧延
設備のコスト低減を図ることができ、しかも、ロール面
に高精度のカリバーを形成しなくてもアスペクト比の大
きな高寸法精度の製品を安定して得ることができ、更に
は、ロール交換なしにある程度自由にアスペクト比を選
択できるという効果が得られる。
によれば、圧延の仕上段階でのパス回数を減らして圧延
設備のコスト低減を図ることができ、しかも、ロール面
に高精度のカリバーを形成しなくてもアスペクト比の大
きな高寸法精度の製品を安定して得ることができ、更に
は、ロール交換なしにある程度自由にアスペクト比を選
択できるという効果が得られる。
【図１】本発明の実施の形態の一例である圧延方法を説
明するための説明的概略平面図である。
明するための説明的概略平面図である。
【図２】２ロール圧延機による圧延工程を説明するため
の説明図である。
の説明図である。
【図３】４ロール圧延機による圧延工程を説明するため
の説明図である。
の説明図である。
【図４】２ロール圧延機による圧延工程の変形例を説明
するための説明図である。
するための説明図である。
【図５】４ロール圧延機による圧延工程を説明するため
の説明図である。
の説明図である。
【図６】従来の圧延方法の説明図であって、第１の２ロ
ール圧延機による圧延工程を説明するための図である。
ール圧延機による圧延工程を説明するための図である。
【図７】従来の圧延方法の説明図であって、第２の２ロ
ール圧延機による圧延工程を説明するための図である。
ール圧延機による圧延工程を説明するための図である。
【図８】従来の圧延方法の説明図であって、第３の２ロ
ール圧延機による圧延工程を説明するための図である。
ール圧延機による圧延工程を説明するための図である。
【図９】４ロール圧延機での入側アスペクト比と出側ア
スペクト比との関係を示すグラフ図である。
スペクト比との関係を示すグラフ図である。
１…棒鋼（線棒材） ３…２ロール圧延機 ３ａ…水平ロール ４…４ロール圧延機 ４ａ…水平ロール ４ｂ…垂直ロール
Claims (1)
- 【請求項１】 圧延機によって線棒材を断面偏平形状に
圧延し、次いで、４ロール圧延機によって前記線棒材を
縦横寸法の異なる断面矩形状に圧延することを特徴とす
る圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000176223A JP2001353503A (ja) | 2000-06-13 | 2000-06-13 | 圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000176223A JP2001353503A (ja) | 2000-06-13 | 2000-06-13 | 圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001353503A true JP2001353503A (ja) | 2001-12-25 |
Family
ID=18677965
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000176223A Pending JP2001353503A (ja) | 2000-06-13 | 2000-06-13 | 圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001353503A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009220137A (ja) * | 2008-03-14 | 2009-10-01 | National Institute For Materials Science | 帯鋼又は鋼板の製造方法 |
| JP2013052444A (ja) * | 2012-11-30 | 2013-03-21 | National Institute For Materials Science | 帯鋼又は鋼板の製造方法 |
| JP7346202B2 (ja) | 2019-09-26 | 2023-09-19 | ダイハツ工業株式会社 | 平角線の製造方法 |
-
2000
- 2000-06-13 JP JP2000176223A patent/JP2001353503A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009220137A (ja) * | 2008-03-14 | 2009-10-01 | National Institute For Materials Science | 帯鋼又は鋼板の製造方法 |
| JP2013052444A (ja) * | 2012-11-30 | 2013-03-21 | National Institute For Materials Science | 帯鋼又は鋼板の製造方法 |
| JP7346202B2 (ja) | 2019-09-26 | 2023-09-19 | ダイハツ工業株式会社 | 平角線の製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050412 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050809 |