JP2002120001A

JP2002120001A - 熱間スラブの幅プレス用金型および熱間圧延方法

Info

Publication number: JP2002120001A
Application number: JP2000311988A
Authority: JP
Inventors: Yukihiro Matsubara; 行宏松原; Toshiki Hiruta; 敏樹蛭田; Eiji Toyama; 栄二遠山; Hideya Furusawa; 英哉古澤; Kenshiyo Suzuki; 健祥鈴木
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2000-10-12
Filing date: 2000-10-12
Publication date: 2002-04-23

Abstract

(57)【要約】【課題】幅プレスにより熱間スラブの上下コーナー部
を過冷の生じない形状に成形でき、かつ幅プレス量を大
きくした場合でも、幅プレス時に生じるプレス疵を抑制
可能な熱間スラブの幅プレス用金型およびそれを使用し
た熱間圧延方法を提案する。【解決手段】傾斜部の押圧面をフラット面にするとと
もに、平行部に熱間スラブの搬送方向入側から順に入側
平行部および出側平行部を設け、入側平行部の押圧面を
熱間スラブの搬送ピッチ以上の長さ寸法としたフラット
面とし、さらに出側平行部の押圧面を熱間スラブの搬送
ピッチ以上の長さ寸法とし、かつ同部に熱間スラブの上
下コーナー部に係合する上下の傾斜壁面と溝底とからな
るカリバー溝を設けた。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、熱間スラブの幅プ
レス用金型ならびにそれを使用した熱間圧延方法に関
し、特に、幅プレス時に発生する熱間スラブのプレス疵
を抑制し、熱延鋼板の表面疵を減少可能な熱間スラブの
幅プレス用金型ならびにそれを使用した熱間圧延方法に
関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、熱間圧延ラインにおいて、熱間ス
ラブに幅プレスを施すことが行われている。熱間スラブ
に幅プレスを施すのは、オーダー製品板幅に対し、幅の
広い各種の幅のスラブを以て、該オーダーに充当するこ
とが可能となるため、スラブの在庫量を少なくすること
ができるほか、連続鋳造スラブを対象にした場合、連続
鋳造時のスラブ幅を統合できてスラブの生産能率が向上
するなど、熱延鋼板のコストダウンが可能となるからで
ある。このため近年の熱間圧延ラインには幅プレス装置
を備えたものが多い。

【０００３】熱間スラブに幅プレスを施すには、図７に
示すように、一対の幅プレス用金型20を押圧面が互いに
向かい合うように熱間圧延ライン搬送方向を挟んで対称
に配置し、該一対の幅プレス用金型20間に熱間スラブ10
を搬送する。そして、一対の幅プレス用金型20をスラブ
搬送方向と直角な方向に往復移動させ、離隔時に一定の
ピッチでスラブ搬送方向に熱間スラブ10を搬送し、所望
の幅寸法に幅プレスを行う方式のものを一般的にゴース
トップと称している。

【０００４】また、プレス時に幅プレス用金型20が、熱
間スラブに幅プレスを施しつつ熱間圧延ラインにおける
搬送方向に前進し、熱間スラブから離隔している間に搬
送方向と逆方向に後退するフライングサイジングプレス
と称される方式のものもある。幅プレス用金型20として
は、図８に示すようなカリバー溝を設けたものがよく使
用されている。

【０００５】なお、図８には、図７に示した一対の幅プ
レス用金型20の一方の幅プレス用金型20が示してあり、
図７は熱間圧延ラインの上方から見た一対の幅プレス用
金型20の配置図である。図７、図８で、21は傾斜部、22
は平行部であり、カリバー溝は上下の傾斜壁面23と溝底
面24とからなり、傾斜部21および平行部22の押圧面に設
けてある。

【０００６】このようなカリバー溝を設けた一対の幅プ
レス用金型20（カリバー金型ともいう）がよく使用され
るのは、カリバー金型を用いた場合には、フラット金型
で幅プレスを施し、その後熱間圧延を行って得た熱延鋼
鈑によく見られるエッジに沿ったヘゲ状の表面疵の防止
が可能であることが、その理由としてあげられる。たと
えば、特公平４−33521 号公報には、図７、図８に示す
ように、カリバー金型20の押圧面に、溝底面に対し８〜
45°の角度で傾斜した傾斜壁面23をその上下部に有し、
溝底面24の幅を熱間スラブ10の厚みに対し所定の範囲を
満足する寸法としたカリバー溝を付与することにより、
プレス後のスラブ幅エッジに沿ったヘゲ状の表面疵を防
止できる熱間スラブの幅プレス用金型が開示されてい
る。

【０００７】特公平４−33521 号公報に記載のカリバー
金型を用いた幅プレスでは、フラット金型で幅プレスを
施した場合に、熱間スラブの上下コーナー部が鋭角とな
り、放冷とデスケーリング水による水冷とにより局所的
に過冷状態となって、この部分に粗圧延において表面割
れが発生し、熱延鋼板のエッジに沿ったヘゲ状の表面疵
となる問題を解決しようとしている。すなわち、熱間ス
ラブ10の上下コーナー部をカリバー溝の傾斜壁面23に係
合させ、熱間スラブ10の上下コーナー部を過冷の生じ難
い形状に成形し、上下コーナー部における過冷を抑制す
る、という方法でヘゲ状の表面疵を防止しようとしてい
る。

【０００８】しかしながら、上述したカリバー溝を設け
た一対の幅プレス用金型20で幅プレスを行った場合に
は、図９（ａ）に示す幅プレス前の幅Ｗ₀と図９（ｂ）
に示す幅プレス後の幅Ｗ₁の差である幅プレス量（＝Ｗ
₀−Ｗ₁）を増大すると、例えば極低炭素鋼などの炭素
鋼の熱間スラブにおいて、図９（ｂ）に示すように、熱
間スラブ10の上下コーナー部近くに沿って窪み（以下、
プレス疵11という）が発生し、幅プレス後熱間圧延して
得た熱延鋼板のエッジに沿った表面疵になるという問題
があった。

【０００９】しかも、カリバー溝を設けた一対の幅プレ
ス用金型20を使用し、幅プレス量を大きくすればするほ
ど、上記プレス疵11の発生頻度が増大するために、幅プ
レス量を一定値以下に制限せざるをえず、例えば、連続
鋳造時のスラブ幅寸法を集約するにも自ずと限度があり
スラブの生産能率が頭打ちとなる原因になっていた。こ
のように、フラット金型で幅プレスを行った場合には、
鋭角のコーナー部が過冷となった状態で熱間圧延を施さ
れる結果、表面割れが発生し、熱延鋼板のエッジに沿っ
たヘゲ状の表面疵となるため、これを防止しようとカリ
バー金型で幅プレスを行うと、今度は上記プレス疵11が
幅プレス時に発生することになって、いずれの幅プレス
用金型で幅プレスを行った場合でも、その後熱間圧延を
行って得られた熱延鋼板にはエッジに沿った表面疵が発
生するという問題があったのである。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
従来の幅プレスにおける問題点を解消することにあり、
幅プレスにより熱間スラブの上下コーナー部を過冷の生
じない形状に成形でき、かつ幅プレス量を大きくした場
合でも、幅プレス時に生じるプレス疵を抑制可能な熱間
スラブの幅プレス用金型およびそれを使用した幅プレス
方法を提案することにある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、熱
間圧延ラインの上方から見て前記熱間圧延ラインにおけ
る搬送方向に対して押圧面を傾斜させた傾斜部と該傾斜
部に引き続き、押圧面を平行にした平行部とを有する熱
間スラブの幅プレス用金型であって、前記傾斜部の押圧
面をフラット面にするとともに、前記平行部に前記熱間
スラブの搬送方向入側から順に入側平行部、中間平行部
および出側平行部を設け、前記入側平行部の押圧面を前
記熱間スラブの搬送ピッチ以上の長さ寸法としたフラッ
ト面とし、前記出側平行部の押圧面を前記熱間スラブの
搬送ピッチ以上の長さ寸法とし、かつ該出側平行部の押
圧面に前記熱間スラブの上下コーナー部に係合する上下
の傾斜壁面と、溝底面とからなるカリバー溝を設け、さ
らに前記中間平行部の押圧面を、前記入側平行部のフラ
ット面と前記出側平行部に設けられたカリバー溝とを結
ぶ移行傾斜面と溝底面とすることを特徴とする熱間スラ
ブの幅プレス用金型である。

【００１２】また、本発明では、前記傾斜壁面の前記溝
底面に対しなす角度を15〜45°、かつ前記溝底面の幅を
幅プレス前の熱間スラブ厚みの70〜90％とすることが好
ましい。また、上記幅プレス用金型一対を用い、熱間ス
ラブに幅プレスを施す際、前記熱間スラブの搬送ピッチ
を前記入側平行部の押圧面の長さ寸法および前記出側平
行部の押圧面の長さ寸法のそれぞれの長さ寸法以下とし
て幅プレスを施し、その後、熱間圧延を施すことを特徴
とする熱間圧延方法である。

【００１３】

【発明の実施の形態】本発明者らは、熱間スラブの幅プ
レス時に発生する図９（ｂ）に示すプレス疵11の発生原
因を究明し、上記本発明を完成させた。すなわち、極低
炭素鋼や低炭素鋼をはじめとする炭素鋼に対し、傾斜部
および平行部の両方の押圧面にカリバー溝を設けた一対
の幅プレス用金型で幅プレスを行った場合、図９（ａ）
に示す幅プレス前の幅Ｗ₀と図９（ｂ）に示す幅プレス
後の幅Ｗ₁の差である幅プレス量（＝Ｗ₀−Ｗ₁）が増
大すると、熱間スラブ10の上下コーナー部つまりカリバ
ー溝の上下傾斜壁面23によりプレスされる部位はカリバ
ー溝の底によりプレスされる部位よりも余計に押圧され
て、熱間スラブ10の上下コーナー部における変形量が局
所的に増大し、しかも、地金に向けて倒れ込むように変
形するため、図９（ｂ）に示すプレス疵11が発生するこ
とがわかった。

【００１４】そこで、本発明の一対の幅プレス用金型で
は、熱間スラブの搬送方向入側と出側における押圧面の
形状を変え、傾斜部および入側平行部の押圧面をフラッ
ト面とすることにより、カリバー溝で幅プレスを施す前
に予めフラット面で幅プレスを施しておくようにしたの
で、幅プレス量を大きくした場合でも、熱間スラブの上
下コーナー部での局所的な変形量を小さくでき、熱間ス
ラブの幅プレス時に生じるプレス疵を抑制できる。

【００１５】さらに、本発明の一対の幅プレス用金型で
は、出側平行部の押圧面をカリバー溝とすることによ
り、幅プレスの際、金型の傾斜部が熱間スラブの上下コ
ーナー部に係合し、熱間スラブを上下コーナー部の過冷
の生じにくい形状に成形して、熱間圧延時に割れが生
じ、ヘゲ状の表面疵となることを抑制できる。以下その
メカニズムを図１〜図３を用いて詳細に説明する。

【００１６】図１は本発明の一対の幅プレス用金型を示
す熱間圧延ライン上方から見た配置図であり、図２は本
発明の一方側のプレス用金型における押圧面を示す斜視
図である。ここで、１は熱間スラブ、２は幅プレス用金
型、３は傾斜部、4Aは入側平行部、4Bは中間平行部、4C
は出側平行部、５は押圧面である。

【００１７】また、６は傾斜壁面、７および９は溝底
面、８は移行傾斜面、Ｌはスラブ搬送ピッチ、Ａは入側
平行部の長さ、Ｂは中間平行部の長さ、Ｃは出側平行部
の長さ、Ｗ₀は幅プレス前の熱間スラブの幅、Ｗ₁は幅
プレス後の熱間スラブの幅である。本発明の一対の幅プ
レス用金型２は、図１に示すように、熱間スラブ１の搬
送方向入側から順に、熱間スラブ１の上方から見て押圧
面を傾斜させた傾斜部３と該傾斜部３に引き続き、熱間
スラブ１の搬送方向に平行とした押圧面を設けた平行部
4A、4B、4Cを有し、熱間スラブ１を挟んで押圧面を互い
に向かい合わせて配置したものである。傾斜部３の押圧
面は、熱間スラブ１の搬送方向上流に向くように傾斜さ
せてある。

【００１８】そして、本発明の一対の幅プレス用金型２
では、図１および図２に示すように、傾斜部３の押圧面
をフラット面にするとともに、平行部を熱間スラブ１の
搬送方向入側から順に入側平行部4A、中間平行部4Bおよ
び出側平行部4Cとし、入側平行部4Aの押圧面を熱間スラ
ブ１の搬送ピッチＬ以上の長さ寸法Ａとしたフラット面
とし、出側平行部4Cの押圧面を熱間スラブ１の搬送ピッ
チＬ以上の長さ寸法Ｃとし、かつ押圧面に熱間スラブ１
の上下コーナー部に係合する上下の傾斜壁面６と、溝底
面７とからなるカリバー溝を設け、さらに中間平行部4B
の押圧面を入側平行部4Aのフラット面と出側平行部4Cに
設けられたカリバー溝とを結ぶ移行傾斜面８と溝底面９
とする。

【００１９】図１、図２で、Ａは入側平行部の長さ、Ｂ
は中間平行部の長さ、Ｃは出側平行部の長さであり、い
ずれも熱間スラブ１の搬送方向に測った長さである。な
お、入側平行部4Aでは押圧面が熱間スラブ１の搬送方向
に平行であり、中間平行部4B出側平行部4Cにおいてはカ
リバー溝の溝底面７、９が熱間スラブ１の搬送方向に平
行とされている。また、カリバー溝の溝底面７、９もフ
ラット面であり、入側平行部4Aのフラット面と同じ平面
内としてある。

【００２０】図２には、図１中の上側のプレス用金型に
おける押圧面を示してあるが、図１中の下側のプレス用
金型における押圧面は、図１からわかるように、上側の
プレス用金型における押圧面と熱間スラブ１を挟んで対
称に配置してある。ここで、上記一対の幅プレス用金型
２を用いて熱間スラブ１に幅プレスを施すには、一対の
幅プレス用金型２を押圧面が互いに向かい合うように熱
間圧延ラインに配置して、一対の幅プレス用金型２間に
熱間スラブ１を搬送する。

【００２１】そして、一対の幅プレス用金型２をスラブ
搬送方向と直角な方向に往復移動させ、ゴーストップ方
式では、一対の幅プレス用金型２の離隔時に一定のスラ
ブ搬送ピッチＬでスラブ搬送方向に熱間スラブ１を搬送
し、フライングサイジングプレス方式では、熱間スラブ
１に幅プレスを施しつつ、熱間圧延ラインにおける搬送
方向に搬送ピッチＬで前進し、熱間スラブ１から離隔し
ている間に、搬送方向と逆方向に後退するようにして、
図１に示すように幅寸法Ｗ₀から所望の幅寸法Ｗ₁に幅
プレスを行う。この一連の動作を熱間スラブ１の全長に
わたって繰り返して、熱間スラブ１の全長にわたる幅プ
レスを行う。

【００２２】第１段階の幅プレスにおいて、幅寸法Ｗ₀
から所望の幅寸法Ｗ₁に幅プレスを行った状態を図１に
実線で示してある。ちなみに、熱間スラブ１の先端を入
側平行部4Aの入側端よりスラブ搬送ピッチＬだけ出側に
搬送した状態で幅プレスを行うまでが第１段階である。
又、それ以降は第２段階である。ここで、第１段階では
何回かプレスするわけであるが、傾斜部３にて、予備的
にスラブを小圧下する、あるいは、入側平行部において
も、最初１回目に小圧下し、次に２回目に所望のＷ₁ま
で圧下する、という手段により先端プレス時のプレス装
置側の負荷軽減を図ることも、本発明の実施に何ら妨げ
となるものではない。

【００２３】また、図１で、２点鎖線は第２段階の幅プ
レスが行われるときの熱間スラブ１の先後端の予定位置
を示してある。本発明の一対の幅プレス用金型２におい
ては、入側平行部4Aの押圧面を熱間スラブ１の搬送ピッ
チＬ以上の長さ寸法Ａとし、かつ出側平行部4Cの押圧面
を熱間スラブ１の搬送ピッチＬ以上の長さ寸法Ｃとして
ある。

【００２４】本発明では、入側平行部4Aの押圧面を熱間
スラブ１の搬送ピッチＬ以上の長さ寸法Ａとしてあるた
め、図１に実線で示すように、第１段階の幅プレスにお
いては、熱間スラブ１の先端が中間平行部4Bに到達する
前に、入側平行部4Aおよび傾斜部３の押圧面５で最低１
回は確実に熱間スラブ１に幅プレスが施される。第２段
階の幅プレスでも同様に熱間スラブ１を搬送ピッチＬ搬
送する毎に、熱間スラブの全長あらゆる箇所に対し、最
低１回は必ず入側平行部4Aのフラット面により幅プレス
が行われる。

【００２５】なお、第２段階の幅プレスは、先後端位置
を２点鎖線で示す位置に移動させてから行うことにな
る。ここで、本発明の一対の幅プレス用金型２において
は、出側平行部4Cの押圧面を熱間スラブ１の搬送ピッチ
Ｌ以上の長さ寸法Ｃとしてあるために、第１段階の幅プ
レスにおいて入側平行部4Aの押圧面で幅プレスが施され
た熱間スラブ１の長手方向部分（図１で押圧面５内に位
置する２点鎖線と実線で囲まれる）には、出側平行部4C
により少なくとも１回の幅プレスを施すことができる。

【００２６】このようにして、本発明の幅プレスでは、
熱間スラブ１の長手方向の全長にわたって入側平行部4A
のフラット面での幅プレス、出側平行部4Cのカリバー溝
での幅プレスを、それぞれ少なくとも１回施すことがで
きる。ところで、本発明の一対の幅プレス用金型２にお
いて、一方の、入側平行部4Aの押圧面の長さ寸法Ａを熱
間スラブ１の搬送ピッチＬ以上として、他方の、出側平
行部4Cの押圧面の長さ寸法Ｃを熱間スラブ１の搬送ピッ
チＬ未満とした場合には、熱間スラブの一部には、傾斜
壁面６で押圧できない箇所も生じるため、同部ではヘゲ
状の表面疵が発生する場合があるという不都合が発生す
る。

【００２７】また、上記とは反対に、本発明の一対の幅
プレス用金型２において、他方の、出側平行部4Cの押圧
面の長さ寸法Ｃを熱間スラブ１の搬送ピッチＬ以上と
し、一方の、入側平行部4Aの押圧面の長さ寸法Ａを熱間
スラブ１の搬送ピッチＬ未満とした場合には、熱間スラ
ブの一部は、傾斜壁面６での押圧量が大きくなるため、
プレス疵が発生するという不都合が発生する場合があ
る。

【００２８】このため、本発明の一対の幅プレス用金型
２においては、入側平行部4Aの押圧面を熱間スラブ１の
搬送ピッチＬ以上の長さ寸法Ａとし、かつ出側平行部4C
の押圧面を熱間スラブ１の搬送ピッチＬ以上の長さ寸法
Ｃとしてある。次に、上記した一対のプレス用金型２を
用いた幅プレスでは、幅プレス量を大きくした場合で
も、熱間スラブの上下コーナー部での局所的な変形量を
小さくできることを図３（ａ）〜図３（ｃ）を用いて説
明する。

【００２９】図３（ａ）〜図３（ｃ）は、本発明の一対
のプレス用金型２を用いた幅プレス過程におけるスラブ
エッジ部の形状を示す模式図であり、図３（ａ）は、傾
斜部３の位置における幅プレス前の状態を示す縦断面
図、図３（ｂ）、図３（ｃ）は、それぞれ入側平行部4A
および出側平行部4Cで所望の幅Ｗ₁まで幅プレスを行っ
た状態での縦断面図である。

【００３０】本発明の一対の幅プレス用金型２において
は、入側平行部4Aの押圧面を熱間スラブ１の搬送ピッチ
Ｌ以上の長さ寸法Ａとし、かつ出側平行部4Cの押圧面を
熱間スラブ１の搬送ピッチＬ以上の長さ寸法Ｃとしてあ
るために、上記したように幅プレスを行う際には、図３
（ｃ）に示すカリバー溝により幅プレスを施す前に、一
旦、必ず図３（ｂ）に示す入側平行部4Aに設けたフラッ
ト面により幅プレスが施されてから、その後、出側平行
部4Bに搬送されて、図３（ｃ）に示すカリバー溝により
幅プレスを施すことになる。

【００３１】そこで、図３（ａ）〜図３（ｃ）からわか
るように、一旦、図３（ｂ）に示す入側平行部4Aに設け
たフラット面により熱間スラブ１の幅寸法がスラブ幅Ｗ
₁になるまで幅プレスを行うので、その後、出側平行部
4Cに搬送されて、図３（ｃ）に示すカリバー溝により幅
プレスを施す際、すでに熱間スラブ１の幅寸法がスラブ
幅Ｗ₁にまで幅プレスを施されているので、出側平行部
4Cに設けたカリバー溝により幅プレスが施される範囲
は、図４（ａ）中のハッチングで示す範囲だけである。

【００３２】このため、カリバー溝の上下傾斜壁面６に
より押圧されて変形する、熱間スラブ１の上下コーナー
部での変形量を減少させることができる。また、本発明
では、図３（ａ）〜図３（ｃ）からわかるように、一
旦、図３（ｂ）に示す入側平行部4Aに設けたフラット面
により幅プレスを行うので、熱間スラブ１の上下コーナ
ー部の形状をそれぞれのカリバー溝の上下傾斜壁面６と
同じ向きに傾斜した形状（図３（ｂ）中の○内で示すな
らい形状）にしたうえで、図３（ｃ）に示す出側平行部
4Cに設けたカリバー溝により、ならい形状にした上下コ
ーナー部に傾斜壁面６により幅プレスを行うために、熱
間スラブ１の上下コーナー部における変形量を小さくす
ることができるともいえる。

【００３３】なお、図４（ａ）中のハッチングで示す範
囲は、図３（ｂ）に示すスラブエッジ部の形状から図３
（ｃ）に示すスラブエッジ部の形状を除いた範囲であっ
て、出側平行部4Cに設けたカリバー溝により幅プレスが
施された範囲を示す縦断面図である。また、本発明で
は、幅プレス量（Ｗ₀−Ｗ₁）を大きくした場合、図３
（ｂ）に示す入側平行部4Aに設けたフラット面での幅プ
レス量が増大したことにより、熱間スラブ１のエッジ近
くの厚みが厚くなって、図４（ａ）中のハッチングで示
す範囲がやや広がるだけであるから、出側平行部4Bに設
けたカリバー溝で幅プレスが施される範囲は大きく増大
することはない。

【００３４】この結果として、本発明の一対の幅プレス
用金型２を用いた幅プレスにおいては、幅プレス量（Ｗ
₀−Ｗ₁）を大きくした場合でも、出側平行部4Bに設け
たカリバー溝の上下傾斜壁面６により押圧されて変形す
る、熱間スラブ１の上下コーナー部での変形量を小さく
抑えることができるから、熱間スラブに発生するプレス
疵を抑制できるのである。

【００３５】そしてさらに、本発明の一対の幅プレス用
金型２を用いた幅プレスにおいては、図１、図２および
図３（ｃ）に示すように、出側平行部4Cの押圧面をカリ
バー溝とし、このカリバー溝は、熱間スラブ１の上下コ
ーナー部に係合する上下の傾斜壁面６と溝底面７とから
なるので、出側平行部4Cに設けたカリバー溝の上下傾斜
壁面６により、図４（ｂ）に示すように、熱間スラブ１
の全長にわたって、上下のコーナー部に面取り部1A、1B
が形成できるため、幅プレス後、熱間圧延を施すまで
の間における上下コーナー部における過冷を抑制し、熱
間圧延時に表面割れが生じ難くでき、熱延鋼板の表面に
沿ったヘゲ状の表面疵の発生を抑制できるのである。

【００３６】図４（ｂ）は、幅寸法の定常部で切断した
スラブの上下コーナー部の面取り形状を示す斜視図であ
る。また、本発明では、上記した一対の幅プレス用金型
２に設けたカリバー溝の傾斜壁面６の溝底面７に対しな
す角度θを15〜45°、かつ溝底面７の幅Ｃを幅プレス前
の熱間スラブ１の厚みＨ₀の70〜90％とすることが好ま
しい。

【００３７】この理由は、傾斜壁面６の溝底面７に対し
なす角度θが15゜未満の場合あるいは、溝底の幅Ｄが熱
間スラブ１の厚みＨ₀の90％を超える場合、熱間スラブ
１の上下コーナー部に形成される面取り部1A、1Bの形成
がやや不十分で、上下コーナー部における過冷を十分に
抑制できないことがあるためである。一方、傾斜壁面６
の溝底面７に対しなす角度θが45°を超える場合あるい
は、溝底の幅Ｄが熱間スラブ１の厚みＨ₀の70％未満の
場合には、幅プレス量（Ｗ₀−Ｗ₁）を大きくしたとき
に、入側平行部4Aに設けたフラット面での幅プレス量が
増大したことにより、熱間スラブ１のエッジ近くの厚み
が厚くなって、図４（ａ）中のハッチングで示す範囲が
やや広がり、熱間スラブ１の上下コーナー部がカリバー
溝の上下傾斜壁面６により押圧されて、熱間スラブ１の
上下コーナー部における局所的な変形量が増大し、プレ
ス疵が発生しやすくなるからである。

【００３８】以上説明したように、本発明では、上記し
た幅プレス用金型を用い、それぞれの押圧面を互いに向
かい合わせて熱間圧延ラインに配置し、この一対の幅プ
レス用金型間に熱間スラブを搬送して、熱間スラブに幅
プレスを施す際、熱間スラブの搬送ピッチＬを入側平行
部の押圧面の長さ寸法Ａおよび出側平行部の押圧面の長
さ寸法Ｃのそれぞれの長さ寸法未満として幅プレスを施
し、その後熱間圧延を施すことによって、幅プレス量を
増大させた場合でも、エッジに沿った表面疵の少ない、
表面品質の良好な熱延鋼板を得ることができる。

【００３９】また、本発明においては、熱間スラブの搬
送ピッチＬは、幅プレスの効率の観点から200 mm以上、
幅プレスの荷重負荷の観点から600 mm未満とすることが
望ましい。また、本発明においては、入側平行部4Aの押
圧面の長さ寸法Ａ、出側平行部4Cの押圧面の長さ寸法Ｃ
の上限は、特に限定する必要はないが、金型の長さが長
くなりすぎないようにするために、800 mmとすることが
望ましい。

【００４０】また、中間平行部4Bの押圧面の長さ寸法Ｂ
の上限は、金型の長さが長くなりすぎないようにするた
めに800 mm、下限は移行傾斜面８の摩耗により金型の寿
命が短くならないように、100 mmとすることが好まし
い。

【００４１】

【実施例】（実施例１）図５に示す熱間圧延ラインにお
いて、厚さ200mm 、板幅1300mmの連続鋳造された極低炭
素鋼スラブを加熱炉51内で1100℃、２時間均熱して熱間
スラブとし、熱間圧延ラインに抽出して幅プレスを行
い、幅プレス後、粗圧延および仕上げ圧延を行って熱延
鋼板を得、得られた熱延鋼板のエッジに沿った表面疵
（プレス疵およびヘゲ状の表面疵）を観察し評価を行っ
た。

【００４２】一方、幅プレス時に発生する熱間スラブの
プレス疵を評価するために、上記とは別の熱間スラブを
用い、幅プレス後、熱間スラブを冷却してスラブ表裏面
の長手方向全長を観察し、プレス疵の発生個数を調査し
た。スラブ表裏面のプレス疵の評価および熱延鋼板のエ
ッジに沿った表面疵の評価結果を表１に示す。

【００４３】

【表１】

【００４４】なお、幅プレスは、表１に示す各種形状の
幅プレス用金型を一対として幅プレス装置53に取り付
け、熱間スラブ毎に幅プレス量を50,100,250mmと変化さ
せ、熱間スラブに幅プレスを施す際、上記一対の幅プレ
ス用金型をスラブ搬送方向と直角な方向に往復移動さ
せ、離隔時に熱間スラブを一定のスラブ搬送ピッチＬで
スラブ搬送方向に移動させてまた幅プレスするという一
連の動作を繰り返し行った。

【００４５】極低炭素鋼スラブの組成は、Ｃ：0.005mas
s ％以下、Si：0.1mass ％、Mn：0.1mass ％、Ｎ：0.01
mass％以下、および残部Feおよび不可避的不純物であっ
た。図５で、52はデスケーリング装置、54は粗圧延機
列、55は仕上圧延機列、56はコイラである。発明例の一
対の幅プレス用金型（金型区分A01 〜A10 ）を用いた幅
プレスでは、傾斜部の押圧面をフラット面にするととも
に、平行部を熱間スラブの搬送方向入側から順に入側平
行部、中間平行部および出側平行部を有するように、入
側平行部の押圧面を熱間スラブの搬送ピッチＬ以上の長
さ寸法Ａとしたフラット面とし、出側平行部の押圧面を
熱間スラブの搬送ピッチＬ以上の長さ寸法Ｃとし、かつ
押圧面に熱間スラブの上下コーナー部に係合する上下の
傾斜壁面と、溝底面とからなるカリバー溝を設け、さら
に、中間平行部の押圧面を入側平行部のフラット面と出
側平行部に設けられたカリバー溝とを結ぶ移行傾斜面、
それに溝底面とした金型を用い、幅プレスを施す際、熱
間スラブの搬送ピッチＬを入側平行部の押圧面の長さ寸
法Ａおよび出側平行部の押圧面の長さ寸法Ｃの両方の寸
法以下とした。

【００４６】比較例の一対の幅プレス用金型（金型区分
A11 、A12 ）を用いた幅プレスでは、傾斜部３の押圧面
をフラット面にするとともに、平行部を熱間スラブ１の
搬送方向入側から順に入側平行部4A、中間平行部4Bおよ
び出側平行部4Cとし、入側平行部4Aおよび出側平行部4C
のいずれか一方を熱間スラブ１の搬送ピッチＬ以下とし
た金型を用い、幅プレスの際、熱間スラブ１の搬送ピッ
チＬを入側平行部の押圧面の長さ寸法Ａもしくは出側平
行部の押圧面の長さ寸法Ｃのいずれかの寸法以上とし
た。

【００４７】従来例のフラット金型（金型区分A13 ）ま
たはカリバー金型（金型区分A14 ）を用いた幅プレスで
は、傾斜部の押圧面および平行部の押圧面をフラット面
にし、平行部にカリバー溝を一切設けないでしかもその
長さ寸法を熱間スラブ１の搬送ピッチＬ以上とした金型
（金型区分A13 ）、または傾斜部の押圧面および平行部
の押圧面に共に全長カリバー溝を設け、平行部の長さ寸
法を熱間スラブ１の搬送ピッチＬ以上にした金型（金型
区分A14 ）を用い、幅プレスを施す際、熱間スラブの搬
送ピッチＬを平行部の長さ寸法未満とした。

【００４８】発明例の一対の幅プレス用金型（金型区分
A01 〜A10 ）を用い、幅プレスを行った場合には、従来
例の一対の幅プレス用金型（金型区分A13 、A14 ）の場
合よりも幅プレス量を大きくしても、プレス疵およびヘ
ゲ状の表面疵が抑制できていることがわかる。発明例の
一対の幅プレス用金型（金型区分A01 〜A10 ）のうちで
は、傾斜壁面の角度θを15〜45°、かつ溝底の幅Ｄを幅
プレス前の熱間スラブの厚みＨ₀の70〜90％にした金型
区分A01 〜A07 の場合には、この範囲を外れた金型区分
A08 〜A10 より、幅プレス量を大きくしたときでも表面
疵が抑制できていることがわかる。

【００４９】なお、比較例の一対の幅プレス用金型（金
型区分A11 、A12 ）を用い、熱間スラブ１の搬送ピッチ
Ｌを入側平行部の押圧面の長さ寸法Ａ、もしくは出側平
行部の押圧面の長さ寸法Ｃ以上として幅プレスを行った
場合、一方の比較例の金型区分A11 ではヘゲ状の表面疵
が発生し、他の比較例の金型区分A12 ではプレス疵が発
生するという不都合があった。

【００５０】（実施例２）実施例１と同じ熱間圧延ライ
ンにおいて、表１に示した発明例の金型区分A02と、従
来例の金型区分A14 を用い、幅プレスを行った場合の幅
プレス量毎の表面疵不良率を比較した。なお、熱間スラ
ブは、厚さ200mm 、板幅900 〜1600mmの実施例１と同じ
組成の極低炭素鋼スラブであり、加熱炉51内で1100℃、
２時間均熱して実施例１と同様に熱間スラブとし、熱間
圧延ライン上に抽出し、デスケーリング装置52で脱スケ
ールし、その後幅プレス装置53で幅プレスして粗圧延機
列54に送給し、厚み圧下と幅圧下との粗圧延を施し、仕
上圧延機列55では板厚５mmに仕上圧延を施し、コイラ56
で巻き取って得られた熱延鋼板のエッジに沿った表面疵
（プレス疵とヘゲ状の表面疵）を調べた。

【００５１】表面疵の不良発生率は、スラブ毎に熱延鋼
板におけるプレス疵とヘゲ状疵の合計で○；１箇所／ス
ラブ以下、△；２〜10箇所／スラブ、×；11箇所／スラ
ブ以上とし、△と×の場合を不良とした。図６に各幅プ
レス量毎の熱延鋼板における表面疵の不良発生率を示
す。図６に示す結果から、発明例の一対の幅プレス用金
型（金型区分 A02）を用い、幅プレスを行った場合、従
来例に比し、幅プレス量を増大したときでも、熱延鋼板
における表面不良の発生率を大幅に低減できることがわ
かる。

【００５２】

【発明の効果】本発明によれば、幅プレス後の熱間スラ
ブの上下コーナー部を過冷の生じない形状に成形でき、
かつ幅プレス量を大きくした場合に生じやすいプレス疵
を抑制できるので、表面品質を低下させることなく、幅
プレス量を増大できる。このため、連続鋳造時のスラブ
幅寸法を集約することが可能となった。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は本発明の一対の幅プレス用金型を示す配
置図である。

【図２】図２は本発明の一方側のプレス用金型における
押圧面を示す斜視図である。

【図３】図３は本発明における幅プレス過程におけるス
ラブエッジ部の形状を模式的に示す縦断面図である。

【図４】図４（ａ）は出側平行部に設けたカリバー溝に
より幅プレスが施された範囲を示す縦断面図であり、図
４（ｂ）はカリバー溝により形成されたスラブコーナー
部の形状を示すスラブの部分斜視図である。

【図５】図５は本発明を適用した熱間圧延ラインの配置
図である。

【図６】図６は本発明の効果を示すグラフである。

【図７】図７は従来の一対の幅プレス用金型を示す熱間
圧延ライン上方から見た配置図である。

【図８】図８は従来の一方側の幅プレス用金型における
押圧面を示す斜視図である。

【図９】図９は従来の幅プレス用金型で幅プレスを施し
た場合のスラブエッジ部での変形を模式的に示す縦断面
図であり、図９（ａ）は幅プレス前、図９（ｂ）は幅プ
レス時である。

【符号の説明】

１、10 熱間スラブ２、20 幅プレス用金型３ 21 傾斜部 22 平行部 4A 入側平行部 4B 出側平行部５押圧面６ 23 傾斜壁面７、９、24 溝底面８移行傾斜面Ｌスラブ搬送ピッチＡ入側平行部の長さＢ中間平行部の長さＣ出側平行部の長さＷ₀ 幅プレス前の熱間スラブの幅Ｗ₁ 幅プレス後の熱間スラブの幅Ｄ溝底の幅 θ 傾斜壁面の押圧面に対する角度Ｈ₀ 幅プレス前の熱間スラブ厚み 1A、1B 上下の面取り部 1C 上下の面取り部間の間隔 11 プレス疵 51 加熱炉 52 デスケーリング装置 53 幅プレス装置 54 粗圧延機列 55 仕上圧延機列 56 コイラ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者遠山栄二千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者古澤英哉千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者鈴木健祥千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社千葉製鉄所内Ｆターム(参考） 4E002 AB04 BD01 CA01

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】熱間圧延ラインの上方から見て前記熱間
圧延ラインにおける搬送方向に対して押圧面を傾斜させ
た傾斜部と該傾斜部に引き続き、押圧面を平行にした平
行部とを有する熱間スラブの幅プレス用金型であって、
前記傾斜部の押圧面をフラット面にするとともに、前記
平行部に前記熱間スラブの搬送方向入側から順に入側平
行部、中間平行部および出側平行部を設け、前記入側平
行部の押圧面を前記熱間スラブの搬送ピッチ以上の長さ
寸法としたフラット面とし、前記出側平行部の押圧面を
前記熱間スラブの搬送ピッチ以上の長さ寸法とし、かつ
該出側平行部の押圧面に前記熱間スラブの上下コーナー
部に係合する上下の傾斜壁面と、溝底面とからなるカリ
バー溝を設け、さらに前記中間平行部の押圧面を、前記
入側平行部のフラット面と前記出側平行部に設けられた
カリバー溝とを結ぶ移行傾斜面と溝底面とすることを特
徴とする熱間スラブの幅プレス用金型。
【請求項２】前記傾斜壁面の前記溝底面に対しなす角
度を15〜45°、かつ前記溝底面の幅を幅プレス前の熱間
スラブ厚みの70〜90％とすることを特徴とする請求項１
に記載の熱間スラブの幅プレス用金型。
【請求項３】前記請求項１又は２記載の幅プレス用金
型一対を用い、熱間スラブに幅プレスを施す際、前記熱
間スラブの搬送ピッチを前記入側平行部の押圧面の長さ
寸法および前記出側平行部の押圧面の長さ寸法のそれぞ
れの長さ寸法以下として幅プレスを施し、その後、熱間
圧延を施すことを特徴とする熱間圧延方法。