JP2682387B2 - 鋼管の冷間圧延方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、鋼管を３スタンド以
上の３ロール式絞り圧延機で冷間絞り圧延する方法に関
する。

【０００２】

【従来の技術】機械構造用鋼管の需要動向は、小径厚肉
サイズおよび多種外径サイズの需要が増加している。一
方、３ロール式レデューサは、冷間でも高外径縮小率で
の絞り圧延が可能なため、外径Ｄに対する肉厚ｔ比（ｔ
／Ｄ）を高くでき、同一外径の母管から任意の外径に縮
径可能であるという特徴を有しており、前記小径厚肉サ
イズおよび多種外径サイズの需要に対応することができ
る。

【０００３】例えば、電縫鋼管の場合は、小径厚肉品を
母管の段階で製造するには、オープンパイプの加熱溶接
時にエッジ部だけでなく、母材部も加熱され、溶接効率
が著しく悪くなり、生産性が悪化または内面冷却水の吹
き返し等により溶接が困難となる。また、内径が小さく
なるため、内面ビード切削が困難となり、生産性が著し
く悪化したり、内面ビードの切削が残存したりする。さ
らに、内外径差が大きくなるため、鋼帯をオープンパイ
プに成形する工程において、特に突き合わせのエッジ形
状が悪化し、溶接が困難となると共に、肉厚形状が悪化
する。したがって、電縫鋼管の小径厚肉品の製造可能範
囲は、一般的に管肉厚ｔ、管外径Ｄとすると、ｔ／Ｄ≦
２０％程度である。小径厚肉品製造時の問題点を解決す
る方法としては、母管をレデューサ等によリ絞り圧延す
れば、外径絞りにより管肉厚は増肉し、管径が小さくな
るため、外径に対する肉厚比ｔ／Ｄの高い小径厚肉管が
製造できることが知られている。

【０００４】電縫鋼管等の冷間製管材を製品外径に仕上
げる方法としては、図５（ａ）図に示すとおり、一対の
孔型ロール３１を組込んだスタンド３２を、図５（ｂ）
図および（ｃ）図に示すとおり、隣接するスタンド間で
ロール配列を互いに９０°ずらせて連続的に配置した２
ロール式絞り圧延機を用い、母管３３の外径を各スタン
ド３２で順次絞り、最終および最終前段のスタンドで所
定の外径に仕上げる。この２ロール式絞り圧延機は、ロ
ール孔型が深く、ロール溝底部とロールフランジ部との
ロール周速度が大きく異なるため、高い外径縮小率で絞
り圧延すると、管表面とロール３１が焼き付いて管表面
に疵が発生するという欠点を有している。このため、２
ロール式絞り圧延機は、高い外径縮小率での絞り圧延に
は不向きである。

【０００５】一方、継目無鋼管等で汎用されている３ロ
ール式レデューサは、図６に示すとおり、３個の孔型ロ
ール４１を垂直面内で１２０°間隔で組込んだスタンド
を、図６（ａ）図および（ｂ）図に示すとおり、隣接す
るスタンド間でロール配列を互いに６０°ずつ変えて連
続的に配置したものである。この３ロール式レデューサ
によれば、ロール孔型が２ロール方式に比較して浅いた
め、ロール溝底部とロールフランジ部とのロール周速度
差が小さく、管表面とロールが焼き付いて発生する疵が
著しく減少するため、高外径縮小率での絞り圧延に有利
である。

【０００６】従来の３ロール式レデューサによる冷間の
絞り圧延においては、１スタンド当たりの外径縮小率は
最大１０％程度であり、かつ、図７に示すとおり、ロー
ル４１のフランジ部のギャップ４２から鋼管４３表面の
噛み出し４４が発生する。このため、前段スタンドのロ
ールの溝底半径が当該スタンドのロールのフランジ部半
径より小さくなるように、ロール孔型を楕円形にしてい
る。このロールの楕円率は、１スタンド当たりの外径縮
小率が大きくなればなるほど増大するものである。従っ
て、１スタンド当たり最大１０％程度の高い外径縮小率
で絞り圧延するには、相当大きい楕円率のロールを使用
する必要がある。前記３ロール式レデューサにより冷間
製管した母管の絞り圧延においては、高い外径縮小率で
絞り圧延を行うと、冷間母管ゆえに生じるスプリングバ
ックとスタンド剛性不足によって、３ロール式レデュー
サでの絞り圧延後の仕上外径がロール孔型を同一にして
いるにもかかわらず、母管の肉厚、強度等により差が生
じる現象が発生する。

【０００７】前記３ロール式レデューサの絞り圧延での
仕上外径寸法の不均一を解決するには、ロールの絞り圧
延量を変更すればよいが、従来の３ロール式レデューサ
はロールおよびロール軸の相対的位置関係が固定で、ロ
ールの絞り圧延量を変更することはできない。上記絞り
圧延での仕上外径の不均一を解決する方法としては、３
ロール式孔型ロールのハウジングと２ロール式孔型ロー
ルのハウジングが交換可能とされ、少なくとも最終スタ
ンドまたは最終スタンドとその前段のスタンドに、２ロ
ール式孔型ロールが組込まれ、それより上流側のスタン
ドに３ロール式孔型ロールが組込まれた絞り圧延機（特
開昭５８−１１６９０７号公報）、被圧延材を３ロール
のスタンドからなる第１のスタンド列で大圧下量を与え
て所定の外径寸法付近まで圧延し、ついでロール圧下手
段を有する２ロールのスタンドからなり前記第１のスタ
ンド列の出側に直列に設置された第２のスタンド列で仕
上げ圧延する方法（特開平２−２１１９０４号公報）、
３ロール式レデューサの２本のロール軸を支持する軸受
部軸心と、２本のロールを軸受する軸受部軸心とを偏心
させ、該２本のロールの軸受部を回転することによりロ
ールの相対間隔を調整可能とし、さらに２本のロールの
端部に軸スライド機構を設け、２本のロールのロール軸
方向への調節をも可能とした絞り圧延機（特開平３−２
９４００８号公報）が提案されている。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】上記特開昭５８−１１
６９０７号公報、特開平２−２１１９０４号公報に開示
の方法は、３ロールのスタンドからなる第１のスタンド
列で大圧下量を与えて所定の外径寸法付近まで圧延し、
ついでロールギャップの調整可能な２ロールの第２のス
タンド列で仕上げ圧延するため、外径寸法の精度を上げ
ることが可能であるが、しかし、１スタンド当たり高い
外径縮小率で絞り圧延すると、仕上外径寸法が極端に悪
化するという問題が残っている。また、特開平３−２９
４００８号公報の絞り圧延機は、製造ライン上で稼働中
に調整することは不可能であり、オフラインでの調整ま
たはロール孔型を変更したロールとの交換になる。した
がって、この方法を選択した場合は、同一外径寸法の管
を製造しているにもかかわらず、母管の材質、強度が変
わるたびにミルを停止しなければならないため、大幅な
稼働率、歩留の悪化を招くこととなり、実用的ではな
い。

【０００９】この発明の目的は、鋼管の３ロール式レデ
ューサによる冷間絞り工程において、高外径縮小率での
絞り圧延における外径寸法の悪化を抑制し、外径に対す
る肉厚比ｔ／Ｄの高い小径厚肉鋼管を製造できる冷間圧
延方法を提供することにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく種々試験研究を重ねた。その結果、鋼管の
外径絞り工程において、２スタンド以上の３ロール式レ
デューサによる絞り工程と、２スタンド以上の２ロール
式定径機による定径工程を組合せ、３ロール式レデュー
サの最終前段スタンドのロールの楕円率と外径縮小率を
所定範囲となし、最終段スタンドのロールの楕円率、外
径縮小率およびロール周長を所定範囲とすることによっ
て、高い外径縮小率で絞り圧延しても、高精度の仕上外
径寸法が得られ、外径に対する肉厚比ｔ／Ｄの高い小径
厚肉鋼管が製造できることを究明し、既に特願平４−３
２８３９７号として特許出願している。

【００１１】上記特願平４−３２８３９７号の発明は、
冷間絞り圧延が２スタンド以上の３ロール式レデューサ
による絞り工程と、２スタンド以上の２ロール式定径機
による定径工程を組合せ、３ロール式レデューサの最終
前段スタンドのロールを、０＜楕円率≦３％とし、最大
外径縮小率５％で絞り圧延し、最終段スタンドのロール
周長を製品周長と等しく、０＜サイドリリーフ、ロール
を０≦楕円率≦１．５％とし、外径縮小率を０．５％以
上としたときに決定する最大外径縮小率で絞り圧延する
もので、高外径縮小率での絞り圧延における外径寸法の
悪化を抑制し、外径に対する肉厚比ｔ／Ｄの高い小径厚
肉鋼管を製造できる。しかしながら、３ロール式レデュ
ーサの最前段スタンドには、ほぼ真円に近い鋼管が挿入
され、かつ外径寸法にバラツキがあるため、ある程度の
サイドリリーフが無ければ噛み出し疵が発生し易い。ま
た、２段目から最終前々段スタンドまでのロールの楕円
率が５％を超えると、ロールのフランジ部が鋭くなり、
次スタンドで圧延しても溝底部の形状が滑らかになら
ず、正常な製品形状が得られないことが判明した。

【００１２】本発明者らは、さらに試験研究を重ねた結
果、上記特願平４−３２８３９７号の発明において、３
ロール式レデューサの最前段スタンドのロール孔型のサ
イドリリーフ、楕円率、外径縮小率を所定範囲となし、
２段目から最終前々段スタンドまでの各スタンドのロー
ルの楕円率と最大外径縮小率を所定範囲とすることによ
って、噛み出し疵の発生が抑制されると共に、高い外径
縮小率で絞り圧延しても、高精度の仕上外径寸法が得ら
れ、外径に対する肉厚比ｔ／Ｄの高い小径厚肉鋼管が製
造できることを究明し、この発明に到達した。

【００１３】すなわちこの発明は、３スタンド以上の３
ロール式レデューサによる絞り工程 と、２スタンド以上
の２ロール式定径機による定径工程を組合せ、鋼管を冷
間絞り圧延して高精度の外径寸法を有する鋼管を製造す
る方法において、前記３ロール式レデューサによる絞り
工程の最前段スタンドのロールを、楕円率５％以下、サ
イドリリーフ２．５％未満とし、外径縮小率を２．５％
未満で絞り圧延し、２段目から最終前々段スタンドまで
の各スタンドのロールを、楕円率２％超５％以下とし、
１スタンド当たりの最大外径縮小率１０％で絞り圧延
し、最終前段スタンドのロールを、楕円率３％以下と
し、最大外径縮小率５％で絞り圧延し、最終段スタンド
のロール周長を製品周長と等しく、外径縮小率が０．５
％以上で、ロールの楕円率０〜１．５％、サイドリリー
フ０％超としたときに決定する最大外径縮小率未満で絞
り圧延することを特徴とする鋼管の冷間圧延方法であ
る。

【００１４】

【作用】この発明においては、冷間絞り圧延を３スタン
ド以上の３ロール式レデューサによる絞り工程と、２ス
タンド以上の２ロール式定径機による定径工程を組合せ
たから、３ロール式レデューサにおける母管の肉厚、強
度差によるスプリングバックとスタンドの剛性不足によ
り生じる仕上外径のバラツキは、後続のロールギャップ
を稼働中に調整可能な２スタンド以上の２ロール式定径
機で調整できるから、高精度の仕上外径寸法を得ること
ができる。また、３ロール式レデューサによる絞り工程
の最前段スタンドのロールを、楕円率５％以下、サイド
リリーフ２．５％未満とし、外径縮小率を２．５％未満
で絞り圧延し、２段目から最終前々段スタンドまでの各
スタンドのロールを、楕円率２％超５％以下とし、１ス
タンド当たりの最大外径縮小率を１０％で絞り圧延する
から、管外径寸法にバラツキがあるほぼ真円に近い鋼管
が挿入されても、噛み出し疵の発生が防止される。さら
に、最終前段スタンドのロールの楕円率を３％以下、最
大外径縮小率を５％で絞り圧延するから、前段スタンド
での高外径縮小率での絞り圧延による真円度の悪化が調
整される。さらにまた、最終段スタンドのロール周長を
製品周長と等しく、外径縮小率が０．５％以上で、ロー
ルの楕円率０〜１．５％、サイドリリーフ０超としたと
きに決定する最大外径縮小率未満で絞り圧延するから、
噛み出しが防止されると共に、真円カリバー３ロール式
レデューサ２段で絞り圧延した場合と同等の仕上外径寸
法精度とすることができる。

【００１５】この発明において、３ロール式レデューサ
による絞り工程の最前段スタンドのロールを、楕円率５
％以下、サイドリリーフ２．５％未満とし、外径縮小率
を２．５％未満としたのは、最前段スタンドにはほぼ真
円に近い形状の鋼管が挿入され、かつ管外径寸法にバラ
ツキがあるため、ある程度のサイドリリーフがなければ
噛み出し疵が発生するからである。また、ロールの楕円
率が５％を超えるとロールのフランジ部が鋭くなり、次
スタンドの孔型で圧延しても溝底部の形状が滑らかにな
らず、正常な製品形状が得られないからで、溝底部の形
状が滑らかになる時の最大外径縮小率は２．５％であっ
た。また、２段目から最終前々段スタンドまでの各スタ
ンドのロールを、楕円率２％超５％以下とし、１スタン
ド当たりの最大外径縮小率を１０％としたのは、ロール
の楕円率が５％を超えるとロールのフランジ部が鋭くな
り、次スタンドの孔型で圧延しても溝底部の形状が滑ら
かにならず、正常な製品形状が得られないからで、ま
た、ロールの楕円率が２％以下では高い外径縮小率１０
％で絞り圧延できないからである。

【００１６】最終前段スタンドのロールを楕円率３％以
下、最大外径縮小率を５％としたのは、ロールの楕円率
が３％を超えると極端に真円度が悪化するからで、その
時の最大外径縮小率は５％であった。さらに、最終段ス
タンドのロール周長を製品周長と等しく、外径縮小率が
０．５％以上で、ロールの楕円率０〜１．５％、サイド
リリーフ０超としたときに決定する最大外径縮小率未満
としたのは、外径縮小率が０．５％未満では仕上外径寸
法に偏差が生じるからである。また、ロールの楕円率
は、１．５％を超えると、真円の３ロール２段で圧延し
た場合と同等の仕上外径精度が得られず、サイドリリー
フが０％では噛み出しが発生し、このときに決定する最
大外径縮小率未満で高精度の仕上外径寸法が得られるか
らである。

【００１７】この発明において、３ロール式レデューサ
による絞り工程の後に、２スタンド以上の２ロール式定
径機による定径工程を設置したのは、３ロール式レデュ
ーサでは、ギャップ調整が困難であるため、最終の仕上
げ外径調整が不可能で、母材強度、肉厚が異なると、同
じロールギャップであっても最終仕上げ外径が異なって
しまうためである。また、冷間での３ロール圧延におい
ては、管のスプリングバックにより３ロール圧延後の管
外径が３ロール孔型より大きくなり、この割合は母管の
肉厚、強度に比例する。このため、最終外径調整用とし
て２ロール式定径機の定径スタンドを設置する。２ロー
ル式定径機の定径スタンドは、一対の孔型ロールを組込
んだスタンドを隣接するスタンド間でロール配列を９０
°ずらせて配置した、例えば垂直ロールスタンド、水平
ロールスタンドである。

【００１８】

【実施例】実施例１ 以下にこの発明の詳細を実施の一例を示す図１ないし図
３に基づいて説明する。図１はこの発明方法を実施する
絞り圧延機の概略配置図を示すもので、（ａ）図は絞り
圧延機の概略配置図、（ｂ）図は２ロール式垂直ロール
スタンドと２ロール式水平ロールスタンドからなる定径
機を備えた絞り圧延機の概略配置図、図２は３ロール式
レデューサの楕円率の説明図、図３はサイドリリーフの
計算方法の概略説明図である。図１において、１は冷間
鋼管、２は３スタンド以上からなる３ロール式レデュー
サのスタンド群、３は３ロール式レデューサのスタンド
群２の後段に設けた２ロール式定径機で、２ロール式定
径機３は、２ロール式垂直ロールスタンド４と２ロール
式水平ロールスタンド５からなる。

【００１９】３スタンド以上からなる３ロール式レデュ
ーサのスタンド群２は、図示していないが、最前段スタ
ンドのロールを、楕円率５％以下、サイドリリーフ２．
５％未満とし、外径縮小率を２．５％未満で絞り圧延
し、２段目から最終前々段スタンドまでの各スタンドの
ロールを、楕円率２％超５％以下とし、１スタンド当た
りの最大外径縮小率を１０％で絞り圧延し、最終前段ス
タンドのロールを楕円率３％以下とし、最大外径縮小率
を５％で絞り圧延し、最終段スタンドのロール周長を製
品周長と等しく、外径縮小率が０．５％以上で、ロール
の楕円率０〜１．５％、サイドリリーフ０％超としたと
きに決定する最大外径縮小率未満で絞り圧延するよう構
成されている。また、２ロール式定径機３は、高い外径
縮小率での絞り圧延を受けた管の外径調整を行うと共
に、３ロール式レデューサの最終段スタンドでの真円度
を保持する。

【００２０】なお、この発明におけるロールの楕円率Ｄ
ｎは、図２に示すとおり、ロール１１のフランジ部の半
径をＲｎ、溝底部の半径をｒｎ、平均半径ｌｎ＝（Ｒｎ
＋ｒ_n）／２、ｎ＝１，２，３，４，…とすれば（ｎ＝
１は１段目スタンド）、Ｄｎ＝｛（Ｒｎ−ｒｎ）／ｌ
ｎ｝×１００（％）により求めたものである。また、外
径縮小率Ｒｅｄｎは、Ｒｅｄｎ＝｛（ｌｎ− ₁ −ｌｎ）
／ｌｎ− ₁ ｝×１００（％）により求めたものである。
さらに、この発明におけるサイドリリーフＳｎは、図３
に示すとおり、前段スタンドのロール溝底半径をｒｎ−
₁、当該スタンドのロールフランジ部半径をＲｎとすれ
ば、Ｓｎ＝｛（Ｒｎ−ｒｎ−₁）／ｒｎ−₁｝×１００
（％）により求めたものである。なお、上記外径縮小率
ＲｅｄｎおよびサイドリリーフＳｎの演算において、最
前段スタンド（ｎ＝１）の場合は、前段スタンドがない
いため、３ロール式レデューサの前工程にあるスクイズ
ロールを（ｎ＝０）とし、スクイズロールのフランジ部
の半径をＲ ₀ 、溝底部の半径をｒ ₀ 、平均半径ｌ ₀ 、ただ
し、Ｒ ₀ ＝ｒ ₀ ＝ｌ ₀ を用いて計算する。上記の結果か
ら、３ロール式レデューサの最前段スタンドのロール
は、図４に示すとおり、外径縮小率が２．５％未満、サ
イドリリーフ０〜２．５％未満、楕円率５％以下の範囲
でなければならない。

【００２１】上記のとおり構成したことにより、３ロー
ル式レデューサによる絞り工程の１段目スタンドのロー
ルを、楕円率５％以下、サイドリリーフ２．５％未満と
し、外径縮小率を２．５％未満で絞り圧延し、２段目か
ら最終前々段スタンドのロールを、楕円率２％超５％以
下、１スタンド当たりの最大外径縮小率を１０％で絞り
圧延し、最終前段スタンドのロールを楕円率３％以下と
し、最大外径縮小率を５％で絞り圧延するから、１段目
スタンドでの噛み出し疵やフランジ部に起因する形状の
悪化がなく、しかも２段目から最終前々段目までのスタ
ンドでの高外径縮小率での絞り圧延による真円度の悪化
が、最終前段スタンドでの圧延によって調整される。

【００２２】さらに、最終段スタンドのロール周長を製
品周長と等しく、外径縮小率が０．５％以上で、ロール
の楕円率を１．５％未満、サイドリリーフ０％超とした
ときに決定する最大外径縮小率未満で絞り圧延するか
ら、噛み出しを防止して、真円カリバー３ロール式レデ
ューサ２段で絞り圧延した場合と同等の仕上外径寸法精
度とすることができる。しかも、この発明方法は、冷間
絞り圧延を３スタンド以上の３ロール式レデューサによ
る絞り工程と、２スタンド以上の２ロール式定径機によ
る定径工程を組合せたから、３ロール式レデューサにお
ける母管の肉厚、強度差によるスプリングバックとスタ
ンドの剛性不足により生じる仕上外径のバラツキは、後
続のロールギャップを稼働中に調整可能な２ロール式定
径機で調整できるから、高精度の仕上外径寸法を得るこ
とができる。

【００２３】実施例２ 各スタンド毎に６０°の位相差を以て配列した６スタン
ドからなる３ロール式レデューサを用い、１段目スタン
ドのロールの楕円率を４．５％、サイドリリーフを０．
７５％とし、外径縮小率１．５％で絞り圧延し、２〜４
段目スタンドまでは、ロールの楕円率を４．５％で１ス
タンド当たり最大５％の外径縮小率で絞り圧延した冷間
鋼管を、５段目スタンドのロールの楕円率を３％、最大
外径縮小率５％で絞り圧延し、最終６段目スタンドのロ
ールの楕円率を１．２５％、サイドリリーフを０．５％
とし、外径縮小率１％で絞り圧延した本発明法の冷間鋼
管について、目視により表面噛み出し疵の有無を調査し
た。なお、比較のため、同じ３ロール式レデューサを用
い、４段目スタンドまでは、ロールの楕円率を３％以上
で１スタンド当たり最大１０％の外径縮小率で絞り圧延
した冷間鋼管を、５段目スタンドのロールの楕円率を３
〜５％に変化させて最大５％の外径縮小率で絞り圧延
し、最終６段目スタンドのロールの楕円率を０％、１．
２５％、２．７５％に変えて外径縮小率１％で絞り圧延
した従来法の冷間鋼管について、目視により表面噛み出
し疵の有無を調査した。その結果、本発明法による場合
は、噛み出し疵の発生は皆無であったが、従来法では、
一部噛み出し疵が認められた。

【００２４】

【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、鋼管の冷間外径絞り圧延において、高い外径縮小率
での絞り圧延が可能となり、外径に対する肉厚比ｔ／Ｄ
の高い小径厚肉鋼管を、高精度の製品外径寸法で製造で
きる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明方法を実施する絞り圧延機の概略配置
図で、（ａ）図は絞り圧延機の概略配置図、（ｂ）図は
２ロール式垂直ロールスタンドと２ロール式水平ロール
スタンドからなる定径機を備えた絞り圧延機の概略配置
図ある。

【図２】３ロール式レデューサの楕円率の説明図であ
る。

【図３】３ロール式レデューサのサイドリリーフの計算
方法の概略説明図である。

【図４】３ロール式レデューサの最前段スタンドのロー
ル楕円率とサイドリリーフと外径縮小率との関係を示す
グラフである。

【図５】従来の２ロール式レデューサの説明図で、
（ａ）図は概略側面図、（ｂ）図は１段目スタンドの正
面図、（ｃ）図は１段目スタンドの正面図である。

【図６】３ロール式レデューサのロール配置の説明図
で、（ａ）図は前段スタンド、（ｂ）図は次段スタンド
の正面図である。

【図７】３ロール式レデューサの噛み出し説明図であ
る。

【符号の説明】

１ 冷間鋼管 ２ ３ロール式レデューサのスタンド群 ３ 定径機 ４ ２ロール式垂直ロールスタンド ５ ２ロール式水平ロールスタンド １１ ロール ３１ 孔型ロール ３２ スタンド ３３ 母管 ４１ 孔型ロール ４２ ギャップ ４３ 鋼管 ４４ 噛み出し

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ３スタンド以上の３ロール式レデューサ
   による絞り工程と、２スタンド以上の２ロール式定径機
   による定径工程を組合せ、鋼管を冷間絞り圧延して高精
   度の外径寸法を有する鋼管を製造する方法において、前
   記３ロール式レデューサによる絞り工程の最前段スタン
   ドのロールを、楕円率５％以下、サイドリリーフ２．５
   ％未満とし、外径縮小率を２．５％未満で絞り圧延し、
   ２段目から最終前々段スタンドまでの各スタンドのロー
   ルを、楕円率２％超５％以下とし、１スタンド当たりの
   最大外径縮小率１０％で絞り圧延し、最終前段スタンド
   のロールを、楕円率３％以下とし、最大外径縮小率５％
   で絞り圧延し、最終段スタンドのロール周長を製品周長
   と等しく、外径縮小率が０．５％以上で、ロールの楕円
   率０〜１．５％、サイドリリーフ０％超としたときに決
   定する最大外径縮小率未満で絞り圧延することを特徴と
   する鋼管の冷間圧延方法。