JP2822890B2 - マンドレルミルの圧延装置列 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、マンネスマン−マン
ドレルミル方式による継目無管の製造において、再加熱
炉およびエキストラクターを省略できると共に、絞り圧
延における偏肉を軽減できるマンドレルミルの圧延装置
列に関する。

【０００２】

【従来の技術】継目無管の製造工程は、丸または角ビレ
ットを加熱したのち穿孔する穿孔工程と、穿孔された中
空素管を延伸圧延する減肉工程と、延伸された母管を所
定仕上げ寸法に絞り圧延する定径圧延工程とからなる。
減肉工程における圧延機としては、プラグミル、マンド
レルミル、アッセルミル、ピルガミル等が知られてい
る。継目無管の製造方法のうちでも生産性に優れたマン
ネスマン−マンドレルミル方式は、図７に示すとおり、
素材の丸ビレット７１を回転炉床式加熱炉７２で１２０
０〜１２６０℃に加熱したのち、穿孔機７３でプラグ７
４とロール７５により穿孔圧延して中空素管７６とす
る。この段階での中空素管７６は、外径が数サイズで、
肉厚も製品に比較して非常に厚肉である。

【０００３】次の減肉工程のマンドレルミル７７は、一
対の孔型ロール７８を組込んだロールスタンドを、互い
に９０°ずつロール配列を変えて４〜８基連続的に配置
し、中空素管７６に挿入したマンドレルバー７９と孔型
ロール７８間で連続的に所定の肉厚まで減肉、延伸圧延
を行う。通常、マンドレルミル７７での減肉量は、内面
の荒さを軽減するためにも、７〜１５ｍｍ程度圧下を行
うのが一般的である。減肉、延伸圧延された母管８０
は、図示しないストリッパによりマンドレルバー７９が
引抜かれる。減肉、延伸圧延までで素管温度が加工度に
比較して低下しすぎた場合は、再加熱炉８１で母管８０
を９００〜１１００℃まで加熱するが、温度低下をきた
さない場合は、直接定径圧延工程の絞り圧延機８２で外
径圧下と若干の肉厚調整を受け所定仕上げ寸法に仕上げ
られる。一般的に外径１７７．８ｍｍ以上の継目無管を
製造する大径ミルでは、再加熱炉がなく、外径１７７．
８ｍｍ以下の継目無管を専門に圧延する小径ミルでは、
再加熱炉を設置するのが一般的である。

【０００４】従来、外径１７７．８ｍｍ以上の継目無管
を製造する大径ミルにおいては、２ロールマンドレルミ
ルと２ロールサイザーまたは３ロールサイザーを同一軸
にタンデム配列するのが一般的であった。この場合、マ
ンドレルバーの引抜きは、ストリッパを設置できないの
で、エキストラクターまたはサイザーにより母管をグリ
ップして外径圧下しながらパスライン出口側に送り出
し、母管がマンドレルミルの最終スタンドを尻抜けする
と、リテイナーによりマンドレルバーをパスライン入口
側に引戻すことによって行われている（特開平３−１１
４６０５号公報）。特に最近の傾向では、２ロールサイ
ザーよりも外径加工度を大きく取れ、同一の母管寸法か
ら各種寸法の製品が得られることによって、マンドレル
ミルの外径段取５〜８種を集約でき、工具の省略、生産
性を向上できる３ロールサイザーまたは３ロールレデュ
ーサを絞り圧延機として用いる方法が多く採用されてい
る。３ロールサイザーまたは３ロールレデューサ等の３
ロール絞り圧延機は、圧延方向に垂直な面内で、それぞ
れのロールの圧下方向のなす角が１２０°となるように
配設されたスタンドを、図８（ａ）（ｂ）に示すとお
り、駆動軸が水平となるよう隣接するスタンド間で孔型
ロール８５の圧下方向を６０°ずらして交互に配置し、
外径加工度によってスタンド数が決定され、５〜２８ス
タンドで母管８６の連続絞り圧延を行って外径の縮小と
若干の肉厚減肉加工を行い、所定の製品寸法に仕上げ
る。

【０００５】３ロール絞り圧延機の単スタンド圧延で
は、ロール溝底部ではエッジ部に比較して圧延方向伸び
が大きく、管の周方向肉厚は不均一な変形を受ける。連
続スタンドでの圧延では、ロール溝底部とエッジ部はス
タンド毎に交互に塑性変形が繰返されるため、ほぼ同一
肉厚となるが、ロール溝底部とエッジ部の中間点（溝底
を０°位置として３０°方向）は、図９に示すとおり、
ロール溝底部とエッジ部の肉厚より減肉する負の位相
（ａ）図または増肉する正の位相（ｂ図）状況となり、
位相の異なった六角形状の角張りを生ずる。この角張り
現象は、絞り圧延における管長方向の延伸率が大きくな
るほど、かつ厚肉小径になるほど角張り率が増加する傾
向にある。

【０００６】絞り圧延における管内面の角張りに影響を
与えるパラメーターとしては、圧延材とロールとの接触
面の形状が重要なファクターとなる。絞り圧延における
管内面の角張り度合いは、ロールの孔型、すなわち図１
０、図１１に示す母管１０１とロール１０２との接触面
投影図１０３の形状のロール溝底入口面からロール出口
面までの距離ＣＬＧに対するエッジ部入口面からロール
出口面までの距離ＣＬＥの比（ＣＬＥ／ＣＬＧ）で示さ
れる矩形率λを最適化することによって、図１２に示す
とおり、ある程度改善することができるが、製品サイズ
は、外径×肉厚では数千種類にのぼり、各サイズ毎にロ
ール孔型を最適にして準備することは、非効率で現実的
には不可能である。また、圧延肉厚によっては、ロール
溝底部とエッジ部との周速度差によってエッジマーク疵
を生じ、矩形率λの最適化だけではロール形状を決定で
きない。現実的には、ロールシリーズ化して外径範囲と
肉厚範囲毎に集約しているのが現状で、表１に示すロー
ルシリーズＡ、Ｂで絞り圧延した製品鋼管の外径Ｄに対
する製品肉厚ｔの比（以下ｔ／Ｄという）と角張り率と
の関係を、図１３、図１４に示す。なお、角張り率Ｐ
は、管の外径Ｄ、管の断面内の平均肉厚Ｔｍｅａｎ、ロ
ール溝底部とエッジ部の平均肉厚Ｔｅおよびロール溝底
部とエッジ部より３０°の部分の平均肉厚Ｔ_30■によ
り、Ｐ＝［（Ｔ_30■−Ｔｅ）／｛（Ｄ／２−Ｔｍｅａ
ｎ）×（１−Ｃｏｓ３０°）｝］×１００（％）として
定義される。図１３、図１４に示すとおり、製品鋼管の
角張りは、ロールシリーズＡでは負、Ｂでは正の偏りを
示し、ｔ／Ｄに対しても傾向がある。

【０００７】

【表１】

【０００８】上記３ロール絞り圧延機による絞り加工で
の内面角張り防止対策としては、ロールカリバーを楕円
率が所定の関係を有する３個の円弧曲線となし、第１の
楕円による中央部円弧長と、第２、第３の楕円による端
部円弧長とが所定比率で、かつ、サイドクリアランスを
所定値に限定した３ロール絞り圧延機のロール（特開昭
５１−３１６６３号公報）、隣接するスタンド毎に圧延
方向に垂直な面で３０°ずつ角度を変えて配置し、管を
円周方向に１２分割された区域で塑性変形を繰返すこと
によって、角張り現象を低く抑制し、製品品質の向上を
可能とした３ロール絞り圧延機（特開昭５８−２５８０
５号公報）等が提案されている。

【０００９】一方、２ロールマンドレルミルにおいて
は、各スタンドの対称性や、配置、基礎工事の容易性か
ら、図１５に示すとおり、ロール１５１の圧下方向を４
５°傾斜させると共に、隣接する圧延スタンドで交互に
ロール１５１の圧下方向を９０°変えながら圧延装置列
を配置しているため、圧延するロール１５１の溝底部１
５２と中空素管１５３を逃がすエッジ部１５４の境界
で、材料がマンドレルバー１５５から離れるところに段
差が生じる。このため、図１６に示すとおり、２ロール
マンドレルミルで延伸圧延された母管１６１には、２ロ
ールマンドレルミルの最終２スタンドの圧延を通して、
ロール圧下方向の両側約４５°の位置に目標肉厚１６２
より厚肉になる局部的偏肉１６３が４ヶ所存在する。こ
の局部的偏肉１６３の位置は、ロール孔型や段取りによ
って変化するが、通常ロール圧下方向の両側４５°±５
°の範囲に存在する。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】前記、特開昭５１−３
１６６３号公報に開示のロールは、各サイズ毎にロール
孔型を最適にして準備する必要があり、非効率的で現実
には実施不可能である。また、特開昭５８−２５８０５
号公報に開示の３ロール絞り圧延機は、管を円周方向に
１２分割された区域で塑性変形を繰返すことによって、
角張り現象を低く抑制するもので、内面角張りを解消す
るものではなく、六角形状が十二角形状になるだけで、
抜本的な対策とはいえないばかりでなく、設備も複雑で
大型化してしまうという欠点を有している。

【００１１】さらに、２ロールマンドレルミルと３ロー
ル絞り圧延機（エキストラクターまたはサイザー）を、
延伸圧延された母管の長さより短い間隔でタンデムに同
一軸を有する圧延パスラインに配置した圧延装置列にお
いては、前記２ロールマンドレルミルによって生じるロ
ール圧下方向の両側４５°付近に発生する局部的厚肉部
と、後続の３ロール絞り圧延機によって生じる六角形状
の内面角張厚肉部が重複し、その相乗作用によって厚肉
不良が助長されるという問題点を有している。

【００１２】この発明の目的は、少なくとも最終２スタ
ンドが２ロールスタンドであるマンドレルミルと３ロー
ル絞り圧延機を同一軸を有する圧延パスラインにタンデ
ムに配置する圧延ラインにおいて、マンドレルミルの局
部的厚肉部と３ロール絞り圧延機の六角形状の内面角張
厚肉部の重複による相乗作用によって悪化する偏肉を抑
制することのできるマンドレルミルの圧延装置列を提供
することにある。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく鋭意試験研究を行った。その結果、マンド
レルミルと３ロール絞り圧延機を、延伸圧延された母管
の長さより短い間隔で同一軸を有する圧延パスラインに
タンデムに配置する圧延装置列において、少なくとも最
終２スタンドが２ロールスタンドのマンドレルミルを用
い、マンドレルミル最終２スタンドのロール圧下方向の
いずれかと、３ロール絞り圧延機列のロール圧下方向の
いずれかが、±５°の範囲内に位置するよう配置するこ
とによって、両圧延機の厚肉部の重複が防止でき、最終
製品の継目無管の偏肉率を低減できることを究明し、こ
の発明に到達した。

【００１４】すなわちこの発明は、マンドレルミルと３
ロール絞り圧延機を、同一軸を有する圧延パスラインに
延伸圧延される母管の長さより短い距離でタンデムに配
列したマンドレルミルの圧延装置列において、少なくと
も最終２スタンドが２ロールスタンドであるマンドレル
ミルを用い、最終２スタンドのロール圧下方向のいずれ
かと、３ロール絞り圧延機列のロール圧下方向のいずれ
かが、±５°の範囲内に位置するよう配置したことを特
徴とするマンドレルミルの圧延装置列である。

【００１５】

【作用】マンドレルミルは、中空素管の内面をマンドレ
ルバーで拘束し、外表面を孔型ロールで拘束することに
よって、孔型ロールとマンドレルバーの間で中空素管を
延伸圧延し、肉厚を減じて目的の肉厚に加工するミル
で、４〜８スタンドから構成されている。便宜上図５に
示す角度にて方向を呼称するものとすると、前記したと
おり少なくとも最終２スタンドが２ロールスタンドのマ
ンドレルミルは、各スタンドの対称性や、配置、基礎工
事の容易性からロール圧下方向を４５°傾斜させると共
に、交互に圧下方向を９０°変えながら圧延装置列を配
置しているため、ロール圧下方向は４５°、１３５°、
２２５°、３１５°方向からである。この場合の局部的
厚肉部分は、０°、９０°、１８０°、２７０°（±５
°）の点に現れるのは前述のとおりである。

【００１６】一方、３ロール絞り圧延機の配置は、マン
ドレルミルと同様に各スタンドの対称性や、配置、基礎
工事の容易性から、図６（ａ）（ｂ）に示すとおり、駆
動軸６１が水平となるよう交互に配置される。その場
合、孔型ロール６２の圧下方向は、３０°、１５０°、
２７０°の図６（ａ）のスタンドと、９０°、２１０
°、３３０°の図６（ｂ）のスタンドが交互に配置され
ていることになる。したがって、従来技術における２ロ
ールマンドレルミルと３ロール絞り圧延機の同一軸圧延
パスライン配置においては、上記したとおり２ロールマ
ンドレルミルのロール圧下方向と３ロール絞り圧延機の
ロール圧下方向のいずれもは一致してはいない。

【００１７】前記したとおり、３ロール絞り圧延機にお
いては、ロール溝底部とエッジ部の中間点がロール溝底
部とエッジ部の肉厚より増肉する正の位相と、ロール溝
底部とエッジ部が中間点の肉厚より増肉する負の位相の
２種類の六角形状の内面角張が生じるが、ロール孔型や
圧延段取りによって角張位相が異なる。従って、前記図
６（ａ）（ｂ）に示すとおり、孔型ロールの圧下方向が
（３０°、１５０°、２７０°）（９０°、２１０°、
３３０°）である３ロール絞り圧延機の角張りによる増
肉位置は、正位相なら、３０°、９０°、１５０°、２
１０°、２７０°、３３０°、負位相なら０°、６０
°、１２０°、１８０°、２４０°、３００°となる。
すなわち、２ロールマンドレルミルによる局部厚肉の位
置が０°、９０°、１８０°、２７０°であることか
ら、３ロール絞り圧延機の角張り位相が正負いずれの位
相にせよ、２ヶ所厚肉位置が重複することとなり、相乗
作用によって厚肉偏肉が増長されることは避けられな
い。

【００１８】２ロールマンドレルミル起因の局部厚肉
は、９０°ピッチで生じ、３ロール絞り圧延機の厚肉部
は、６０°ピッチで３０°位相のずれがある２種類が生
じ得ることから、３０°ピッチの位置に生じ得るという
ことである。したがって、両者の厚肉位置の重複による
相乗作用を避けるためには、２ロールマンドレルミルの
９０°ピッチの局部厚肉位置と３ロール絞り圧延機の３
０°ピッチの増肉位置をずらせば良い。

【００１９】２ロールマンドレルミルの局部厚肉は、±
５°程度ずれることを考慮すると、３０°の半分である
１５°だけ２ロールマンドレルミルのロール圧下方向を
ずらせば、３ロール絞り圧延機での正負の角張り位相に
よらず、２ロールマンドレルミルの９０°ピッチの局部
厚肉位置と３ロール絞り圧延機の３０°ピッチの増肉位
置が最も重複しない配置となる。マンドレルミルの局部
厚肉は、１５°ずらせて配置したマンドレルミルのロー
ル圧下方向を中心に±５°の範囲ならば、最大限ずれて
現れたとしても、３ロール絞り圧延機の増肉位置と重複
しない。この目的のために厚肉発生の可能性のある位置
を１５°±５°ずらすということは、２ロールマンドレ
ルミルと３ロール絞り圧延機の相対位置を、前述した位
置から１５°±５°もしくは１５°＋３０°×ｎ±５°
（ｎ＝０、±１、±２、±３…）ずれせば良い。相対位
置関係につき、２ロールマンドレルミルまたは３ロール
絞り圧延機のいずれを変えても同じであるが、仮に２ロ
ールマンドレルミルのロール圧下方向を変えたとする
と、ロール圧下方向は、前記の４５°、１３５°、２２
５°、３１５°から、３０°、１２０°、２１０°、３
００°、または、０°、９０°、１８０°、２７０°、
あるいは、６０°、１５０°、２４０°、３３０°とい
う方向になる。これは２ロールマンドレルミルのロール
圧下方向のいずれかが３ロール絞り圧延機のロール圧下
方向のいずれかと±５°の範囲で一致していることに他
ならない。

【００２０】この発明においては、２ロールマンドレル
ミルと３ロール絞り圧延機のロール圧下方向の配置を、
いずれかを従来の相対的位置関係から１５°＋３０°×
ｎ±５°（ｎ＝０、±１、±２…）ずらす、すなわち、
両者のロール圧下方向のいずれかが±５°の範囲で一致
するように配置することによって、２ロールマンドレル
ミルの局部厚肉と３ロール絞り圧延機の六角張り厚肉の
重複が防止され、厚肉部の重複による相乗作用によって
発生する偏肉悪化を抑制することができる。この発明に
おいて、マンドレルミルを少なくとも最終２スタンドが
２ロールスタンドであるマンドレルミルとしてのは、２
ロールマンドレルミルばかりでなく、３ロールマンドレ
ルミルであっても少なくとも最終２スタンドが２ロール
スタンドであれば、２ロールマンドレルミルと同様の作
用効果が得られるからである。

【００２１】

【実施例】

実施例１ 以下にこの発明の詳細を実施の一例を示す図１ないし図
２に基づいて説明する。図１はこの発明の２ロールマン
ドレルミルの圧延装置列を備えた継目無管製造ラインの
要部概略図、図２は２ロールマンドレルミルのスタンド
配置を示す正面図である。図１および図２において、１
は図示しない穿孔機で穿孔圧延された中空素管、２は中
空素管１を減肉、延伸圧延する２ロールマンドレルミル
で、２個の孔型ロール３を１８０°間隔で組込んだロー
ルスタンドを、隣接するスタンド間で互いに９０°ずつ
配列を変えて４〜８基連続的に配置し、中空素管１に挿
入したマンドレルバー４と孔型ロール３間で連続的に所
定の肉厚まで減肉、延伸圧延を行う。５は２ロールマン
ドレルミル２と同一軸を有する圧延パスラインに延伸圧
延された母管６の長さより短い距離でタンデムに配列し
た３ロール絞り圧延機で、３個の孔型ロール７を１２０
°間隔で組込んだロールスタンドを、隣接するスタンド
間で互いに６０°ずつ配列を変えて５〜２８基連続的に
配置している。

【００２２】２ロールマンドレルミル２で減肉、延伸圧
延された母管６は、２ロールマンドレルミル２で減肉、
延伸圧延中に３ロール絞り圧延機５の孔型ロール７に噛
み込まれて絞り加工を受けながら前進し、２ロールマン
ドレルミル２での減肉、延伸圧延が完了すると、マンド
レルバー４は図示しないリテイナーにより後端を把持し
て後退させて母管６から抜き出される。一方、３ロール
絞り圧延機５の孔型ロール７に噛み込まれて絞り加工を
受けながら前進した母管６は、所定の外径、肉厚の継目
無管８に仕上げられるよう構成されている。また、上記
２ロールマンドレルミル２は、図２に示すとおり、例え
ば、前段スタンド２１では駆動軸２２が水平に位置し、
隣接する後段スタンド２３では駆動軸２４が垂直に位置
するよう配置され、ロール圧下方向のいずれかが３ロー
ル絞り圧延機５のロール圧下方向と±５°の範囲で一致
するように構成されている。なお、２５は前段スタンド
２１の駆動用電動機、２６は後段スタンド２３の駆動用
電動機、２７は減速機、２８はギヤボックスである。

【００２３】上記のとおり構成したことによって、２ロ
ールマンドレルミル２で減肉、延伸圧延された母管６
は、３ロールマンドレルミル２で減肉、延伸圧延中に３
ロール絞り圧延機５の孔型ロール７に噛み込まれて絞り
加工を受けながら前進し、３ロールマンドレルミル２で
の減肉、延伸圧延が完了すると、マンドレルバー４は図
示しないリテイナーにより後端を把持して後退され、母
管５から抜き出されるから、エキストラクターの代替と
して３ロール絞り圧延機５が使用でき、再加熱炉ならび
にエキストラクターを省略することができる。また、２
ロールマンドレルミル２で減肉、延伸圧延された母管６
に生じる局部厚肉は、孔型ロール３のロール圧下方向を
後続する３ロール絞り圧延機５の３個の孔型ロール７の
ロール圧下方向の何れかと±５°の範囲で一致させて配
置したことによって、３ロール絞り圧延機５で発生する
正または負の位相の内面六角形状の角張り偏肉の厚肉部
と重複しない。すなわち、３ロール絞り圧延機５で生じ
る内面六角形状の角張り偏肉の厚肉部と２ロールマンド
レルミル２での局部厚肉部の重複せず、厚肉部の相乗作
用による厚肉の発生が防止され、周方向肉厚精度を大幅
に向上させることができる。

【００２４】実施例２ ５スタンドからなる２ロールマンドレルミルと４スタン
ドからなる３ロール絞り圧延機を、同一軸を有する圧延
パスラインにタンデムに配列した圧延装置列において、
表２に示すとおり、３ロール絞り圧延機のロール圧下方
向は３０°、９０°、１５０°、２１０°、２７０°、
３３０°のままで、２ロールマンドレルミルのロール圧
下方向が４５°、１３５°、２２５°、３１５°の従来
例と、従来例のロール圧下方向から１５°移動させて３
０°、１２０°、２１０°、３００°とした本発明例に
ついて比較試験を実施した。比較試験は、外径６３．５
ｍｍ、肉厚９．０ｍｍの中空素管を本発明例と従来例の
２ロールマンドレルミルで外径４０．０ｍｍのマンドレ
ルバーを用い、外径５０．０ｍｍ、肉厚５．０ｍｍまで
それぞれ延伸圧延し、マンドレルミル出側の管周方向の
肉厚分布をそれぞれ調査した。また、２ロールマンドレ
ルミルで延伸圧延した外径５０．０ｍｍ、肉厚５．０ｍ
ｍの管を、前記４スタンドからなる矩形率０．３の３ロ
ール絞り圧延機を用い、外径４０．０ｍｍ、肉厚５．０
ｍｍにそれぞれ定径圧延し、得られた本発明例と従来例
の継目無鋼管の周方向の肉厚分布を調査すると共に、角
張り率を測定した。その結果を本発明例を図３、比較例
を図４および表３に示す。

【００２５】

【表２】

【００２６】

【表３】

【００２７】図４および表３に示すとおり、従来例で
は、２ロールマンドレルミルによって生じた局部厚肉部
が、３ロール絞り圧延機で圧延される際に生じる６角形
状の内面角張り部と重複し、その相乗作用によって製品
角張り率、偏肉率とも悪化している。これに対し図３お
よび表３に示すとおり、本発明例では、従来例に比較し
て製品角張り率、偏肉率とも２０％以上の改善効果が生
まれている。

【００２８】

【発明の効果】以上述べたとおり、この発明の圧延装置
列によれば、少なくとも最終２スタンドが２ロールスタ
ンドのマンドレルミルと３ロール絞り圧延機の相乗効果
によって、偏肉、内面形状の悪化を抑制でき、継目無管
の周方向肉厚精度を大幅に向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の２ロールマンドレルミルの圧延装置
列を備えた継目無管製造ラインの要部概略図である。

【図２】この発明の２ロールマンドレルミルのスタンド
配置を示す正面図である。

【図３】実施例２における本発明例の２マンドレルミル
で延伸圧延した母管および絞り圧延機で定径圧延後の管
の周方向角度と肉厚との関係を示すグラフである。

【図４】実施例２における比較例の２マンドレルミルで
延伸圧延した母管および絞り圧延機で定径圧延後の管の
周方向角度と肉厚との関係を示すグラフである。

【図５】角度方向の呼称の説明図である。

【図６】３ロール絞り圧延機の隣接スタンドのロール圧
下方向の説明図で、（ａ）図は前段スタンド、（ｂ）図
は後段スタンドを示す。

【図７】マンネスマン−マンドレルミル方式による継目
無管製造ラインの全体概略図である。

【図８】３ロール絞り圧延機の隣接スタンドのロール配
置の説明図で、（ａ）図は前段スタンド、（ｂ）図は後
段スタンドを示す。

【図９】角張り位相の定義を示すもので、（ａ）図は負
の角張り位相を示す周方向角度と増肉率との関係説明
図、（ｂ）図は正の角張り位相を示す周方向角度と増肉
率との関係説明図である。

【図１０】孔型ロールの矩形率説明のための管とロール
との接触面投影図である。

【図１１】孔型ロールの矩形率説明のための管とロール
との接触面積の概念図である。

【図１２】３ロール絞り圧延機におけるロール矩形率と
角張り率と管外径との関係の一例を示すグラフである。

【図１３】表１のロールシリーズＡにおけるｔ／Ｄと角
張り率との関係を示すグラフである。

【図１４】表１のロールシリーズＢにおけるｔ／Ｄと角
張り率との関係を示すグラフである。

【図１５】２ロールマンドレルミルの隣接スタンドのロ
ール圧下方向の説明図で、（ａ）図は前段スタンド、
（ｂ）図は後段スタンドを示す。

【図１６】２ロールマンドレルミルで生じる局部的偏肉
位置の説明図である。

【符号の説明】

１、７６、１５３ 中空素管 ２ ２ロールマンドレルミル ３、７、６２、７８、８５ 孔型ロール ４、７９、１５５ マンドレルバー ５ ３ロール絞り圧延機 ６、８０、８６、１０１、１６１ 母管 ８ 継目無管 ２１ 前段スタンド ２２、２４、６１ 駆動軸 ２３ 後段スタンド ２５、２６ 駆動用電動機 ２７ 減速機 ２８ ギヤボックス ７１ 丸ビレット ７２ 回転炉床式加熱炉 ７３ 穿孔機 ７４ プラグ ７５、１０２、１５１ ロール ７７ マンドレルミル ８１ 再加熱炉 ８２ 絞り圧延機 １０３ 接触面投影図 １５２ 溝底部 １５４ エッジ部 １６２ 目標肉厚 １６３ 局部的偏肉

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) B21B 17/02 - 17/04 B21B 17/14 B21B 23/00

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 マンドレルミルと３ロール絞り圧延機
   を、同一軸を有する圧延パスラインに延伸圧延される母
   管の長さより短い距離でタンデムに配列したマンドレル
   ミルの圧延装置列において、少なくとも最終２スタンド
   が２ロールスタンドであるマンドレルミルを用い、最終
   ２スタンドのロール圧下方向のいずれかと、３ロール絞
   り圧延機列のロール圧下方向のいずれかが、±５°の範
   囲内に位置するよう配列したことを特徴とするマンドレ
   ルミルの圧延装置列。
2. 【請求項２】 マンドレルミルの全スタンドが２ロール
   スタンドであることを特徴とする請求項１記載のマンド
   レルミルの圧延装置列。
3. 【請求項３】 マンドレルミルの最終２スタンドを除く
   スタンドが３ロールスタンドであることを特徴とする請
   求項１記載のマンドレルミルの圧延装置列。