JPH0892885A - 難自転性ワイヤロープ - Google Patents
難自転性ワイヤロープInfo
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- JPH0892885A JPH0892885A JP6221902A JP22190294A JPH0892885A JP H0892885 A JPH0892885 A JP H0892885A JP 6221902 A JP6221902 A JP 6221902A JP 22190294 A JP22190294 A JP 22190294A JP H0892885 A JPH0892885 A JP H0892885A
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- strands
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- D07B2401/20—Aspects related to the problem to be solved or advantage related to ropes or cables
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- D07B2401/00—Aspects related to the problem to be solved or advantage
- D07B2401/20—Aspects related to the problem to be solved or advantage related to ropes or cables
- D07B2401/2065—Reducing wear
- D07B2401/207—Reducing wear internally
Abstract
(57)【要約】
【目的】 難自転性、耐疲労性、ドラムでの巻取性、耐
形崩れ性の諸性質をともに満たし、高揚程で多層巻きの
荷役機械用や建設機械用への適合が十分に可能になり、
実用性に優れたワイヤロープを提供する。 【構成】 外周面を平滑化した異形断面ワイヤを少なく
とも最外周層に有する多層撚りの心ストランドと、この
心ストランドの周囲に設けられ心ストランドの撚りと同
じ向きに撚り合わされた複数本の側ストランドとを有
し、側ストランドは、心ストランドの撚りとは逆向きに
撚り合わされてロープが形成され、かつ、側ストランド
のピッチ倍数よりもロープのピッチ倍数のほうが大き
い。
形崩れ性の諸性質をともに満たし、高揚程で多層巻きの
荷役機械用や建設機械用への適合が十分に可能になり、
実用性に優れたワイヤロープを提供する。 【構成】 外周面を平滑化した異形断面ワイヤを少なく
とも最外周層に有する多層撚りの心ストランドと、この
心ストランドの周囲に設けられ心ストランドの撚りと同
じ向きに撚り合わされた複数本の側ストランドとを有
し、側ストランドは、心ストランドの撚りとは逆向きに
撚り合わされてロープが形成され、かつ、側ストランド
のピッチ倍数よりもロープのピッチ倍数のほうが大き
い。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、クレーン及びホイスト
等に用いられ、高揚程で多層巻きの荷役機械用や建設機
械用への適合が十分に可能であり、実用性に優れた難自
転性ワイヤロープに関する。
等に用いられ、高揚程で多層巻きの荷役機械用や建設機
械用への適合が十分に可能であり、実用性に優れた難自
転性ワイヤロープに関する。
【０００２】
【従来の技術】クレーンやホイスト等の荷役機械や建設
機械に使用されるワイヤロープとしては、一般にＪＩＳ
規格（JIS G 3525）に定められたＩＷＲＣ ６×Ｆｉ
（29）、ＩＷＲＣ ６×ＷＳ（31）等の６ストランドロ
ープ、あるいはフラット形ストランドロープ、多層スト
ランドロープがあり、そのロープ径は８〜２０mm程度で
ある。
機械に使用されるワイヤロープとしては、一般にＪＩＳ
規格（JIS G 3525）に定められたＩＷＲＣ ６×Ｆｉ
（29）、ＩＷＲＣ ６×ＷＳ（31）等の６ストランドロ
ープ、あるいはフラット形ストランドロープ、多層スト
ランドロープがあり、そのロープ径は８〜２０mm程度で
ある。
【０００３】この種のワイヤロープは、使用中におい
て、シーブ等による繰り返し曲げ、高揚程での負荷、除
荷による変動荷重、ウィンチドラムでの繰り返し巻取
り、ロープ同士の強い擦れなどの作用を受ける。したが
って、ワイヤロープは耐疲労性に優れるとともに、ドラ
ムでの巻取性および耐形崩れ性が良好であることが望ま
れる。
て、シーブ等による繰り返し曲げ、高揚程での負荷、除
荷による変動荷重、ウィンチドラムでの繰り返し巻取
り、ロープ同士の強い擦れなどの作用を受ける。したが
って、ワイヤロープは耐疲労性に優れるとともに、ドラ
ムでの巻取性および耐形崩れ性が良好であることが望ま
れる。
【０００４】とくに、吊荷等によりワイヤロープに張力
が作用したときに、ロープにはその撚りがもどる方向に
自転しようとするトルクが発生する。ワイヤロープにお
いてはトルクが小さく自転し難い性質、すなわち難自転
性に優れていることが要求される。
が作用したときに、ロープにはその撚りがもどる方向に
自転しようとするトルクが発生する。ワイヤロープにお
いてはトルクが小さく自転し難い性質、すなわち難自転
性に優れていることが要求される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
６ストランドワイヤロープにおいては、耐疲労性、ドラ
ムでの巻取性、並びに耐形崩れ性の点では良好である
が、難自転性に劣っているので高揚程の吊り作業ではか
らみ付き等が発生しやすい。この難自転性を改善するた
めに、６ストランドワイヤロープではロープピッチを長
くすることが考えられるが、ロープピッチを長くする
と、ドラムでの巻取性が低下するという不都合がある。
また、心ロープの撚り方向をロープの撚り方向と逆にす
ると、難自転性は向上するが、撚りのアンバランスに起
因して耐形崩れ性が低下する。さらに、使用中に心ロー
プがストランドの外側に飛び出す危険性が高くなる。
６ストランドワイヤロープにおいては、耐疲労性、ドラ
ムでの巻取性、並びに耐形崩れ性の点では良好である
が、難自転性に劣っているので高揚程の吊り作業ではか
らみ付き等が発生しやすい。この難自転性を改善するた
めに、６ストランドワイヤロープではロープピッチを長
くすることが考えられるが、ロープピッチを長くする
と、ドラムでの巻取性が低下するという不都合がある。
また、心ロープの撚り方向をロープの撚り方向と逆にす
ると、難自転性は向上するが、撚りのアンバランスに起
因して耐形崩れ性が低下する。さらに、使用中に心ロー
プがストランドの外側に飛び出す危険性が高くなる。
【０００６】また、従来のフラット形ストランドロープ
においては、難自転性は良好であるものの、ストランド
に小心が挿入され、これが変形していること、ロープピ
ッチが長いことなどから、耐疲労性、ドラムでの巻取
性、耐形崩れ性に劣る。
においては、難自転性は良好であるものの、ストランド
に小心が挿入され、これが変形していること、ロープピ
ッチが長いことなどから、耐疲労性、ドラムでの巻取
性、耐形崩れ性に劣る。
【０００７】また、従来の多層ストランドロープにおい
ては、難自転性、耐形崩れ性は良好であるものの、耐疲
労性に劣り、製造コストが高い。このように従来のワイ
ヤロープにおいては、難自転性、耐疲労性、ドラムでの
巻取性、耐形崩れ性の諸特性を同時に満たすことができ
ず、とくに近時の高揚程で多層巻きの荷役機械用や建設
機械用への適合が難しくなってきている。
ては、難自転性、耐形崩れ性は良好であるものの、耐疲
労性に劣り、製造コストが高い。このように従来のワイ
ヤロープにおいては、難自転性、耐疲労性、ドラムでの
巻取性、耐形崩れ性の諸特性を同時に満たすことができ
ず、とくに近時の高揚程で多層巻きの荷役機械用や建設
機械用への適合が難しくなってきている。
【０００８】ところで、現在使用されているラフテレー
ンクレーンにおいては、４本吊りの場合でシーブ直径Ｄ
に対する揚程Ｈの比率が９０（Ｈ／Ｄ＝９０）程度であ
る。理論上の引き戻しトルク係数Ｋは５８×１０-3程度
が必要であり、ロープピッチをさらに大きくし、ストラ
ンドピッチを縮めた難自転性ワイヤロープが供給されて
いる。
ンクレーンにおいては、４本吊りの場合でシーブ直径Ｄ
に対する揚程Ｈの比率が９０（Ｈ／Ｄ＝９０）程度であ
る。理論上の引き戻しトルク係数Ｋは５８×１０-3程度
が必要であり、ロープピッチをさらに大きくし、ストラ
ンドピッチを縮めた難自転性ワイヤロープが供給されて
いる。
【０００９】しかしながら、ラフテレーンクレーンの高
揚程化が進むにつれて、今後さらにＨ／Ｄ＝１１０（Ｋ
＝４５×１０-3）の程度まで対応できる難自転性ワイヤ
ロープの実用化が要望されている。
揚程化が進むにつれて、今後さらにＨ／Ｄ＝１１０（Ｋ
＝４５×１０-3）の程度まで対応できる難自転性ワイヤ
ロープの実用化が要望されている。
【００１０】本発明はこのような点に着目してなされた
もので、その目的とするところは、難自転性、耐疲労
性、ドラムでの巻取性、耐形崩れ性の諸特性がともに良
好であり、高揚程で多層巻きの荷役機械用や建設機械用
への適合が十分に可能であって、ラフテレーンクレーン
の高揚程化に必要なＨ／Ｄ＝１１０（Ｋ＝４５×１
０-3）の程度に対処することができる実用性に優れた難
自転性ワイヤロープを提供することにある。
もので、その目的とするところは、難自転性、耐疲労
性、ドラムでの巻取性、耐形崩れ性の諸特性がともに良
好であり、高揚程で多層巻きの荷役機械用や建設機械用
への適合が十分に可能であって、ラフテレーンクレーン
の高揚程化に必要なＨ／Ｄ＝１１０（Ｋ＝４５×１
０-3）の程度に対処することができる実用性に優れた難
自転性ワイヤロープを提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明に係る難自転性ワ
イヤロープは、外周面を平滑化した異形断面ワイヤを少
なくとも最外周層に有する多層撚りの心ストランドと、
この心ストランドの周囲に設けられ心ストランドの撚り
と同じ向きに撚り合わされた複数本の側ストランドとを
有し、前記側ストランドは、前記心ストランドの撚りと
は逆向きに撚り合わされてロープが形成され、かつ、前
記側ストランドのピッチ倍数よりもロープのピッチ倍数
のほうが大きいことを特徴とする。
イヤロープは、外周面を平滑化した異形断面ワイヤを少
なくとも最外周層に有する多層撚りの心ストランドと、
この心ストランドの周囲に設けられ心ストランドの撚り
と同じ向きに撚り合わされた複数本の側ストランドとを
有し、前記側ストランドは、前記心ストランドの撚りと
は逆向きに撚り合わされてロープが形成され、かつ、前
記側ストランドのピッチ倍数よりもロープのピッチ倍数
のほうが大きいことを特徴とする。
【００１２】この場合に、側ストランドの外径に対する
心ストランドの外径の比率を１．０６〜１．２０の範囲
にすると、難自転性、耐疲労性、耐形崩れ性などの諸特
性がさらに向上する。
心ストランドの外径の比率を１．０６〜１．２０の範囲
にすると、難自転性、耐疲労性、耐形崩れ性などの諸特
性がさらに向上する。
【００１３】多層撚りの心ストランドは、異形断面ワイ
ヤを含む一次ストランドＴ（１＋Ｎ1 ＋Ｎ1 ）を撚り合
わせた上に異形断面ワイヤを含む二次ストランド（Ｎ2
＋Ｎ2 ）を撚り合わせてなるＴ−ＳｅＳ｛（１＋Ｎ1 ＋
Ｎ1 ）＋Ｎ2 ＋Ｎ2 ｝の構成とすることが好ましい。こ
こで表示記号「Ｔ」は、その構成ワイヤ又はストランド
が異形断面をなしていることを表わすものと定義する。
心ストランドにおいては素線数を６≦Ｎ1 ≦１２，１２
≦Ｎ2 ≦２４の範囲にそれぞれ規定することが望まし
い。素線本数が少なすぎると、ロープの柔軟性が損なわ
れて可撓性が低下する（ロープを曲げ難くなる）。一
方、素線本数が多すぎると、各素線が細くなり過ぎて、
フレッティングにより素線が摩耗し、内部断線を生じ
る。
ヤを含む一次ストランドＴ（１＋Ｎ1 ＋Ｎ1 ）を撚り合
わせた上に異形断面ワイヤを含む二次ストランド（Ｎ2
＋Ｎ2 ）を撚り合わせてなるＴ−ＳｅＳ｛（１＋Ｎ1 ＋
Ｎ1 ）＋Ｎ2 ＋Ｎ2 ｝の構成とすることが好ましい。こ
こで表示記号「Ｔ」は、その構成ワイヤ又はストランド
が異形断面をなしていることを表わすものと定義する。
心ストランドにおいては素線数を６≦Ｎ1 ≦１２，１２
≦Ｎ2 ≦２４の範囲にそれぞれ規定することが望まし
い。素線本数が少なすぎると、ロープの柔軟性が損なわ
れて可撓性が低下する（ロープを曲げ難くなる）。一
方、素線本数が多すぎると、各素線が細くなり過ぎて、
フレッティングにより素線が摩耗し、内部断線を生じ
る。
【００１４】素線数Ｎ1 が６を下回る場合は、異形断面
ワイヤの隣り合う平滑外周面によって一次ストランドの
外周を覆うように一括に引き抜き加工できない。一方、
素線数Ｎ1 が１２を上回る場合は、ワイヤ線径が細くな
りすぎてフレッティング摩耗により断線しやすくなる。
素線数Ｎ2 が１２を下回る場合は、ロープの可撓性が低
下する。一方、素線数Ｎ2 が２４を上回る場合は、ワイ
ヤ線径が細くなりすぎてフレッティング摩耗により断線
しやすくなる。
ワイヤの隣り合う平滑外周面によって一次ストランドの
外周を覆うように一括に引き抜き加工できない。一方、
素線数Ｎ1 が１２を上回る場合は、ワイヤ線径が細くな
りすぎてフレッティング摩耗により断線しやすくなる。
素線数Ｎ2 が１２を下回る場合は、ロープの可撓性が低
下する。一方、素線数Ｎ2 が２４を上回る場合は、ワイ
ヤ線径が細くなりすぎてフレッティング摩耗により断線
しやすくなる。
【００１５】なお、心ストランドは、異形断面ワイヤを
含む一次ストランドＴ（１＋Ｎ1 ＋Ｎ1 ）および異形断
面ワイヤを含む二次ストランド（Ｎ2 ＋Ｎ2 ）からなる
４層撚りストランドであることが好ましい。また、心ス
トランドはＴ｛（１＋６）＋１２＋１２｝のような３層
撚り構造のストランドであってもよい。
含む一次ストランドＴ（１＋Ｎ1 ＋Ｎ1 ）および異形断
面ワイヤを含む二次ストランド（Ｎ2 ＋Ｎ2 ）からなる
４層撚りストランドであることが好ましい。また、心ス
トランドはＴ｛（１＋６）＋１２＋１２｝のような３層
撚り構造のストランドであってもよい。
【００１６】次に、心ストランドを構成する一次ストラ
ンド及び二次ストランドの直径の好ましい範囲について
説明する。一次ストランドの径は１．２０〜６．２０±
０．５０mmの範囲であることが好ましい。さらに、二次
ストランドの径は２．２０〜１１．２０±０．５０mmで
あることが好ましい。これらの一次ストランド及び二次
ストランドの直径の好ましい範囲はロープ外径が６〜３
０mmの場合に相当する心ストランド径の範囲である。
ンド及び二次ストランドの直径の好ましい範囲について
説明する。一次ストランドの径は１．２０〜６．２０±
０．５０mmの範囲であることが好ましい。さらに、二次
ストランドの径は２．２０〜１１．２０±０．５０mmで
あることが好ましい。これらの一次ストランド及び二次
ストランドの直径の好ましい範囲はロープ外径が６〜３
０mmの場合に相当する心ストランド径の範囲である。
【００１７】さらに、側ストランドの本数は４本乃至８
本であって、各側ストランドは２０本乃至５５本の素線
を撚り合わして形成されていることが好ましい。この場
合に、ロープ径は６〜３０mmであることが望ましい。ロ
ープ径が３０mmを上回ると、ロープの可撓性が低下する
からであり、ロープ径が６mmを下回ると満足な難自転性
を確保することが困難になるからである。
本であって、各側ストランドは２０本乃至５５本の素線
を撚り合わして形成されていることが好ましい。この場
合に、ロープ径は６〜３０mmであることが望ましい。ロ
ープ径が３０mmを上回ると、ロープの可撓性が低下する
からであり、ロープ径が６mmを下回ると満足な難自転性
を確保することが困難になるからである。
【００１８】
【作用】本発明に係る難自転性ワイヤロープにおいて
は、心ストランドの撚り方向と、側ストランドで構成さ
れる外層部の撚り方向とが互いに逆向きであるため、ロ
ープに張力が作用したときに心ストランドに発生するト
ルクの向きと、外層部に発生するトルクの向きとが逆向
きとなって互いに相殺され、高揚程で多層巻きであって
も実質的にほとんど自転しなくなる。
は、心ストランドの撚り方向と、側ストランドで構成さ
れる外層部の撚り方向とが互いに逆向きであるため、ロ
ープに張力が作用したときに心ストランドに発生するト
ルクの向きと、外層部に発生するトルクの向きとが逆向
きとなって互いに相殺され、高揚程で多層巻きであって
も実質的にほとんど自転しなくなる。
【００１９】この場合に、心ストランドの素線数を所定
の構成にしているので、ロープの可撓性および耐フレッ
ティング性の両者ともにバランス良くなり、優れた耐久
性を持つロープを得ることができる。
の構成にしているので、ロープの可撓性および耐フレッ
ティング性の両者ともにバランス良くなり、優れた耐久
性を持つロープを得ることができる。
【００２０】トルク係数Ｋは下式（１）を用いて定めら
れる指数であり、トルク係数Ｋの値が小さくなるほど自
転しにくいロープであることを表わす。 Ｋ＝Ｔ／（Ｗ×Ｄ） …（１） ただし、Ｗはロープにかかる張力（Ｎ）、Ｔは張力Ｗに
よるトルク（Ｎ・ｍ）、Ｄはロープ外径（ｍ）をそれぞ
れ表わす。
れる指数であり、トルク係数Ｋの値が小さくなるほど自
転しにくいロープであることを表わす。 Ｋ＝Ｔ／（Ｗ×Ｄ） …（１） ただし、Ｗはロープにかかる張力（Ｎ）、Ｔは張力Ｗに
よるトルク（Ｎ・ｍ）、Ｄはロープ外径（ｍ）をそれぞ
れ表わす。
【００２１】本発明に係る難自転性ワイヤロープにおい
ては、側ストランドのピッチ倍数よりもロープのピッチ
倍数のほうを大きくしているので、トルク係数Ｋの値が
小さくなり、自転し難くなる。トルク係数ＫはトルクＴ
と正比例の関係にあり、トルクＴはロープを撚り合せる
撚りのピッチ倍数に依存する。一般に、トルクＴは側ス
トランド（心ストランド）のピッチ倍数よりもロープピ
ッチ倍数のほうに強い依存性を示す。したがって、ロー
プピッチ倍数を大きくすることは全体としてトルク係数
Ｋを低減することになり、難自転性が向上する。
ては、側ストランドのピッチ倍数よりもロープのピッチ
倍数のほうを大きくしているので、トルク係数Ｋの値が
小さくなり、自転し難くなる。トルク係数ＫはトルクＴ
と正比例の関係にあり、トルクＴはロープを撚り合せる
撚りのピッチ倍数に依存する。一般に、トルクＴは側ス
トランド（心ストランド）のピッチ倍数よりもロープピ
ッチ倍数のほうに強い依存性を示す。したがって、ロー
プピッチ倍数を大きくすることは全体としてトルク係数
Ｋを低減することになり、難自転性が向上する。
【００２２】ところで、複数本の側ストランドは心スト
ランドの撚りとは逆向きに心ストランドの周りに撚り合
わされるため、側ストランドの構成ワイヤは心ストラン
ドの構成ワイヤに対して交差する。このため、通常の円
形断面ワイヤであれば両者は点接触の状態で接触し合
い、容易にフレッティングを生じる。
ランドの撚りとは逆向きに心ストランドの周りに撚り合
わされるため、側ストランドの構成ワイヤは心ストラン
ドの構成ワイヤに対して交差する。このため、通常の円
形断面ワイヤであれば両者は点接触の状態で接触し合
い、容易にフレッティングを生じる。
【００２３】しかし、本発明に係る難自転性ワイヤロー
プにおいては、外周面を平滑化した異形断面ワイヤを心
ストランドの最外周層に設けているので、心ストランド
と側ストランドとは線接触に近い状態で接触し合うよう
になり、フレッティングが有効に防止される。この結
果、長期間にわたり内部断線を生じなくなり、ロープの
耐久性および耐疲労性が大幅に向上する。
プにおいては、外周面を平滑化した異形断面ワイヤを心
ストランドの最外周層に設けているので、心ストランド
と側ストランドとは線接触に近い状態で接触し合うよう
になり、フレッティングが有効に防止される。この結
果、長期間にわたり内部断線を生じなくなり、ロープの
耐久性および耐疲労性が大幅に向上する。
【００２４】
【実施例】以下、添付の図面を参照しながら本発明の実
施例について説明する。図１および図２に示すように、
ワイヤロープ１は心ストランド２の外周に６本の側スト
ランド６を撚り合わせたＩＷＳＣ６×ＷＳ（３１）の構
造をなすものである。６本の側ストランド６によってロ
ープの外層部５が形成されている。心ストランド２は、
２層の一次ストランド３及び２層の二次ストランド４を
撚り合わせた合計４層からなる多層撚りストランドであ
る。 ［心ストランドの形成］心ストランド２は次のようにし
て製造される。先ず図３を参照しながら一次ストランド
３の形成について説明し、次いで図４を参照しながら二
次ストランド４の形成について説明する。
施例について説明する。図１および図２に示すように、
ワイヤロープ１は心ストランド２の外周に６本の側スト
ランド６を撚り合わせたＩＷＳＣ６×ＷＳ（３１）の構
造をなすものである。６本の側ストランド６によってロ
ープの外層部５が形成されている。心ストランド２は、
２層の一次ストランド３及び２層の二次ストランド４を
撚り合わせた合計４層からなる多層撚りストランドであ
る。 ［心ストランドの形成］心ストランド２は次のようにし
て製造される。先ず図３を参照しながら一次ストランド
３の形成について説明し、次いで図４を参照しながら二
次ストランド４の形成について説明する。
【００２５】ワイヤにはＪＩＳ Ｇ3525に定められた鋼
線を用いた。図３に示すように、撚り線機１０Ａのスピ
ンドル部は案内管２０Ａによって回転案内板３０Ａに連
結されている。各ワイヤは撚り線機１０Ａに内蔵された
ボビン（図示せず）から回転案内板３０Ａを経由して下
流側のダイス４０Ａに向けてそれぞれ送給されるように
なっている。ダイス４０Ａはフレーム（図示せず）に固
定されているが、回転案内板３０Ａは回転可能に支持さ
れている。
線を用いた。図３に示すように、撚り線機１０Ａのスピ
ンドル部は案内管２０Ａによって回転案内板３０Ａに連
結されている。各ワイヤは撚り線機１０Ａに内蔵された
ボビン（図示せず）から回転案内板３０Ａを経由して下
流側のダイス４０Ａに向けてそれぞれ送給されるように
なっている。ダイス４０Ａはフレーム（図示せず）に固
定されているが、回転案内板３０Ａは回転可能に支持さ
れている。
【００２６】回転案内板３０Ａには中央孔３１Ｃを中心
に同心円状に内外２列６個ずつの周辺孔３１Ａが形成さ
れている。中央孔３１Ｃには芯部３ａを構成する細径ワ
イヤ１本が通され、内側６個の周辺孔３１Ａには芯部３
ａを構成する細径ワイヤ３Ａがそれぞれ通され、外側６
個の周辺孔３１Ａには周辺部３ｂを構成する太径ワイヤ
３Ｂがそれぞれ通されている。ダイス孔４１Ａの入口は
テーパ状に形成されており、これを通って（１＋６）本
の細径ワイヤ３Ａおよび６本の太径ワイヤ３Ｂが収束さ
れるようになっている。
に同心円状に内外２列６個ずつの周辺孔３１Ａが形成さ
れている。中央孔３１Ｃには芯部３ａを構成する細径ワ
イヤ１本が通され、内側６個の周辺孔３１Ａには芯部３
ａを構成する細径ワイヤ３Ａがそれぞれ通され、外側６
個の周辺孔３１Ａには周辺部３ｂを構成する太径ワイヤ
３Ｂがそれぞれ通されている。ダイス孔４１Ａの入口は
テーパ状に形成されており、これを通って（１＋６）本
の細径ワイヤ３Ａおよび６本の太径ワイヤ３Ｂが収束さ
れるようになっている。
【００２７】一次ストランドの引抜き撚合加工は次のよ
うな手順で行なう。先ず、芯部３ａとしての（１＋６）
本の細径ワイヤ３Ａをダイス孔４１Ａに通し、下流側に
設けられたドラム状のキャプスタン（図示せず）に巻き
付ける。次いで、周辺部３ｂとしての６本の太径ワイヤ
３Ｂの先端部を研削してダイス孔４１Ａに押し込み、
（１＋６）本の細径ワイヤとともにキャプスタンに巻き
取る。そして、撚り線機１０Ａのスピンドル部を所定速
度で回転させながら、キャプスタンを所定速度で回転さ
せ、（１＋６＋６）本のワイヤを一度に撚合するととも
にダイス４０Ａから引抜く。このようにして２層平行撚
りの（１＋６＋６）ストランドが一次ストランド３とし
て形成される。ダイス４０Ａから引き抜かれると、図６
に示すように、一次ストランド３の周辺部３ｂは外周面
が平滑になる。
うな手順で行なう。先ず、芯部３ａとしての（１＋６）
本の細径ワイヤ３Ａをダイス孔４１Ａに通し、下流側に
設けられたドラム状のキャプスタン（図示せず）に巻き
付ける。次いで、周辺部３ｂとしての６本の太径ワイヤ
３Ｂの先端部を研削してダイス孔４１Ａに押し込み、
（１＋６）本の細径ワイヤとともにキャプスタンに巻き
取る。そして、撚り線機１０Ａのスピンドル部を所定速
度で回転させながら、キャプスタンを所定速度で回転さ
せ、（１＋６＋６）本のワイヤを一度に撚合するととも
にダイス４０Ａから引抜く。このようにして２層平行撚
りの（１＋６＋６）ストランドが一次ストランド３とし
て形成される。ダイス４０Ａから引き抜かれると、図６
に示すように、一次ストランド３の周辺部３ｂは外周面
が平滑になる。
【００２８】次に、図４を参照しながら二次ストランド
２を形成する場合について説明する。撚り線機１０Ｂの
スピンドル部は案内管２０Ｂによって回転案内板３０Ｂ
に連結されている。各ワイヤは撚り線機１０Ｂに内蔵さ
れたボビン（図示せず）から回転案内板３０Ｂを経由し
て下流側のダイス４０Ｂに向けてそれぞれ送給されるよ
うになっている。ダイス４０Ｂはフレーム（図示せず）
に固定されているが、回転案内板３０Ｂは回転可能に支
持されている。
２を形成する場合について説明する。撚り線機１０Ｂの
スピンドル部は案内管２０Ｂによって回転案内板３０Ｂ
に連結されている。各ワイヤは撚り線機１０Ｂに内蔵さ
れたボビン（図示せず）から回転案内板３０Ｂを経由し
て下流側のダイス４０Ｂに向けてそれぞれ送給されるよ
うになっている。ダイス４０Ｂはフレーム（図示せず）
に固定されているが、回転案内板３０Ｂは回転可能に支
持されている。
【００２９】回転案内板３０Ｂには中央孔３１Ｃを中心
に同心円状に内外２列１８個ずつの周辺孔３１Ｂが形成
されている。中央孔３１Ｃには一次ストランド３が通さ
れ、内側１８個の周辺孔３１Ｂには下撚り細径ワイヤ４
ａがそれぞれ通され、外側１８個の周辺孔３１Ｂには上
撚り太径ワイヤ４ｂがそれぞれ通されている。ダイス孔
４１Ｂの入口はテーパ状に形成されており、これを通っ
て１８本の細径ワイヤ４ａおよび１８本の太径ワイヤ４
ｂが収束されるようになっている。
に同心円状に内外２列１８個ずつの周辺孔３１Ｂが形成
されている。中央孔３１Ｃには一次ストランド３が通さ
れ、内側１８個の周辺孔３１Ｂには下撚り細径ワイヤ４
ａがそれぞれ通され、外側１８個の周辺孔３１Ｂには上
撚り太径ワイヤ４ｂがそれぞれ通されている。ダイス孔
４１Ｂの入口はテーパ状に形成されており、これを通っ
て１８本の細径ワイヤ４ａおよび１８本の太径ワイヤ４
ｂが収束されるようになっている。
【００３０】二次ストランドの引抜き撚合加工の手順は
上述の一次ストランドの場合と同様にして行なわれる。
すなわち、図４に示す撚り線機１０Ｂ及びダイス４０Ｂ
を用いて、撚り合わせと同時に引き抜き加工し、上撚り
ワイヤ４ｂを異形線化する。これにより最外周層にあた
る上撚りワイヤ４ｂの外周面は平滑になる。その結果、
図６に示す断面構造の異形ストランドＴ−ＳｅＳ｛（１
＋６＋６）＋１８＋１８｝を心ストランド２として得
た。本実施例のロープ径１６mmにおいては、心ストラン
ド２の撚りピッチの平均を３９mmとし、心ストランド２
の平均直径を６．０mmとした。
上述の一次ストランドの場合と同様にして行なわれる。
すなわち、図４に示す撚り線機１０Ｂ及びダイス４０Ｂ
を用いて、撚り合わせと同時に引き抜き加工し、上撚り
ワイヤ４ｂを異形線化する。これにより最外周層にあた
る上撚りワイヤ４ｂの外周面は平滑になる。その結果、
図６に示す断面構造の異形ストランドＴ−ＳｅＳ｛（１
＋６＋６）＋１８＋１８｝を心ストランド２として得
た。本実施例のロープ径１６mmにおいては、心ストラン
ド２の撚りピッチの平均を３９mmとし、心ストランド２
の平均直径を６．０mmとした。
【００３１】引き抜き加工による減径率Ｒは、下撚りが
８％であり、上撚りが５％である。減径率Ｒは下式
（２）によって求まる。 Ｒ＝｛（Ｄ1 −Ｄ2 ）／Ｄ1 ｝×１００ …（２） ただし、Ｄ1 は図５に示す引抜き撚合加工前の心ストラ
ンドを構成するワイヤ束２Ａの直径を表わし、Ｄ2 は図
６に示す引抜き撚合加工後の心ストランド２の直径を表
わす。なお、図６には心ストランド２の一例として４層
撚り構造のものを示したが、これを例えばＴ｛（１＋
６）＋１２＋１２｝のように３層撚り構造としてもよ
い。 ［側ストランドの形成］撚り線機（図示せず）を用いて
大小３１本のワイヤを多層撚りして側ストランド６を形
成した。側ストランド６を構成するワイヤの径は０．６
３〜１．０３mmの範囲である。側ストランド６の平均外
径は５．５mmであり、心ストランド２のそれより少し小
さい。 ［ロープの撚合］撚り線機（図示せず）は送り出し部の
スイフトから巻き取り部の巻取機までの間に設けられ、
連続送給される各ストランドに所定の張力が印加される
ように張力制御されている。撚り線機の鏡板にはプレフ
ォーム装置が取り付けられている。プレフォーム装置の
直ぐ下流側には固定フレームにボイスが取り付けられて
いる。 撚り線機の軸心に心ストランド２を通すととも
に、プレフォーム装置により側ストランド６を形付け
（プレフォーム）し、これらをボイスによって心ストラ
ンド２に上撚りする。撚り方向はＺ撚りである。ここで
形付けとは、ボイスで撚られる前にストランドに弾性限
以上の応力を与えて、撚られたストランドのスパイラル
と同形状になるように予め成形することをいう。ボイス
を出ると、（Ｔ−ＩＷＳＣ）６×ＷＳ（３１）のストラ
ンドロープとなる。ロープ１の最終仕上げ径は１６mmで
ある。ロープの撚りピッチを１２０mmとし、ピッチ倍数
をロープ径Ｄの７．５倍とした。
８％であり、上撚りが５％である。減径率Ｒは下式
（２）によって求まる。 Ｒ＝｛（Ｄ1 −Ｄ2 ）／Ｄ1 ｝×１００ …（２） ただし、Ｄ1 は図５に示す引抜き撚合加工前の心ストラ
ンドを構成するワイヤ束２Ａの直径を表わし、Ｄ2 は図
６に示す引抜き撚合加工後の心ストランド２の直径を表
わす。なお、図６には心ストランド２の一例として４層
撚り構造のものを示したが、これを例えばＴ｛（１＋
６）＋１２＋１２｝のように３層撚り構造としてもよ
い。 ［側ストランドの形成］撚り線機（図示せず）を用いて
大小３１本のワイヤを多層撚りして側ストランド６を形
成した。側ストランド６を構成するワイヤの径は０．６
３〜１．０３mmの範囲である。側ストランド６の平均外
径は５．５mmであり、心ストランド２のそれより少し小
さい。 ［ロープの撚合］撚り線機（図示せず）は送り出し部の
スイフトから巻き取り部の巻取機までの間に設けられ、
連続送給される各ストランドに所定の張力が印加される
ように張力制御されている。撚り線機の鏡板にはプレフ
ォーム装置が取り付けられている。プレフォーム装置の
直ぐ下流側には固定フレームにボイスが取り付けられて
いる。 撚り線機の軸心に心ストランド２を通すととも
に、プレフォーム装置により側ストランド６を形付け
（プレフォーム）し、これらをボイスによって心ストラ
ンド２に上撚りする。撚り方向はＺ撚りである。ここで
形付けとは、ボイスで撚られる前にストランドに弾性限
以上の応力を与えて、撚られたストランドのスパイラル
と同形状になるように予め成形することをいう。ボイス
を出ると、（Ｔ−ＩＷＳＣ）６×ＷＳ（３１）のストラ
ンドロープとなる。ロープ１の最終仕上げ径は１６mmで
ある。ロープの撚りピッチを１２０mmとし、ピッチ倍数
をロープ径Ｄの７．５倍とした。
【００３２】次に、表１を参照しながら実施例１のロー
プを従来例１，２および比較例１のロープと比較して説
明する。実施例１として（Ｔ−ＩＷＳＣ）６×ＷＳ（３
１）を用い、従来例１，２としてＩＷＲＣ６×ＷＳ（３
１）をそれぞれ用い、比較例１としてＩＷＳＣ６×ＷＳ
（３１）を用いた。実施例１、従来例１，２及び比較例
１ともにロープ径が１６mmのものを供試した。 ［撚り方向及びピッチ倍数］実施例１のロープにおいて
は心ストランド２及び側ストランド６ともにＳ撚りであ
る。心ストランド２のピッチ倍数は６．５であり、側ス
トランド６のピッチ倍数は５．０である。６本の側スト
ランド６からなる外層部５は、側ストランド６の撚りと
は逆向きのＺ撚りである（Ｓ／Ｓ／Ｚ）。外層部５のピ
ッチ倍数（ロープピッチ倍数）は７．５である。実施例
１のロープはロープピッチ倍数のほうを側ストランドピ
ッチ倍数よりも大きくしている。
プを従来例１，２および比較例１のロープと比較して説
明する。実施例１として（Ｔ−ＩＷＳＣ）６×ＷＳ（３
１）を用い、従来例１，２としてＩＷＲＣ６×ＷＳ（３
１）をそれぞれ用い、比較例１としてＩＷＳＣ６×ＷＳ
（３１）を用いた。実施例１、従来例１，２及び比較例
１ともにロープ径が１６mmのものを供試した。 ［撚り方向及びピッチ倍数］実施例１のロープにおいて
は心ストランド２及び側ストランド６ともにＳ撚りであ
る。心ストランド２のピッチ倍数は６．５であり、側ス
トランド６のピッチ倍数は５．０である。６本の側スト
ランド６からなる外層部５は、側ストランド６の撚りと
は逆向きのＺ撚りである（Ｓ／Ｓ／Ｚ）。外層部５のピ
ッチ倍数（ロープピッチ倍数）は７．５である。実施例
１のロープはロープピッチ倍数のほうを側ストランドピ
ッチ倍数よりも大きくしている。
【００３３】比較例１のロープにおいては、心ストラン
ドをＳ撚り、側ストランドをＳ撚り、ロープをＺ撚り
（Ｓ／Ｓ／Ｚ）とした。比較例の心ストランドのピッチ
倍数、側ストランドのピッチ倍数、ロープピッチ倍数
は、いずれも実施例１のそれらと同じにした。なお、比
較例１の心ストランドは通常の円形断面ワイヤで形成さ
れている。
ドをＳ撚り、側ストランドをＳ撚り、ロープをＺ撚り
（Ｓ／Ｓ／Ｚ）とした。比較例の心ストランドのピッチ
倍数、側ストランドのピッチ倍数、ロープピッチ倍数
は、いずれも実施例１のそれらと同じにした。なお、比
較例１の心ストランドは通常の円形断面ワイヤで形成さ
れている。
【００３４】従来例１，２のロープにおいては、心スト
ランドをＺ撚り、側ストランドはＳ撚り、ロープをＺ撚
り（Ｚ／Ｓ／Ｚ）とした。従来例１，２ともに心ストラ
ンドのピッチ倍数は６．５であるが、従来例１の側スト
ランドのピッチ倍数は７．８であり、従来例２の側スト
ランドのピッチ倍数は５．０である。また、従来例１の
ロープピッチ倍数は６．２であり、従来例２のロープピ
ッチ倍数は７．５である。 ［心ストランド／側ストランド］側ストランド６に対す
る心ストランド２の外径比率（心ストランド／側ストラ
ンド）は、実施例１、比較例１、従来例２のそれぞれを
１．０９とし、従来例１を１．２３とした。 ［トルク係数Ｋ］表１中のトルク係数Ｋは上記（１）式
を用いて求めた指数であり、トルク係数Ｋの値が小さく
なるほど自転しにくいロープであることを表わす。
ランドをＺ撚り、側ストランドはＳ撚り、ロープをＺ撚
り（Ｚ／Ｓ／Ｚ）とした。従来例１，２ともに心ストラ
ンドのピッチ倍数は６．５であるが、従来例１の側スト
ランドのピッチ倍数は７．８であり、従来例２の側スト
ランドのピッチ倍数は５．０である。また、従来例１の
ロープピッチ倍数は６．２であり、従来例２のロープピ
ッチ倍数は７．５である。 ［心ストランド／側ストランド］側ストランド６に対す
る心ストランド２の外径比率（心ストランド／側ストラ
ンド）は、実施例１、比較例１、従来例２のそれぞれを
１．０９とし、従来例１を１．２３とした。 ［トルク係数Ｋ］表１中のトルク係数Ｋは上記（１）式
を用いて求めた指数であり、トルク係数Ｋの値が小さく
なるほど自転しにくいロープであることを表わす。
【００３５】実施例１のロープでは４２．５×１０-3の
トルク係数Ｋが得られた。これは比較例１のロープと同
等であり、従来例１の８９．５×１０-3及び従来例２の
６８．４×１０-3のそれを大きく下回った。このことか
ら実施例１のロープが自転し難いものであるという結果
を得た。 ［耐疲労性］表１中の寿命に至る耐疲労性は、ロープの
繰り返し曲げ疲労試験の結果を示すものである。繰り返
し曲げ疲労試験は、Ｓ曲げ試験法によるものであり、そ
の条件は係数（Ｄ／ｄ）を２０とし、安全率（Ｓｆ）を
５とした。ロープの１ピッチ間における総ワイヤの１０
％に断線が生じた時点をロープの寿命として判定し、そ
れまでに印加した繰り返し曲げ回数（サイクル数）で評
価した。従来例１，２の結果を１００％としてそれぞれ
を比較評価した。実施例１では１２０％、比較例１では
１１０％という結果が得られた。
トルク係数Ｋが得られた。これは比較例１のロープと同
等であり、従来例１の８９．５×１０-3及び従来例２の
６８．４×１０-3のそれを大きく下回った。このことか
ら実施例１のロープが自転し難いものであるという結果
を得た。 ［耐疲労性］表１中の寿命に至る耐疲労性は、ロープの
繰り返し曲げ疲労試験の結果を示すものである。繰り返
し曲げ疲労試験は、Ｓ曲げ試験法によるものであり、そ
の条件は係数（Ｄ／ｄ）を２０とし、安全率（Ｓｆ）を
５とした。ロープの１ピッチ間における総ワイヤの１０
％に断線が生じた時点をロープの寿命として判定し、そ
れまでに印加した繰り返し曲げ回数（サイクル数）で評
価した。従来例１，２の結果を１００％としてそれぞれ
を比較評価した。実施例１では１２０％、比較例１では
１１０％という結果が得られた。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【発明の効果】本発明の難自転性ワイヤロープにおいて
は、ロープに張力が作用したときに心ストランドに生じ
るトルクの向きと、外層部に生じるトルクの向きとが互
いに相殺されるので、高い揚程であっても実質的に自転
を生じなくなる。
は、ロープに張力が作用したときに心ストランドに生じ
るトルクの向きと、外層部に生じるトルクの向きとが互
いに相殺されるので、高い揚程であっても実質的に自転
を生じなくなる。
【００３８】また、側ストランドのピッチ倍数よりもロ
ープのピッチ倍数のほうを大きくしているので、トルク
係数Ｋの値が小さくなり、自転し難くなる。さらに、外
周面を平滑化した異形断面ワイヤを心ストランドの最外
周層に設けているので、心ストランドと側ストランドと
は線接触に近い状態で接触し合うようになり、フレッテ
ィング摩耗が有効に防止される。この結果、長期間にわ
たり内部断線を生じなくなり、ロープの耐久性および耐
疲労性が大幅に向上する。
ープのピッチ倍数のほうを大きくしているので、トルク
係数Ｋの値が小さくなり、自転し難くなる。さらに、外
周面を平滑化した異形断面ワイヤを心ストランドの最外
周層に設けているので、心ストランドと側ストランドと
は線接触に近い状態で接触し合うようになり、フレッテ
ィング摩耗が有効に防止される。この結果、長期間にわ
たり内部断線を生じなくなり、ロープの耐久性および耐
疲労性が大幅に向上する。
【００３９】このように本発明のワイヤロープは、難自
転性、耐疲労性、ドラムでの巻取性、耐形崩れ性の諸性
質をともに満たすので、高揚程で多層巻きの荷役機械用
や建設機械用への適合が十分に可能になる。
転性、耐疲労性、ドラムでの巻取性、耐形崩れ性の諸性
質をともに満たすので、高揚程で多層巻きの荷役機械用
や建設機械用への適合が十分に可能になる。
【図１】本発明の実施例に係る難自転性ワイヤロープを
示す横断面図。
示す横断面図。
【図２】実施例の難自転性ワイヤロープの部分切取図。
【図３】一次ストランドを引抜き撚合加工するための撚
り線機およびダイスの概要を模式的に示す部分断面図。
り線機およびダイスの概要を模式的に示す部分断面図。
【図４】二次ストランドを引抜き撚合加工するための撚
り線機およびダイスの概要を模式的に示す部分断面図。
り線機およびダイスの概要を模式的に示す部分断面図。
【図５】引抜き撚合加工前の心ストランドを構成するワ
イヤ束を示す横断面図。
イヤ束を示す横断面図。
【図６】引抜き撚合加工後の心ストランドを示す横断面
図である。
図である。
２…心ストランド ３…一次ストランド ４…二次ストランド ５…外層部 ６…側ストランド １０Ａ，１０Ｂ…撚り線機 ２０Ａ，２０Ｂ…案内管 ３０Ａ，３０Ｂ…回転案内板 ４０Ａ，４０Ｂ…ダイス
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年１０月１１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００８
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００８】ところで、現在使用されている移動式のラ
フテレーンクレーンにおいては、４本吊りの場合でシー
ブ直径Ｄに対する揚程Ｈの比率が９０（Ｈ／Ｄ＝９０）
程度である。理論上の引き戻しトルク係数Ｋは５８×１
０-3程度が必要であり、ロープピッチをさらに大きく
し、ストランドピッチを縮めた難自転性ワイヤロープが
供給されている。
フテレーンクレーンにおいては、４本吊りの場合でシー
ブ直径Ｄに対する揚程Ｈの比率が９０（Ｈ／Ｄ＝９０）
程度である。理論上の引き戻しトルク係数Ｋは５８×１
０-3程度が必要であり、ロープピッチをさらに大きく
し、ストランドピッチを縮めた難自転性ワイヤロープが
供給されている。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３８】また、側ストランドのピッチ倍数よりもロ
ープのピッチ倍数のほうを大きくしているので、トルク
係数Ｋの値が小さくなり、自転し難くなる。また、心ス
トランドと側ストランドとの外径比率を１．０６〜１．
２０の範囲に設定すると、可撓性および耐疲労性は従来
品と同等レベルの品質が保たれて良好であり、ドラムで
の巻取り性および耐形崩れ性を良好に保持することがで
きるとともに、トルク係数Ｋを高揚程吊り下げ（Ｈ／Ｄ
＝１１０）の目標値である４５×１０-3より小さくする
ことができる。さらに、外周面を平滑化した異形断面ワ
イヤを心ストランドの最外周層に設けているので、心ス
トランドと側ストランドとは線接触に近い状態で接触し
合うようになり、フレッティング摩耗が有効に防止され
る。この結果、長期間にわたり内部断線を生じなくな
り、ロープの耐久性および耐疲労性が大幅に向上する。
ープのピッチ倍数のほうを大きくしているので、トルク
係数Ｋの値が小さくなり、自転し難くなる。また、心ス
トランドと側ストランドとの外径比率を１．０６〜１．
２０の範囲に設定すると、可撓性および耐疲労性は従来
品と同等レベルの品質が保たれて良好であり、ドラムで
の巻取り性および耐形崩れ性を良好に保持することがで
きるとともに、トルク係数Ｋを高揚程吊り下げ（Ｈ／Ｄ
＝１１０）の目標値である４５×１０-3より小さくする
ことができる。さらに、外周面を平滑化した異形断面ワ
イヤを心ストランドの最外周層に設けているので、心ス
トランドと側ストランドとは線接触に近い状態で接触し
合うようになり、フレッティング摩耗が有効に防止され
る。この結果、長期間にわたり内部断線を生じなくな
り、ロープの耐久性および耐疲労性が大幅に向上する。
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
Claims (5)
- 【請求項１】 外周面を平滑化した異形断面ワイヤを少
なくとも最外周層に有する多層撚りの心ストランドと、
この心ストランドの周囲に設けられ心ストランドの撚り
と同じ向きに撚り合わされた複数本の側ストランドとを
有し、 前記側ストランドは、前記心ストランドの撚りとは逆向
きに撚り合わされてロープが形成され、かつ、 前記側ストランドのピッチ倍数よりもロープのピッチ倍
数のほうが大きいことを特徴とする難自転性ワイヤロー
プ。 - 【請求項２】 側ストランドの外径に対する心ストラン
ドの外径の比率が１．０６〜１．２０の範囲にあること
を特徴とする請求項１記載の難自転性ワイヤロープ。 - 【請求項３】 心ストランドは、異形断面ワイヤを含む
一次ストランドＴ（１＋Ｎ1 ＋Ｎ1 ）を撚り合わせた上
に異形断面ワイヤを含む二次ストランド（Ｎ2 ＋Ｎ2 ）
を撚り合わせてなるＴ−ＳｅＳ｛（１＋Ｎ1 ＋Ｎ1 ）＋
Ｎ2 ＋Ｎ2 ｝で構成されており、この場合に素線数が６
≦Ｎ1 ≦１２，１２≦Ｎ2 ≦２４に規定されることを特
徴とする請求項１記載の難自転性ワイヤロープ。 - 【請求項４】 側ストランドの本数が４本乃至８本であ
って、各側ストランドは２０本乃至５５本の素線を撚り
合わして形成されていることを特徴とする請求項１記載
の難自転性ワイヤロープ。 - 【請求項５】 心ストランドは、異形断面ワイヤを含む
一次ストランドＴ（１＋Ｎ1 ＋Ｎ1 ）および異形断面ワ
イヤを含む二次ストランド（Ｎ2 ＋Ｎ2 ）からなる４層
撚りストランドであることを特徴とする請求項１記載の
難自転性ワイヤロープ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6221902A JP2702074B2 (ja) | 1994-09-16 | 1994-09-16 | 難自転性ワイヤロープ |
| TW084211867U TW305377U (en) | 1993-10-13 | 1994-10-07 | Wire rope which is hard to twist |
| KR1019940026035A KR100194254B1 (ko) | 1993-10-13 | 1994-10-12 | 자전제지성 와이어로프 |
| CN94117115A CN1065461C (zh) | 1993-10-13 | 1994-10-13 | 难自转性钢索 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6221902A JP2702074B2 (ja) | 1994-09-16 | 1994-09-16 | 難自転性ワイヤロープ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0892885A true JPH0892885A (ja) | 1996-04-09 |
| JP2702074B2 JP2702074B2 (ja) | 1998-01-21 |
Family
ID=16773952
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6221902A Expired - Fee Related JP2702074B2 (ja) | 1993-10-13 | 1994-09-16 | 難自転性ワイヤロープ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2702074B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1079020A2 (en) * | 1999-08-27 | 2001-02-28 | Kawasaki Steel Corporation | Rotation-resisting wire rope |
| WO2015122297A1 (ja) * | 2014-02-11 | 2015-08-20 | 株式会社シーエフワイヤーロープ | 型付け器、ロープ製造装置、ロープ製造方法及びロープ |
| WO2023074567A1 (ja) * | 2021-10-27 | 2023-05-04 | 朝日インテック株式会社 | ワイヤーロープ |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2002228028B2 (en) * | 2001-01-04 | 2006-04-13 | Kone Corporation | Gearless cable lift with a dual wind drive disk mechanism |
| JP2016011481A (ja) * | 2014-06-30 | 2016-01-21 | 神鋼鋼線工業株式会社 | 難自転性ワイヤロープ |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05295684A (ja) * | 1992-04-14 | 1993-11-09 | Tokyo Seiko Co Ltd | ワイヤロープ |
-
1994
- 1994-09-16 JP JP6221902A patent/JP2702074B2/ja not_active Expired - Fee Related
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