JPH0892602A - ＴｉＡｌ金属間化合物粉末およびその焼結体 - Google Patents
ＴｉＡｌ金属間化合物粉末およびその焼結体Info
- Publication number
- JPH0892602A JPH0892602A JP6233553A JP23355394A JPH0892602A JP H0892602 A JPH0892602 A JP H0892602A JP 6233553 A JP6233553 A JP 6233553A JP 23355394 A JP23355394 A JP 23355394A JP H0892602 A JPH0892602 A JP H0892602A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- intermetallic compound
- sintered body
- tial intermetallic
- compound powder
- powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】常温強度、高温強度、靭性、耐磨耗性、高温耐
酸化性などの機械的特性に優れた焼結体の製造原料とな
るＴｉＡｌ金属間化合物粉末を提供することを主な目的
とする。 【構成】Ｏ １．０〜５．０ａｔ％、Ａｌ ４０〜６０
ａｔ％、Ｃ、ＢおよびＮの少なくとも１種０．１〜５．
０ａｔ％を含有し、Ｆｅ ０．４ａｔ％以下であり、残
部がＴｉおよび不可避不純物からなるＴｉＡｌ金属間化
合物粉末、およびその焼結体。
酸化性などの機械的特性に優れた焼結体の製造原料とな
るＴｉＡｌ金属間化合物粉末を提供することを主な目的
とする。 【構成】Ｏ １．０〜５．０ａｔ％、Ａｌ ４０〜６０
ａｔ％、Ｃ、ＢおよびＮの少なくとも１種０．１〜５．
０ａｔ％を含有し、Ｆｅ ０．４ａｔ％以下であり、残
部がＴｉおよび不可避不純物からなるＴｉＡｌ金属間化
合物粉末、およびその焼結体。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＴｉＡｌ金属間化合物
粉末およびその焼結体に関する。
粉末およびその焼結体に関する。
【０００２】
【従来技術とその問題点】従来ＴｉＡｌ金属間化合物粉
末としては、Ｏ含有量が１ａｔ％未満で、且つＣ、Ｂお
よびＮの少なくとも１種の含有量が０．１ａｔ％未満の
ものが知られている。
末としては、Ｏ含有量が１ａｔ％未満で、且つＣ、Ｂお
よびＮの少なくとも１種の含有量が０．１ａｔ％未満の
ものが知られている。
【０００３】しかしながら、この様なＴｉＡｌ金属間化
合物粉末を焼結して得られる焼結体においては、常温強
度、高温強度、靭性、耐磨耗性、高温耐酸化性などの機
械的特性が不十分であるため、その用途が限られてい
た。
合物粉末を焼結して得られる焼結体においては、常温強
度、高温強度、靭性、耐磨耗性、高温耐酸化性などの機
械的特性が不十分であるため、その用途が限られてい
た。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明は、常
温強度、高温強度、靭性、耐磨耗性、高温耐酸化性など
の機械的特性に優れた焼結体の製造原料となるＴｉＡｌ
金属間化合物粉末を提供することを主な目的とする。
温強度、高温強度、靭性、耐磨耗性、高温耐酸化性など
の機械的特性に優れた焼結体の製造原料となるＴｉＡｌ
金属間化合物粉末を提供することを主な目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記のよう
な従来技術の問題点に留意しつつ鋭意研究を重ねた結
果、Ｃ、ＢおよびＮを特定の割合で配合したＴｉ−Ａｌ
混合粉末原料を燃焼合成反応に供することにより得られ
たＴｉＡｌ燃焼合成体を酸化性雰囲気で粉砕し、これを
焼結する場合には、常温強度、高温強度、靭性、耐磨耗
性、高温耐酸化性などの機械的特性に優れた焼結体を得
ることができることを見出した。
な従来技術の問題点に留意しつつ鋭意研究を重ねた結
果、Ｃ、ＢおよびＮを特定の割合で配合したＴｉ−Ａｌ
混合粉末原料を燃焼合成反応に供することにより得られ
たＴｉＡｌ燃焼合成体を酸化性雰囲気で粉砕し、これを
焼結する場合には、常温強度、高温強度、靭性、耐磨耗
性、高温耐酸化性などの機械的特性に優れた焼結体を得
ることができることを見出した。
【０００６】また、Ｔｉ−Ａｌ混合粉末原料にさらにＣ
ｒ、Ｎｂ、ＭｏおよびＷの少なくとも１種を特定の割合
で配合しておく場合には、上記の機械的特性をさらに一
層改善することができることを見出した。
ｒ、Ｎｂ、ＭｏおよびＷの少なくとも１種を特定の割合
で配合しておく場合には、上記の機械的特性をさらに一
層改善することができることを見出した。
【０００７】すなわち、本発明は、下記のＴｉＡｌ金属
間化合物粉末およびその焼結体を提供するものである： １．Ｏ １．０〜５．０ａｔ％、Ａｌ ４０〜６０ａｔ
％、Ｃ、ＢおよびＮの少なくとも１種０．１〜５．０ａ
ｔ％を含有し、Ｆｅ ０．４ａｔ％以下であり、残部が
Ｔｉおよび不可避不純物からなるＴｉＡｌ金属間化合物
粉末。
間化合物粉末およびその焼結体を提供するものである： １．Ｏ １．０〜５．０ａｔ％、Ａｌ ４０〜６０ａｔ
％、Ｃ、ＢおよびＮの少なくとも１種０．１〜５．０ａ
ｔ％を含有し、Ｆｅ ０．４ａｔ％以下であり、残部が
Ｔｉおよび不可避不純物からなるＴｉＡｌ金属間化合物
粉末。
【０００８】２．Ｃｒ、Ｎｂ、ＭｏおよびＷの少なくと
も１種０．５〜４．５ａｔ％をさらに含有する上記項１
に記載のＴｉＡｌ金属間化合物粉末。
も１種０．５〜４．５ａｔ％をさらに含有する上記項１
に記載のＴｉＡｌ金属間化合物粉末。
【０００９】３．平均粒子径が２〜１０μｍの範囲にあ
る上記項１または２に記載のＴｉＡｌ金属間化合物粉
末。
る上記項１または２に記載のＴｉＡｌ金属間化合物粉
末。
【００１０】４．Ｏ １．０〜５．０ａｔ％、Ａｌ ４
０〜６０ａｔ％、Ｃ、ＢおよびＮの少なくとも１種０．
１〜５．０ａｔ％を含有し、Ｆｅ ０．４ａｔ％以下で
あり、残部がＴｉおよび不可避不純物からなるＴｉＡｌ
金属間化合物の焼結体。
０〜６０ａｔ％、Ｃ、ＢおよびＮの少なくとも１種０．
１〜５．０ａｔ％を含有し、Ｆｅ ０．４ａｔ％以下で
あり、残部がＴｉおよび不可避不純物からなるＴｉＡｌ
金属間化合物の焼結体。
【００１１】５．Ｃｒ、Ｎｂ、ＭｏおよびＷの少なくと
も１種０．５〜４．５ａｔ％をさらに含有する上記項４
に記載のＴｉＡｌ金属間化合物の焼結体。
も１種０．５〜４．５ａｔ％をさらに含有する上記項４
に記載のＴｉＡｌ金属間化合物の焼結体。
【００１２】本発明において、焼結体の機械的特性が改
善される機構は、未だ解明されていない点もあるが、一
応以下の通りであると考えられる。すなわち、Ｃ、Ｂ、
Ｎなどのセラミック形成元素を一定の割合で含むＴｉ−
Ａｌ混合粉末を燃焼合成することにより形成されたＴｉ
Ａｌ燃焼合成体を酸化性雰囲気で粉砕してＴｉＡｌ金属
間化合物粉末を得る場合には、例えばアトライターなど
で長時間粉砕すると、その組織の一部または全部がアモ
ルファスとなっている。このＴｉＡｌ金属間化合物粉末
を焼結すると、アモルファスは結晶化していく。この際
セラミックス形成元素は、焼結体の結晶粒子内に分散し
ていくので、均一なセラミックス分散型の焼結体とな
る。その結果、焼結体の機械的特性が改善される。Ｃ、
Ｂ、Ｎなどのセラミック形成元素を含まない場合或いは
その含有量が少ない場合には、粉末がたとえアモルファ
ス化していたとしても均一なセラミックス分散型の焼結
体とはならず、機械的特性が十分に改善されない。さら
に、Ｔｉ−Ａｌ混合粉末がＣｒ、Ｎｂ、ＭｏおよびＷの
少なくとも１種を特定の割合で含有する場合には、これ
らは、焼結体のマトリックス中に固溶して、機械的特性
を一層改善する。
善される機構は、未だ解明されていない点もあるが、一
応以下の通りであると考えられる。すなわち、Ｃ、Ｂ、
Ｎなどのセラミック形成元素を一定の割合で含むＴｉ−
Ａｌ混合粉末を燃焼合成することにより形成されたＴｉ
Ａｌ燃焼合成体を酸化性雰囲気で粉砕してＴｉＡｌ金属
間化合物粉末を得る場合には、例えばアトライターなど
で長時間粉砕すると、その組織の一部または全部がアモ
ルファスとなっている。このＴｉＡｌ金属間化合物粉末
を焼結すると、アモルファスは結晶化していく。この際
セラミックス形成元素は、焼結体の結晶粒子内に分散し
ていくので、均一なセラミックス分散型の焼結体とな
る。その結果、焼結体の機械的特性が改善される。Ｃ、
Ｂ、Ｎなどのセラミック形成元素を含まない場合或いは
その含有量が少ない場合には、粉末がたとえアモルファ
ス化していたとしても均一なセラミックス分散型の焼結
体とはならず、機械的特性が十分に改善されない。さら
に、Ｔｉ−Ａｌ混合粉末がＣｒ、Ｎｂ、ＭｏおよびＷの
少なくとも１種を特定の割合で含有する場合には、これ
らは、焼結体のマトリックス中に固溶して、機械的特性
を一層改善する。
【００１３】本発明によるＴｉＡｌ金属間化合物粉末に
おいては、Ｏの含有量は、１．０〜５．０ａｔ％の範囲
内にあり、より好ましくは３．０〜５．０ａｔ％の範囲
内にある。Ｏの含有量が１．０ａｔ％未満である場合に
は、Ａｌ2Ｏ3の析出量が少なくなり、焼結体の強度と靭
性が低下する。一方、Ｏが５．０ａｔ％を上回る場合に
は、Ａｌ2Ｏ3が粗大化して焼結体の強度が低下する。
おいては、Ｏの含有量は、１．０〜５．０ａｔ％の範囲
内にあり、より好ましくは３．０〜５．０ａｔ％の範囲
内にある。Ｏの含有量が１．０ａｔ％未満である場合に
は、Ａｌ2Ｏ3の析出量が少なくなり、焼結体の強度と靭
性が低下する。一方、Ｏが５．０ａｔ％を上回る場合に
は、Ａｌ2Ｏ3が粗大化して焼結体の強度が低下する。
【００１４】本発明において、Ａｌの量は、ＴｉＡｌ金
属間化合物粉末の４０〜６０ａｔ％とする必要がある。
Ａｌの量が６０ａｔ％を上回る場合には、母相は、Ａｌ
リッチのＴｉＡｌ単相になり、セラミックス分散効果が
みられなくなり、焼結体の強度と靭性とが低下する。一
方、Ａｌの量が４０ａｔ％を下回る場合には、母相中の
ＴｉＡｌ3量が増加するので、やはりセラミックス分散
効果が得られず、焼結体の強度と靭性とが低下する。
属間化合物粉末の４０〜６０ａｔ％とする必要がある。
Ａｌの量が６０ａｔ％を上回る場合には、母相は、Ａｌ
リッチのＴｉＡｌ単相になり、セラミックス分散効果が
みられなくなり、焼結体の強度と靭性とが低下する。一
方、Ａｌの量が４０ａｔ％を下回る場合には、母相中の
ＴｉＡｌ3量が増加するので、やはりセラミックス分散
効果が得られず、焼結体の強度と靭性とが低下する。
【００１５】本発明においては、Ｃ、ＢおよびＮの少な
くとも１種をＴｉＡｌ金属間化合物粉末中の０．１〜
５．０ａｔ％（２種以上を使用する場合には、合計量と
しての量である；以下同様）の割合で、より好ましくは
２．０〜４．０ａｔ％の割合で使用する。これらの配合
量が、本発明の範囲内にある場合には、適量の炭化物、
硼化物、窒化物などが析出して、焼結体の強度、耐摩耗
性などを改善する。これらの成分の量が５．０ａｔ％を
上回る場合には、炭化物、硼化物、窒化物などが焼結体
の結晶粒界に沿って大きく生長してつながり、焼結体の
強度を低下させることになる。一方、これらの成分の配
合量が０．１ａｔ％未満である場合には、焼結体中への
炭化物、硼化物、窒化物などの析出量が少なくなり、強
度、耐摩耗性などの改善効果が不充分となる。
くとも１種をＴｉＡｌ金属間化合物粉末中の０．１〜
５．０ａｔ％（２種以上を使用する場合には、合計量と
しての量である；以下同様）の割合で、より好ましくは
２．０〜４．０ａｔ％の割合で使用する。これらの配合
量が、本発明の範囲内にある場合には、適量の炭化物、
硼化物、窒化物などが析出して、焼結体の強度、耐摩耗
性などを改善する。これらの成分の量が５．０ａｔ％を
上回る場合には、炭化物、硼化物、窒化物などが焼結体
の結晶粒界に沿って大きく生長してつながり、焼結体の
強度を低下させることになる。一方、これらの成分の配
合量が０．１ａｔ％未満である場合には、焼結体中への
炭化物、硼化物、窒化物などの析出量が少なくなり、強
度、耐摩耗性などの改善効果が不充分となる。
【００１６】本発明によるＴｉＡｌ金属間化合物中のＦ
ｅ含有量は、できるだけ少ないことが好ましい。Ｆｅ量
は、０．４ａｔ％以下であることが必要であり、０．２
ａｔ％以下であることが特に好ましい。Ｆｅ含有量が多
い場合には、ＴｉＡｌ金属間化合物の融点を低下させる
ので、高温での焼結体強度を低下させるのみならず、上
記の炭化物、硼化物、窒化物などを結晶粒界に沿って粗
大に析出させるので、この点からも焼結体強度を大幅に
損なう。
ｅ含有量は、できるだけ少ないことが好ましい。Ｆｅ量
は、０．４ａｔ％以下であることが必要であり、０．２
ａｔ％以下であることが特に好ましい。Ｆｅ含有量が多
い場合には、ＴｉＡｌ金属間化合物の融点を低下させる
ので、高温での焼結体強度を低下させるのみならず、上
記の炭化物、硼化物、窒化物などを結晶粒界に沿って粗
大に析出させるので、この点からも焼結体強度を大幅に
損なう。
【００１７】また、本発明によるＴｉＡｌ金属間化合物
粉末がＣｒ、Ｎｂ、ＭｏおよびＷの少なくとも１種をさ
らに含んでいる場合には、この粉末から得られる焼結体
の機械的特性をより一層改善することができる。Ｃｒ、
Ｎｂ、ＭｏおよびＷの少なくとも１種の配合量は、０．
５〜４．５ａｔ％であり、より好ましくは１．５〜３．
０ａｔ％である。これら成分の量が４．５ａｔ％を上回
る場合には、炭化物、硼化物、窒化物などを結晶粒界に
沿って粗大に析出させるので、焼結体強度を大幅に低下
させる。一方、これら成分の量が０．５ａｔ％未満であ
る場合には、焼結体の機械的特性の改善にほとんど寄与
しない。
粉末がＣｒ、Ｎｂ、ＭｏおよびＷの少なくとも１種をさ
らに含んでいる場合には、この粉末から得られる焼結体
の機械的特性をより一層改善することができる。Ｃｒ、
Ｎｂ、ＭｏおよびＷの少なくとも１種の配合量は、０．
５〜４．５ａｔ％であり、より好ましくは１．５〜３．
０ａｔ％である。これら成分の量が４．５ａｔ％を上回
る場合には、炭化物、硼化物、窒化物などを結晶粒界に
沿って粗大に析出させるので、焼結体強度を大幅に低下
させる。一方、これら成分の量が０．５ａｔ％未満であ
る場合には、焼結体の機械的特性の改善にほとんど寄与
しない。
【００１８】本発明によるＴｉＡｌ金属間化合物粉末の
平均粒子径は、２〜１０μｍ程度であることが好まし
く、４〜８μｍ程度であることがより好ましい。平均粒
子径が１０μｍを上回る粗大粒子においては、粉砕が不
十分であるため、組織のアモルファス化が十分に進行し
ておらず、粉末を焼成して得られる焼結体の機械的特性
は、十分に改善されない。一方、ＴｉＡｌ金属間化合物
粉末の平均粒子径が２μｍ未満である場合には、粒子の
比表面積が大きくなるため、酸化によるＯ量が高くな
り、やはり焼結体の機械的強度を低下させる。
平均粒子径は、２〜１０μｍ程度であることが好まし
く、４〜８μｍ程度であることがより好ましい。平均粒
子径が１０μｍを上回る粗大粒子においては、粉砕が不
十分であるため、組織のアモルファス化が十分に進行し
ておらず、粉末を焼成して得られる焼結体の機械的特性
は、十分に改善されない。一方、ＴｉＡｌ金属間化合物
粉末の平均粒子径が２μｍ未満である場合には、粒子の
比表面積が大きくなるため、酸化によるＯ量が高くな
り、やはり焼結体の機械的強度を低下させる。
【００１９】なお、本発明における「粉末の平均粒子
径」は、レーザー回折式粒度分布測定法により測定した
数値を意味する。
径」は、レーザー回折式粒度分布測定法により測定した
数値を意味する。
【００２０】なお、本発明においては、原料Ａｌおよび
Ｔｉ粉末に由来したり、粉砕或いは焼結課程で混入する
不可避不純物をそれぞれ０．２ａｔ％程度まで含んでい
てもよい。この様な不可避不純物としては、Ｃｒ、Ｍｎ
などが挙げられる。
Ｔｉ粉末に由来したり、粉砕或いは焼結課程で混入する
不可避不純物をそれぞれ０．２ａｔ％程度まで含んでい
てもよい。この様な不可避不純物としては、Ｃｒ、Ｍｎ
などが挙げられる。
【００２１】本発明によるＴｉＡｌ金属間化合物粉末
は、所定の割合でＣ、ＢおよびＮの少なくとも１種を配
合したＴｉ−Ａｌ混合粉末を燃焼合成反応に供すること
により得られたＴｉＡｌ燃焼合成体を酸化性雰囲気中で
粉砕して、製造することができる。この酸化性雰囲気中
での粉砕課程において、ＴｉＡｌ金属間化合物粉末組織
のアモルファス化が進行する。
は、所定の割合でＣ、ＢおよびＮの少なくとも１種を配
合したＴｉ−Ａｌ混合粉末を燃焼合成反応に供すること
により得られたＴｉＡｌ燃焼合成体を酸化性雰囲気中で
粉砕して、製造することができる。この酸化性雰囲気中
での粉砕課程において、ＴｉＡｌ金属間化合物粉末組織
のアモルファス化が進行する。
【００２２】また、本発明による焼結体は、常法に従っ
て、上記のＴｉＡｌ金属間化合物粉末を所定の形状に冷
間成形し、Ａｒ中、加圧状態などの非酸化性雰囲気中で
１３００〜１４００℃程度で焼結することにより製造す
ることができる。
て、上記のＴｉＡｌ金属間化合物粉末を所定の形状に冷
間成形し、Ａｒ中、加圧状態などの非酸化性雰囲気中で
１３００〜１４００℃程度で焼結することにより製造す
ることができる。
【００２３】
【発明の効果】本発明によれば、新規な組成のＴｉＡｌ
金属間化合物粉末が得られる。この粉末を成形し、焼成
する場合には、常温強度、高温強度、靭性、耐磨耗性、
高温耐酸化性などの機械的特性に優れた焼結体が得られ
る。
金属間化合物粉末が得られる。この粉末を成形し、焼成
する場合には、常温強度、高温強度、靭性、耐磨耗性、
高温耐酸化性などの機械的特性に優れた焼結体が得られ
る。
【００２４】
【実施例】以下に実施例を示し、本発明の特徴とすると
ころをより一層明確にする。
ころをより一層明確にする。
【００２５】実施例１ ＴｉＡｌ金属間化合物生成時のＡｌが４７ａｔ％、Ｃが
３ａｔ％、Ｍｏが２ａｔ％で、残余がＴｉと微量の不可
避不純物となる様に原料粉末を配合し、この配合物をＡ
ｒガス中７００℃で焼成して、焼結合成体を得た。これ
をアトライターを用いて、焼結合成体とスチールボール
との重量比が２８：１の割合となる条件で、空気中で所
定時間粉砕して、平均粒子径２〜１０μｍのＴｉＡｌ金
属間化合物粉末を得た。
３ａｔ％、Ｍｏが２ａｔ％で、残余がＴｉと微量の不可
避不純物となる様に原料粉末を配合し、この配合物をＡ
ｒガス中７００℃で焼成して、焼結合成体を得た。これ
をアトライターを用いて、焼結合成体とスチールボール
との重量比が２８：１の割合となる条件で、空気中で所
定時間粉砕して、平均粒子径２〜１０μｍのＴｉＡｌ金
属間化合物粉末を得た。
【００２６】次いで、得られたＴｉＡｌ金属間化合物粉
末をバインダーを使用することなく冷間プレスにより成
形圧４００ＭＰａで直径２０ｍｍ、長さ１００ｍｍの丸
棒に成形した後、Ａｒ雰囲気中１３５０℃で４時間焼成
した。
末をバインダーを使用することなく冷間プレスにより成
形圧４００ＭＰａで直径２０ｍｍ、長さ１００ｍｍの丸
棒に成形した後、Ａｒ雰囲気中１３５０℃で４時間焼成
した。
【００２７】粉砕時間に関係するＴｉＡｌ金属間化合物
粉末中の酸素含有量と得られた焼結体の室温引張強度お
よび室温伸びとの関係を表１に示す。
粉末中の酸素含有量と得られた焼結体の室温引張強度お
よび室温伸びとの関係を表１に示す。
【００２８】
【表１】
【００２９】実施例２ 実施例１の組成において、Ｏを３．５ａｔ％およびＭｏ
を２ａｔ％と一定にしておき、Ｃ、ＮおよびＢの少なく
とも１種をそれぞれ０．０８〜５．５ａｔ％の範囲で変
化させて得た焼結体の室温引張強度および室温伸びを測
定した。結果を表２〜５に示す。
を２ａｔ％と一定にしておき、Ｃ、ＮおよびＢの少なく
とも１種をそれぞれ０．０８〜５．５ａｔ％の範囲で変
化させて得た焼結体の室温引張強度および室温伸びを測
定した。結果を表２〜５に示す。
【００３０】
【表２】
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】
【表５】
【００３４】実施例３ 実施例１の組成において、Ｃを３ａｔ％、Ｏを３．５ａ
ｔ％およびＭｏを２ａｔ％と一定にしておき、Ｆｅを
０．２〜２．０ａｔ％の範囲で変化させて得た焼結体の
室温引張強度および室温伸びを測定した。結果を表６に
示す。
ｔ％およびＭｏを２ａｔ％と一定にしておき、Ｆｅを
０．２〜２．０ａｔ％の範囲で変化させて得た焼結体の
室温引張強度および室温伸びを測定した。結果を表６に
示す。
【００３５】
【表６】
【００３６】実施例４ 実施例１の組成において、Ｃを３ａｔ％およびＯを３．
５ａｔ％と一定にしておき、Ｃｒ、Ｎｂ、ＭｏおよびＷ
の１種または２種以上の量を０．３〜５．０ａｔ％の範
囲で変化させて得た焼結体の室温引張強度および室温伸
びを測定した。結果を表７および表８に示す。
５ａｔ％と一定にしておき、Ｃｒ、Ｎｂ、ＭｏおよびＷ
の１種または２種以上の量を０．３〜５．０ａｔ％の範
囲で変化させて得た焼結体の室温引張強度および室温伸
びを測定した。結果を表７および表８に示す。
【００３７】
【表７】
【００３８】なお、表７において、最下行の結果は、比
較例の結果を示す。
較例の結果を示す。
【００３９】
【表８】
【００４０】実施例５ 実施例１の組成において、Ｃを３ａｔ％、Ｏを３．５ａ
ｔ％およびＭｏを２ａｔ％と一定にしておき、粉末の平
均粒子径を１〜２０μｍの範囲で変化させた場合の焼結
体の室温引張強度および室温伸びを測定した。結果を表
９に示す。
ｔ％およびＭｏを２ａｔ％と一定にしておき、粉末の平
均粒子径を１〜２０μｍの範囲で変化させた場合の焼結
体の室温引張強度および室温伸びを測定した。結果を表
９に示す。
【００４１】
【表９】
【００４２】実施例６ 実施例１と同様にしてＣを３ａｔ％、Ｏを３．５ａｔ％
およびＭｏを２ａｔ％含む焼結体の破壊靭性、室温およ
び高温引張強度、０．２％耐力、伸び、比磨耗量および
高温（８００℃）での酸化増量を調べた。結果を表１０
に示す。
およびＭｏを２ａｔ％含む焼結体の破壊靭性、室温およ
び高温引張強度、０．２％耐力、伸び、比磨耗量および
高温（８００℃）での酸化増量を調べた。結果を表１０
に示す。
【００４３】
【表１０】
【００４４】実施例７ 実施例１と同様にしてＮを３ａｔ％、Ｏを３．５ａｔ％
およびＭｏを２ａｔ％含む焼結体の破壊靭性、室温およ
び高温引張強度、０．２％耐力、伸びおよび比磨耗量を
調べた。結果を表１１に示す。
およびＭｏを２ａｔ％含む焼結体の破壊靭性、室温およ
び高温引張強度、０．２％耐力、伸びおよび比磨耗量を
調べた。結果を表１１に示す。
【００４５】
【表１１】
【００４６】実施例８ 実施例１と同様にしてＢを２ａｔ％、Ｏを３．５ａｔ％
およびＭｏを２ａｔ％含む焼結体の破壊靭性、室温およ
び高温引張強度、０．２％耐力、伸びおよび比磨耗量を
調べた。結果を表１２に示す。
およびＭｏを２ａｔ％含む焼結体の破壊靭性、室温およ
び高温引張強度、０．２％耐力、伸びおよび比磨耗量を
調べた。結果を表１２に示す。
【００４７】
【表１２】
【００４８】比較例１ 従来の溶製法により調製したＴｉＡｌ金属間化合物（Ａ
ｌ４８ａｔ％、Ｔｉ５２ａｔ％）の粉末の焼結体の破壊
靭性、室温および高温引張強度、０．２％耐力、伸び、
比磨耗量および酸化増量を調べた。結果を表１３に示
す。
ｌ４８ａｔ％、Ｔｉ５２ａｔ％）の粉末の焼結体の破壊
靭性、室温および高温引張強度、０．２％耐力、伸び、
比磨耗量および酸化増量を調べた。結果を表１３に示
す。
【００４９】
【表１３】
【００５０】比較例２ ＴｉとＡｌとを５０ａｔ％の割合で使用する以外は実施
例１と同様にして燃焼合成を行い、燃焼合成体を非酸化
性雰囲気中で粉砕し、粉体を成形し、焼結して得た焼結
体の破壊靭性、室温および高温引張強度、０．２％耐
力、伸び、比磨耗量および酸化増量を調べた。結果を表
１４に示す。
例１と同様にして燃焼合成を行い、燃焼合成体を非酸化
性雰囲気中で粉砕し、粉体を成形し、焼結して得た焼結
体の破壊靭性、室温および高温引張強度、０．２％耐
力、伸び、比磨耗量および酸化増量を調べた。結果を表
１４に示す。
【００５１】
【表１４】
【００５２】実施例および比較例の評価 上記の結果から、本発明によるＴｉＡｌ金属間化合物粉
末を焼結することにより、常温強度、高温強度、靭性、
耐磨耗性、高温耐酸化性などの諸特性に優れた焼結体が
得られることが明らかである。
末を焼結することにより、常温強度、高温強度、靭性、
耐磨耗性、高温耐酸化性などの諸特性に優れた焼結体が
得られることが明らかである。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 1/04 Ｅ
Claims (5)
- 【請求項１】Ｏ １．０〜５．０ａｔ％、Ａｌ ４０〜
６０ａｔ％、Ｃ、ＢおよびＮの少なくとも１種０．１〜
５．０ａｔ％を含有し、Ｆｅ ０．４ａｔ％以下であ
り、残部がＴｉおよび不可避不純物からなるＴｉＡｌ金
属間化合物粉末。 - 【請求項２】Ｃｒ、Ｎｂ、ＭｏおよびＷの少なくとも１
種０．５〜４．５ａｔ％をさらに含有する請求項１に記
載のＴｉＡｌ金属間化合物粉末。 - 【請求項３】平均粒子径が２〜１０μｍの範囲にある請
求項１または２に記載のＴｉＡｌ金属間化合物粉末。 - 【請求項４】Ｏ １．０〜５．０ａｔ％、Ａｌ ４０〜
６０ａｔ％、Ｃ、ＢおよびＮの少なくとも１種０．１〜
５．０ａｔ％を含有し、Ｆｅ ０．４ａｔ％以下であ
り、残部がＴｉおよび不可避不純物からなるＴｉＡｌ金
属間化合物の焼結体。 - 【請求項５】Ｃｒ、Ｎｂ、ＭｏおよびＷの少なくとも１
種０．５〜４．５ａｔ％をさらに含有する請求項４に記
載のＴｉＡｌ金属間化合物の焼結体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6233553A JPH0892602A (ja) | 1994-09-28 | 1994-09-28 | ＴｉＡｌ金属間化合物粉末およびその焼結体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6233553A JPH0892602A (ja) | 1994-09-28 | 1994-09-28 | ＴｉＡｌ金属間化合物粉末およびその焼結体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0892602A true JPH0892602A (ja) | 1996-04-09 |
Family
ID=16956873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6233553A Pending JPH0892602A (ja) | 1994-09-28 | 1994-09-28 | ＴｉＡｌ金属間化合物粉末およびその焼結体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0892602A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000328154A (ja) * | 1999-05-20 | 2000-11-28 | Osaka Yakin Kogyo Kk | 高クリープラプチャー強度を有するＴｉＡｌ金属間化合物系耐熱材料の製造方法並びにＴｉＡｌ系金属間化合物粉末及びその製造方法 |
| JPWO2003000946A1 (ja) * | 2001-06-26 | 2004-10-14 | 株式会社豊田中央研究所 | 摺動部材およびその製造方法 |
| JP2011236503A (ja) * | 2010-05-12 | 2011-11-24 | Boehler Schmiedetechnik Gmbh & Co Kg | チタン−アルミニウム基合金から成る部材の製造方法及び部材 |
| JP2016526602A (ja) * | 2013-06-11 | 2016-09-05 | サントゥル ナシオナル ドゥ ラ ルシェルシュ シアンティフィック − セーエヌエールエスＣｅｎｔｒｅ Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｄｅ Ｌａ Ｒｅｃｈｅｒｃｈｅ Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｑｕｅ − Ｃｎｒｓ | チタン−アルミニウム合金部品の製造方法 |
| JP2017186609A (ja) * | 2016-04-05 | 2017-10-12 | 三菱重工航空エンジン株式会社 | ＴｉＡｌ系金属間化合物焼結体及びＴｉＡｌ系金属間化合物焼結体の製造方法 |
| CN109439942A (zh) * | 2018-12-27 | 2019-03-08 | 吉林大学 | 一种基于内生纳米TiCxNy颗粒的陶铝复合材料的制备方法 |
-
1994
- 1994-09-28 JP JP6233553A patent/JPH0892602A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000328154A (ja) * | 1999-05-20 | 2000-11-28 | Osaka Yakin Kogyo Kk | 高クリープラプチャー強度を有するＴｉＡｌ金属間化合物系耐熱材料の製造方法並びにＴｉＡｌ系金属間化合物粉末及びその製造方法 |
| JP4582365B2 (ja) * | 1999-05-20 | 2010-11-17 | 大阪冶金興業株式会社 | 高クリープラプチャー強度を有するＴｉＡｌ金属間化合物系耐熱材料の製造方法並びにＴｉＡｌ系金属間化合物粉末及びその製造方法 |
| JPWO2003000946A1 (ja) * | 2001-06-26 | 2004-10-14 | 株式会社豊田中央研究所 | 摺動部材およびその製造方法 |
| JP4639589B2 (ja) * | 2001-06-26 | 2011-02-23 | 株式会社豊田中央研究所 | 摺動部材およびその製造方法 |
| JP2011236503A (ja) * | 2010-05-12 | 2011-11-24 | Boehler Schmiedetechnik Gmbh & Co Kg | チタン−アルミニウム基合金から成る部材の製造方法及び部材 |
| JP2016526602A (ja) * | 2013-06-11 | 2016-09-05 | サントゥル ナシオナル ドゥ ラ ルシェルシュ シアンティフィック − セーエヌエールエスＣｅｎｔｒｅ Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｄｅ Ｌａ Ｒｅｃｈｅｒｃｈｅ Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｑｕｅ − Ｃｎｒｓ | チタン−アルミニウム合金部品の製造方法 |
| US10183331B2 (en) | 2013-06-11 | 2019-01-22 | Centre National de la Recherche Scientifique—CNRS— | Method for manufacturing a titanium-aluminum alloy part |
| JP2017186609A (ja) * | 2016-04-05 | 2017-10-12 | 三菱重工航空エンジン株式会社 | ＴｉＡｌ系金属間化合物焼結体及びＴｉＡｌ系金属間化合物焼結体の製造方法 |
| WO2017175499A1 (ja) * | 2016-04-05 | 2017-10-12 | 三菱重工航空エンジン株式会社 | ＴｉＡｌ系金属間化合物焼結体及びＴｉＡｌ系金属間化合物焼結体の製造方法 |
| CN109439942A (zh) * | 2018-12-27 | 2019-03-08 | 吉林大学 | 一种基于内生纳米TiCxNy颗粒的陶铝复合材料的制备方法 |
| CN109439942B (zh) * | 2018-12-27 | 2020-05-22 | 吉林大学 | 一种基于内生纳米TiCxNy颗粒的陶铝复合材料的制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100436327B1 (ko) | 소결 경질 합금 | |
| JPH05209247A (ja) | サーメット合金及びその製造方法 | |
| EP0759480A1 (en) | Plate-crystalline tungsten carbide-containing hard alloy, composition for forming plate-crystalline tungsten carbide and process for preparing said hard alloy | |
| JPH055152A (ja) | 耐熱硬質焼結合金 | |
| US20040079191A1 (en) | Hard alloy and W-based composite carbide powder used as starting material | |
| JPH09309715A (ja) | 複合炭化物粉末及びその製造方法 | |
| JPH0892602A (ja) | ＴｉＡｌ金属間化合物粉末およびその焼結体 | |
| DE69206148T2 (de) | Cermets auf Uebergangsmetallboridbasis, ihre Herstellung und Anwendung. | |
| JP3303187B2 (ja) | 高強度を有する炭化タングステン基超硬合金の製造方法 | |
| JPH07278719A (ja) | 微粒板状晶ｗｃ含有超硬合金およびその製造方法 | |
| US5120350A (en) | Fused yttria reinforced metal matrix composites and method | |
| JPH05147916A (ja) | 微細なタングステン系炭化物粉末の製造法 | |
| JPH0598384A (ja) | 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金 | |
| JP2666036B2 (ja) | 超硬合金 | |
| JP2631791B2 (ja) | 高耐食性高強度硬質焼結合金 | |
| JP2802587B2 (ja) | 板状ｗｃ含有超硬合金の製法 | |
| JP2978052B2 (ja) | 粉末冶金用組成物およびその製造方法 | |
| JP3474254B2 (ja) | 高強度強靭性超硬合金およびその被覆超硬合金 | |
| JPH06340941A (ja) | ナノ相複合硬質材料とその製造方法 | |
| JP3213903B2 (ja) | 炭化タンタル基焼結体及びその製造方法 | |
| JPH08143987A (ja) | 板状晶ｗｃ含有超硬合金の製造方法 | |
| JPH09227981A (ja) | 超硬合金 | |
| JPH1136022A (ja) | 板状晶ｗｃ含有超硬合金の製法 | |
| JP4165850B2 (ja) | 板状晶炭化タングステン含有粉末およびその製造方法 | |
| JPH07316688A (ja) | 板状晶ｗｃ含有超硬合金の製法 |