JPH09227981A - 超硬合金 - Google Patents
超硬合金Info
- Publication number
- JPH09227981A JPH09227981A JP3207696A JP3207696A JPH09227981A JP H09227981 A JPH09227981 A JP H09227981A JP 3207696 A JP3207696 A JP 3207696A JP 3207696 A JP3207696 A JP 3207696A JP H09227981 A JPH09227981 A JP H09227981A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carbide
- cemented carbide
- average particle
- particle diameter
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 強度，靭性，クラック伝播抵抗を高めた超硬
合金を提供すること。 【解決手段】 炭化クロムを含有するＷＣ基超硬合金
は，実質的に２種類の粒径の異なる炭化タングステン相
からなる。この超硬合金において，炭化クロムを０．５
〜２．０重量％，Ｃｏを５〜１５重量％含有する。ま
た，これらの超硬合金において，２種類の炭化タングス
テン相の平均粒径の比が３≦平均粒径（大）／平均粒径
（小）≦７であり，かつその体積比が１．５≦平均粒径
（大）の体積／平均粒径（小）の体積≦３である。さら
に，前記炭化タングステン相の最大粒径が３．０μｍ以
下である。
合金を提供すること。 【解決手段】 炭化クロムを含有するＷＣ基超硬合金
は，実質的に２種類の粒径の異なる炭化タングステン相
からなる。この超硬合金において，炭化クロムを０．５
〜２．０重量％，Ｃｏを５〜１５重量％含有する。ま
た，これらの超硬合金において，２種類の炭化タングス
テン相の平均粒径の比が３≦平均粒径（大）／平均粒径
（小）≦７であり，かつその体積比が１．５≦平均粒径
（大）の体積／平均粒径（小）の体積≦３である。さら
に，前記炭化タングステン相の最大粒径が３．０μｍ以
下である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は，耐クラック伝播
性，耐欠損性，耐熱クラック性に優れた炭化タングステ
ン基超硬合金に関するものである。
性，耐欠損性，耐熱クラック性に優れた炭化タングステ
ン基超硬合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来，炭化タングステン基超硬合金は，
炭化タングステン粉末を微細にするほど，硬さおよび靭
性，耐摩耗性が向上し，エンドミルやプリント基盤穴開
け用ドリルに使用されている。また，このような用途に
使用するためには，均一な粒径の微粒炭化タングステン
を用いることが一般的に行われてきた。
炭化タングステン粉末を微細にするほど，硬さおよび靭
性，耐摩耗性が向上し，エンドミルやプリント基盤穴開
け用ドリルに使用されている。また，このような用途に
使用するためには，均一な粒径の微粒炭化タングステン
を用いることが一般的に行われてきた。
【０００３】しかし，炭化タングステンを微細にするこ
とによってクラック抵抗は低くなり，亀裂が進展しやす
くなる傾向にある。
とによってクラック抵抗は低くなり，亀裂が進展しやす
くなる傾向にある。
【０００４】高強度，高靭性，高硬度の超硬合金を得る
ために次の発明がなされている。
ために次の発明がなされている。
【０００５】特開平６−８１０７２号公報（以下，従来
技術１と呼ぶ）には，Ｃｏ及びＮｉのうちの１種または
２種を４〜４０重量％含有し，さらにＶ，Ｃｒ，Ｔａ，
ＮｂおよびＴｉのうち１種または２種以上を０．１から
５．０重量％を含有する組成を有し，平均粒度が０．６
μｍ以下でかつ最大粒径が３．０μｍ以下のＷＣ粒子が
分散しているＷＣ基超硬合金の素地中に，さらに最大粒
径が３．０μｍ以下であるＶ，Ｃｒ，Ｔａ，Ｎｂおよび
Ｔｉのうち１種または２種以上の炭化物もしくは，炭窒
化物の固溶体粒子が分散している組織を有するＷＣ基超
硬合金を製造する方法が開示されている。
技術１と呼ぶ）には，Ｃｏ及びＮｉのうちの１種または
２種を４〜４０重量％含有し，さらにＶ，Ｃｒ，Ｔａ，
ＮｂおよびＴｉのうち１種または２種以上を０．１から
５．０重量％を含有する組成を有し，平均粒度が０．６
μｍ以下でかつ最大粒径が３．０μｍ以下のＷＣ粒子が
分散しているＷＣ基超硬合金の素地中に，さらに最大粒
径が３．０μｍ以下であるＶ，Ｃｒ，Ｔａ，Ｎｂおよび
Ｔｉのうち１種または２種以上の炭化物もしくは，炭窒
化物の固溶体粒子が分散している組織を有するＷＣ基超
硬合金を製造する方法が開示されている。
【０００６】また，特開平６−２６４１５８号公報（以
下，従来技術２と呼ぶ）には，原料粉末としていずれも
１μｍ以下の平均粒径を有するＷＣ粉末，ＣｏおよびＮ
ｉの酸化物粉末Ｖ，Ｃｒ，ＴａおよびＴｉの金属粉末
と，これら金属の炭化物粉末及び酸化物粉末，炭素粉末
を用い，これらの原料粉末を配合，混合し，圧粉体に成
形し，ついで前記圧粉体を真空焼結するに際して，その
昇温過程で炭素粉末または炭素粉末と炭化物粉末によっ
て，結合相に占める割合で５０〜５００ｐｐｍの酸素が
残留する割合に配合した酸化物粉末の還元を行い，３〜
２０重量％を占める結合相に上記含有量したＷＣ基超硬
合金を製造する方法が開示されている。
下，従来技術２と呼ぶ）には，原料粉末としていずれも
１μｍ以下の平均粒径を有するＷＣ粉末，ＣｏおよびＮ
ｉの酸化物粉末Ｖ，Ｃｒ，ＴａおよびＴｉの金属粉末
と，これら金属の炭化物粉末及び酸化物粉末，炭素粉末
を用い，これらの原料粉末を配合，混合し，圧粉体に成
形し，ついで前記圧粉体を真空焼結するに際して，その
昇温過程で炭素粉末または炭素粉末と炭化物粉末によっ
て，結合相に占める割合で５０〜５００ｐｐｍの酸素が
残留する割合に配合した酸化物粉末の還元を行い，３〜
２０重量％を占める結合相に上記含有量したＷＣ基超硬
合金を製造する方法が開示されている。
【０００７】また，特開平５−３３９６５９号公報（以
下，従来技術３と呼ぶ）には，０．５μｍ以下のＷＣと
３〜４０重量％の立方晶系化合物と，１〜２５重量％の
Ｃｏ及び／またはＮｉからなる混合粉末でなる出発物質
を用いて，１４５０℃以上で焼結した板状ＷＣ結晶を有
する超硬合金を作製する方法が開示されている。
下，従来技術３と呼ぶ）には，０．５μｍ以下のＷＣと
３〜４０重量％の立方晶系化合物と，１〜２５重量％の
Ｃｏ及び／またはＮｉからなる混合粉末でなる出発物質
を用いて，１４５０℃以上で焼結した板状ＷＣ結晶を有
する超硬合金を作製する方法が開示されている。
【０００８】さらに，特開昭６１−１２４５４８号公報
（以下，従来技術４と呼ぶ）には，重量比でＷＣを主成
分とする硬質相７５〜９０重量％，Ｆｅ族およびＣｒ族
のうち１種または２種を１０〜２５重量％，Ｈｆまたは
Ｈｆ炭化物を０．１〜３．２重量％，硬質相の一部をＴ
ａＣおよびＮｂＣの１種または２種を０．１〜５重量％
で置換した超硬合金について開示されている。
（以下，従来技術４と呼ぶ）には，重量比でＷＣを主成
分とする硬質相７５〜９０重量％，Ｆｅ族およびＣｒ族
のうち１種または２種を１０〜２５重量％，Ｈｆまたは
Ｈｆ炭化物を０．１〜３．２重量％，硬質相の一部をＴ
ａＣおよびＮｂＣの１種または２種を０．１〜５重量％
で置換した超硬合金について開示されている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかし，従来技術１に
おいて，Ｖ，Ｃｒ，Ｔａ，ＮｂおよびＴｉのうち１種ま
たは２種以上からなる第３相は，当然ＷＣよりヤング率
が低い相として存在するため，当然のごとく，高強度，
高硬度を得るためには，欠陥として働き，その期待され
る効果は低い。
おいて，Ｖ，Ｃｒ，Ｔａ，ＮｂおよびＴｉのうち１種ま
たは２種以上からなる第３相は，当然ＷＣよりヤング率
が低い相として存在するため，当然のごとく，高強度，
高硬度を得るためには，欠陥として働き，その期待され
る効果は低い。
【００１０】また，従来技術２において酸化物粉末の還
元を昇温過程中に行うため，炭素量および酸素量の制御
が安定せず，期待通りに高強度，高硬度の超硬合金を安
定して得ることは難しい。
元を昇温過程中に行うため，炭素量および酸素量の制御
が安定せず，期待通りに高強度，高硬度の超硬合金を安
定して得ることは難しい。
【００１１】また，従来技術３において，原料粉末を長
時間混合粉砕することにより，非常に微細で応力の有す
る粉末となり不純物が多く，かつ製造工程が長く狙いと
した板状ＷＣの生成が少なく粒径の制御も困難である。
時間混合粉砕することにより，非常に微細で応力の有す
る粉末となり不純物が多く，かつ製造工程が長く狙いと
した板状ＷＣの生成が少なく粒径の制御も困難である。
【００１２】さらに，従来技術４において，炭化タング
ステン以外の炭化物による粗大な樹脂状析出物の晶出が
生じ，強度，靭性を満足できない。
ステン以外の炭化物による粗大な樹脂状析出物の晶出が
生じ，強度，靭性を満足できない。
【００１３】そこで，本発明の技術的課題は，強度，靭
性，クラック伝播抵抗を高めた超硬合金を提供すること
にある。
性，クラック伝播抵抗を高めた超硬合金を提供すること
にある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明は，上記の技術的
課題を解決するためのもので，具体的には２種類の粒度
の異なる炭化タングステンを用いて，それらの炭化タン
グステン粒子を結合相中に分散させ，かつ結合相に炭化
クロムを固溶強化させることによって，強度，靭性，ク
ラック伝播抵抗を高めた超硬合金を提供するものであ
る。
課題を解決するためのもので，具体的には２種類の粒度
の異なる炭化タングステンを用いて，それらの炭化タン
グステン粒子を結合相中に分散させ，かつ結合相に炭化
クロムを固溶強化させることによって，強度，靭性，ク
ラック伝播抵抗を高めた超硬合金を提供するものであ
る。
【００１５】即ち，本発明の超硬合金は，炭化クロムを
含有するＷＣ基超硬合金において，結合相中に分散した
２種類の粒径の異なる炭化タングステン相を備えている
ことを特徴としている。
含有するＷＣ基超硬合金において，結合相中に分散した
２種類の粒径の異なる炭化タングステン相を備えている
ことを特徴としている。
【００１６】また，本発明の超硬合金では，前記超硬合
金において，前記結合相として，炭化クロムを０．５〜
２．０重量％，Ｃｏを５〜１５重量％含有することを特
徴としている。
金において，前記結合相として，炭化クロムを０．５〜
２．０重量％，Ｃｏを５〜１５重量％含有することを特
徴としている。
【００１７】また，本発明の超硬合金では，前記いずれ
かの超硬合金において，前記炭化タングステンの相は２
種類であることを特徴としている。
かの超硬合金において，前記炭化タングステンの相は２
種類であることを特徴としている。
【００１８】また，本発明の超硬合金では，前記いずれ
かの超硬合金において，２種類の炭化タングステン相の
平均粒径の比が３≦平均粒径（大）／平均粒径（小）≦
７であり，かつその体積比が１．５≦平均粒径（大）の
体積／平均粒径（小）の体積≦３であることを特徴とし
ている。
かの超硬合金において，２種類の炭化タングステン相の
平均粒径の比が３≦平均粒径（大）／平均粒径（小）≦
７であり，かつその体積比が１．５≦平均粒径（大）の
体積／平均粒径（小）の体積≦３であることを特徴とし
ている。
【００１９】さらに，本発明の超硬合金では，前記いず
れかの超硬合金において，前記炭化タングステン相の最
大粒径が３．０μｍ以下であることを特徴としている。
れかの超硬合金において，前記炭化タングステン相の最
大粒径が３．０μｍ以下であることを特徴としている。
【００２０】次に，本発明の超硬合金の成分組成を上記
の如く限定した理由について説明する。
の如く限定した理由について説明する。
【００２１】まず，コバルト（Ｃｏ）成分について説明
する。Ｃｏは結合相形成成分として添加され，靭性かつ
耐欠損性を向上させる作用をするが，その含有量が５重
量％未満では，ＷＣ基超硬合金の緻密化が十分なされ
ず，前記作用の所望の効果が得られない。
する。Ｃｏは結合相形成成分として添加され，靭性かつ
耐欠損性を向上させる作用をするが，その含有量が５重
量％未満では，ＷＣ基超硬合金の緻密化が十分なされ
ず，前記作用の所望の効果が得られない。
【００２２】一方，Ｃｏの含有量が１５重量％を越える
と硬度が低下した耐摩耗性，耐塑性変形性が低下する事
から，その含有量を５〜１５重量％と定めた。
と硬度が低下した耐摩耗性，耐塑性変形性が低下する事
から，その含有量を５〜１５重量％と定めた。
【００２３】次に，炭化クロムについて説明する。炭化
クロムは，焼結時のＷＣ粒成長を抑制する作用および結
合相に固溶することによる結合相の固溶強化が挙げられ
る。ＷＣ基超硬合金において，その含有量が０．５％未
満では，焼結時のＷＣ粒成長抑制効果，および結合相の
固溶強化が期待出来ない。一方，２．０重量％を越えて
含有すると，焼結条件により靭性の低下をもたらす第３
相が析出し，好ましくない。したがって，炭化クロムの
含有量を０．５〜２．０重量％に定めた。
クロムは，焼結時のＷＣ粒成長を抑制する作用および結
合相に固溶することによる結合相の固溶強化が挙げられ
る。ＷＣ基超硬合金において，その含有量が０．５％未
満では，焼結時のＷＣ粒成長抑制効果，および結合相の
固溶強化が期待出来ない。一方，２．０重量％を越えて
含有すると，焼結条件により靭性の低下をもたらす第３
相が析出し，好ましくない。したがって，炭化クロムの
含有量を０．５〜２．０重量％に定めた。
【００２４】また，平均粒径比と平均粒径の体積比との
関係について説明する。本発明において，２種類の炭化
タングステン粉末の平均粒径の比が３≦平均粒径（大）
／平均粒径（小）≦７であり，かつその体積比が１．５
≦平均粒径（大）の体積／平均粒径（小）の体積≦３，
および炭化タングステン粉末の最大粒径が３．０μｍ以
下である事としたのは，平均粒径の比が３以下の場合，
大きい粒子と小さい粒子の差がすくなく，クラックの伝
播経路を阻止する効果が期待出来ない事にある。
関係について説明する。本発明において，２種類の炭化
タングステン粉末の平均粒径の比が３≦平均粒径（大）
／平均粒径（小）≦７であり，かつその体積比が１．５
≦平均粒径（大）の体積／平均粒径（小）の体積≦３，
および炭化タングステン粉末の最大粒径が３．０μｍ以
下である事としたのは，平均粒径の比が３以下の場合，
大きい粒子と小さい粒子の差がすくなく，クラックの伝
播経路を阻止する効果が期待出来ない事にある。
【００２５】一方，平均粒径の比が７を越えると，大き
な粒子が，素地中において欠陥として働き，強度が低下
し，靭性の向上に働かなくなるためである。
な粒子が，素地中において欠陥として働き，強度が低下
し，靭性の向上に働かなくなるためである。
【００２６】また，体積比が１．５以下の場合，平均粒
径（大）なる粒子の全体に占める割合が少なく，クラッ
クの伝播経路を阻止する効果が期待出来ない。一方，体
積比が３．０を越える場合，超硬合金の強度や硬度の向
上に働かなくなる理由からである。
径（大）なる粒子の全体に占める割合が少なく，クラッ
クの伝播経路を阻止する効果が期待出来ない。一方，体
積比が３．０を越える場合，超硬合金の強度や硬度の向
上に働かなくなる理由からである。
【００２７】さらに，最大粒径について説明する。炭化
タングステン粉末の最大粒径を３．０μｍ以下としたの
は，３．０μｍを越える粒子が超硬合金の素地中にある
と，炭化タングステンが破壊の起点として作用し，合金
の強度，耐欠損性に有利に働かないために定めた。
タングステン粉末の最大粒径を３．０μｍ以下としたの
は，３．０μｍを越える粒子が超硬合金の素地中にある
と，炭化タングステンが破壊の起点として作用し，合金
の強度，耐欠損性に有利に働かないために定めた。
【００２８】
【発明の実施の形態】以下，本発明の実施の形態につい
て説明する。
て説明する。
【００２９】まず，本発明の第１の実施の形態によるＷ
Ｃ基超硬合金について説明する。
Ｃ基超硬合金について説明する。
【００３０】原料として，下記表１のＡ〜Ｇに示される
平均粒径のＷＣ粉末，平均粒径１．２μｍのＣｏ粉末，
平均粒径２．３μｍの炭化クロム粉末をそれぞれ用意
し，これらの粉末を下記表２に示したように所定の割合
に配合し，６時間アトライターで湿式混合し，乾燥後，
１ton/cm2 １０-2Ｔｏｒｒの真空炉中で１４００℃１
時間焼成した。その後，アルゴンガス雰囲気中，１００
０気圧 １３５０℃で１時間熱間静水圧プレス（ＨＩ
Ｐ）処理を行った。
平均粒径のＷＣ粉末，平均粒径１．２μｍのＣｏ粉末，
平均粒径２．３μｍの炭化クロム粉末をそれぞれ用意
し，これらの粉末を下記表２に示したように所定の割合
に配合し，６時間アトライターで湿式混合し，乾燥後，
１ton/cm2 １０-2Ｔｏｒｒの真空炉中で１４００℃１
時間焼成した。その後，アルゴンガス雰囲気中，１００
０気圧 １３５０℃で１時間熱間静水圧プレス（ＨＩ
Ｐ）処理を行った。
【００３１】一方，比較ＷＣ基超硬合金については，下
記表１に示したＷＣ粉末を単独で用いて，本発明の第１
の実施の形態による合金と同様の方法で調整した。
記表１に示したＷＣ粉末を単独で用いて，本発明の第１
の実施の形態による合金と同様の方法で調整した。
【００３２】こうして得た本発明の第１の実施の形態に
よる合金及び比較超硬合金を＃２００のダイヤモンド砥
石で湿式研削加工し４．０×８．０×２５．０の形状に
作製し，抗折力（ＪＩＳ法）を測定した。次に，これら
の超硬合金の一面を１μｍのダイヤモンドペーストでラ
ップ加工し，破壊靭性値Ｋ１Ｃ（ＩＭ法）を測定した。
よる合金及び比較超硬合金を＃２００のダイヤモンド砥
石で湿式研削加工し４．０×８．０×２５．０の形状に
作製し，抗折力（ＪＩＳ法）を測定した。次に，これら
の超硬合金の一面を１μｍのダイヤモンドペーストでラ
ップ加工し，破壊靭性値Ｋ１Ｃ（ＩＭ法）を測定した。
【００３３】下記表３に示した結果から，本発明の第１
の実施の形態によるＷＣ基超硬合金は比較ＷＣ基超硬合
金に比較してすぐれた抗折力，破壊靭性値を示すことが
わかる。
の実施の形態によるＷＣ基超硬合金は比較ＷＣ基超硬合
金に比較してすぐれた抗折力，破壊靭性値を示すことが
わかる。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】
【表３】
【００３７】次に，本発明の第２の実施の形態について
説明する。
説明する。
【００３８】第１の実施の形態で製造した本発明のＷＣ
基超硬合金２と，比較ＷＣ基超硬合金２から，直径６ｍ
ｍの２枚刃エンドミルを試作した。被削材はＳＫＤ（Ｈ
ＲＣ２５）であり，切削速度は２０ｍ／ｍｉｎ，切り込
み深さは８ｍｍの条件で鋼の湿式切削試験を実施し，逃
げ面摩耗幅０．３ｍｍを寿命基準として，寿命に至るま
での切削長を求め，本発明エンドミルに対する比較エン
ドミルの切削長さの比率を求め切削性能を評価した。そ
の結果を下記表４に示した。
基超硬合金２と，比較ＷＣ基超硬合金２から，直径６ｍ
ｍの２枚刃エンドミルを試作した。被削材はＳＫＤ（Ｈ
ＲＣ２５）であり，切削速度は２０ｍ／ｍｉｎ，切り込
み深さは８ｍｍの条件で鋼の湿式切削試験を実施し，逃
げ面摩耗幅０．３ｍｍを寿命基準として，寿命に至るま
での切削長を求め，本発明エンドミルに対する比較エン
ドミルの切削長さの比率を求め切削性能を評価した。そ
の結果を下記表４に示した。
【００３９】
【表４】
【００４０】上記表４に示した結果から，本発明のＷＣ
基超硬合金で作製したエンドミルは比較ＷＣ基超硬合金
で作製したエンドミルに比較して優れた切削性能を示す
ことがわかる。
基超硬合金で作製したエンドミルは比較ＷＣ基超硬合金
で作製したエンドミルに比較して優れた切削性能を示す
ことがわかる。
【００４１】
【発明の効果】以上，説明したように，本発明によれ
ば，強度，靭性，クラック伝播抵抗を高めた超硬合金を
提供することができる。
ば，強度，靭性，クラック伝播抵抗を高めた超硬合金を
提供することができる。
Claims (5)
- 【請求項１】 炭化クロムを含有するＷＣ基超硬合金に
おいて，結合相中に分散した複数の平均粒径の異なる炭
化タングステン相を備えていることを特徴とする超硬合
金。 - 【請求項２】 請求項１記載の超硬合金において，前記
結合相として，炭化クロムを０．５〜２．０重量％，Ｃ
ｏを５〜１５重量％含有することを特徴とする超硬合
金。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載の超硬合金におい
て，前記炭化タングステンの相は２種類であることを特
徴とする超硬合金。 - 【請求項４】 請求項３記載の超硬合金において，前記
２種類の炭化タングステン相の平均粒径の比が３≦平均
粒径（大）／平均粒径（小）≦７であり，かつその体積
比が１．５≦平均粒径（大）の体積／平均粒径（小）の
体積≦３であることを特徴とする超硬合金。 - 【請求項５】 請求項１乃至４の内のいずれかに記載の
超硬合金において，前記炭化タングステン相の最大粒径
が３．０μｍ以下であることを特徴とする超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03207696A JP3605740B2 (ja) | 1996-02-20 | 1996-02-20 | エンドミル用超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03207696A JP3605740B2 (ja) | 1996-02-20 | 1996-02-20 | エンドミル用超硬合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09227981A true JPH09227981A (ja) | 1997-09-02 |
| JP3605740B2 JP3605740B2 (ja) | 2004-12-22 |
Family
ID=12348797
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03207696A Expired - Fee Related JP3605740B2 (ja) | 1996-02-20 | 1996-02-20 | エンドミル用超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3605740B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101845579A (zh) * | 2010-06-28 | 2010-09-29 | 株洲钻石切削刀具股份有限公司 | 非均匀硬质合金及其制备方法 |
| JP2013032559A (ja) * | 2011-08-01 | 2013-02-14 | Mts:Kk | 高強度超硬合金及び被覆超硬合金 |
| JPWO2020196590A1 (ja) * | 2019-03-25 | 2020-10-01 | ||
| JP6912033B1 (ja) * | 2020-03-31 | 2021-07-28 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 超硬合金及びそれを備える切削工具 |
| JP2021152201A (ja) * | 2020-03-25 | 2021-09-30 | 三菱マテリアル株式会社 | すぐれた耐欠損性、耐塑性変形性を発揮する切削工具 |
-
1996
- 1996-02-20 JP JP03207696A patent/JP3605740B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101845579A (zh) * | 2010-06-28 | 2010-09-29 | 株洲钻石切削刀具股份有限公司 | 非均匀硬质合金及其制备方法 |
| JP2013032559A (ja) * | 2011-08-01 | 2013-02-14 | Mts:Kk | 高強度超硬合金及び被覆超硬合金 |
| JPWO2020196590A1 (ja) * | 2019-03-25 | 2020-10-01 | ||
| WO2020196590A1 (ja) * | 2019-03-25 | 2020-10-01 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐塑性変形性、耐チッピング性にすぐれたｗｃ基超硬合金製切削工具および表面被覆ｗｃ基超硬合金製切削工具 |
| JP2021152201A (ja) * | 2020-03-25 | 2021-09-30 | 三菱マテリアル株式会社 | すぐれた耐欠損性、耐塑性変形性を発揮する切削工具 |
| JP6912033B1 (ja) * | 2020-03-31 | 2021-07-28 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 超硬合金及びそれを備える切削工具 |
| WO2021199260A1 (ja) * | 2020-03-31 | 2021-10-07 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 超硬合金及びそれを備える切削工具 |
| TWI748676B (zh) * | 2020-03-31 | 2021-12-01 | 日商住友電工硬質合金股份有限公司 | 超硬合金及具備其之切削工具 |
| CN113748222A (zh) * | 2020-03-31 | 2021-12-03 | 住友电工硬质合金株式会社 | 硬质合金以及具备该硬质合金的切削工具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3605740B2 (ja) | 2004-12-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2990655B2 (ja) | 複合炭化物粉末及びその製造方法 | |
| JPS6256224B2 (ja) | ||
| CN101506096B (zh) | 碳化钨粉末及其制造方法、以及使用该碳化钨粉末的超硬材料和工具 | |
| JP2004076049A (ja) | 超微粒超硬合金 | |
| JP2626866B2 (ja) | 超硬合金及びその製造方法 | |
| JP2580168B2 (ja) | 窒素含有炭化タングステン基焼結合金 | |
| JP3605740B2 (ja) | エンドミル用超硬合金 | |
| JPH0681072A (ja) | 炭化タングステン基超硬合金 | |
| JP2003013169A (ja) | 耐酸化性に優れたＷＣ−Ｃｏ系微粒超硬合金 | |
| JPS6176646A (ja) | 炭化タングステン基超硬合金 | |
| JP2008202074A (ja) | 微粒超硬合金 | |
| JP3318887B2 (ja) | 微粒超硬合金及びその製造方法 | |
| JPH07278719A (ja) | 微粒板状晶ｗｃ含有超硬合金およびその製造方法 | |
| JPH0598384A (ja) | 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金 | |
| JP2004256863A (ja) | 超硬合金およびその製造方法、並びにそれを用いた回転工具 | |
| JP2006144089A (ja) | 超微粒子超硬合金 | |
| JPS6256944B2 (ja) | ||
| JPS63109139A (ja) | 切削工具部品用炭化チタン系焼結合金 | |
| JPH05147916A (ja) | 微細なタングステン系炭化物粉末の製造法 | |
| JPH05230588A (ja) | 硬質合金 | |
| JP2008196041A (ja) | 超硬合金 | |
| JPS63286549A (ja) | 耐塑性変形性にすぐれた窒素含有炭化チタン基焼結合金 | |
| JP2657602B2 (ja) | 超硬合金及びその製造方法 | |
| JPH10324942A (ja) | 微粒超硬合金及びその製造方法 | |
| JPH0118137B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Effective date: 20040915 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040922 |
|
| R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081015 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091015 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091015 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101015 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101015 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111015 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 7 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111015 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 8 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121015 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |