JPH07278719A

JPH07278719A - 微粒板状晶ｗｃ含有超硬合金およびその製造方法

Info

Publication number: JPH07278719A
Application number: JP6095884A
Authority: JP
Inventors: Masaki Kobayashi; 正樹小林; Kozo Kitamura; 幸三北村
Original assignee: Toshiba Tungaloy Co Ltd
Current assignee: Tungaloy Corp
Priority date: 1994-04-08
Filing date: 1994-04-08
Publication date: 1995-10-24

Abstract

(57)【要約】（修正有）【目的】板状晶ＷＣの含有量を多くするにもかかわら
ず、炭化タングステン全体の平均粒径を１．０μｍ以下
と微細にすることにより、高硬度で耐摩耗性に優れ、か
つ高強度，高靭性で耐欠損性に優れ、これらの諸特性の
シナジ効果を発揮させて長寿命を達成できた微粒板状晶
ＷＣ含有超硬合金およびその製造方法を提供する。【構成】Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする結合
相３〜４０体積％と、残りが炭化タングステンと不可避
不純物とからなる超硬合金において、該炭化タングステ
ンは、最小寸法に対する最大寸法の比（アスペクト比）
が３〜２０でなる板状晶炭化タングステンを含有し、該
板状晶炭化タングステンが該炭化タングステン全体の３
０体積％以上であり、該炭化タングステン全体の平均粒
径が１μｍ以下でなることを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、微粒の炭化タングステ
ン中に微細な板状晶炭化タングステン（以下、板状晶Ｗ
Ｃという）を多く含有してなる超硬合金およびその製造
方法に関し、具体的には、例えばバイト，ドリル，エン
ドミル，カッターおよびこれらに用いるスローアウェイ
チップ，インサートチップ，ロー付けチップ，ソリッド
チップに代表される切削工具、絞り型，しごき型，鍛造
型などの塑性加工工具や打抜き型，スリッターなどの剪
断加工工具に代表される耐摩耗工具、道路工事，土建工
事，トンネル工事に用いられるビット，穿孔工具に代表
される土木鉱山工具、メカニカルシ−ル，軸受けに代表
される摺動材料、時計枠，釣具，タイピン，ノズルに代
表される装飾・耐蝕材料、および機械部品，化学工業用
部品に用いられる各種の構造用材料として適する微粒板
状晶ＷＣ含有超硬合金およびその製造方法に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】超硬合金は、炭化タングステン，または
炭化タングステンと立方晶系化合物とでなる硬質相をＣ
ｏおよび／またはＮｉを主成分とする結合相で結合した
焼結合金であり、優れた特性を有していることから、多
種多様の用途に広く実用されている。この超硬合金は、
主として炭化タングステンの粒度，結合相含有量，立方
晶系化合物含有量により、その特性を調整させることが
できる。しかしながら、一般に、超硬合金の特性は、硬
さ，耐摩耗性を高めると強度，靭性，耐欠損性が低下
し、逆に強度，靭性，耐欠損性を高めると硬さ，耐摩耗
性が低下するという二律背反的傾向を示すという問題が
ある。

【０００３】この問題を解決するために、一つの方向か
ら提案されているものとして、炭化タングステンの結晶
面による機械的特性の異方性について注目したもの、具
体的には、例えば、炭化タングステンの（００１）結晶
面が最高硬さで、（１００）結晶面が最高弾性率を示す
ことから、硬さの高い（００１）結晶面または或る結晶
面を成長させた炭化タングステン含有超硬合金もしくは
その製造方法に関するものがある。

【０００４】板状晶ＷＣ含有超硬合金に関する先行技術
の代表的なものに、特公昭４７−２３０４９号公報，特
公昭４７−２３０５０号公報，特開昭５７−３４００８
号公報，特開平２−４７２３９号公報，特開平２−５１
４０８号公報，特開平２−１３８４３４号公報，特開平
２−２７４８２７号公報および特開平５−３３９６５９
号公報がある。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】板状晶ＷＣ含有超硬合
金に関連した先行技術の内、特公昭４７−２３０４９号
公報および特公昭４７−２３０５０号公報には、０．１
〜５０μｍの最大寸法を有し、その最大寸法が最小寸法
の少なくとも３倍でなる板状晶ＷＣの含有した超硬合金
と、多孔性の凝集体でなるコロイド状炭化タングステン
粉末とＦｅ族金属またはこれらの合金の粉末からなる混
合粉末を用いて板状晶ＷＣの含有した超硬合金を作製す
る方法について記載されている。この超硬合金は、板状
晶ＷＣを含有していて、炭化タングステン全体の平均粒
径を１．０μｍ以下に抑制するのが非常に困難であるこ
と、または板状晶ＷＣの含有量が少なく、硬さ，耐摩耗
性，強度，靭性，耐欠損性に代表される超硬合金の諸特
性を向上する効果が弱く、特にこれらの諸特性全てを向
上させるに至らないという問題がある。一方、製造方法
は、使用するコロイド状炭化タングステン粉末の調整が
困難であり、これを用いて超硬合金を作製する場合に
は、加熱焼結時に起こる微細なコロイド状炭化タングス
テンの粒成長作用を利用した方法であるために、板状晶
ＷＣの粒径の制御が非常に困難であるという問題があ
る。

【０００６】また、特開昭５７−３４００８号公報に
は、（００１）結晶面に成長させて、（００１）面で接
合させた双晶炭化タングステンの製造方法について記載
されている。同公報に記載されている双晶炭化タングス
テンは、生成し難く、かつ生成率も低いことから、これ
を用いて超硬合金を作製したとしても、上述の公報に記
載された超硬合金と同様に、その効果が弱いという問題
がある。

【０００７】さらに、特開平２−４７２３９号公報，特
開平２−５１４０８号公報および特開平２−１３８４３
４号公報には、（０００１）結晶面を成長させた炭化タ
ングステンの含有した超硬合金、またはその超硬合金を
得るための組成物について記載されている。これら３件
の公報に記載されている超硬合金またはその組成物から
得られる超硬合金には、（００１）結晶面を成長した炭
化タングステンの含有率が少なく、かつ炭化タングステ
ン全体の平均粒径を１．０μｍ以下に調整するのが非常
に困難でそのために、結局上述した公報に記載された超
硬合金と同様に、その効果が弱いという問題がある。

【０００８】次に、特開平２−２７４８２７号公報に
は、使用済みの超硬合金を酸化し、還元した後、炭化し
て得られた粉末を用いて異方性超硬合金を作製する方法
が記載されている。同公報に記載されている方法は、還
元と炭化によって生成した炭化タングステン粉末の粒成
長作用を利用した方法であるために、炭化タングステ
ン、特に板状晶ＷＣの粒径の制御が困難であり、炭化タ
ングステン全体の平均粒径を１μｍ以下にすることが非
常に困難であるという問題がある。

【０００９】その他、特開平５−３３９６５９号公報に
は、０．５μｍ以下のＷＣと、３〜４０重量％の立方晶
系化合物と、１〜２５重量％のＣｏおよび／Ｎｉからな
る混合粉末を長時間混合粉砕し、１４５０℃以上で焼結
して板状晶ＷＣ含有超硬合金を作製する方法が記載され
ている。同公報に記載されている方法は、長時間混合粉
砕により、微細で、かつ高歪量の炭化タングステンの含
有した粉末とするために、不純物量が多くなること、製
造工程が長くなること、得られる超硬合金中の板状晶Ｗ
Ｃの粒径および含有量が制御し難く、板状晶ＷＣ含有量
が少なく、その効果が弱いという問題がある。

【００１０】本発明は、上述のような問題点を解決した
もので、具体的には、板状晶ＷＣの含有量を多くするに
もかかわらず、炭化タングステン全体の平均粒径を１．
０μｍ以下と微細にすることにより、高硬度で耐摩耗性
に優れ、かつ高強度，高靭性で耐欠損性に優れ、これら
の諸特性のシナジ効果を発揮させて長寿命を達成できた
微粒板状晶ＷＣ含有超硬合金の提供を目的とするもので
ある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、長年に亘
り、超硬合金の硬さ，耐摩耗性を低下させずに、強度，
靭性，耐欠損性を向上させるための検討を行っていた
所、超硬合金中に所定量の板状晶ＷＣを含有させて、か
つ板状晶ＷＣを含めた全炭化タングステンの平均粒径を
１μｍ以下にすると、略同一粒径の炭化タングステンを
含有し、同一組成成分でなる従来の超硬合金に比べて、
硬さ，強度および靭性が向上すること、並びにＣｏ，Ｎ
ｉ，Ｃｒの１種以上とＷと炭素とからなる複合炭化物粉
末を平均粒径１μｍ以下として出発物質中に存在させ
て、この出発物質を用いて粉末冶金法でもって超硬合金
を作製すると、目的の本発明の超硬合金を得ることがで
きるという知見を得て、本発明を完成するに至ったもの
である。

【００１２】すなわち、本発明の超硬合金は、Ｃｏおよ
び／またはＮｉを主成分とする結合相３〜４０体積％
と、残りが炭化タングステンと不可避不純物からなる超
硬合金において、該炭化タングステンは、最小寸法に対
する最大寸法の比（アスペクト比）が３〜２０でなる板
状晶炭化タングステンを含有し、該板状晶炭化タングス
テンが該炭化タングステン全体の３０体積％以上であ
り、該炭化タングステン全体の平均粒径が１μｍ以下で
なることを特徴とする。

【００１３】本発明の超硬合金における結合相は、具体
的には、例えばＣｏ，Ｎｉ，Ｃｏ−Ｎｉ合金，Ｃｏ−Ｃ
ｒ合金，Ｎｉ−Ｃｒ合金，Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ合金，Ｎｉ
−Ｍｏ合金，Ｃｏ−Ｗ合金、またはこれらに後述する立
方晶系化合物を構成する元素，不可避不純物としての主
としてＦｅなどが微量含有した合金を挙げることができ
る。これらの結合相の内、耐蝕性を重視する用途に対し
ては、全結合相量に対して２〜２０体積％のＣｒを含有
したＮｉ−Ｃｒ合金，Ｃｏ−Ｃｒ合金，Ｎｉ−Ｃｏ−Ｃ
ｒ合金が好ましく、耐摩耗性を重視する用途に対して
は、全結合相量に対して０．５〜５体積％のＷを含有し
たＣｏ−Ｗ合金、Ｎｉ−Ｗ合金、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｗ合金が
好ましい。この結合相量が超硬合金全体に対して、３体
積％未満になると、焼結が困難となって内部に巣孔が残
留し易く、その結果強度および硬さの低下が著しく、逆
に４０体積％を超えて多くなると、相対的に炭化タング
ステン量が減少し、その結果硬さおよび耐摩耗性の低下
が顕著になる。

【００１４】この結合相で結合されている炭化タングス
テンは、板状晶ＷＣが含まれており、この板状晶ＷＣを
含めた炭化タングステン全体の平均粒径が１．０μｍ以
下、好ましくは０．５μｍ以下でなるものである。炭化
タングステン全体の平均粒径が１．０μｍを超えて大き
くなると、強度，靭性および硬さを高める効果が低く、
特に硬さの低下が顕著になる。この炭化タングステンに
含まれる板状晶ＷＣは、超硬合金の任意断面において観
察した形状が三角形状でなるもの、または針状，棒状，
四角形状，六角形状を主形状とする多角形状でなるもの
であって、アスペクト比が３〜２０でなる板状晶ＷＣ、
好ましくは平均アスペクト比が３〜１０、さらに好まし
くは平均アスペクト比が３．５〜７．０からなる板状晶
ＷＣを含有していることであり、この板状晶ＷＣが炭化
タングステン全体の３０体積％以上、好ましくは炭化タ
ングステン全体の５０体積％以上からなるものである。
この板状晶ＷＣが炭化タングステン全体に対して３０体
積％未満になると、硬さ，耐摩耗性，強度，靭性，耐欠
損性の向上効果が低下する。

【００１５】また、板状晶ＷＣは、最大寸法の平均値が
０．１〜３．０μｍでなることが好ましく、特に最大寸
法の平均値が１．０〜２．５μｍでなることが好まし
い。

【００１６】不可避不純物としては、後述する製造方法
において用いる市販されている出発物質中に混在してい
る不純物と、製造工程、特に出発物質を混合粉砕する工
程から混入してくる不純物があり、主な不可避不純物と
して、例えばＦｅ，Ａｌ，酸素がある。

【００１７】上述の結合相と炭化タングステンと不可避
不純物とでなる本願発明の超硬合金は、常温または使用
時にそれ程高温に達しない場合、具体的には、例えば前
述した耐摩耗工具，土木鉱山工具，摺動材料，装飾，耐
蝕材料または構造用材料としては効果が高いが、使用時
に高温に昇温するような用途、具体的には、例えば切削
工具、切削工具の中でもＪＩＳ規格の鋼切削としてのＰ
系列超硬合金、鋼，鋳物の両方に用いる汎用切削として
のＭ系列用超硬合金、および鋳物切削としてのＫ系列用
超硬合金の一部には、高温における硬さ，耐摩耗性，耐
熱衝撃性，靭性，強度，耐溶着性，耐剥離性などを考慮
した以下の本発明の超硬合金が好ましい。特に、刃先の
シャ−プな、例えばドリルには最適な超硬合金となる。

【００１８】すなわち、２つ目の本発明の超硬合金は、
Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする結合相３〜４０
体積％と、周期律表の４ａ，５ａ，６ａ族金属の炭化
物，窒化物およびこれらの相互固溶体の中の少なくとも
１種の立方晶系化合物５０体積％以下と、残りが炭化タ
ングステンと不可避不純物とからなる超硬合金におい
て、該炭化タングステンはアスペクト比が３〜２０でな
る板状晶ＷＣを含有し、該板状晶ＷＣが該炭化タングス
テン全体の３０体積％以上であり、該炭化タングステン
全体の平均粒径が１μｍ以下でなることを特徴とする。

【００１９】この２つ目の本発明の超硬合金における結
合相，炭化タングステンおよび不可避不純物は、前述し
たものと同一であり、残りの立方晶系化合物は、具体的
には、例えばＴｉＣ，ＺｒＣ，ＨｆＣ，ＶＣ，ＮｂＣ，
ＴａＣ，Ｖ₄Ｃ₃，Ｍｏ₂Ｃ，Ｃｒ₃Ｃ₂，ＴｉＮ，Ｚｒ
Ｎ，Ｔｉ（Ｃ，Ｎ），（Ｗ，Ｔｉ）Ｃ，（Ｗ，Ｔｉ，Ｔ
ａ）Ｃ，（Ｗ，Ｔｉ）（Ｃ，Ｎ），（Ｗ，Ｔｉ，Ｔａ）
（Ｃ，Ｎ），（Ｗ，Ｎｂ，Ｚｒ）（Ｃ，Ｎ），（Ｗ，Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｔａ）Ｃ，（Ｗ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ）（Ｃ，
Ｎ）を挙げることができる。この立方晶系化合物量が５
０体積％を超えて多くなると、相対的に炭化タングステ
ン量が減少するために、硬さ，強度および靭性の向上効
果が低下する。

【００２０】また、本発明の超硬合金を基材とし、この
基材上に周期律表の４ａ，５ａ，６ａ族金属の炭化物，
窒化物，炭酸化物，窒酸化物，Ａｌの窒化物，酸化物，
Ｓｉの炭化物，窒化物，ダイヤモンド，ダイヤモンド状
カーボン，立方晶窒化ホウ素，硬質窒化ホウ素の中の少
なくとも１種の単層または２種以上の多層でなる硬質被
膜を被覆すると、さらに耐摩耗性が向上し、基材そのも
のの高靭性，高強度と併せてより長寿命が期待できるの
で好ましいことである。

【００２１】本発明の超硬合金は、例えば特開昭５７−
３４００８号公報に記載されている双晶炭化タングステ
ンを分離抽出し、さらに微細な板状晶ＷＣを選別し、こ
れを出発物質として用いることにより作製することがで
きるかもしれないが工業的には煩雑でコスト高になるこ
とから、以下の本発明の製造方法で作製することが好ま
しい。

【００２２】すなわち、本発明の超硬合金の製造方法
は、炭素粉末と、Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｒの１種以上とＷと炭
素とからなる複合炭化物粉末と、必要に応じて含有させ
る周期律表の４ａ，５ａ，６ａ族金属の炭化物，窒化物
およびこれらの相互固溶体の中の少なくとも１種の化合
物粉末および／またはＷ，Ｃｏ，Ｎｉの中の少なくとも
１種の金属粉末とでなる混合粉末を成形後、真空または
非酸化性ガスの雰囲気中で１２００〜１５００℃に加熱
焼結して超硬合金を作製する方法であって、該複合炭化
物粉末が平均粒径１μｍ以下でなることを特徴とするも
のである。

【００２３】本発明の製造方法における複合炭化物粉末
は、具体的には、例えばＣｏ₃Ｗ₉Ｃ₄，Ｃｏ₂Ｗ₄Ｃ，Ｃ
ｏ₃Ｗ₃Ｃ，Ｃｏ₆Ｗ₆Ｃ，Ｎｉ₂Ｗ₄Ｃ，（Ｎｉ，Ｃｒ）₂
Ｗ₄Ｃを挙げることができる。これら以外にも、Ｃｏ，
Ｎｉ，Ｃｒの１種以上とＷと炭素からなり、Ｗに対する
炭素の化学量論値が１．０未満である固溶体化合物、ま
たはこれらの前駆体物質、具体的には、例えばＷ₂Ｃと
Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｒの１種以上との混合物、もしくはＣ
ｏ，Ｎｉ，Ｃｒの１種以上とＷと炭素の混合物であり、
あるいは前述の複合炭化物粉末とこれらの混合物との組
合わせを挙げることができる。重要な点は、平均粒径が
１μｍ以下で、かつＷに対する炭素の化学量論値が１．
０未満でなる複合炭化物粉末および／または混合物を出
発物質として用いることである。この平均粒径が１μｍ
以下でなる複合炭化物粉末は、平均粒径が１μｍを超え
る複合炭化物粉末を粉砕して得ることもできるが、微細
なＣｏ，Ｎｉ，Ｗ，Ｃｒの金属またはこれらの酸化物と
カ−ボンおよび／またはグラファイトに代表される炭素
との混合粉末を、８００〜１１００℃の真空中もしくは
非酸化性ガス中で加熱処理すると容易に得ることができ
る。また、例えばＨ₂ＷＯ₃とＣｏ（ＯＨ）₂とコロイド
状カ−ボンとの共沈物を同様に加熱処理して複合炭化物
粉末とすることも好ましいことである。特に、平均粒径
が０．５μｍ以下の複合炭化物粉末を用いることが好ま
しい。本発明の製造方法における混合，成形および加熱
焼結は、従来の粉末冶金法で行われているそれぞれの方
法を応用して行うことができる。このような方法で作製
した超硬合金をさらに熱間静水圧処理（ＨＩＰ）するこ
とも好ましいことである。

【００２４】

【作用】本発明の超硬合金は、微粒の板状晶ＷＣと微細
粒炭化タングステンが硬さ，耐摩耗性，強度，靭性，耐
欠損性の向上を同時に向上させるという従来合金では達
成できなかった作用効果を発揮しているものである。ま
た、本発明の製造方法は、平均粒径１μｍ以下の複合炭
化物粉末と炭素との反応によって微粒の板状晶ＷＣの晶
出と、一部の微細粒炭化タングステンとＣｏおよび／ま
たはＮｉを主成分とする結合相との分解を促進する作用
をしているものである。

【００２５】

【実施例】市販されている一次粒子の平均粒径０．５μ
ｍのＷ、平均粒径０．１μｍのＷＯ₃、平均粒径０．２
μｍのＣｏＯ，ＮｉＯ、平均粒径０．０３μｍのＣｒ₂
Ｏ₃およびカーボンブラック（表中、Ｃと記す）の各粉
末を用いて、表１に示す配合組成に秤量し、ステンレス
製ポットにアセトン溶媒と超硬合金製ボ−ルと共に挿入
し、１２時間の混合粉砕後、乾燥して混合粉末を得た。
これらの混合粉末をカ−ボンボ−トに挿入し、真空また
はＮ₂ガス雰囲気、９００〜１０００℃の温度で１時間
加熱・保持をして表１に併記したＷ−（Ｃｏ／Ｎｉ／Ｃ
ｒ）−Ｃ系の複合炭化物粉末（イ）〜（ホ）を作製し
た。

【００２６】得られた各粉末について、全炭素量と電子
顕微鏡観察による一次粒子の平均粒径を測定した後、Ｘ
線回折による生成物の同定と内部添加法での定量を行っ
た。これらの結果を表１および表２に併記した。

【００２７】次に、上記の複合炭化物粉末（イ）〜
（ホ）、カーボンブラックおよび市販されている一次粒
子の平均粒径０．２μｍのＷＣ、平均粒径が１．３μｍ
のＣｏ、平均粒径２．７μｍのＣｒ₃Ｃ₂、平均粒径１．
２μｍのＴａＣ、平均粒径０．２μｍのＴｉＯ₂、平均
粒径１．０μｍの（Ｗ，Ｔｉ，Ｔａ）Ｃ固溶体（重量比
でＷＣ／ＴｉＣ／ＴａＣ＝５０／２０／３０、表中ＷＴ
Ｔと略す）の各粉末を用いて、表２および表３に示す配
合組成に秤量し、ステンレス製ポットにアセトン溶媒と
超硬合金製ボールと共に挿入し、４８時間の混合粉砕
後、乾燥して混合粉末を得た。そして、これらの混合粉
末を金型に充填し、２ｔｏｎ／ｃｍ²の加圧でもって約
５．５×９．５×２９ｍｍの圧粉成形体を作製し、アル
ミナとカーボン繊維からなるシート上に設置し、雰囲気
圧力１０^-2Ｔｏｒｒの真空中で表２および表３に併記す
る温度で１時間加熱・保持して、本発明品１〜９および
比較品１〜９の超硬合金を得た。

【００２８】こうして得た超硬合金を＃２３０のダイヤ
モンド砥石で湿式研削加工し、４．０×８．０×２５．
０ｍｍの試料を作製して、抗折力（ＪＩＳ法）を測定し
た。また、試料の一面を１μｍのダイヤモンドペースト
でラップ加工した後、荷重２０ｋｇｆでビッカース硬さ
と破壊靭性値：Ｋ₁ｃ（ＩＭ法）を測定した。さらに、
ラップ加工面について電子顕微鏡にて組織写真を撮り、
画像処理装置にてＷＣの平均粒径および最大寸法と最小
寸法との比（アスペクト比）が３．０以上である板状晶
ＷＣの体積割合（ＷＣ全体に対する）を求めた。これら
の結果を表４に示す。また、上記組織写真より測定した
おおよその組成を表４に併記した。

【００２９】

【表１】

【００３０】

【表２】

【００３１】

【表３】

【００３２】

【表４】

【００３３】

【表５】

【００３４】

【発明の効果】本発明の超硬合金は、実施例における本
発明品１と比較品１、本発明品２と比較品２、本発明品
３と比較品３、本発明品５と比較品４、本発明品７と比
較品８とのそれぞれの対比で明らかなように、炭化タン
グステンの粒径が略同一で、かつ同一組成成分でなる従
来の微粒超硬合金に比べて、抗折力が約０．２〜０．３
ＧＰａ、硬さが１．５〜２．２ＧＰａおよび破壊靭性値
が０．４〜０．９ＭＰａ・ｍ^3/2も向上するという、従
来の超硬合金では達成することができなかった強度，硬
さ，靭性の全てを向上させることができたものである。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする
結合相３〜４０体積％と、残りが炭化タングステンと不
可避不純物とからなる超硬合金において、該炭化タング
ステンは、最小寸法に対する最大寸法の比（アスペクト
比）が３〜２０でなる板状晶炭化タングステンを含有
し、該板状晶炭化タングステンが該炭化タングステン全
体の３０体積％以上であり、該炭化タングステン全体の
平均粒径が１μｍ以下でなることを特徴とする微粒板状
晶ＷＣ含有超硬合金。
【請求項２】Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする
結合相３〜４０体積％と、周期律表の４ａ，５ａ，６ａ
族金属の炭化物，窒化物およびこれらの相互固溶体の中
の少なくとも１種の立方晶系化合物５０体積％以下と、
残りが炭化タングステンと不可避不純物とからなる超硬
合金において、該炭化タングステンは、最小寸法に対す
る最大寸法の比（アスペクト比）が３〜２０でなる板状
晶炭化タングステンを含有し、該板状晶炭化タングステ
ンが該炭化タングステン全体の３０体積％以上であり、
該炭化タングステン全体の平均粒径が１μｍ以下でなる
ことを特徴とする微粒板状晶ＷＣ含有超硬合金。
【請求項３】上記板状晶炭化タングステンは、最大寸
法の平均値が０．１〜３．０μｍでなることを特徴とす
る請求項１または２記載の微粒板状晶ＷＣ含有超硬合
金。
【請求項４】炭素粉末とＣｏ，Ｎｉ，Ｃｒの１種以上
とＷと炭素とからなる複合炭化物粉末と、必要に応じて
含有させる周期律表の４ａ，５ａ，６ａ族金属の炭化
物，窒化物およびこれらの相互固溶体の中の少なくとも
１種の化合物粉末および／またはＷ，Ｃｏ，Ｎｉの中の
少なくとも１種の金属粉末とでなる混合粉末を成形後、
真空または非酸化性ガスの雰囲気中で１２００〜１５０
０℃に加熱焼結して超硬合金を作製する方法であって、
該複合炭化物粉末が平均粒径１μｍ以下でなり、該超硬
合金が請求項１，２または３でなることを特徴とする微
粒板状晶ＷＣ含有超硬合金の製造方法。