JP2000247746A - 立方晶窒化硼素質焼結体切削工具 - Google Patents
立方晶窒化硼素質焼結体切削工具Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】機械的特性、熱的特性を保ちつつ、高硬度焼入
れ鋼や鋳鉄の切削中にｃＢＮ粒子が脱落したり、結合材
の摩耗、脱落による工具摩耗、欠損が発生しない、高性
能の立方晶窒化硼素質焼結体切削工具を提供する。 【解決手段】平均粒径１μm 以下の微粒立方晶窒化硼素
３０〜９０体積％と平均粒径２〜１０μm の粗粒立方晶
窒化硼素１０〜７０体積％含有するとともに、結合材中
にＡｌＮとＡｌ2 Ｏ3 を含む立方晶窒化硼素質焼結体に
より構成し、さらに該焼結体がＣｕのＫα１線を用いた
Ｘ線回折測定において周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族元
素を含む硼化物の第１ピークの強度（Ｉ１）と立方晶窒
化硼素の第１ピークの強度（Ｉ２）の比率Ｉ１／Ｉ２、
前記第１ピークの強度（Ｉ１）と前記元素を含む非硼化
化合物の第１ピークの強度（Ｉ３）の比率Ｉ１／Ｉ３を
ともに０．０５〜０．５の範囲内とする。
れ鋼や鋳鉄の切削中にｃＢＮ粒子が脱落したり、結合材
の摩耗、脱落による工具摩耗、欠損が発生しない、高性
能の立方晶窒化硼素質焼結体切削工具を提供する。 【解決手段】平均粒径１μm 以下の微粒立方晶窒化硼素
３０〜９０体積％と平均粒径２〜１０μm の粗粒立方晶
窒化硼素１０〜７０体積％含有するとともに、結合材中
にＡｌＮとＡｌ2 Ｏ3 を含む立方晶窒化硼素質焼結体に
より構成し、さらに該焼結体がＣｕのＫα１線を用いた
Ｘ線回折測定において周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族元
素を含む硼化物の第１ピークの強度（Ｉ１）と立方晶窒
化硼素の第１ピークの強度（Ｉ２）の比率Ｉ１／Ｉ２、
前記第１ピークの強度（Ｉ１）と前記元素を含む非硼化
化合物の第１ピークの強度（Ｉ３）の比率Ｉ１／Ｉ３を
ともに０．０５〜０．５の範囲内とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高耐摩耗性と高耐
欠損性を兼ね備えた立方晶窒化硼素質焼結体からなる切
削工具に関するものである。
欠損性を兼ね備えた立方晶窒化硼素質焼結体からなる切
削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】立方晶窒化硼素（Ｃｕｂｉｃ Ｂｏｒｏ
ｎ Ｎｉｔｒｉｄｅ／以下ｃＢＮと略称する）はダイヤ
モンドに次ぐ硬度を有し、しかもダイヤモンドと異なり
鉄系金属との親和性を持たないため、特に高硬度焼入れ
鋼や鋳鉄の研削工具、切削工具に用いられている。
ｎ Ｎｉｔｒｉｄｅ／以下ｃＢＮと略称する）はダイヤ
モンドに次ぐ硬度を有し、しかもダイヤモンドと異なり
鉄系金属との親和性を持たないため、特に高硬度焼入れ
鋼や鋳鉄の研削工具、切削工具に用いられている。
【０００３】このようなｃＢＮを使用した切削工具とし
ては、ｃＢＮをコバルト（Ｃｏ）等の金属で結合したも
のや、炭化チタン（ＴｉＣ）などのセラミックスで結合
したｃＢＮ焼結体が用いられてきた（特公昭５２−４３
８４６号公報等参照）。
ては、ｃＢＮをコバルト（Ｃｏ）等の金属で結合したも
のや、炭化チタン（ＴｉＣ）などのセラミックスで結合
したｃＢＮ焼結体が用いられてきた（特公昭５２−４３
８４６号公報等参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする問題点】上記のようなｃＢＮ
焼結体工具では、耐摩耗性、耐熱性を損なわないように
するため結合材をできるだけ少量に抑え、残部のｃＢＮ
が直接結合した組織を形成するようにしている。しかし
ながら、このような焼結体で、高硬度焼入れ鋼や鋳鉄を
切削してみると、切削中にｃＢＮ粒子が脱落することに
よって工具摩耗が大きく進行するという問題があった。
焼結体工具では、耐摩耗性、耐熱性を損なわないように
するため結合材をできるだけ少量に抑え、残部のｃＢＮ
が直接結合した組織を形成するようにしている。しかし
ながら、このような焼結体で、高硬度焼入れ鋼や鋳鉄を
切削してみると、切削中にｃＢＮ粒子が脱落することに
よって工具摩耗が大きく進行するという問題があった。
【０００５】一方、ｃＢＮ粒子の脱粒を抑えるため、結
合材を多量に加え結合材中にｃＢＮ粒子が分散した組織
の焼結体では、ｃＢＮ粒子と比較すると結合材粒子の機
械的特性、熱的特性が劣るため、結合材の摩耗、脱落に
よる工具摩耗、欠損が発生するという欠点があった。
合材を多量に加え結合材中にｃＢＮ粒子が分散した組織
の焼結体では、ｃＢＮ粒子と比較すると結合材粒子の機
械的特性、熱的特性が劣るため、結合材の摩耗、脱落に
よる工具摩耗、欠損が発生するという欠点があった。
【０００６】
【問題点を解決するための手段】本発明者は、ｃＢＮ粒
子の脱落による工具摩耗と結合材の摩耗、脱落による工
具摩耗及び欠損を同時に解決するため鋭意研究した結
果、微粒のｃＢＮ粒子と粗粒のｃＢＮ粒子を均一に含有
させ、その微粒のｃＢＮ粒子と粗粒のｃＢＮ粒子と残部
の結合材の其々の平均粒径等を制御することにより、耐
摩耗性、耐欠損性の優れたｃＢＮ焼結体を得ることがで
きることを見出し、本発明に至った。
子の脱落による工具摩耗と結合材の摩耗、脱落による工
具摩耗及び欠損を同時に解決するため鋭意研究した結
果、微粒のｃＢＮ粒子と粗粒のｃＢＮ粒子を均一に含有
させ、その微粒のｃＢＮ粒子と粗粒のｃＢＮ粒子と残部
の結合材の其々の平均粒径等を制御することにより、耐
摩耗性、耐欠損性の優れたｃＢＮ焼結体を得ることがで
きることを見出し、本発明に至った。
【０００７】即ち、本発明の工具を構成する立方晶窒化
硼素質焼結体は、平均粒径１μm 以下の微粒ｃＢＮ粒子
３０〜９０体積％と平均粒径２〜１０μm の粗粒ｃＢＮ
粒子１０〜７０体積％含有する。
硼素質焼結体は、平均粒径１μm 以下の微粒ｃＢＮ粒子
３０〜９０体積％と平均粒径２〜１０μm の粗粒ｃＢＮ
粒子１０〜７０体積％含有する。
【０００８】また、その結合材が周期律表第４ａ、５
ａ、６ａ族元素を少なくとも一種含む硼化物、上記元素
を少なくとも一種含む非硼化化合物、並びに、ＡｌＮと
Ａｌ2Ｏ3 と鉄族金属のうち少なくとも一種とからなる
ことを特徴とする立方晶窒化硼素質焼結体である。
ａ、６ａ族元素を少なくとも一種含む硼化物、上記元素
を少なくとも一種含む非硼化化合物、並びに、ＡｌＮと
Ａｌ2Ｏ3 と鉄族金属のうち少なくとも一種とからなる
ことを特徴とする立方晶窒化硼素質焼結体である。
【０００９】さらに上記焼結体は、ＣｕのＫα１線を用
いたＸ線回折測定において上記硼化物の第１ピークの強
度（Ｉ１）と立方晶窒化硼素の第１ピークの強度（Ｉ
２）の比率Ｉ１／Ｉ２、前記硼化物の第１ピークの強度
（Ｉ１）と前記非硼化化合物の第１ピークの強度（Ｉ
３）の比率Ｉ１／Ｉ３がともに０．０５〜０．５である
ことを特徴とする。
いたＸ線回折測定において上記硼化物の第１ピークの強
度（Ｉ１）と立方晶窒化硼素の第１ピークの強度（Ｉ
２）の比率Ｉ１／Ｉ２、前記硼化物の第１ピークの強度
（Ｉ１）と前記非硼化化合物の第１ピークの強度（Ｉ
３）の比率Ｉ１／Ｉ３がともに０．０５〜０．５である
ことを特徴とする。
【００１０】ところで、立方晶窒化硼素質焼結体におい
て平均粒径１μm 以下の微粒ｃＢＮ３０〜９０体積％を
含有させたのは、微粒ｃＢＮ３０体積％未満であると耐
摩耗性が低下し、９０体積％を越えるとｃＢＮを結合材
が保持できなくなり、ｃＢＮ粒子の脱落が発生するため
である。
て平均粒径１μm 以下の微粒ｃＢＮ３０〜９０体積％を
含有させたのは、微粒ｃＢＮ３０体積％未満であると耐
摩耗性が低下し、９０体積％を越えるとｃＢＮを結合材
が保持できなくなり、ｃＢＮ粒子の脱落が発生するため
である。
【００１１】平均粒径１μm 以下の微粒ｃＢＮは５０〜
８０体積％含有させることが望ましい。平均粒径２〜１
０μm の粗粒ｃＢＮ１０〜７０体積％含有させたのは、
粗粒ｃＢＮ１０体積％未満であると耐欠損性が低下し、
７０体積％を越えるとｃＢＮ粒子の脱落が発生するため
である。
８０体積％含有させることが望ましい。平均粒径２〜１
０μm の粗粒ｃＢＮ１０〜７０体積％含有させたのは、
粗粒ｃＢＮ１０体積％未満であると耐欠損性が低下し、
７０体積％を越えるとｃＢＮ粒子の脱落が発生するため
である。
【００１２】平均粒径２〜１０μm の粗粒ｃＢＮは１０
〜５０体積％含有させるのが望ましい。
〜５０体積％含有させるのが望ましい。
【００１３】また、結合材として、周期律表第４ａ、５
ａ、６ａ族元素を少なくとも一種含む硼化物、上記元素
を少なくとも一種含む（炭化物、窒化物、炭窒化物、硼
化物及びこれらの複合化合物などの）非硼化化合物を含
有させたのは、このような化合物は、硬度、靭性が高
く、耐摩耗性、耐欠損性が向上するためである。
ａ、６ａ族元素を少なくとも一種含む硼化物、上記元素
を少なくとも一種含む（炭化物、窒化物、炭窒化物、硼
化物及びこれらの複合化合物などの）非硼化化合物を含
有させたのは、このような化合物は、硬度、靭性が高
く、耐摩耗性、耐欠損性が向上するためである。
【００１４】ＡｌＮとＡｌ2 Ｏ3 と鉄族金属のうち少な
くとも一種を含有させたのは、これらの化合物はｃＢＮ
粒子を強固に保持する作用を有するためである。
くとも一種を含有させたのは、これらの化合物はｃＢＮ
粒子を強固に保持する作用を有するためである。
【００１５】次に、前記の如く、焼結体をＣｕのＫα１
線を用いたＸ線回折測定において上記硼化物の第１ピー
クの強度（Ｉ１）と立方晶窒化硼素の第１ピークの強度
（Ｉ２）の比率Ｉ１／Ｉ２、前記硼化物の第１ピークの
強度（Ｉ１）と前記非硼化化合物の第１ピークの強度
（Ｉ３）の比率Ｉ１／Ｉ３がともに０．０５〜０．５で
あるようにするのは、Ｉ１／Ｉ２＜０．０５またはＩ１
／Ｉ３＜０．０５では、ｃＢＮと結合材との反応の不足
あるいは反応相の未結晶化により、粗粒ｃＢＮ粒子を結
合材が保持できなくなり、粗粒ｃＢＮ粒子の脱落が発生
し、Ｉ１／Ｉ２＞０．５またはＩ１／Ｉ３＞０．５で
は、結合相中の周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族元素を少
なくとも一種含む硼化物の比率が高くなり、結合材の靭
性が低下するためである。
線を用いたＸ線回折測定において上記硼化物の第１ピー
クの強度（Ｉ１）と立方晶窒化硼素の第１ピークの強度
（Ｉ２）の比率Ｉ１／Ｉ２、前記硼化物の第１ピークの
強度（Ｉ１）と前記非硼化化合物の第１ピークの強度
（Ｉ３）の比率Ｉ１／Ｉ３がともに０．０５〜０．５で
あるようにするのは、Ｉ１／Ｉ２＜０．０５またはＩ１
／Ｉ３＜０．０５では、ｃＢＮと結合材との反応の不足
あるいは反応相の未結晶化により、粗粒ｃＢＮ粒子を結
合材が保持できなくなり、粗粒ｃＢＮ粒子の脱落が発生
し、Ｉ１／Ｉ２＞０．５またはＩ１／Ｉ３＞０．５で
は、結合相中の周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族元素を少
なくとも一種含む硼化物の比率が高くなり、結合材の靭
性が低下するためである。
【００１６】このような本願発明の立方晶窒化硼素質焼
結体の具体的製造方法は、例えば、まず、原料粉末とし
て、平均粒径１μm 以下の微粒ｃＢＮと、平均粒径２〜
１０μｍの粗粒ｃＢＮと、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎ
ｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗの少なくとも一種の金属、炭
化物、窒化物、炭窒化物、硼化物及びこれらの複合化合
物と、ＡｌＮと、Ａｌ2 Ｏ3 と、Ｆｅと、Ｎｉと、Ｃｏ
のうち少なくとも一種の粉末を準備し、これらを特定の
組成に秤量し、例えば、超硬合金製のボールミルで混合
する。
結体の具体的製造方法は、例えば、まず、原料粉末とし
て、平均粒径１μm 以下の微粒ｃＢＮと、平均粒径２〜
１０μｍの粗粒ｃＢＮと、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎ
ｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗの少なくとも一種の金属、炭
化物、窒化物、炭窒化物、硼化物及びこれらの複合化合
物と、ＡｌＮと、Ａｌ2 Ｏ3 と、Ｆｅと、Ｎｉと、Ｃｏ
のうち少なくとも一種の粉末を準備し、これらを特定の
組成に秤量し、例えば、超硬合金製のボールミルで混合
する。
【００１７】その後、必要があれば、所定形状に成形す
る。成形には、プレス成形、射出成形、鋳込み成形、押
し出し成形等の周知の成形手段を用いることができる。
次にこの成形体を、例えば、特公昭３９−８９４８号公
報に開示されるように高温高圧で焼結する。
る。成形には、プレス成形、射出成形、鋳込み成形、押
し出し成形等の周知の成形手段を用いることができる。
次にこの成形体を、例えば、特公昭３９−８９４８号公
報に開示されるように高温高圧で焼結する。
【００１８】即ち、圧力４ＧＰａ以上、温度１３００℃
以上で１５〜６０分間保持し、本発明の立方晶窒化硼素
質焼結体を得る。圧力は４〜６ＧＰａが好ましく、温度
は１３００〜１８００℃が好ましい。
以上で１５〜６０分間保持し、本発明の立方晶窒化硼素
質焼結体を得る。圧力は４〜６ＧＰａが好ましく、温度
は１３００〜１８００℃が好ましい。
【００１９】なお、本発明において体積％は、添加した
ｃＢＮの質量を密度より換算した値から求める。また、
焼結体の通常の換算方法は、ＳＥＭ（電子顕微鏡写真）
の粒子の面積比率を、既知サンプルの添加比率により計
算するものである。
ｃＢＮの質量を密度より換算した値から求める。また、
焼結体の通常の換算方法は、ＳＥＭ（電子顕微鏡写真）
の粒子の面積比率を、既知サンプルの添加比率により計
算するものである。
【００２０】また、ｃＢＮの平均粒径は、添加したｃＢ
Ｎ粒子の粒径である。これは、焼結後もｃＢＮ粒径にほ
とんど変化がないためである。また、焼結体の通常の換
算方法は、ＳＥＭ（電子顕微鏡写真）の粒子径を計算す
るものである。
Ｎ粒子の粒径である。これは、焼結後もｃＢＮ粒径にほ
とんど変化がないためである。また、焼結体の通常の換
算方法は、ＳＥＭ（電子顕微鏡写真）の粒子径を計算す
るものである。
【００２１】因みに、粒径１μｍ〜２μｍのｃＢＮ粒子
の有無は、切削工具の性能には大きな影響がなかった。
の有無は、切削工具の性能には大きな影響がなかった。
【００２２】
【実施例】以下、本発明の実施形態を詳細に説明する。
【００２３】原料粉末として、ｃＢＮ粉末と、Ｔｉ，
Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗの金属、
炭化物、窒化物、炭窒化物、硼化物、Ａｌ粉末、Ａｌ2
Ｏ3 粉末、Ｎｉ，Ｃｏの金属のうち少なくとも一種の粉
末を準備し、焼結体組成が表１に示す組成となるように
秤量し、この粉体を超硬合金製のボールミルで１０時間
混合した。
Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗの金属、
炭化物、窒化物、炭窒化物、硼化物、Ａｌ粉末、Ａｌ2
Ｏ3 粉末、Ｎｉ，Ｃｏの金属のうち少なくとも一種の粉
末を準備し、焼結体組成が表１に示す組成となるように
秤量し、この粉体を超硬合金製のボールミルで１０時間
混合した。
【００２４】次に混合した粉体を圧力１ｔｏｎ／ｃｍ2
で加圧成形し、この成形体を、超高圧、高温装置を用い
て、圧力５．０GPa 、温度１４００℃で３０分保持する
ことにより焼成し、本発明の立方晶窒化硼素質焼結体を
得た。
で加圧成形し、この成形体を、超高圧、高温装置を用い
て、圧力５．０GPa 、温度１４００℃で３０分保持する
ことにより焼成し、本発明の立方晶窒化硼素質焼結体を
得た。
【００２５】そして、立方晶窒化硼素質焼結体を取り出
して研削後、鏡面加工し、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）
で組織を観察した。その結果、得られた微粒ｃＢＮと粗
粒ｃＢＮのそれぞれの平均粒子径及び結合材平均粒子径
を表１に示す。
して研削後、鏡面加工し、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）
で組織を観察した。その結果、得られた微粒ｃＢＮと粗
粒ｃＢＮのそれぞれの平均粒子径及び結合材平均粒子径
を表１に示す。
【００２６】さらに、これらの焼結体を用いて工具を作
製し、下記に示す条件で、連続切削試験と断続切削試験
を行なった。これらの結果を表１に示す。
製し、下記に示す条件で、連続切削試験と断続切削試験
を行なった。これらの結果を表１に示す。
【００２７】（連続切削試験１） 被削材 ：ＳＫＤ１１（ＨＲＣ６０） 円筒材 切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ 切込み ：０．５ｍｍ 送り ：０．１ｍｍ／ｒｅｖ 切削時間：２０ｍｉｎ （連続切削試験２） 被削材 ：ＦＣ２５０ 円筒材 切削速度：５００ｍ／ｍｉｎ 切込み ：０．５ｍｍ 送り ：０．４ｍｍ／ｒｅｖ 切削時間：６０ｍｉｎ （断続切削試験） 被削材 ：ＳＫＤ１１（ＨＲＣ６０） ５ｍｍ幅溝４本入り円筒材 切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ 切込み ：０．５ｍｍ 送り ：０．１ｍｍ／ｒｅｖ 切削時間：１０ｍｉｎ
【００２８】
【表１】
【００２９】表１に示すように、試料番号５、６は微粒
ｃＢＮが１０体積％、２９体積％と少ない：試料番号９
は微粒ｃＢＮが９２体積％と多く、他方、粗粒ｃＢＮが
２体積％と少ない：試料１０、１９は前記Ｉ１／Ｉ２が
小さい：試料番号１２、２８は粒径１μｍ以下の微粒子
を含有しない：試料番号１６はＩ１／Ｉ２、Ｉ１／Ｉ３
ともに大きい：試料番号１８は微粒ｃＢＮが９５体積％
と多く、他方、粗粒ｃＢＮがない。さらに、結合材の平
均粒径が微粒ｃＢＮの平均粒径より小である：試料番号
２３は粗粒ｃＢＮが１．８μｍと小さい。試料番号２６
は結合材の平均粒径が粗粒ｃＢＮの平均粒径より大であ
る：試料番号２４は粗粒ｃＢＮの平均粒径が１１μｍと
大きい。試料番号２９は微粒ｃＢＮの平均粒径が１．１
μｍと大きい：これら本発明の範囲外のサンプルについ
て、試料番号７，１８，２３は断続切削試験で欠損して
しまった。
ｃＢＮが１０体積％、２９体積％と少ない：試料番号９
は微粒ｃＢＮが９２体積％と多く、他方、粗粒ｃＢＮが
２体積％と少ない：試料１０、１９は前記Ｉ１／Ｉ２が
小さい：試料番号１２、２８は粒径１μｍ以下の微粒子
を含有しない：試料番号１６はＩ１／Ｉ２、Ｉ１／Ｉ３
ともに大きい：試料番号１８は微粒ｃＢＮが９５体積％
と多く、他方、粗粒ｃＢＮがない。さらに、結合材の平
均粒径が微粒ｃＢＮの平均粒径より小である：試料番号
２３は粗粒ｃＢＮが１．８μｍと小さい。試料番号２６
は結合材の平均粒径が粗粒ｃＢＮの平均粒径より大であ
る：試料番号２４は粗粒ｃＢＮの平均粒径が１１μｍと
大きい。試料番号２９は微粒ｃＢＮの平均粒径が１．１
μｍと大きい：これら本発明の範囲外のサンプルについ
て、試料番号７，１８，２３は断続切削試験で欠損して
しまった。
【００３０】これに対して、本発明の範囲外の他の比較
例品、すなわち試料番号５，６，９，１０，１２，１
６，１９，２４，２８，２９はいずれの連続切削試験で
摩耗幅が０．２０ｍｍ以上と大きく、耐摩耗性が不十分
であった。
例品、すなわち試料番号５，６，９，１０，１２，１
６，１９，２４，２８，２９はいずれの連続切削試験で
摩耗幅が０．２０ｍｍ以上と大きく、耐摩耗性が不十分
であった。
【００３１】他方、上記以外の試料番号、本発明実施例
品のものは、試料番号２４を除いて連続切削試験でいず
れも摩耗幅が０．２０ｍｍ以下と小さく、また、断続切
削試験で欠損も起こらなかったことから、良好な耐摩耗
性と耐欠損性を示していた。
品のものは、試料番号２４を除いて連続切削試験でいず
れも摩耗幅が０．２０ｍｍ以下と小さく、また、断続切
削試験で欠損も起こらなかったことから、良好な耐摩耗
性と耐欠損性を示していた。
【００３２】
【発明の効果】以上記述したように、本発明の立方晶窒
化硼素質焼結体工具は、全体の組成を１００体積％とし
た時、平均粒径１μm 以下の微粒立方晶窒化硼素３０〜
９０体積％と平均粒径２〜１０μm の粗粒立方晶窒化硼
素５〜７０体積％、結合材を４〜６５体積％含有する焼
結体より構成した切削工具であって、上記結合材が周期
律表第４ａ、５ａ、６ａ族元素を少なくとも一種含む硼
化物、上記元素を少なくとも一種含む非硼化化合物、並
びに、ＡｌＮとＡｌ2 Ｏ3 と鉄族金属のうち少なくとも
一種とからなるとともに、前記焼結体は、ＣｕのＫα１
線を用いたＸ線回折測定において上記硼化物の第１ピー
クの強度（Ｉ１）と立方晶窒化硼素の第１ピークの強度
（Ｉ２）の比率Ｉ１／Ｉ２、前記硼化物の第１ピークの
強度（Ｉ１）と前記非硼化化合物の第１ピークの強度
（Ｉ３）の比率Ｉ１／Ｉ３がともに０．０５〜０．５で
あるものとしたことにより、耐摩耗性と耐欠損性の優れ
た性能を兼備することができる。
化硼素質焼結体工具は、全体の組成を１００体積％とし
た時、平均粒径１μm 以下の微粒立方晶窒化硼素３０〜
９０体積％と平均粒径２〜１０μm の粗粒立方晶窒化硼
素５〜７０体積％、結合材を４〜６５体積％含有する焼
結体より構成した切削工具であって、上記結合材が周期
律表第４ａ、５ａ、６ａ族元素を少なくとも一種含む硼
化物、上記元素を少なくとも一種含む非硼化化合物、並
びに、ＡｌＮとＡｌ2 Ｏ3 と鉄族金属のうち少なくとも
一種とからなるとともに、前記焼結体は、ＣｕのＫα１
線を用いたＸ線回折測定において上記硼化物の第１ピー
クの強度（Ｉ１）と立方晶窒化硼素の第１ピークの強度
（Ｉ２）の比率Ｉ１／Ｉ２、前記硼化物の第１ピークの
強度（Ｉ１）と前記非硼化化合物の第１ピークの強度
（Ｉ３）の比率Ｉ１／Ｉ３がともに０．０５〜０．５で
あるものとしたことにより、耐摩耗性と耐欠損性の優れ
た性能を兼備することができる。
Claims (1)
- 【請求項１】全体の組成を１００体積％とした時、平均
粒径１μm 以下の微粒立方晶窒化硼素３０〜９０体積％
と平均粒径２〜１０μm の粗粒立方晶窒化硼素５〜７０
体積％、結合材を４〜６５体積％含有する焼結体より構
成した切削工具であって、 上記結合材が周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族元素を少な
くとも一種含む硼化物、上記元素を少なくとも一種含む
非硼化化合物、並びに、ＡｌＮとＡｌ2 Ｏ3 と鉄族金属
のうち少なくとも一種とからなるとともに、 前記焼結体は、ＣｕのＫα１線を用いたＸ線回折測定に
おいて上記硼化物の第１ピークの強度（Ｉ１）と立方晶
窒化硼素の第１ピークの強度（Ｉ２）の比率Ｉ１／Ｉ
２、前記硼化物の第１ピークの強度（Ｉ１）と前記非硼
化化合物の第１ピークの強度（Ｉ３）の比率Ｉ１／Ｉ３
がともに０．０５〜０．５であることを特徴とする立方
晶窒化硼素質焼結体切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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