JPH0841627A - スポット溶接性に優れたＺｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板 - Google Patents
スポット溶接性に優れたＺｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板Info
- Publication number
- JPH0841627A JPH0841627A JP19293994A JP19293994A JPH0841627A JP H0841627 A JPH0841627 A JP H0841627A JP 19293994 A JP19293994 A JP 19293994A JP 19293994 A JP19293994 A JP 19293994A JP H0841627 A JPH0841627 A JP H0841627A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- alloy
- steel sheet
- concentration
- plated steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 めっき表層のＭｇ濃度を減少することによ
り、連続スポット溶接性に優れたＺｎ−Ｍｇ合金めっき
鋼板を得る。 【構成】 Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のめっき表層のＭ
ｇ濃度を０．５重量％以下、その表層の厚みを０．２μ
ｍ以上とする。 【効果】 めっき表層のＭｇ濃度が低いため、スポット
溶接機の電極の損耗が少なく、連続スポット溶接性が向
上する。
り、連続スポット溶接性に優れたＺｎ−Ｍｇ合金めっき
鋼板を得る。 【構成】 Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板のめっき表層のＭ
ｇ濃度を０．５重量％以下、その表層の厚みを０．２μ
ｍ以上とする。 【効果】 めっき表層のＭｇ濃度が低いため、スポット
溶接機の電極の損耗が少なく、連続スポット溶接性が向
上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、建材、家電用材及自動
車用材等に好適なスポット溶接性に優れたＺｎ−Ｍｇ合
金めっき鋼板に関する。
車用材等に好適なスポット溶接性に優れたＺｎ−Ｍｇ合
金めっき鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼板の耐食性を向上させるため、従来か
ら各種の表面処理が施されている。代表的な表面処理鋼
板であるＺｎめっき鋼板は、主として溶融めっき法、電
気めっき法等で製造されている。また、一部では、蒸着
めっき法によってもＺｎめっき鋼板は製造されている。
耐食性の向上に関する要求は、年々高まる傾向にある。
これに伴って、溶融めっき法、電気めっき法等の各製造
方法で、種々の検討が行われている。溶融めっき法でＺ
ｎめっき鋼板の耐食性を向上させようとすると、先ずＺ
ｎめっき層の付着量を増加させることが考えられる。し
かし、付着量の上限が製造面から制約されるため、付着
量の増加によって耐食性の向上を図るには限界がある。
また、付着量の増加、すなわちめっき層の厚膜化は、め
っき鋼板をプレス成形する際にカジリ、フレーキング等
の欠陥を発生させる原因となりやすい。
ら各種の表面処理が施されている。代表的な表面処理鋼
板であるＺｎめっき鋼板は、主として溶融めっき法、電
気めっき法等で製造されている。また、一部では、蒸着
めっき法によってもＺｎめっき鋼板は製造されている。
耐食性の向上に関する要求は、年々高まる傾向にある。
これに伴って、溶融めっき法、電気めっき法等の各製造
方法で、種々の検討が行われている。溶融めっき法でＺ
ｎめっき鋼板の耐食性を向上させようとすると、先ずＺ
ｎめっき層の付着量を増加させることが考えられる。し
かし、付着量の上限が製造面から制約されるため、付着
量の増加によって耐食性の向上を図るには限界がある。
また、付着量の増加、すなわちめっき層の厚膜化は、め
っき鋼板をプレス成形する際にカジリ、フレーキング等
の欠陥を発生させる原因となりやすい。
【０００３】電気めっき法で厚膜のめっき層を形成しよ
うとすると、ラインスピードを遅くしたり、セル数を増
加することが必要になり、生産性、設備負担等に問題を
生じる。そこで、Ｚｎ−Ｎｉ系等のＺｎ合金めっきを施
すことにより、耐食性の向上を図っている。しかし、Ｚ
ｎ−Ｎｉ合金めっき層は、硬質で脆いため，成形時にめ
っき層に割れ、欠け等の欠陥を発生しやすい。このよう
な欠陥がめっき層に発生すると、下地鋼板が欠陥部を介
して露出するため、めっき層本来の性能が発揮されず、
欠陥部を起点とする腐食が進行する。
うとすると、ラインスピードを遅くしたり、セル数を増
加することが必要になり、生産性、設備負担等に問題を
生じる。そこで、Ｚｎ−Ｎｉ系等のＺｎ合金めっきを施
すことにより、耐食性の向上を図っている。しかし、Ｚ
ｎ−Ｎｉ合金めっき層は、硬質で脆いため，成形時にめ
っき層に割れ、欠け等の欠陥を発生しやすい。このよう
な欠陥がめっき層に発生すると、下地鋼板が欠陥部を介
して露出するため、めっき層本来の性能が発揮されず、
欠陥部を起点とする腐食が進行する。
【０００４】以上のような背景から、高耐食性のＺｎ系
合金めっき鋼板を蒸着法で製造することが試みられてい
る。なかでも、優れた防食作用を示すＺｎ−Ｍｇ合金め
っきに関する検討が進んでおり、０．５〜４０重量％の
Ｍｇを含有するＺｎ−Ｍｇ合金めっき層を形成すること
（特開昭６４−１７８５２号公報）、めっき層の密着性
及び加工性を向上するため、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき層と
下地鋼との間にＺｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ａｌ、Ｆｅ、
Ｃｏ、Ｔｉ等の中間層を形成させること（特開平２−１
４１５８８号公報）等が知られている。塗装後の耐塗膜
剥離性を改善する方法としては、主としてＺｎ−Ｍｇ金
属間化合物からなり、Ｍｇ相を含まないＺｎ−Ｍｇ合金
めっき層を形成することが特開昭６４−１７８５３号公
報で紹介されている。また、特開昭６４−２５９９０号
公報では、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき層の上にＺｎ−Ｔｉ合
金層を設けることにより、塗装後の耐食性を向上させて
いる。
合金めっき鋼板を蒸着法で製造することが試みられてい
る。なかでも、優れた防食作用を示すＺｎ−Ｍｇ合金め
っきに関する検討が進んでおり、０．５〜４０重量％の
Ｍｇを含有するＺｎ−Ｍｇ合金めっき層を形成すること
（特開昭６４−１７８５２号公報）、めっき層の密着性
及び加工性を向上するため、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき層と
下地鋼との間にＺｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ａｌ、Ｆｅ、
Ｃｏ、Ｔｉ等の中間層を形成させること（特開平２−１
４１５８８号公報）等が知られている。塗装後の耐塗膜
剥離性を改善する方法としては、主としてＺｎ−Ｍｇ金
属間化合物からなり、Ｍｇ相を含まないＺｎ−Ｍｇ合金
めっき層を形成することが特開昭６４−１７８５３号公
報で紹介されている。また、特開昭６４−２５９９０号
公報では、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき層の上にＺｎ−Ｔｉ合
金層を設けることにより、塗装後の耐食性を向上させて
いる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】真空蒸着法で製造した
Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板は、耐食性，成形性等が優れ
ているが、めっき層表面にＭｇが濃化し、これがＯ2 ま
たはＨ2 Ｏと反応してＭｇ酸化物またはＭｇ−Ｚｎ複合
酸化物となってめっき層表面に存在する。この酸化物に
よって、めっき層表面の電気抵抗が高くなり、スポット
溶接の際に表面温度が高くなる。このため、めっき層表
面と電極のＣｕ合金との反応が促進され、これによって
電極が消耗し、スポット溶接打点数が低下する。すなわ
ち、めっき層表面にＭｇが濃縮していると早期にスポッ
ト溶接ができなくなる。めっき層表面にＭｇが濃化して
いない場合であっても、電極のＣｕ合金とＭｇが反応し
易いため、電極が早期に消耗しスポット溶接ができなく
なる。すなわち、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板はＺｎめっ
き鋼板に比較して連続スポット溶接性が劣る。本発明
は、このような問題を解消すべく案出されたものであ
り、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき層の表層部のＭｇ濃度を調整
することにより、連続スポット溶接性を改善したＺｎ−
Ｍｇ合金めっき鋼板を提供することを目的とする。
Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板は、耐食性，成形性等が優れ
ているが、めっき層表面にＭｇが濃化し、これがＯ2 ま
たはＨ2 Ｏと反応してＭｇ酸化物またはＭｇ−Ｚｎ複合
酸化物となってめっき層表面に存在する。この酸化物に
よって、めっき層表面の電気抵抗が高くなり、スポット
溶接の際に表面温度が高くなる。このため、めっき層表
面と電極のＣｕ合金との反応が促進され、これによって
電極が消耗し、スポット溶接打点数が低下する。すなわ
ち、めっき層表面にＭｇが濃縮していると早期にスポッ
ト溶接ができなくなる。めっき層表面にＭｇが濃化して
いない場合であっても、電極のＣｕ合金とＭｇが反応し
易いため、電極が早期に消耗しスポット溶接ができなく
なる。すなわち、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板はＺｎめっ
き鋼板に比較して連続スポット溶接性が劣る。本発明
は、このような問題を解消すべく案出されたものであ
り、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき層の表層部のＭｇ濃度を調整
することにより、連続スポット溶接性を改善したＺｎ−
Ｍｇ合金めっき鋼板を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のＺｎ−Ｍｇ合金
めっき鋼板は、その目的を達成するため、表層のＭｇ濃
度が０．５重量％以下で膜厚０．２μｍ以上のＺｎ−Ｍ
ｇ合金めっき層が形成されていることを特徴とする。ま
た、表層のＭｇ濃度が０．５重量％以下で膜厚０．２μ
ｍ以上のＺｎ−Ｍｇ合金めっき層の下にＭｇ濃度２０重
量％以下のＺｎ−Ｍｇ合金めっき層が形成されている層
構成をもつ場合もある。このＭｇ濃度の制御によって、
スポット溶接性が良好となる。
めっき鋼板は、その目的を達成するため、表層のＭｇ濃
度が０．５重量％以下で膜厚０．２μｍ以上のＺｎ−Ｍ
ｇ合金めっき層が形成されていることを特徴とする。ま
た、表層のＭｇ濃度が０．５重量％以下で膜厚０．２μ
ｍ以上のＺｎ−Ｍｇ合金めっき層の下にＭｇ濃度２０重
量％以下のＺｎ−Ｍｇ合金めっき層が形成されている層
構成をもつ場合もある。このＭｇ濃度の制御によって、
スポット溶接性が良好となる。
【０００７】
【作用】Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき層の表層部のＭｇ濃度を
低減すれば、Ｍｇ濃化層が無く、それに起因するＭｇ酸
化物膜またはＭｇ−Ｚｎ酸化物膜も生じないため、めっ
き層表面の電気抵抗も低くなる。従って、スポット溶接
時の発熱が少なくなり、めっき層表面と電極のＣｕ合金
との反応が起りにくくなる。その結果、電極の消耗速度
が低下し、連続スポット溶接打点数が増加する。すなわ
ち、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板の連続スポット溶接性が
改善される。Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき層の表層部のＭｇ濃
度を０．５重量％以下にすれば、スポット溶接時の発熱
によるめっき層から電極へ拡散するＭｇ量が大きく減少
し、電極の損耗が著しく減少し、通常のＺｎめっき鋼板
と同等の連続スポット溶接打点数が得られる。
低減すれば、Ｍｇ濃化層が無く、それに起因するＭｇ酸
化物膜またはＭｇ−Ｚｎ酸化物膜も生じないため、めっ
き層表面の電気抵抗も低くなる。従って、スポット溶接
時の発熱が少なくなり、めっき層表面と電極のＣｕ合金
との反応が起りにくくなる。その結果、電極の消耗速度
が低下し、連続スポット溶接打点数が増加する。すなわ
ち、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板の連続スポット溶接性が
改善される。Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき層の表層部のＭｇ濃
度を０．５重量％以下にすれば、スポット溶接時の発熱
によるめっき層から電極へ拡散するＭｇ量が大きく減少
し、電極の損耗が著しく減少し、通常のＺｎめっき鋼板
と同等の連続スポット溶接打点数が得られる。
【０００８】しかし、表層部のＭｇ濃度が０．５重量％
以下であっても、そのＺｎ−Ｍｇ合金めっき層の厚みが
０．２μｍ以上存在しない場合、下層の高いＭｇ濃度の
Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき層からＭｇが拡散して、電極のＣ
ｕ合金と反応し、電極が損耗するので連続スポット溶接
打点数が減少する。従って、表層のＭｇ濃度が０．５重
量％以下のＺｎ−Ｍｇ合金めっき層の厚みは０．２μｍ
以上必要である。また、表層のＭｇ濃度が０．５重量％
以下のＺｎ−Ｍｇめっき層の厚みが０．２μｍ以上であ
っても下層のＺｎ−Ｍｇ合金めっき層のＭｇ濃度が２０
重量％を越えると連続スポット溶接打点数が減少する場
合があるので、下層のＭｇ濃度は２０重量％以下にする
ことが望ましい。その下層は、Ｍｇ濃度が２０重量％以
下であれば、１層構造もしくは２層以上の多層構造でも
良い。
以下であっても、そのＺｎ−Ｍｇ合金めっき層の厚みが
０．２μｍ以上存在しない場合、下層の高いＭｇ濃度の
Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき層からＭｇが拡散して、電極のＣ
ｕ合金と反応し、電極が損耗するので連続スポット溶接
打点数が減少する。従って、表層のＭｇ濃度が０．５重
量％以下のＺｎ−Ｍｇ合金めっき層の厚みは０．２μｍ
以上必要である。また、表層のＭｇ濃度が０．５重量％
以下のＺｎ−Ｍｇめっき層の厚みが０．２μｍ以上であ
っても下層のＺｎ−Ｍｇ合金めっき層のＭｇ濃度が２０
重量％を越えると連続スポット溶接打点数が減少する場
合があるので、下層のＭｇ濃度は２０重量％以下にする
ことが望ましい。その下層は、Ｍｇ濃度が２０重量％以
下であれば、１層構造もしくは２層以上の多層構造でも
良い。
【０００９】
【実施例】真空蒸着法を用いてＺｎ−Ｍｇ合金めっき鋼
板を製作した。めっき原板として、Ｃ：０．２０重量
％、Ｓｉ：０．０１８重量％、Ｍｎ：０．２３重量％、
Ｐ：０．０１０重量％、Ｓ：０．００７重量％及びＡ
ｌ：０．０３８重量％を含み、残部が実質的にＦｅから
成る板厚０．８ｍｍの鋼板を２００ｍｍ×２００ｍｍに
切断し、めっき原板とした。この原板を有機溶剤中で超
音波洗浄により表面を清浄化した後、真空蒸着装置にセ
ットした。真空蒸着装置内を５×１０-5Ｔｏｒｒに排気
した後、Ａｒグロー放電によるスパッタエッチングで鋼
板表面の酸化膜を除去し、活性化した。活性化した鋼板
にＭｇを蒸着し、その後Ｚｎを蒸着した。蒸着中の鋼板
温度は、２００℃になるように加熱ヒーターで調節し
た。
板を製作した。めっき原板として、Ｃ：０．２０重量
％、Ｓｉ：０．０１８重量％、Ｍｎ：０．２３重量％、
Ｐ：０．０１０重量％、Ｓ：０．００７重量％及びＡ
ｌ：０．０３８重量％を含み、残部が実質的にＦｅから
成る板厚０．８ｍｍの鋼板を２００ｍｍ×２００ｍｍに
切断し、めっき原板とした。この原板を有機溶剤中で超
音波洗浄により表面を清浄化した後、真空蒸着装置にセ
ットした。真空蒸着装置内を５×１０-5Ｔｏｒｒに排気
した後、Ａｒグロー放電によるスパッタエッチングで鋼
板表面の酸化膜を除去し、活性化した。活性化した鋼板
にＭｇを蒸着し、その後Ｚｎを蒸着した。蒸着中の鋼板
温度は、２００℃になるように加熱ヒーターで調節し
た。
【００１０】鋼板にＭｇ及びＺｎを蒸着した後、蒸着槽
内を７００Ｔｏｒｒにし、２６０〜３５０℃で、２〜３
秒間加熱し、ＭｇをＺｎ中に拡散することによって、濃
度が異なる２層または３層からなるＺｎ−Ｍｇ合金めっ
き層を形成した。Ｍｇ層とＺｎ層との２層状態から加熱
することによって、下層（鋼板側）が１層または２層か
らなる高Ｍｇ濃度のＺｎ−Ｍｇ合金層となり、上層（表
面側）が１層の低Ｍｇ濃度のＺｎ−Ｍｇ合金層となる。
これは、ＭｇとＺｎとを層状に重ねた状態で加熱した場
合の拡散現象の特徴である。下層及び上層のＭｇ濃度
は、加熱温度、加熱時間及び加熱パターンを変更するこ
とによって調節した。加熱すると、Ｍｇは上層に濃化
（偏析）し、Ｎ2 ガス中の数十ｐｐｍのＯ2 及びＨ2 Ｏ
によって酸化し、表面にＭｇ酸化物膜またはＭｇ−Ｚｎ
複合酸化物膜が生成した。
内を７００Ｔｏｒｒにし、２６０〜３５０℃で、２〜３
秒間加熱し、ＭｇをＺｎ中に拡散することによって、濃
度が異なる２層または３層からなるＺｎ−Ｍｇ合金めっ
き層を形成した。Ｍｇ層とＺｎ層との２層状態から加熱
することによって、下層（鋼板側）が１層または２層か
らなる高Ｍｇ濃度のＺｎ−Ｍｇ合金層となり、上層（表
面側）が１層の低Ｍｇ濃度のＺｎ−Ｍｇ合金層となる。
これは、ＭｇとＺｎとを層状に重ねた状態で加熱した場
合の拡散現象の特徴である。下層及び上層のＭｇ濃度
は、加熱温度、加熱時間及び加熱パターンを変更するこ
とによって調節した。加熱すると、Ｍｇは上層に濃化
（偏析）し、Ｎ2 ガス中の数十ｐｐｍのＯ2 及びＨ2 Ｏ
によって酸化し、表面にＭｇ酸化物膜またはＭｇ−Ｚｎ
複合酸化物膜が生成した。
【００１１】めっき層形成後、鋼板を７００Ｔｏｒｒの
Ｎ2 ガス中で加熱し、１２０℃まで冷却した後、蒸着槽
を大気中に解放してめっき鋼板を取り出した。めっき鋼
板表面のＭｇ酸化物膜またはＭｇ−Ｚｎ複合酸化物膜、
すなわちＭｇ濃化層を除去するため、０．５％ＨＣｌで
１０秒間酸洗した。スポット溶接性試験には、単相交流
型の溶接機を使用した。電極はＣｕ−１％Ｃｒ合金製の
ＣＦ型を用い、その先端形は４．５ｍｍ、角度は３０度
とした。加圧力は２００ｋｇｆ、通電時間は１２サイク
ルとし、チリ発生の限界電流で連続スポット溶接を行
い、シャー破断が生じるまでの打点数を求めた。
Ｎ2 ガス中で加熱し、１２０℃まで冷却した後、蒸着槽
を大気中に解放してめっき鋼板を取り出した。めっき鋼
板表面のＭｇ酸化物膜またはＭｇ−Ｚｎ複合酸化物膜、
すなわちＭｇ濃化層を除去するため、０．５％ＨＣｌで
１０秒間酸洗した。スポット溶接性試験には、単相交流
型の溶接機を使用した。電極はＣｕ−１％Ｃｒ合金製の
ＣＦ型を用い、その先端形は４．５ｍｍ、角度は３０度
とした。加圧力は２００ｋｇｆ、通電時間は１２サイク
ルとし、チリ発生の限界電流で連続スポット溶接を行
い、シャー破断が生じるまでの打点数を求めた。
【００１２】実施例１：めっき層の表面にＭｇ濃化層が
在る場合と無い場合とについて連続スポット溶接性試験
を行った。めっき層の下層はＭｇ濃度が１０〜１１重量
％の１層のＺｎ−Ｍｇ合金層とし、層の厚みは４μｍと
した。上層はＭｇ濃度を０．２１〜０．４５重量％の範
囲のＺｎ−Ｍｇ合金層とし、層の厚みは０．２〜１．０
μｍの範囲とした。めっき層の表面のＭｇ濃化層、すな
わち酸化膜をＨＣｌ酸洗によって除去したものを本発明
材とし、除去しなかったものを比較材とした。試験結果
を表１に示す。本発明材、すなわちめっき層表面のＭｇ
濃化層を除去したものは、連続スポット溶接打点数が多
く、連続スポット溶接性が優れている。上層の厚みが厚
くなる程、連続スポット溶接打点数が少なくなる傾向が
見られるが、これはめっき層全体の厚みの効果によるも
のである。
在る場合と無い場合とについて連続スポット溶接性試験
を行った。めっき層の下層はＭｇ濃度が１０〜１１重量
％の１層のＺｎ−Ｍｇ合金層とし、層の厚みは４μｍと
した。上層はＭｇ濃度を０．２１〜０．４５重量％の範
囲のＺｎ−Ｍｇ合金層とし、層の厚みは０．２〜１．０
μｍの範囲とした。めっき層の表面のＭｇ濃化層、すな
わち酸化膜をＨＣｌ酸洗によって除去したものを本発明
材とし、除去しなかったものを比較材とした。試験結果
を表１に示す。本発明材、すなわちめっき層表面のＭｇ
濃化層を除去したものは、連続スポット溶接打点数が多
く、連続スポット溶接性が優れている。上層の厚みが厚
くなる程、連続スポット溶接打点数が少なくなる傾向が
見られるが、これはめっき層全体の厚みの効果によるも
のである。
【００１３】
【表１】
【００１４】実施例２：めっき層の上層のＭｇ濃度およ
び厚みを変化させた場合について連続スポット溶接試験
を行った。めっき層の下層はＭｇ濃度が１０〜１１重量
％の１層のＺｎ−Ｍｇ合金層とし、層の厚みは４μｍと
した。めっき層表面のＭｇ濃化層、すなわち酸化膜はＨ
Ｃｌ酸洗によって除去した。試験結果を表２に示す。上
層のＭｇ濃度が０．５ｍｓｓ％以下で、厚みが０．２μ
ｍ以上のＺｎ−Ｍｇ合金層を有する本発明材は、連続ス
ポット溶接打点数が３０００打点以上あり、優れた連続
スポット溶接性を示している。これに反し、上層のＭｇ
濃度が０．５ｍｓｓ％を越えたり、厚みが０．２μｍ未
満のＺｎ−Ｍｇ合金層を有する比較材は、連続スポット
溶接打点数が１０００打点以上も少なく、連続スポット
溶接性が劣っている。
び厚みを変化させた場合について連続スポット溶接試験
を行った。めっき層の下層はＭｇ濃度が１０〜１１重量
％の１層のＺｎ−Ｍｇ合金層とし、層の厚みは４μｍと
した。めっき層表面のＭｇ濃化層、すなわち酸化膜はＨ
Ｃｌ酸洗によって除去した。試験結果を表２に示す。上
層のＭｇ濃度が０．５ｍｓｓ％以下で、厚みが０．２μ
ｍ以上のＺｎ−Ｍｇ合金層を有する本発明材は、連続ス
ポット溶接打点数が３０００打点以上あり、優れた連続
スポット溶接性を示している。これに反し、上層のＭｇ
濃度が０．５ｍｓｓ％を越えたり、厚みが０．２μｍ未
満のＺｎ−Ｍｇ合金層を有する比較材は、連続スポット
溶接打点数が１０００打点以上も少なく、連続スポット
溶接性が劣っている。
【００１５】
【表２】
【００１６】実施例３：めっき層の上層のＭｇ濃度およ
び厚みを変化させた場合について連続スポット溶接試験
を行った。めっき層の下層をＭｇ濃度が異なる２層より
なる積層構造とする外は、実施例２と同様な層構成とし
た。すなわち最下層をＭｇ濃度１０〜１１重量％、層の
厚みは１μｍとし、次の層をＭｇ濃度３〜４重量％、層
の厚み３μｍとした。めっき層表面のＭｇ濃化層、すな
わち酸化膜はＨＣｌ酸洗によって除去した。試験結果を
表３に示す。下層が２層の積層になっている場合でも、
実施例２と同様に上層のＭｇ濃度が０．５重量％以下
で、厚みが０．２μｍ以上のＺｎ−Ｍｇ合金層を有する
本発明材は、連続スポット溶接打点数が３０００打点以
上あり、優れた連続スポット溶接性を示している。これ
に反し、上層のＭｇ濃度が０．５ｍｓｓ％を越えたり、
厚みが０．２μｍ未満のＺｎ−Ｍｇ合金層を有する比較
材は、連続スポット溶接打点数が１０００打点以上も少
なく、連続スポット溶接性が劣ることを示している。
び厚みを変化させた場合について連続スポット溶接試験
を行った。めっき層の下層をＭｇ濃度が異なる２層より
なる積層構造とする外は、実施例２と同様な層構成とし
た。すなわち最下層をＭｇ濃度１０〜１１重量％、層の
厚みは１μｍとし、次の層をＭｇ濃度３〜４重量％、層
の厚み３μｍとした。めっき層表面のＭｇ濃化層、すな
わち酸化膜はＨＣｌ酸洗によって除去した。試験結果を
表３に示す。下層が２層の積層になっている場合でも、
実施例２と同様に上層のＭｇ濃度が０．５重量％以下
で、厚みが０．２μｍ以上のＺｎ−Ｍｇ合金層を有する
本発明材は、連続スポット溶接打点数が３０００打点以
上あり、優れた連続スポット溶接性を示している。これ
に反し、上層のＭｇ濃度が０．５ｍｓｓ％を越えたり、
厚みが０．２μｍ未満のＺｎ−Ｍｇ合金層を有する比較
材は、連続スポット溶接打点数が１０００打点以上も少
なく、連続スポット溶接性が劣ることを示している。
【００１７】
【表３】
【００１８】実施例４：めっき層の下層のＭｇ濃度を変
化させた場合について連続スポット溶接試験を行った。
めっき層の層の厚みを４μｍ一定とし、Ｍｇ濃度を変化
させた。上層の厚みは０．２〜０．５μｍとし、Ｍｇ濃
度は０．０１〜０．０３重量％一定とした。めっき層表
面のＭｇ濃化層、すなわち酸化膜はＨＣｌ酸洗によって
除去した。試験結果を表４に示す。下層のＭｇ濃度が２
０ｍｓｓ％以下の本発明材は、連続スポット溶接打点数
が３０００打点以上あり、連続スポット溶接性は良好で
ある。これに反し、下層のＭｇ濃度が２０重量％を越え
る比較材は、連続スポット溶接打点数が５００打点以上
も少なく、連続スポット溶接性が劣ることを示してい
る。
化させた場合について連続スポット溶接試験を行った。
めっき層の層の厚みを４μｍ一定とし、Ｍｇ濃度を変化
させた。上層の厚みは０．２〜０．５μｍとし、Ｍｇ濃
度は０．０１〜０．０３重量％一定とした。めっき層表
面のＭｇ濃化層、すなわち酸化膜はＨＣｌ酸洗によって
除去した。試験結果を表４に示す。下層のＭｇ濃度が２
０ｍｓｓ％以下の本発明材は、連続スポット溶接打点数
が３０００打点以上あり、連続スポット溶接性は良好で
ある。これに反し、下層のＭｇ濃度が２０重量％を越え
る比較材は、連続スポット溶接打点数が５００打点以上
も少なく、連続スポット溶接性が劣ることを示してい
る。
【００１９】
【表４】
【００２０】以上の実施例では、上層の厚みが１μｍま
でのものについてのみであるが、１μｍ以上のものにつ
いても同様に良好な結果が得られる。
でのものについてのみであるが、１μｍ以上のものにつ
いても同様に良好な結果が得られる。
【００２１】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、下地鋼の表面に形成されたＺｎ−Ｍｇ合金めっき表
層のＭｇ濃度を０．５重量％以下，その層の厚みを０．
２μｍ以上にすることににより、スポット溶接性を阻害
するＭｇ濃化層のないめっき鋼板を製造している。得ら
れためっき鋼板は、連続スポット溶接性に優れ、各種分
野で優れた耐食材料として使用される。
は、下地鋼の表面に形成されたＺｎ−Ｍｇ合金めっき表
層のＭｇ濃度を０．５重量％以下，その層の厚みを０．
２μｍ以上にすることににより、スポット溶接性を阻害
するＭｇ濃化層のないめっき鋼板を製造している。得ら
れためっき鋼板は、連続スポット溶接性に優れ、各種分
野で優れた耐食材料として使用される。
【図１】 本発明に従ったＺｎ−Ｍｇ合金めっき層の層
構成
構成
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 斎藤 実 大阪府堺市石津西町５番地 日新製鋼株式 会社鉄鋼研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】 表層のＭｇ濃度が０．５重量％以下で膜
厚０．２μｍ以上のＺｎ−Ｍｇ合金めっき層が形成され
ているスポット溶接性に優れたＺｎ−Ｍｇ合金めっき鋼
板。 - 【請求項２】 表層のＭｇ濃度が０．５重量％以下で膜
厚０．２μｍ以上のＺｎ−Ｍｇ合金めっき層の下にＭｇ
濃度２０重量％以下のＺｎ−Ｍｇ合金めっき層が形成さ
れているスポット溶接性に優れたＺｎ−Ｍｇ合金めっき
鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19293994A JPH0841627A (ja) | 1994-07-25 | 1994-07-25 | スポット溶接性に優れたＺｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19293994A JPH0841627A (ja) | 1994-07-25 | 1994-07-25 | スポット溶接性に優れたＺｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0841627A true JPH0841627A (ja) | 1996-02-13 |
Family
ID=16299526
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19293994A Withdrawn JPH0841627A (ja) | 1994-07-25 | 1994-07-25 | スポット溶接性に優れたＺｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0841627A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020504781A (ja) * | 2016-12-26 | 2020-02-13 | ポスコＰｏｓｃｏ | スポット溶接性及び耐食性に優れた多層亜鉛合金めっき鋼材 |
| JP2020509218A (ja) * | 2016-12-26 | 2020-03-26 | ポスコＰｏｓｃｏ | スポット溶接性及び耐食性に優れた亜鉛合金めっき鋼材 |
| JP2021509142A (ja) * | 2017-12-26 | 2021-03-18 | ポスコＰｏｓｃｏ | スポット溶接性及び耐食性に優れた多層亜鉛合金めっき鋼材 |
| CN113166924A (zh) * | 2018-11-29 | 2021-07-23 | Posco公司 | 硬度和耐磨损性优异的镀锌钢板及其制造方法 |
-
1994
- 1994-07-25 JP JP19293994A patent/JPH0841627A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020504781A (ja) * | 2016-12-26 | 2020-02-13 | ポスコＰｏｓｃｏ | スポット溶接性及び耐食性に優れた多層亜鉛合金めっき鋼材 |
| JP2020509218A (ja) * | 2016-12-26 | 2020-03-26 | ポスコＰｏｓｃｏ | スポット溶接性及び耐食性に優れた亜鉛合金めっき鋼材 |
| JP2021509142A (ja) * | 2017-12-26 | 2021-03-18 | ポスコＰｏｓｃｏ | スポット溶接性及び耐食性に優れた多層亜鉛合金めっき鋼材 |
| US11414743B2 (en) | 2017-12-26 | 2022-08-16 | Posco | Multilayered zinc alloy plated steel material having excellent spot weldability and corrosion resistance |
| CN113166924A (zh) * | 2018-11-29 | 2021-07-23 | Posco公司 | 硬度和耐磨损性优异的镀锌钢板及其制造方法 |
| US11781207B2 (en) | 2018-11-29 | 2023-10-10 | Posco Co., Ltd | Galvanized steel sheet having excellent hardness and galling resistance |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0730045B1 (en) | Steel sheet with Zn-Mg binary coating layer excellent in corrosion resistance and manufacturing method thereof | |
| WO2007111354A1 (ja) | 容器用鋼板 | |
| JPH04247860A (ja) | 溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき鋼板 | |
| JPH0841627A (ja) | スポット溶接性に優れたＺｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板 | |
| JP3545051B2 (ja) | 耐食性に優れたＺｎ−Ｍｇ系めっき鋼板及び製造方法 | |
| KR101115741B1 (ko) | 도금성이 우수한 고망간강 용융아연도금강판의 제조방법 | |
| JP3640688B2 (ja) | Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板及び製造方法 | |
| JPH09228030A (ja) | 低Ｍｇ濃度の高加工性Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH08239754A (ja) | 二次密着性及び耐食性に優れたＺｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板 | |
| JP3073679B2 (ja) | 耐初期白錆性の優れた溶融Ｚｎ合金めっき鋼板 | |
| JP2000219950A (ja) | 塗装後耐食性に優れた溶融Ｚｎ―Ａｌ―Ｍｇめっき鋼板 | |
| JPH03287786A (ja) | プレス成形性、化成処理性、溶接性に優れた亜鉛系めっき鋼板 | |
| JPH09137267A (ja) | 耐食性に優れた合金化Ｚｎ−Ｍｇ系めっき鋼板及び製造方法 | |
| JPH0339489A (ja) | 加工性に優れた表面処理金属材 | |
| JP3207958B2 (ja) | 複合Ａｌ合金めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH0978229A (ja) | Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH09111438A (ja) | 端面の耐食性に優れたＺｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板及び製造方法 | |
| KR102175731B1 (ko) | 용접성 및 인산염처리성이 우수한 합금화 알루미늄도금강판 및 그 제조방법 | |
| JPH07207430A (ja) | 塗装後耐食性及び露出部耐食性に優れたＺｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板 | |
| WO1993016210A1 (fr) | TOLE D'ACIER PLAQUEE Al-Si-Cr, AYANT UNE EXCELLENTE RESISTANCE A LA CORROSION, ET PRODUCTION DE CETTE TOLE | |
| JPH03287784A (ja) | プレス成形性、化成処理性、溶接性に優れた亜鉛系めっき鋼板 | |
| KR0164960B1 (ko) | 내식성 및 납땜성이 우수한 아연/주석 이층도금강판 및 그 제조방법 | |
| JPH05222550A (ja) | 多層合金めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH06220613A (ja) | 複合Ａｌ−Ｓｉ合金めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP3745457B2 (ja) | 溶接性、耐食性、外観性及び密着性に優れた溶接缶用鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20011002 |