JPH0838911A - ハニカム構造体及びその製造方法 - Google Patents
ハニカム構造体及びその製造方法Info
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Classifications
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
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Abstract
(57)【要約】
【目的】オゾン分解用、脱臭用の触媒担体として好適に
使用できる、低廉安価で触媒担持性、難燃性に優れたハ
ニカム構造体及びその製造方法を提供する。 【構成】５００℃まで実質的に結晶構造の変化を示さな
い骨材６０〜８０重量％と粘土類２０〜４０重量％とか
らなる混合物に対し、硬化剤として燐酸塩を燐酸成分が
外配で２．０重量％以上になるよう添加するとともに、
成形助剤および調合水を添加して可塑化した後、ハニカ
ム形状に押し出し成形し乾燥後、３００〜５００℃で熱
処理して、ハニカム構造体を得る。
使用できる、低廉安価で触媒担持性、難燃性に優れたハ
ニカム構造体及びその製造方法を提供する。 【構成】５００℃まで実質的に結晶構造の変化を示さな
い骨材６０〜８０重量％と粘土類２０〜４０重量％とか
らなる混合物に対し、硬化剤として燐酸塩を燐酸成分が
外配で２．０重量％以上になるよう添加するとともに、
成形助剤および調合水を添加して可塑化した後、ハニカ
ム形状に押し出し成形し乾燥後、３００〜５００℃で熱
処理して、ハニカム構造体を得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、オゾン分解用、脱臭用
等の比較的低温で使用される触媒担体としてのハニカム
構造体及びその製造方法に関するものである。
等の比較的低温で使用される触媒担体としてのハニカム
構造体及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、複写機から発生するオゾンを分解
する触媒、工場内、家庭で発生する異臭を除去する触媒
のように比較的使用温度の低い触媒を担持する触媒担体
としては、クラフト紙又は段ボール原紙のような紙を用
いて形成されたコルゲート状構造体（例えば、特開平５
−３０９２３２号公報参照）、アルミ箔を用いて形成さ
れたコルゲート状構造体およびコージェライト、ムライ
ト等のセラミック製ハニカム構造体等が知られていた。
する触媒、工場内、家庭で発生する異臭を除去する触媒
のように比較的使用温度の低い触媒を担持する触媒担体
としては、クラフト紙又は段ボール原紙のような紙を用
いて形成されたコルゲート状構造体（例えば、特開平５
−３０９２３２号公報参照）、アルミ箔を用いて形成さ
れたコルゲート状構造体およびコージェライト、ムライ
ト等のセラミック製ハニカム構造体等が知られていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来の触媒担体は以下に説明するようにいずれも十分
満足のいくものではなかった。すなわち、まず、クラフ
ト紙又は段ボール原紙のような紙製のコルゲート構造体
では、難燃性の点で問題があった。例えば、オゾン分解
用触媒担体として用いられる場合、間接放電式複写機の
コロナ放電部から発生するオゾンの分解に用いられてい
るため、触媒担体に難燃性が要求される。このため、コ
ルゲート状構造体では紙自身は易燃焼性であるので難燃
性の物質を含浸させる等の処理が必要となるが、完全に
難燃化することは難しく安全性に問題が残っていた。
た従来の触媒担体は以下に説明するようにいずれも十分
満足のいくものではなかった。すなわち、まず、クラフ
ト紙又は段ボール原紙のような紙製のコルゲート構造体
では、難燃性の点で問題があった。例えば、オゾン分解
用触媒担体として用いられる場合、間接放電式複写機の
コロナ放電部から発生するオゾンの分解に用いられてい
るため、触媒担体に難燃性が要求される。このため、コ
ルゲート状構造体では紙自身は易燃焼性であるので難燃
性の物質を含浸させる等の処理が必要となるが、完全に
難燃化することは難しく安全性に問題が残っていた。
【０００４】また、アルミ箔を用いて形成されたコルゲ
ート状構造体では、アルミ箔自身には吸水性がないた
め、触媒担持が非常に難しくなる問題があった。さら
に、コージェライト、ムライト等の材質のセラミックハ
ニカム構造体は、自動車排ガス浄化用触媒担体、工場排
ガス浄化用触媒担体等として使用されているため、触媒
担体としての性能は申し分ないものであるが、厳しい使
用条件を想定したものであるため、本発明が対象とする
使用分野においてそのまま使用すると過剰品質と言わざ
るを得ず、コストの高いものとなる問題があった。
ート状構造体では、アルミ箔自身には吸水性がないた
め、触媒担持が非常に難しくなる問題があった。さら
に、コージェライト、ムライト等の材質のセラミックハ
ニカム構造体は、自動車排ガス浄化用触媒担体、工場排
ガス浄化用触媒担体等として使用されているため、触媒
担体としての性能は申し分ないものであるが、厳しい使
用条件を想定したものであるため、本発明が対象とする
使用分野においてそのまま使用すると過剰品質と言わざ
るを得ず、コストの高いものとなる問題があった。
【０００５】本発明の目的は上述した課題を解消して、
オゾン分解用、脱臭用の触媒担体として好適に使用でき
る、低廉安価で触媒担持性、難燃性に優れたハニカム構
造体及びその製造方法を提供しようとするものである。
オゾン分解用、脱臭用の触媒担体として好適に使用でき
る、低廉安価で触媒担持性、難燃性に優れたハニカム構
造体及びその製造方法を提供しようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のハニカム構造体
は、５００℃まで実質的に結晶構造の変化を示さない骨
材６０〜８０重量％と粘土類２０〜４０重量％とを主成
分とし、さらに燐酸を２．０重量％以上含むことを特徴
とするものである。
は、５００℃まで実質的に結晶構造の変化を示さない骨
材６０〜８０重量％と粘土類２０〜４０重量％とを主成
分とし、さらに燐酸を２．０重量％以上含むことを特徴
とするものである。
【０００７】また、本発明のハニカム構造体の製造方法
は、５００℃まで実質的に結晶構造の変化を示さない骨
材６０〜８０重量％と粘土類２０〜４０重量％とからな
る混合物に対し、硬化剤として燐酸塩を燐酸成分が外配
で２．０重量％以上になるよう添加するとともに、成形
助剤および調合水を添加して可塑化した後、ハニカム形
状に押し出し成形し乾燥後、３００〜５００℃で熱処理
することを特徴とするものである。
は、５００℃まで実質的に結晶構造の変化を示さない骨
材６０〜８０重量％と粘土類２０〜４０重量％とからな
る混合物に対し、硬化剤として燐酸塩を燐酸成分が外配
で２．０重量％以上になるよう添加するとともに、成形
助剤および調合水を添加して可塑化した後、ハニカム形
状に押し出し成形し乾燥後、３００〜５００℃で熱処理
することを特徴とするものである。
【０００８】
【作用】上述した構成において、所定の特性を有する所
定量の骨材と所定量の粘土類からなる無機質原料を主原
料とし、燐酸塩を硬化剤として使用することで、３００
〜５００℃の範囲の低温での熱処理を施すだけで、オゾ
ン分解用、脱臭用等に用いられる構造体として十分な強
度を有するとともに、触媒担体として必要な触媒担持
性、難燃焼性をも有するハニカム構造体を得ることがで
きる。また、低温での熱処理を施すだけであるため、押
出成形直後と熱処理後との寸法変化が小さく高い寸法精
度のハニカム構造体を得ることができる。
定量の骨材と所定量の粘土類からなる無機質原料を主原
料とし、燐酸塩を硬化剤として使用することで、３００
〜５００℃の範囲の低温での熱処理を施すだけで、オゾ
ン分解用、脱臭用等に用いられる構造体として十分な強
度を有するとともに、触媒担体として必要な触媒担持
性、難燃焼性をも有するハニカム構造体を得ることがで
きる。また、低温での熱処理を施すだけであるため、押
出成形直後と熱処理後との寸法変化が小さく高い寸法精
度のハニカム構造体を得ることができる。
【０００９】骨材としては、５００℃まで実質的に結晶
構造の変化を示さないものであれば、アルミナ、ムライ
ト、珪石、長石、蝋石、滑石、セルベン類等の広く窯業
で用いられている無機質原料を使用することができる。
５００℃まで実質的に結晶構造の変化を示さない骨材を
使用する必要があるのは、本発明の対象となるオゾン分
解用触媒または脱臭用触媒において、実質的に最高温度
は５００℃程度であることが想定されるためである、ま
た、その使用量を６０〜８０重量％と限定するのは、６
０重量％未満では粘土類の含有量が多くなり熱処理後の
ハニカム構造体の細孔容積が小さくなるためであり、８
０重量％を超えると粘土類の含有量が少なくなり強度が
低下する不具合があるためである。
構造の変化を示さないものであれば、アルミナ、ムライ
ト、珪石、長石、蝋石、滑石、セルベン類等の広く窯業
で用いられている無機質原料を使用することができる。
５００℃まで実質的に結晶構造の変化を示さない骨材を
使用する必要があるのは、本発明の対象となるオゾン分
解用触媒または脱臭用触媒において、実質的に最高温度
は５００℃程度であることが想定されるためである、ま
た、その使用量を６０〜８０重量％と限定するのは、６
０重量％未満では粘土類の含有量が多くなり熱処理後の
ハニカム構造体の細孔容積が小さくなるためであり、８
０重量％を超えると粘土類の含有量が少なくなり強度が
低下する不具合があるためである。
【００１０】可塑材としての粘土類としては、カオリ
ン、ベントナイト、木節粘土、蛙目粘土等の粘土を広く
使用することができる。調合割合を２０〜４０重量％に
規定する理由は、粘土類が２０重量％未満では熱処理後
のハニカム構造体の強度が低下するためであり、４０重
量％を超えると細孔容積が低くなるためである。
ン、ベントナイト、木節粘土、蛙目粘土等の粘土を広く
使用することができる。調合割合を２０〜４０重量％に
規定する理由は、粘土類が２０重量％未満では熱処理後
のハニカム構造体の強度が低下するためであり、４０重
量％を超えると細孔容積が低くなるためである。
【００１１】硬化剤として添加する燐酸塩、好ましくは
Ａｌ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ｂｅから選ばれた一つ以上の元素の
燐酸塩、さらに好ましくは燐酸アルミニウムは水溶液と
して市販されているものを使用すると分散性が良く少量
の添加で硬化作用を発現できるため好ましく、この場合
燐酸成分として２．０重量％以上存在すること、すなわ
ち製造持の燐酸塩を主成分に対して外配で２．０重量％
以上添加する必要がある。その理由は、２．０重量％未
満であると、熱処理後の硬化作用が十分発現されずハニ
カム構造体にクラックが発生するためである。また、燐
酸塩の添加量を増加させれば熱処理後のハニカム構造体
の強度は増大するが、燐酸塩特に燐酸アルミニウムは高
価であるので、使用される条件等に鑑み適宜添加量を決
定すべきである。
Ａｌ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ｂｅから選ばれた一つ以上の元素の
燐酸塩、さらに好ましくは燐酸アルミニウムは水溶液と
して市販されているものを使用すると分散性が良く少量
の添加で硬化作用を発現できるため好ましく、この場合
燐酸成分として２．０重量％以上存在すること、すなわ
ち製造持の燐酸塩を主成分に対して外配で２．０重量％
以上添加する必要がある。その理由は、２．０重量％未
満であると、熱処理後の硬化作用が十分発現されずハニ
カム構造体にクラックが発生するためである。また、燐
酸塩の添加量を増加させれば熱処理後のハニカム構造体
の強度は増大するが、燐酸塩特に燐酸アルミニウムは高
価であるので、使用される条件等に鑑み適宜添加量を決
定すべきである。
【００１２】成形助剤は特に限定されるものでないが、
メチルセルロースを使用することおよびその使用量を主
成分に対して外配で２〜７重量％とすることが好まし
い。メチルセルロースを外配で２〜７重量％添加すると
好ましいのは、２重量％未満ではハニカム構造体に押出
成形する際に十分な流動性が得られないばかりでなく、
乾燥持のハニカム構造体にクラックが発生する場合があ
るからである。また、メチルセルロースは２００℃前後
から分解・燃焼を開始し燃焼により発熱を伴うため、７
重量％を超えると乾燥後の熱処理の間にハニカム構造体
の中に部分的に高温部が生じ、ハニカム構造体にクラッ
クが生じる場合があるためである。
メチルセルロースを使用することおよびその使用量を主
成分に対して外配で２〜７重量％とすることが好まし
い。メチルセルロースを外配で２〜７重量％添加すると
好ましいのは、２重量％未満ではハニカム構造体に押出
成形する際に十分な流動性が得られないばかりでなく、
乾燥持のハニカム構造体にクラックが発生する場合があ
るからである。また、メチルセルロースは２００℃前後
から分解・燃焼を開始し燃焼により発熱を伴うため、７
重量％を超えると乾燥後の熱処理の間にハニカム構造体
の中に部分的に高温部が生じ、ハニカム構造体にクラッ
クが生じる場合があるためである。
【００１３】また、製造方法において、燐酸塩による硬
化作用を発現させるための熱処理温度を３００〜５００
℃と規定したのは、熱処理温度が３００℃未満では硬化
剤として添加した燐酸塩による硬化作用が十分発現しな
いとともに、上限を５００℃としてのは、ハニカム構造
体の骨材として５００℃まで実質的に結晶構造に変化の
無いものを選択したからである。
化作用を発現させるための熱処理温度を３００〜５００
℃と規定したのは、熱処理温度が３００℃未満では硬化
剤として添加した燐酸塩による硬化作用が十分発現しな
いとともに、上限を５００℃としてのは、ハニカム構造
体の骨材として５００℃まで実質的に結晶構造に変化の
無いものを選択したからである。
【００１４】
【実施例】以下、実際の例について説明する。実施例１ 燐酸塩としての燐酸アルミニウム添加量の影響を調べる
ため、平均粒子径：３．０μm のアルミナ３０重量％お
よび平均粒子径：１３．６μm のムライト３０重量％と
からなる骨材と、平均粒子径：３．８μm 蛙目粘土４０
重量％との混合物に対し、外配で加える燐酸アルミニウ
ムの添加量（燐酸の含有量）を以下の表１に示すように
変化させて添加し、さらに成形助剤としてメチルセルロ
ースを外配で２．０重量％添加するとともに調合水を適
宜添加して可塑化させて混合物を得た。得られた混合物
から、６ｍｉｌ（壁厚：１５０μm ）／４００ｃｐｉ2
（セル密度：６２セル／ｃｍ2 ）の２５．４ｍｍ角、長
さ５０ｍｍのハニカム形状に押し出し成形し乾燥後、３
００℃で１時間熱処理してハニカム構造体を得た。そし
て、得られたハニカム構造体について圧縮強度を測定す
るとともに外観を目視で検査した。結果を表１に示す。
ため、平均粒子径：３．０μm のアルミナ３０重量％お
よび平均粒子径：１３．６μm のムライト３０重量％と
からなる骨材と、平均粒子径：３．８μm 蛙目粘土４０
重量％との混合物に対し、外配で加える燐酸アルミニウ
ムの添加量（燐酸の含有量）を以下の表１に示すように
変化させて添加し、さらに成形助剤としてメチルセルロ
ースを外配で２．０重量％添加するとともに調合水を適
宜添加して可塑化させて混合物を得た。得られた混合物
から、６ｍｉｌ（壁厚：１５０μm ）／４００ｃｐｉ2
（セル密度：６２セル／ｃｍ2 ）の２５．４ｍｍ角、長
さ５０ｍｍのハニカム形状に押し出し成形し乾燥後、３
００℃で１時間熱処理してハニカム構造体を得た。そし
て、得られたハニカム構造体について圧縮強度を測定す
るとともに外観を目視で検査した。結果を表１に示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】表１の結果から、燐酸が２．０重量％未満
の試料Ｎｏ．１はクラックの発生が認められたのに対
し、燐酸が２．０重量％以上の試料Ｎｏ．２〜５はクラ
ックの発生が認められず良好であり、燐酸アルミニウム
の添加量は外配で２．０重量％以上とする必要があるこ
とがわかった。なお、圧縮強度は、得られたハニカム構
造体を２５．４ｍｍ角、長さ２５．４ｍｍに切り出し、
切り出した試験片について押し出し方向の強度を求め
た。
の試料Ｎｏ．１はクラックの発生が認められたのに対
し、燐酸が２．０重量％以上の試料Ｎｏ．２〜５はクラ
ックの発生が認められず良好であり、燐酸アルミニウム
の添加量は外配で２．０重量％以上とする必要があるこ
とがわかった。なお、圧縮強度は、得られたハニカム構
造体を２５．４ｍｍ角、長さ２５．４ｍｍに切り出し、
切り出した試験片について押し出し方向の強度を求め
た。
【００１７】実施例２ 粘土類としての蛙目粘土添加量の影響を調べるため、実
施例１と同様の平均粒子径を有するアルミナ、ムライ
ト、蛙目粘土、燐酸アルミニウム、メチルセルロースを
以下の表２に示す割合で実施例１と同様に混合して可塑
化して混合物を得た。得られた混合物から、６ｍｉｌ／
４００ｃｐｉ2 の直径１００ｍｍ、長さ１００ｍｍのハ
ニカム形状に押し出し成形し乾燥後、実施例１と同様に
３００℃で１時間熱処理してハニカム構造体を得た。そ
して、得られたハニカム構造体について実施例１と同様
にして圧縮強度を測定するとともに（試験片の切り出し
は、直径２５．４ｍｍ、長さ２５．４ｍｍとする）、細
孔容積を水銀圧入法により求めた。結果を表３に示す。
施例１と同様の平均粒子径を有するアルミナ、ムライ
ト、蛙目粘土、燐酸アルミニウム、メチルセルロースを
以下の表２に示す割合で実施例１と同様に混合して可塑
化して混合物を得た。得られた混合物から、６ｍｉｌ／
４００ｃｐｉ2 の直径１００ｍｍ、長さ１００ｍｍのハ
ニカム形状に押し出し成形し乾燥後、実施例１と同様に
３００℃で１時間熱処理してハニカム構造体を得た。そ
して、得られたハニカム構造体について実施例１と同様
にして圧縮強度を測定するとともに（試験片の切り出し
は、直径２５．４ｍｍ、長さ２５．４ｍｍとする）、細
孔容積を水銀圧入法により求めた。結果を表３に示す。
【００１８】
【表２】
【００１９】表２の結果から、粘土が１０重量％の試料
Ｎｏ．６は細孔容積は良好だが圧縮強度が極端に低く、
また粘土が５０重量％の試料Ｎｏ．１０は圧縮強度は良
好だが細孔容積が０．１３ｃｃ／ｇ以下と悪く、その結
果粘土の添加量は２０〜４０重量％にする必要があるこ
とがわかる。
Ｎｏ．６は細孔容積は良好だが圧縮強度が極端に低く、
また粘土が５０重量％の試料Ｎｏ．１０は圧縮強度は良
好だが細孔容積が０．１３ｃｃ／ｇ以下と悪く、その結
果粘土の添加量は２０〜４０重量％にする必要があるこ
とがわかる。
【００２０】実施例３ 骨材を変えることによる影響を調べるため、以下の表５
に示す割合で、アルミナ１（平均粒子径：３μm ）、ア
ルミナ２（平均粒子径：７μm ）、アルミナ３（平均粒
子径：０．７μm ）、長石（平均粒子径：１３．６μm
）、ムライト（平均粒子径１３．６μm ）、珪石（平
均粒子径：５．２μm ）、蝋石（平均粒子径：４．１μ
m ）、滑石（平均粒子径：１２．０μm ）と、蛙目粘
土、メチルセルロース、燐酸アルミニウムとを、実施例
１と同様に混合し、この混合物から実施例２と同様の形
状のハニカム構造体を得た。そして、実施例２と同様圧
縮強度および細孔容積を求めた。結果を表３に示す。表
３の結果から、どの骨材を使用しても、本発明の範囲内
であれば、良好な圧縮強度および細孔容積を得ることが
できることがわかる。
に示す割合で、アルミナ１（平均粒子径：３μm ）、ア
ルミナ２（平均粒子径：７μm ）、アルミナ３（平均粒
子径：０．７μm ）、長石（平均粒子径：１３．６μm
）、ムライト（平均粒子径１３．６μm ）、珪石（平
均粒子径：５．２μm ）、蝋石（平均粒子径：４．１μ
m ）、滑石（平均粒子径：１２．０μm ）と、蛙目粘
土、メチルセルロース、燐酸アルミニウムとを、実施例
１と同様に混合し、この混合物から実施例２と同様の形
状のハニカム構造体を得た。そして、実施例２と同様圧
縮強度および細孔容積を求めた。結果を表３に示す。表
３の結果から、どの骨材を使用しても、本発明の範囲内
であれば、良好な圧縮強度および細孔容積を得ることが
できることがわかる。
【００２１】
【表３】
【００２２】実施例４ 熱処理温度の影響を調べるため、以下の表４に示す割合
で、アルミナ２、ムライト、蛙目粘土からなる主成分
に、メチルセルロース、燐酸アルミニウムを添加した混
合物から、実施例２と同様の形状に成形し、表４に示す
熱処理条件で熱処理して、ハニカム構造体を得た。そし
て、実施例２と同様圧縮強度および細孔容積を求めた。
結果を表４に示す。表４の結果から、熱処理温度が２５
０℃の試料Ｎｏ．１９は圧縮強度および細孔容積とも悪
く、熱処理温度は３００〜５００℃とする必要があるこ
とがわかる。
で、アルミナ２、ムライト、蛙目粘土からなる主成分
に、メチルセルロース、燐酸アルミニウムを添加した混
合物から、実施例２と同様の形状に成形し、表４に示す
熱処理条件で熱処理して、ハニカム構造体を得た。そし
て、実施例２と同様圧縮強度および細孔容積を求めた。
結果を表４に示す。表４の結果から、熱処理温度が２５
０℃の試料Ｎｏ．１９は圧縮強度および細孔容積とも悪
く、熱処理温度は３００〜５００℃とする必要があるこ
とがわかる。
【００２３】
【表４】
【００２４】なお、上述した実施例では、燐酸塩の例と
して燐酸アルミニウムの例のみを示したが、他の燐酸塩
例えばＭｇ、Ｆｅ、Ｂｅから選ばれた一つ以上の元素か
らなる燐酸塩でも、上述した実施例と同様の結果を得る
ことができた。また、粘土類についても蛙目粘土の例の
みを示したが、他の粘土類例えばカオリン、ベントナイ
ト、木節粘土を使用しても上述した実施例と同様の結果
を得ることができた。
して燐酸アルミニウムの例のみを示したが、他の燐酸塩
例えばＭｇ、Ｆｅ、Ｂｅから選ばれた一つ以上の元素か
らなる燐酸塩でも、上述した実施例と同様の結果を得る
ことができた。また、粘土類についても蛙目粘土の例の
みを示したが、他の粘土類例えばカオリン、ベントナイ
ト、木節粘土を使用しても上述した実施例と同様の結果
を得ることができた。
【００２５】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、所定の特性を有する所定量の骨材と所定量の
粘土類からなる無機質原料を主原料とし、燐酸塩を硬化
剤として使用しているため、３００〜５００℃の範囲の
低温での熱処理を施すだけで、オゾン分解用、脱臭用等
に用いられる構造体として十分な強度を有するととも
に、触媒担体として必要な触媒担持性、難燃焼性をも有
するハニカム構造体を得ることができる。また、低温で
の熱処理を施すだけであるため、押出成形直後と熱処理
後との寸法変化が小さく高い寸法精度のハニカム構造体
を得ることができる。
によれば、所定の特性を有する所定量の骨材と所定量の
粘土類からなる無機質原料を主原料とし、燐酸塩を硬化
剤として使用しているため、３００〜５００℃の範囲の
低温での熱処理を施すだけで、オゾン分解用、脱臭用等
に用いられる構造体として十分な強度を有するととも
に、触媒担体として必要な触媒担持性、難燃焼性をも有
するハニカム構造体を得ることができる。また、低温で
の熱処理を施すだけであるため、押出成形直後と熱処理
後との寸法変化が小さく高い寸法精度のハニカム構造体
を得ることができる。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年９月２５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００９】骨材としては、５００℃まで実質的に結晶
構造の変化を示さないのであれば、アルミナ、ムライ
ト、珪石、長石、蝋石、滑石、セルベン類等の広く窯業
で用いられている無機質原料を使用することができる。
５００℃まで実質的に結晶構造の変化を示さない骨材を
使用する必要があるのは、本発明の対象となるオゾン分
解用触媒または脱臭用触媒において、実質的に最高温度
は５００℃程度であることが想定されるためである。ま
た、その使用量を６０〜８０重量％と限定するのは、６
０重量％未満では粘土類の含有量が多くなり熱処理後の
ハニカム構造体の細孔容積が小さくなるためであり、８
０重量％を超えると粘土類の含有量が少なくなり強度が
低下する不具合があるためである。
構造の変化を示さないのであれば、アルミナ、ムライ
ト、珪石、長石、蝋石、滑石、セルベン類等の広く窯業
で用いられている無機質原料を使用することができる。
５００℃まで実質的に結晶構造の変化を示さない骨材を
使用する必要があるのは、本発明の対象となるオゾン分
解用触媒または脱臭用触媒において、実質的に最高温度
は５００℃程度であることが想定されるためである。ま
た、その使用量を６０〜８０重量％と限定するのは、６
０重量％未満では粘土類の含有量が多くなり熱処理後の
ハニカム構造体の細孔容積が小さくなるためであり、８
０重量％を超えると粘土類の含有量が少なくなり強度が
低下する不具合があるためである。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】硬化剤として添加する燐酸塩、好ましくは
Ａｌ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ｂｅから選ばれた一つ以上の元素の
燐酸塩、さらに好ましくは燐酸アルミニウムは水溶液と
して市販されているものを使用すると分散性が良く少量
の添加で硬化作用を発現できるため好ましく、この場合
燐酸成分として２．０重量％以上存在すること、すなわ
ち製造時の燐酸塩を主成分に対して外配で２．０重量％
以上添加する必要がある。その理由は、２．０重量％未
満であると、熱処理後の硬化作用が十分発現されずハニ
カム構造体にクラックが発生するためである。また、燐
酸塩の添加量を増加させれば熱処理後のハニカム構造体
の強度は増大するが、燐酸塩特に燐酸アルミニウムは高
価であるので、使用される条件等に鑑み適宜添加量を決
定すべきである。
Ａｌ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ｂｅから選ばれた一つ以上の元素の
燐酸塩、さらに好ましくは燐酸アルミニウムは水溶液と
して市販されているものを使用すると分散性が良く少量
の添加で硬化作用を発現できるため好ましく、この場合
燐酸成分として２．０重量％以上存在すること、すなわ
ち製造時の燐酸塩を主成分に対して外配で２．０重量％
以上添加する必要がある。その理由は、２．０重量％未
満であると、熱処理後の硬化作用が十分発現されずハニ
カム構造体にクラックが発生するためである。また、燐
酸塩の添加量を増加させれば熱処理後のハニカム構造体
の強度は増大するが、燐酸塩特に燐酸アルミニウムは高
価であるので、使用される条件等に鑑み適宜添加量を決
定すべきである。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】表１の結果から、燐酸が２．０重量％未満
の試料Ｎｏ．１はクラックの発生が認められたのに対
し、燐酸が２．０重量％以上の試料Ｎｏ．２〜５はクラ
ックの発生が認められず良好であり、燐酸アルミニウム
の添加量は外配で２．５重量％以上とする必要があるこ
とがわかった。なお、圧縮強度は、得られたハニカム構
造体を２５．４ｍｍ角、長さ２５．４ｍｍに切り出し、
切り出した試験片について押し出し方向の強度を求め
た。
の試料Ｎｏ．１はクラックの発生が認められたのに対
し、燐酸が２．０重量％以上の試料Ｎｏ．２〜５はクラ
ックの発生が認められず良好であり、燐酸アルミニウム
の添加量は外配で２．５重量％以上とする必要があるこ
とがわかった。なお、圧縮強度は、得られたハニカム構
造体を２５．４ｍｍ角、長さ２５．４ｍｍに切り出し、
切り出した試験片について押し出し方向の強度を求め
た。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２０】実施例３ 骨材を変えることによる影響を調べるため、以下の表５
に示す割合で、アルミナ１（平均粒子径：３μm ）、ア
ルミナ２（平均粒子径：７μm ）、アルミナ３（平均粒
子径：０．７μm ）、長石（平均粒子径：１３．６μm
）、ムライト（平均粒子径１３．６μm ）、珪石（平
均粒子径：５．２μm ）、蝋石（平均粒子径：４．１μ
m ）、滑石（平均粒子径：１２．０μm ）と、蛙目粘
土、メチルセルロース、燐酸アルミニウムとを、実施例
１と同様に混合し、この混合物から実施例２と同様の形
状のハニカム構造体を得た。そして、実施例２と同様圧
縮強度および細孔容積を求めた。結果を表３に示す。表
３の結果から、どの骨材を使用しても、本発明の範囲内
であれば、良好な圧縮強度および細孔容積を得ることが
できることがわかる。また、本願で使用される骨材はす
べて、５００℃まで実質的に結晶構造の変化を示さな
い。
に示す割合で、アルミナ１（平均粒子径：３μm ）、ア
ルミナ２（平均粒子径：７μm ）、アルミナ３（平均粒
子径：０．７μm ）、長石（平均粒子径：１３．６μm
）、ムライト（平均粒子径１３．６μm ）、珪石（平
均粒子径：５．２μm ）、蝋石（平均粒子径：４．１μ
m ）、滑石（平均粒子径：１２．０μm ）と、蛙目粘
土、メチルセルロース、燐酸アルミニウムとを、実施例
１と同様に混合し、この混合物から実施例２と同様の形
状のハニカム構造体を得た。そして、実施例２と同様圧
縮強度および細孔容積を求めた。結果を表３に示す。表
３の結果から、どの骨材を使用しても、本発明の範囲内
であれば、良好な圧縮強度および細孔容積を得ることが
できることがわかる。また、本願で使用される骨材はす
べて、５００℃まで実質的に結晶構造の変化を示さな
い。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｊ 35/10 ３０１ Ｈ Ｂ２８Ｂ 3/26 Ａ Ｆ０１Ｎ 3/28 ３０１ Ｚ
Claims (9)
- 【請求項１】５００℃まで実質的に結晶構造の変化を示
さない骨材６０〜８０重量％と粘土類２０〜４０重量％
とを主成分とし、さらに燐酸を２．０重量％以上含むこ
とを特徴とするハニカム構造体。 - 【請求項２】前記燐酸が、Ａｌ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ｂｅから
選ばれた一つ以上の元素の燐酸塩として存在する請求項
１記載のハニカム構造体。 - 【請求項３】前記燐酸塩が燐酸アルミニウムである請求
項２記載のハニカム構造体。 - 【請求項４】前記骨材が、アルミナ、ムライト、珪石、
長石、滑石、蝋石から選ばれた１種以上の組み合わせで
ある請求項１〜３のいずれか１項に記載のハニカム構造
体。 - 【請求項５】細孔容積が０．１３ｃｃ／ｇ以上である請
求項１〜４のいずれか１項に記載のハニカム構造体。 - 【請求項６】壁厚が３００μm 以下である請求項１〜５
のいずれか１項に記載のハニカム構造体。 - 【請求項７】５００℃まで実質的に結晶構造の変化を示
さない骨材６０〜８０重量％と粘土類２０〜４０重量％
とからなる混合物に対し、硬化剤として燐酸塩を燐酸成
分が外配で２．０重量％以上になるよう添加するととも
に、成形助剤おび調合水を添加して可塑化した後、ハニ
カム形状に押し出し成形し乾燥後、３００〜５００℃で
熱処理することを特徴とするハニカム構造体の製造方
法。 - 【請求項８】前記燐酸塩が、Ａｌ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ｂｅか
ら選ばれた一つ以上の燐酸塩である請求項７記載のハニ
カム構造体の製造方法。 - 【請求項９】前記燐酸塩が燐酸アルミニウムである請求
項８記載のハニカム構造体の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6181526A JP2816098B2 (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | ハニカム構造体及びその製造方法 |
| US08/508,702 US5721037A (en) | 1994-08-02 | 1995-07-28 | Honeycomb structural bodies and method of producing the same |
| DE69510415T DE69510415T2 (de) | 1994-08-02 | 1995-08-02 | Körper mit Wabenstruktur und Verfahren zur Herstellung derselben |
| EP95305398A EP0695578B1 (en) | 1994-08-02 | 1995-08-02 | Honeycomb structural bodies and method of producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6181526A JP2816098B2 (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | ハニカム構造体及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0838911A true JPH0838911A (ja) | 1996-02-13 |
| JP2816098B2 JP2816098B2 (ja) | 1998-10-27 |
Family
ID=16102312
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6181526A Expired - Lifetime JP2816098B2 (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | ハニカム構造体及びその製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5721037A (ja) |
| EP (1) | EP0695578B1 (ja) |
| JP (1) | JP2816098B2 (ja) |
| DE (1) | DE69510415T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101421267B1 (ko) * | 2012-06-20 | 2014-07-18 | (주) 칸테크 | 납석을 이용한 코디어라이트 허니컴 구조체의 제조방법 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4082559B2 (ja) | 2001-11-22 | 2008-04-30 | 日本碍子株式会社 | 触媒体及びその製造方法 |
| KR100836059B1 (ko) * | 2006-03-31 | 2008-06-09 | 주식회사 엘지화학 | 점토를 포함하는 세라믹 필터 및 그 제조 방법 |
| DE102008001319A1 (de) | 2008-04-22 | 2009-10-29 | Evonik Röhm Gmbh | Katalysator zur Umsetzung von Carbonsäurenitrilen |
| US20100098618A1 (en) * | 2008-10-20 | 2010-04-22 | Keller Alfred E | Sulfur removal from gases |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2967156A (en) * | 1956-02-27 | 1961-01-03 | Houdry Process Corp | Phosphated kaolin cracking catalyst |
| US4132669A (en) * | 1977-10-06 | 1979-01-02 | Nalco Chemical Company | Process for preparing phosphorous-alumina catalysts using polycarboxylic acids as extrusion aids |
| US5097085A (en) * | 1990-07-12 | 1992-03-17 | Texaco Chemical Company | Process for oligomerizing olefins using phosphorous-containing acid on montmorillonite clay |
| JPH05309232A (ja) * | 1992-05-07 | 1993-11-22 | Sakai Chem Ind Co Ltd | オゾン分解フィルター |
| US5288739A (en) * | 1992-06-04 | 1994-02-22 | Demmel Edward J | Production of attrition-resistant catalyst binders through use of delaminated clay |
-
1994
- 1994-08-02 JP JP6181526A patent/JP2816098B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-07-28 US US08/508,702 patent/US5721037A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-08-02 DE DE69510415T patent/DE69510415T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-08-02 EP EP95305398A patent/EP0695578B1/en not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101421267B1 (ko) * | 2012-06-20 | 2014-07-18 | (주) 칸테크 | 납석을 이용한 코디어라이트 허니컴 구조체의 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2816098B2 (ja) | 1998-10-27 |
| DE69510415D1 (de) | 1999-07-29 |
| DE69510415T2 (de) | 1999-11-25 |
| US5721037A (en) | 1998-02-24 |
| EP0695578A1 (en) | 1996-02-07 |
| EP0695578B1 (en) | 1999-06-23 |
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