JPH0833514B2

JPH0833514B2 - コンパクトな高変倍率ズ−ムレンズ

Info

Publication number: JPH0833514B2
Application number: JP61303876A
Authority: JP
Inventors: 隆則山梨
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1986-12-22
Filing date: 1986-12-22
Publication date: 1996-03-29
Anticipated expiration: 2011-03-29
Also published as: JPS63157120A

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は四つのレンズ群よりなるコンパクトな高変倍
率ズームレンズに関するものである。

〔従来の技術〕

近年、カメラの全自動化が進む中で携帯性を特徴とし
ているいわゆるレンズシヤツターカメラの撮影レンズに
も変倍可能なレンズ系を採用する傾向が高くなつてい
る。そのためにコンパクトなズームレンズ系の開発が必
要になつて来た。

このような主としてレンズシヤツターカメラに装着さ
れることを意図したレンズ系は、一眼レフカメラ用のレ
ンズ系のような特定のバツクフオーカスを確保するとい
う制限がないのでバツクフオーカスを短くすることによ
つてコンパクトにし得る。

このようにレンズ系のバツクフオーカスを短くしてコ
ンパクト化を達成するためには原理的に屈折力配分を物
体側より順に正，負とした２群構成にすることが有効で
あることが知られており、これによつて例えばレンズシ
ヤツターカメラ用の準広角単焦点レンズや２焦点切換式
の変倍光学系の小型化をなし得ている。

一方ズームレンズ系においても前記のような屈折力配
置の二つのレンズ群のズーム形式のものが知られてお
り、更にそれを発展させた三つのレンズ群よりなるズー
ム形式のものが考えられ、この種のレンズシヤツターカ
メラ用ズームレンズが数多く提案されている。しかしこ
れらズームレンズは変倍比がたかだか1.5倍程度にとど
まつている。したがつてパースペクテイブの変化を楽し
む一般ユーザーの要求に適つておらず、少なくとも２倍
程度もしくはこれ以上の変倍比が要望される。またレン
ズシヤツターカメラのユーザーに光学性能に対する不満
があり、光学性能の向上も必要である。

従来知られているこの種のズームレンズとして特開昭
57-201213号等の物体側より順に正の屈折力の第１レン
ズ群と負の屈折力の第２レンズ群からなるいわゆる２群
ズームがある。

又、特開昭58-137813号に記載されたズームレンズ
は、２群ズームの第１レンズ群もしくは第２レンズ群の
一部を分割したいわゆる３群ズームで、簡単なレンズ構
成である。

これらのズームレンズは、レンズシヤツターカメラも
しくはビデオカメラ等に用いるもので、一眼レフカメラ
のようにバツクフオーカスの制限を考慮する必要がない
ことを利用してコンパクトになし得たものである。

しかしながら、レンズシヤツターカメラでもレンズ系
のコンパクトさ、有害光によるフレアーの発生等を考慮
すれば、収差補正にのみ注目してバツクフオーカスを短
くすることは避ける必要がある。

また変倍比が1.5程度であるにもかかわらず、光学性
能が十分でなく、特に色収差および像面わん曲の補正が
不十分なものが多く、変倍比をひろげる余地の残されて
いないものが多い。

このように高変倍率化を達成するためには２群形式も
しくはこれの発展形である３群形式では変倍を担うレン
ズ群の最大ズーミング移動量が増大し、倍率負担が大き
くなり変倍域全体にわたつて良好な光学性能を得ること
が極めて困難である。

以上のような点を考慮すると第７図に示すような四つ
のレンズ群で構成するズーム形式にして、各々のレンズ
群の屈折力が物体側から正，負，正，負としたつまり正
の屈折力の第１レンズ群G₁，負の屈折力の第２レンズ群
G₂，正の屈折力の第３レンズ群G₃，負の屈折力の第４レ
ンズ群G₄とにて構成し、図示するようにズーミング移動
させることによつて倍率を夫々に分担させることにより
コンパクト化を達成し得る。

また四つのレンズ群にて構成すると共に、レンズ鏡枠
構造を簡単にするためにレンズ群の構成および各群の移
動を第８図に示すようにしたものが知られている。この
方式は特開昭60-57814号公報において提案されているも
ので、第２レンズ群をズーミング時に固定とし、可動群
を三つにしたことに特徴がある。

この方式のズームレンズは高倍率化を意図すると第２
レンズ群が固定であるため望遠端でのレンズ群の機械的
干渉を避けるために広角端では第２レンズ群と第３レン
ズ群の光軸上の間隔を十分に広げる必要が生じコンパク
ト性を維持することができなくなる。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明は、上述の点に鑑みなされたもので、包括画角
が63°〜23°程度にわたり、変倍比３程度でありなが
ら、光学性能が全変倍域にわたつて良好な４群方式のコ
ンパクトな高変倍率ズームレンズを提供するものであ
る。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、上記の問題点を解決するために第１図に示
すような四つのレンズ群より構成される４群ズーム方式
を基本とするもので、レンズ群のうちの第１レンズ群G₁
と第３レンズ群G₃とを同一の移動としたことを特徴とす
るものである。

本発明のズームレンズは、物体側より順に正の屈折力
の第１レンズ群G₁と、負の屈折力の第２レンズ群G₂と、
正の屈折力の第３レンズ群G₃と、負の屈折力の第４レン
ズ群G₄とより構成され、各レンズ群間の光軸上の間隔を
可変とすることによつて変倍を行なうものであつて、そ
の際に第１レンズ群G₁と第３レンズ群G₃とを一体に移動
させるようにし、更に次の各条件を満足することを特徴
とするものである。

ただし_Wは広角端における全系の合成屈折力、
_123Wは広角端における第１レンズ群G₁，第２レンズ群
G₂，第３レンズ群G₃の合成屈折力、β_2Tは望遠端におけ
る第２レンズ群G₂の横倍率、β_3Tは望遠端における第３
レンズ群G₃の横倍率、β_4Wは広角端における第４レンズ
群G₄の横倍率、β_4Tは望遠端における第４レンズ群G₄の
横倍率である。

本発明のズームレンズは、前記のようなレンズ構成の
ズーム方式を採用したことによつて次に述べるような理
由から、レンズ系のコンパクト化と高変倍率化を達成し
得たものである。

即ち、広角端においては、第１図に示すように第１レ
ンズ群G₁乃至第３レンズ群G₃とでその合成屈折力が正で
ある一つのレンズ群を構成することになる。そしてこれ
と後続の負の屈折力を有する第４レンズ群G₄とでいわゆ
る望遠タイプを構成するようにしてレンズ系の全長を短
くすることが出来る。

更に各レンズ群のズーミング時における移動は、広角
端を基準位置とすると各々のレンズ群が物体側へ移動す
る特徴を有しており、例えば第８図に示す従来例のよう
に第２レンズ群が固定であるズーミング方式やレンズ群
が像側へ移動するズーミング方式よりも広角端における
全長を短くし得る。

一方、変倍率を大きくすることに関しては、本発明に
おいては主として広角端でのコンパクト化を意図しなが
らも、各レンズ群に変倍率を分担させることによつて望
遠端でのレンズ系の全長が必要以上に長くならないよう
にしている。

また大きな特徴として、従来の４群ズーム方式として
は前例がない第１レンズ群G₁と第３レンズ群G₃とをズー
ミング時に一体に移動するようにした。これによつてレ
ンズ群のズーミング移動機構が簡略化され製造工程を含
めた低コスト化につながることになる。又第３レンズ群
G₃と共に開口絞りを移動させることを意図しており、第
１レンズ群G₁の最前端部を基準にして考える時、入射瞳
位置がズーミングの際に大きく変わることがなく十分な
周辺光量を維持することができる。その結果、最短撮影
距離を従来のものより容易に短くすることが出来る利点
が得られる。

以上述べたような特徴を、実際にズームレンズ系のコ
ンパクト化および高変倍率化に結びつけるためには、各
レンズ群の屈折力配置を適切なものにし、かつ各レンズ
群の倍率負担を適宜に設定することが必要である。その
ために設けたのが前掲の条件（１）乃至条件（３）であ
る。

条件（１）は広角端における第１レンズ群G₁，第２レ
ンズ群G₂，第３レンズ群G₃の合成屈折力を規定するもの
であり、レンズ系の全長が最短になる基準状態での屈折
力配分を適宜決定し、その時のバツクフオーカスを必要
最低限に維持し、コンパクト化を達成することを目的と
して設けたものである。

条件（１）の上限値を越えると、レンズ系のコンパク
ト化には有利であるが、実際の厚肉レンズ系の構成にお
いてペツツバール和の減少により像面が正偏位し、屈折
力が強まることによる倍率の色収差の残存量が増大し、
それと同時に単色諸収差の補正が困難になり、本発明の
目的の一つである良好な性能を得ることが出来なくな
る。又条件（１）の下限を越えると収差補正上は有利で
あるが、レンズ系の全長が長くなると共に、広角端では
後側主平面位置がレンズ系のより物体側に位置し、バツ
クフオーカスが短くなり、レンズ系の全長，外径共に大
になりコンパクト化を達成することが困難になる。

条件（２）は、第２レンズ群G₂および第３レンズ群G₃
の望遠端における倍率負担を規定したものである。この
条件は、ズーミング時に第１レンズ群G₁が第３レンズ群
G₃と一体に移動することに鑑み、条件（１）のように広
角端での屈折力配置を設定した時には、各レンズ群のズ
ーミング時の移動を規制することになり、各レンズ群の
状態が定まることになり、収差補正上も重要な意味を有
している。

条件（２）の上限を越えると第２レンズ群G₂および第
３レンズ群G₃によつて負担すべき倍率を必要以上に大き
くせざるを得ず、第１レンズ群G₁と第３レンズ群G₃とが
一体に移動すると云う条件の下で屈折力配分を決定する
と、第１レンズ群G₁，第２レンズ群G₂および第３レンズ
群G₃の屈折力を強めることによりズーミング移動量が必
要以上に大にならないようにしなければならなくなる。
又、第４レンズ群G₄が担う倍率は小さくて済み、その屈
折力を弱くすることが出来るが、第１レンズ群G₁，第２
レンズ群G₂，第３レンズ群G₃でペツツバール和が補正過
剰になるのをはじめ、残存する収差を第４レンズ群G₄に
よつて補正することが難しく良好な性能を得ることが困
難になる。条件（２）の下限を越えると第４レンズ群G₄
が負担すべき倍率が増大するので、屈折力を強めること
によつてズーミング時の移動量を規制して望遠端におけ
るレンズ群相互の機械的干渉を避けるようにしなければ
ならず、収差補正上好ましくない。一方第２レンズ群G₂
および第３レンズ群G₃が担うべき倍率は小さく屈折力は
弱められるが、これに伴つて第１レンズ群G₁の屈折力を
弱めることになるため第１レンズ群G₁等によりフオーカ
シングを行なおうとすると最短撮影距離が長くなる欠点
が生ずる。

条件（３）は、広角端でバツクフオーカスを適宜に設
定し、高変倍率を達成するために第４レンズ群G₄が担う
変倍範囲内の横倍率を規定したものである。

条件（３）の上限を越えると第４レンズ群G₄が負担す
る変倍範囲が広くなり、第４レンズ群自体のズーミング
移動量が大になるためレンズ系の全長が長くなる。その
結果、望遠端でのレンズ系のバツクフオーカスが非常に
長くなり、これを避けるためには第４レンズ群G₄の屈折
力を強くする必要が生じ、像面平坦性を補正することが
難しくなる。又条件（３）の下限を越えると第４レンズ
群G₄が負担する倍率が小さくなるために、高変倍率を達
成することが困難になる。又第４レンズ群G₄がこの下限
を越える変倍範囲をとる時には、高変倍率を達成しよう
とするためには、第２レンズ群G₂および第３レンズ群G₃
の倍率負担を大きくせざるを得ない。この場合本発明の
ように第１レンズ群G₁と第３レンズ群G₃がズーミング時
に一体に移動する方式では、望遠端でのレンズ群の機械
的干渉が生ずる。これをさけるためには各レンズ群の屈
折力を必要以上に強めなければならず収差補正が困難に
なり好ましくない。

前記のような条件にもとづく近軸構成による屈折力配
置と各レンズ群のズーミング移動が適宜設定された上
で、変倍域全体にわたつて良好な光学性能を得るために
は各レンズ群を次のように構成することが望ましい。即
ち第１レンズ群は、少なくとも１枚の負レンズと少なく
とも１枚の正レンズにて構成し、第２レンズ群は、少な
くとも１枚の負レンズと少なくとも１枚の正レンズにて
構成し、第３レンズ群は２枚以上の正レンズと少なくと
も１枚の負レンズにて構成し、第４レンズ群は、少なく
とも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズにて構
成することが良好な光学性能のズームレンズを得る上で
望ましい。

本発明のレンズ系において、変倍比をより大きくした
り、性能を一層向上させるためには非球面を設けること
が効果的である。即ち第１レンズ群G₁又は第２レンズ群
G₂などいずれかの群に非球面を採用することによつてレ
ンズ成分の負担を軽くし屈折力を弱めることが出来るの
で余裕のある設計が可能で光学性能の向上をはかること
が出来る。

非球面の形状としては、光軸方向をｘ軸に、光軸に垂
直な方向をｙ軸に採り、その面の光軸近傍での曲率半径
（基準球面の半径）をr_kとした時、次の式にて示される
ものである。

ただしA_k,B_k,C_k,D_kは非球面係数でｋは非球面がｋ番
目の面であることを示す。

〔実施例〕

本発明のズームレンズの実施例について述べる。

本発明の実施例は、基本的には第２図に示すようなレ
ンズ構成である。

即ち第１レンズ群G₁は、物体側より順に物体側に凸面
を向けた負のメニスカスレンズと正レンズと正レンズと
で構成され、負のメニスカスレンズと次の正レンズとの
間に空気レンズを構成するようにした。このようにして
屈折力配分を適切にし収差の発生量を小さく抑えるよう
にした。この第１レンズ群G₁を、２枚構成にすることも
可能であるが各レンズへの負担が大になり各面の曲率が
強くなつて肉厚を大にしなければならなくなるので好ま
しくない。

第２レンズ群G₂は、物体側より順に負レンズと正レン
ズの接合レンズと負レンズとで構成されている。これに
よつて、前側主点を物体側へ出すことを意図して全長が
短くなるようにしている。又第３図に示すように接合レ
ンズを分離することにより単色収差の補正のための自由
度を増やすことが出来る。この第２レンズ群G₂はコマ収
差と歪曲収差並びに非点収差の全系のバランスに大きく
寄与しており、最も物体側の面の作用が大きくこれら収
差のオーバー補正作用が強くなつている。これによつて
他のレンズで発生する収差をバランス良く補正して全系
の収差が良好になるようにしている。

第３レンズ群G₃は、物体側より２枚の正レンズと負レ
ンズと正レンズとで構成されている。このレンズ群は、
軸上光線の入射高が高くなるところに位置しており、上
記の構成によつて前側主点が物体側に位置し、球面収差
の補正に有効である。

第４レンズ群G₄は物体側より正のメニスカスレンズと
負レンズとにて構成されており、像面の平坦性を保つの
に寄与している。このレンズ群の両レンズに挾まれる空
気レンズの作用で高次の収差を発生させ、第１レンズ群
G₁から第３レンズ群G₃で発生する収差を適切に打消すよ
うにしている。

次に本発明の各実施例を示す。

実施例１ｆ＝39.946〜102.429、F/4.66〜6.38 ２ω＝56.877°〜23.851° r₁＝348.9483 d₁＝1.5000 n₁＝1.84666 ν₁＝23.88 r₂＝44.3968 d₂＝0.8800 r₃＝62.5952 d₃＝3.5700 n₂＝1.69680 ν₂＝55.52 r₄＝−3799.1113 d₄＝0.2000 r₅＝30.0416 d₅＝4.5000 n₃＝1.53358 ν₃＝51.56 r₆＝−151.7917 d₆＝D₁（可変） r₇＝−58.1221 d₇＝1.3000 n₄＝1.77250 ν₄＝49.66 r₈＝14.6035 d₈＝2.8500 n₅＝1.80518 ν₅＝25.43 r₉＝70.0508 d₉＝1.9000 r₁₀＝−42.0914 d₁₀＝1.3000 n₆＝1.72916 ν₆＝54.68 r₁₁＝−211.0582 d₁₁＝D₂（可変） r₁₂＝∞（絞り） d₁₂＝1.9126 r₁₃＝464.2233 d₁₃＝2.5985 n₇＝1.63930 ν₇＝44.88 r₁₄＝−28.1184 d₁₄＝0.1624 r₁₅＝20.4165 d₁₅＝3.4320 n₈＝1.56873 ν₈＝63.16 r₁₆＝−70.3713 d₁₆＝1.1513 r₁₇＝−23.5502 d₁₇＝1.6178 n₉＝1.80518 ν₉＝25.43 r₁₈＝39.3683 d₁₈＝2.3623 r₁₉＝227.2457 d₁₉＝3.2322 n₁₀＝1.56444 ν₁₀＝43.78 r₂₀＝−18.6168 d₂₀＝D₃（可変） r₂₁＝−46.0692 d₂₁＝3.6500 n₁₁＝1.78470 ν₁₁＝26.30 r₂₂＝−21.2145 d₂₂＝2.6559 r₂₃＝−17.1771 d₂₃＝1.6014 n₁₂＝1.78590 ν₁₂＝44.18 r₂₄＝421.0666 ｆ 39.946 63.946 102.429 D₁ 2.237 6.756 10.802 D₂ 11.564 7.045 2.999 D₃ 19.142 11.05 4.1 ₁₂₃ ／_W＝1.2707、β_2T・β_3T＝0.7108 β_4T／β_4W＝1.874 実施例２ｆ＝39.945〜102.429、F/4.66〜6.38 ２ω＝56.877°〜23.851 r₁＝348.7083 d₁＝1.5000 n₁＝1.84666 ν₁＝23.88 r₂＝49.8456 d₂＝0.8800 r₃＝101.8490 d₃＝3.5700 n₂＝1.69680 ν₂＝56.49 r₄＝−205.0830 d₄＝0.2000 r₅＝27.8469 d₅＝4.5000 n₃＝1.53358 ν₃＝51.56 r₆＝−712.6568 d₆＝D₁（可変） r₇＝−90.3467 d₇＝1.3000 n₄＝1.77250 ν₄＝49.66 r₈＝14.7553 d₈＝0.6550 r₉＝15.6373 d₉＝2.8500 n₅＝1.80518 ν₅＝25.43 r₁₀＝69.0344 d₁₀＝1.4101 r₁₁＝−67.4350 d₁₁＝1.3000 n₆＝1.72916 ν₆＝54.68 r₁₂＝164.8495 d₁₂＝D₂（可変） r₁₃＝∞（絞り） d₁₃＝1.9126 r₁₄＝−490.4177 d₁₄＝2.5985 n₇＝1.63930 ν₇＝44.88 r₁₅＝−27.8080 d₁₅＝0.1624 r₁₆＝18.8801 d₁₆＝3.4320 n₈＝1.56873 ν₈＝63.16 r₁₇＝−57.4396 d₁₇＝1.1500 r₁₈＝−24.3014 d₁₈＝1.6178 n₉＝1.80518 ν₉＝25.43 r₁₉＝32.9383 d₁₉＝2.3623 r₂₀＝381.4716 d₂₀＝3.2322 n₁₀＝1.56444 ν₁₀＝43.78 r₂₁＝−18.6397 d₂₁＝D₃（可変） r₂₂＝−55.1813 d₂₂＝3.6500 n₁₁＝1.78470 ν₁₁＝26.30 r₂₃＝−22.3069 d₂₃＝2.6559 r₂₄＝−18.0126 d₂₄＝1.6014 n₁₂＝1.79500 ν₁₂＝45.29 r₂₅＝421.6795 ｆ 39.945 63.945 102.429 D₁ 1.901 7.433 11.404 D₂ 12.304 6.773 2.801 D₃ 19.528 10.884 2.394 ₁₂₃ ／_W＝1.2405、β_2T・β_3T＝0.7322 β_4T／β_4W＝1.839 実施例３ｆ＝39.946〜102.429、F/4.66〜6.38 ２ω＝56.877°〜23.851° r₁＝348.7211 d₁＝1.5000 n₁＝1.84666 ν₁＝23.88 r₂＝48.5588 d₂＝0.8800 r₃＝167.0763 d₃＝3.5700 n₂＝1.69680 ν₂＝55.52 r₄＝−189.4483 d₄＝0.2000 r₅＝29.5620 d₅＝4.5000 n₃＝1.53358 ν₃＝51.56 r₆＝−170.1935 d₆＝D₁（可変） r₇＝−51.6606 d₇＝1.3000 n₄＝1.77250 ν₄＝49.66 r₈＝18.5047 d₈＝2.8500 n₅＝1.80518 ν₅＝25.43 r₉＝159.0754 d₉＝1.9000 r₁₀＝−50.8129 d₁₀＝1.3000 n₆＝1.72916 ν₆＝54.68 r₁₁＝642.0467 d₁₁＝D₂（可変） r₁₂＝∞（絞り） d₁₂＝1.9126 r₁₃＝163.0487 d₁₃＝2.5985 n₇＝1.63930 ν₇＝44.88 r₁₄＝−28.6154 d₄＝0.1624 r₁₅＝20.1618 d₁₅＝3.4320 n₈＝1.56873 ν₈＝63.16 r₁₆＝−77.5756 d₁₆＝1.1500 r₁₇＝−24.5784 d₁₇＝1.6178 n₉＝1.80518 ν₉＝25.43 r₁₈＝37.0934 d₁₈＝2.3623 r₁₉＝1004.5794 d₁₉＝3.2322 n₁₀＝1.56444 ν₁₀＝43.78 r₂₀＝−18.5727 d₂₀＝D₃（可変） r₂₁＝−45.8923 d₂₁＝3.6500 n₁₁＝1.78470 ν₁₁＝26.30 r₂₂＝−20.3180（非球面） d₂₂＝2.6559 r₂₃＝−16.0969 d₂₃＝1.6014 n₁₂＝1.78590 ν₁₂＝44.18 r₂₄＝421.4819 非球面係数 A₂₂＝−0.75814×10^-6 B₂₂＝−0.3655×10^-7 C₂₂＝0.35896×10^-9 D₂₂＝−0.16527×10^-11 ｆ 39.946 63.946 102.429 D₁ 2.256 6.806 10.995 D₂ 11.539 6.989 2.8 D₃ 17.353 9.944 3.935 ₁₂₃ ／_W＝1.305、β_2T・β_3T＝0.6765 β_4T／β_4W＝1.888 ただしｆは全係の焦点距離、r₁,r₂,…は各レンズ各面
の曲率半径、d₁,d₂,…は各レンズの肉厚および空気間
隔、n₁,n₂,…は各レンズの屈折率、ν₁，ν₂，…は各レ
ンズのアツベ数である。

上記実施例のうち実施例１と実施例３は第２図に示す
レンズ構成のものである。これら実施例は第２レンズ群
G₁が接合レンズと負レンズよりなつている。これらのう
ち実施例１の収差状況は第４図に示す通りであり又実施
例３は第６図に示す通りである。

又実施例２は第３図に示すようなレンズ構成で第２レ
ンズ群の接合レンズが分離されている。この実施例の収
差状況は第５図に示す通りである。

〔発明の効果〕

本発明のズームレンズは、４群ズーム方式の第１レン
ズ群と第３レンズ群とをズーミング時に一体に移動させ
ることによつて鏡枠構造の簡単化を図ると共に従来の４
群ズーム方式の欠点であるすべてのレンズ群を独立して
移動させることによる製造工程，組立工程における累積
誤差を少なくした。又光学的には第３レンズ群と第４レ
ンズ群とで２群ズーム方式と看做すことが出来、これに
第１レンズ群と第２レンズ群による増倍作用を付加した
いわゆるダブルズーム方式と考えることも出来、このよ
うに効率的な変倍を行なうことにより高変倍率でありな
がら広角端ばかりか望遠端においてもレンズ系の全長を
短くなし得た。更に光学性能に関しても、四つのレンズ
群を独立して移動させる方式に比べ不利であるにも拘ら
ず、各レンズ群に空気レンズを効果的に配置することに
よつて少ないレンズ構成枚数で実施例に示すような良好
な結像性能を得ることができた。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のズームレンズのズーミングの際のレン
ズ群の移動図、第２図は、本発明の実施例1,3の断面
図、第３図は本発明の実施例２の断面図、第４図乃至第
６図は夫々本発明の実施例１乃至実施例３の収差曲線
図、第７図，第８図は従来の４群ズームのレンズ群の移
動図である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ
群と、負の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３
レンズ群と、負の屈折力の第４レンズ群とより構成さ
れ、広角端から望遠端への変倍の際に、前記レンズ群の
各々が光軸上の間隔を変えつつ物体側へ移動し、前記第
１レンズ群と第３レンズ群とは一体に移動し、前記第３
群と第４群は互いに間隔が狭くなるように移動し、更に
以下の条件を満足することを特徴とするコンパクトな高
変倍率ズームレンズ。（１）0.8＜ψ_123W／ψ_W＜1.6 （２）0.3＜β_2T・β_3T＜1.0 （３）1.2＜β_4T／β_4W＜2.8 但し、ψ_123Wは広角端における第１レンズ群，第２レン
ズ群，第３レンズ群の合成屈折力、ψ_Wは広角端におけ
る全系の合成屈折力、β_2Tは望遠端における第２レンズ
群の横倍率、β_3Tは望遠端における第３レンズ群の横倍
率、β_4Wは広角端における第４レンズ群の横倍率、β_4T
は望遠端における第４レンズ群の横倍率である。
【請求項２】第１レンズ群が少なくとも１枚の負レンズ
と少なくとも１枚の正レンズからなる特許請求の範囲
（１）のコンパクトな高変倍率ズームレンズ。
【請求項３】第２レンズ群が少なくとも１枚の負レンズ
と少なくとも１枚の正レンズからなる特許請求の範囲
（２）のコンパクトな高変倍率ズームレンズ。
【請求項４】第３レンズ群が２枚以上の正レンズと少な
くとも１枚の負レンズからなる特許請求の範囲（３）の
コンパクトな高変倍率ズームレンズ。
【請求項５】第４レンズ群が少なくとも１枚の正レンズ
と少なくとの１枚の負レンズからなる特許請求の範囲
（４）のコンパクトな高変倍率ズームレンズ。
【請求項６】非球面を含む特許請求の範囲（１）、
（２）、（３）、（４）又は（５）のコンパクトな高変
倍率ズームレンズ。