JPS63157120A - コンパクトな高変倍率ズ−ムレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は四つのレンズ群よりなるコンパクトな高変倍率
ズームレンズに関するものである。

〔従来の技術〕

近年、カメラの全自動化が進む中で携帯性を特徴として
いるいわゆるレンズシャッターカメラの撮影レンズにも
変倍可能なレンズ系を採用する傾向が高くなっている。

そのためにコンパクトなズームレンズ系の開発が必要に
なって来た。

このような主としてレンズシャッターカメラに装着され
ることを意図したレンズ系は、−眼レフカメラ用のレン
ズ系のような特定のバックフォーカスを確保するという
制限がないのでバックフォーカスを短くする。ことによ
ってコンパクトにし得る。

このようにレンズ系のバックフォーカスを短くしてコン
パクト化を達成するためには原理的に屈折力配分を物体
側より順に正、負とした２群構成にすることが有効であ
ることが知られており、これによって例えばレンズシャ
ッターカメラ用の準広角単焦点レンズや２焦点切換式の
変倍光学系の小型化をなし得ている。

一部ズームレンズ系においても前記のような屈折力配置
の二つのレンズ群のズーム形式のものが知られており、
更にそれを発展させた三つのレンズ群よりなるズーム形
式のものが考えられ、この種のレンズシャッターカメラ
用ズームレンズが数多く提案されている。しかしこれら
ズームレンズは変倍比がだかだか１．５倍程度にとどま
っている。

したがってパースペクティブの変化を楽しむ一部ユーザ
ーの要求に適っておらず、少なくとも２倍程度もしくは
これ以上の変倍比が要望される。またレンズシャッター
カメラのユーザーに光学性能に対する不満があり、光学
性能の向上も必要である。

従来知られているこの種のズームレンズとして特開昭５
７　２０１２１３号等の物体側より項に正の屈折力の第
１レンズ群と負の屈折力の第２レンズ群からなるいわゆ
る２群ズームがある。

又、特開昭５８−１３７８１３号に記載されたズームレ
ンズは、２群ズームの第１ンンズ群もしくは第２レンズ
群の一部を分割したいわゆる３群ズームで、簡単なレン
ズ構成である。

これらのズームレンズは、レンズシャッターカメラもし
くはビデオカメラ等に用いるもので、−眼レフカメラの
ようにバックフォーカスの制限を考慮する必要がないこ
とを利用してコンパクトになし得たものである。

しかしながら、レンズシャッターカメラでもレンズ系の
コンパクトさ、有害光によるフレアーの発生等を考慮す
れば、収差補正にのみ注目してバックフォーカスを短く
することは避ける必要がある。

また変倍比が１．５程度であるにもかかわらず、光学性
能が十分でなく、特に色収差および像面わん曲の補正が
不十分なものが多く、変倍比をひろげる余地の残されて
いないものが多い。

この：うに高変倍率化を達成するためには２群形式もし
くはこれの発展形である３群形式では変倍を担うレンズ
群の最大ズーミング移動量が増大し、倍率負担が大きく
なり変倍域全体にわたって良好な光学性能を得ることが
啄めて困難である。

以上のような点を考慮すると第７図に示すような四つの
レンズ群で構成するズーム形式にして、各々のレンズ群
の屈折力が物体側から正、負、正、負としたつまり正の
屈折力の第１レンズ群Ｇｌ　。

負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２１正の屈折力の第３レン
ズ群Ｇｓｒ負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とにて構成し
、図示するようにズーミング移動させることによって倍
率を夫々に分担させることによりコンパクト化を達成し
得る。

また四つのレンズ群にて構成すると共に、レンズ鏡枠構
造を簡単にするためにレンズ群の構成および各群の移動
を第８図番で示すようにしたものが知られている。この
方式は特開昭６０−５７８１４号公報において提案され
ているもので、第２レンズ群をズーミング時に固定とし
、可動群を三つにしたことに特徴がある。

この方式のズームレンズは高倍率化を意図すると第２レ
ンズ群が固定であるため望遠端でのレンズ群の機械的干
渉を避けるために広角端では第２レンズ群と第３レンズ
群の光軸上の間隔を十分に広げる必要が生じコンパクト
性を維持することができなくなる。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明は、上述の点に鑑みなされたもので、包括画角が
６３°〜２３°程度にわたシ、変倍比３程度であシなが
も、光学性能が全変倍域にわたって良好な４群方式のコ
ンパクトな高変倍率ズームレンズを提供するものである
。

〔問題点を解決するだめの手段〕

本発明は、上記の間雇点を解決するために第１図に示す
ような四つのレンズ群よシ構成される４群ズーム方式を
基本とするもので、レンズ群のうちの第１レンズ群Ｇ１
と第３レンズ群Ｇ、とをｉ同一の移動としたことを特徴
とするものである。

本発明のズームレンズは、物体側よシ順に正の屈折力の
第１レンズ群Ｇ、と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と
、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力の第４
レンズ群Ｇ４とよシ構成され、各レンズ群間の光軸上の
間隔を可変とすることによって変倍を行なうものであっ
て、その際に第１レンズ群Ｇ、と第３レンズ群Ｇ３とを
一体に移動させるようにし、更に次の各条件を満足する
ことを特徴とするものである。

（２）　　０．３　＜β２Ｔ＠β３Ｔ　＜　１．０ただ
しψＷは広角端における全系の合成屈折力、ψ１□３ｗ
は広角端における第１レンズ群Ｇｌｒ第２レンズ群Ｇ２
１第３レンズ群Ｇ３の合成屈折力、β２Ｔは望遠端にお
ける第２レンズ群Ｇ２の横倍率、β、Ｔは望遠端におけ
る第３レンズ群Ｇ３の横倍率、β４ｗは広角端における
第４レンズ群Ｇ４の横倍率、β、では望遠端における第
４レンズ群Ｇ４の横倍率である。

本発明のズームレンズは、前記のようなレンズ構成のズ
ーム方式を採用したことによって次に述べるような理由
から、レンズ系のコンパクト化と高変倍率化を達成し得
たものである。

即ち、広角端においては、第１図に示すように第１レン
ズ群Ｇ１乃至第３レンズ群Ｇ３とでその合成屈折力が正
である一つのレンズ群を構成することになる。そしてこ
れと後続の負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とでい
わゆる望遠タイプを構成するようにしてレンズ系の全長
を短くすることが出来る。

更に各レンズ群のズーミング時における移動は、広角端
を基準位置とすると各々のレンズ群が物体側へ移動する
特徴を有しておシ、例えば第８図に示す従来例のように
第２レンズ群が固定であるズーミング方式やレンズ群が
像側へ移動するズーミング方式よシも広角端における全
長を短くし得る。

一方、変倍率を大きくすることに関しては、本発明にお
いては主として広角端でのコンパクト化を意図しながら
も、各レンズ群に変倍率を分担させることによって望遠
端でのレンズ系の全長が必要以上に長くならないように
している。

また大きな特徴として、従来の４群ズーム方式としては
前例がない第１レンズ群Ｇｌと第３レンズ群Ｇ３とをズ
ーミング時に一体に移動するようにした。これによって
レンズ群のズーミング移動機構が簡略化され製造工程を
含めた低コスト化につながることになる。又第３レンズ
群Ｇ３と共に開口絞シを移動させることを意図しており
、第１レンズ群Ｇ１の最前端部を基準にして考える時、
入射瞳がズーミングの際に大きく変わることがなく十分
な周辺光量を維持することができる。その結果、最短撮
影距離を従来のものより容易に短くすることが出来る利
点が得られる。

以上述べたような特徴を、実際にズームレンズ系のコン
パクト化および高変倍率化に結びつけるためには、各レ
ンズ群の屈折力配置を適切なものにし、かつ各レンズ群
の倍率負担を適宜に設定することが必要である。そのた
めに設けたのが前掲の条件（１）乃至条件（３）である
。

条件（１）は広角端における第１レンズ群Ｃ＋＋第２レ
ンズ群Ｇ２１第３レンズ群Ｇ３の合成屈折力を規定する
ものであシ、レンズ系の全長が最短になる基準状態での
屈折力配分を適宜決定し、その時のバックフォーカスを
必要最低限に維持し、コンパクト化を達成することを目
的として設けたものである。

条件（１）の上限値を越えると、レンズ系のコンパクト
化には有利であるが、実際の厚肉レンズ系の構成におい
てペッツバール和の減少により像面が正偏位し、屈折力
が強まることによる倍率の色収差の残存量が増大し、そ
れと同時に単色諸収差の補正が困難になシ、本発明の目
的の一つである良好な性能を得ることが出来なくなる。

又条件（１）の下限を越えると収差補正上は有利である
が、レンズ系の全長が長くなると共に、広角端では後側
主平面位置がレンズ系のよシ物体側に位置し、バックフ
ォーカスが短くなシ、レンズ系の全長、外径共に大にな
シコンパクト化を達成することが困難になる。

条件（２）は、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ
、の望遠端における倍率負担を規定したものである。こ
の条件は、ズーミング時に第１レンズ群Ｇ１が第３レン
ズ群Ｇ３と一体に移動することに鑑み、条件（１）のよ
うに広角端での屈折力配置を設定した時には、各レンズ
群のズーミング時の移動を規制することになυ、各レン
ズ群の状態が定まることになり、収差補正上も重要な意
味を有している。

条件（２）の上限を越えると第２レンズ群Ｇ２および第
３レンズ群Ｇ３によって負担すべき倍率を必要以上に大
きくせざるを得す、第１レンズ群Ｇ１と第３レンズ群Ｇ
３とが一体に移動すると云う条件の下で屈折力配分を決
定すると、第１レンズ群Ｇｌ　！第２レンズ群Ｇ２およ
び第３レンズ群Ｇ３の屈折力を強めることによυズーミ
ング移動量が必要以上に大にならないようにしなければ
ならなくなる。又、第４レンズ群Ｇ４が担う倍率は小さ
くて済み、その屈折力を弱くすることが出来るが、第１
レンズ群Ｇ。

、第２レンズ群ｃｚ、ｍ３レンズ群Ｇ３でペッツバール
和が補正過剰になるのをはじめ、残存する収差を第４レ
ンズ群Ｇ４によって補正することが難しく良好々性能を
得ることが困難になる。条件（２）の下限を越えると第
４レンズ群Ｇ４が負担すべき倍率が増大するので、屈折
力を強めることによってズーミング時の移動滑を規制し
て望遠端におけるレンズ群相互の機械的干渉を避けるよ
うＫしなければならず、収差補正上好ましくない。一方
第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３が担うべき倍
率は小さく屈折力は弱められるが、これに伴って第１レ
ンズ群Ｇ１の屈折力を弱めることになるため第１レンズ
群０１等によシフオーカシングを行なおうとすると最短
撮影距離が長くなる欠点が生ずる。

条件（３）は、広角端でバックフォーカスを適宜に設定
し、高変倍率を達成するために第４レンズ群Ｇ４が担う
変倍範囲内の横倍率を規定したものである。

条件（３）の上限を越えると第４レンズ群Ｇ４が負担す
る変倍範囲が広くなり、第４レンズ群自体ノズーミング
移動量が犬になるためレンズ系の全長が長くなる。その
結果、望遠端でのレンズ系のパックフォーカスが非常に
長くなシ、これを避けるためＫは第４レンズ群Ｇ４の屈
折力を強くする必要が生じ、像面平坦性を補正すること
が難しくなる。

又条件（３）の下限を越えると第４レンズ群Ｇ４が負担
する倍率が小さくなるために、高変倍率を達成すること
が困難になる。又第４レンズ群Ｇ４がこの下限を越える
変倍範囲をとる時には、高変倍率を達成しようとするた
めには、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３の倍
率負担を犬きぐせざるを得ない。この場合本発明のよう
に第１レンズ群Ｇ１と第３レンズ群Ｇ３がズーミング時
に一体に移動する方式では、望遠端でのレンズ群の機械
的干渉が生ずる。これをさけるためＫは各レンズ群の屈
折力を必要以上に強めなければならず収差補正が困難に
なシ好ましくない。

前記のような条件にもとづく近軸構成による屈折力配置
と各レンズ群のズーミング移動が適宜設定された上で、
変倍域全体にわたって良好な光学性能を得るためには各
レンズ群を次のように構成することが望ましい。即ち第
１レンズ群は、少なくとも１枚の負レンズと少なくとも
１枚の正レンズにて構成し、第２レンズ群は、少なくと
も１枚の負レンズと少なくとも１枚の正レンズにて構成
し、第３レンズ群は２枚以上の正レンズと少なくとも１
枚の負レンズにて構成し、第４レンズ群は、少なくとも
１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズにて構成す
ることが良好な光学性能のズームレンズを得る上で望ま
しい。

本発明のレンズ系において、変倍比をより大きくしたり
、性能を一層向上させるためには非球面を設けることが
効果的である。即ち第１レンズ群Ｇ１又は第２レンズ群
Ｇ２に非球面を採用することによってレンズ成分の負担
を軽くし屈折力を弱めることが出来るので余裕のある設
計が可能で光学性能の向上をはかることが出来る。

非球面の形状としては、光軸方向をＸ軸に、光軸に垂直
な方向をＸ軸に採シ、その面の光軸近傍での曲率半径（
基準球面の半径）をｒｋとした時、次の式にて示される
ものである。

＋Ｃｋｙへ＋Ｄｋｙ１０に ただしＡｋ、　Ｂｋ、　Ｃｋ、　Ｄｋは非球面係数でｋ
は非球面かに番目の面であることを示す。

〔実施例〕

本発明のズームレンズの実施例について述べる。

本発明の実施例は、基本的には第２図に示すようなレン
ズ構成である。

とで構成され、負のメニスカスレンズと次の正レンズと
の間に空気レンズを構成するようにした。

このようにして屈折力配分を適切にし収差の発生量を小
さく抑えるようにした。この第１レンズ群Ｇ１を、２枚
構成にすることも可能であるが各レンズへの負担が大に
なシ各面の曲率が強くなって肉厚を大にしなければなら
なくなるので好ましくない。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に負レンズと正レン
ズの接合レンズと負　　　　　　レンズとで構成されて
いる。これによって、前側主点を物体側へ出すことを意
図して全長が短く々るようにしている。又第３図に示す
ように接合レンズを分離することにより単色収差の補正
のだめの自由度を増やすことが出来る。この第２レンズ
群Ｇ２はコマ収差と歪曲収差並びに非点収差の全系のノ
（ランスに大きく寄与しており、最も物体側の面の作用
が大きくこれら収差のオーバー補正作用が強くなってい
る。これによって他のレンズで発生する収差をバランス
良く補正して全系の収差が良好になるようにしている。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側より２枚の正レンズと負レ
ンズと正レンズとで構成されている。このレンズ群は、
軸上光線の入射高が高くなるところに位置しておシ、上
記の構成によって前側主点が物体側に位置し、球面収差
の補正に有効である。

第４レンズ群Ｇ４は物体側よシ正のメニスカスレンズと
負レンズとにて構成されておシ、像面の平坦性を保つの
に寄与している。このレンズ群の両レンズに挾まれる空
気レンズの作用で高次の収差を発生させ、第１レンズ群
Ｇ、から第３レンズ群Ｇ。

で発生する収差を適切に打消すようにしている。

次に本発明の各実施例を示す。

実施例１ ｆ＝３９．９４６〜１０２．４２９、Ｆ／４．６６〜６
．３８２ω＝５６．８７７°〜２３．８５１゜ｒ、　＝
３４８．９４８３ ｄ４＝１．５００Ｏｎ＋＝１．８４６６６　１’ｔ＝２
３．８８ｒ２＝４４．３９６８ ｄ２＝０．８８００ ｒ３＝６２．５９５２ ｄ３＝３．５７００　　ｎ２＝１．６９６８０　　！／
２＝５５．５２ｒ、＝−３７９９．１１１３ ｄ４＝０．２０００ ｒｓ＝３０．０４１６ ｄｓ　＝４．５０００　　ｎｓ　＝　１．５３３５８　
　シ３＝５１．５６ｒ６　”−１５１，７９１７ ｄ、＝Ｄ＋　（可変） ｒｔ　＝−５８，１２２１ ｄｙ＝１．３０００　　　ｎ４＝１．７７２５０　　１
／４＝４９．６６ｒａ＝１４．６０３５ ｄｓ　＝２．８５００　　１ｓ　＝１．８０５１８　　
１’ｓ　＝２５．４３ｒｏ＝７０．０５０８ ｄｏ”１．９０００ ｒ＋ｏ＝　　４２．０９１４ ｄ＋ｏ　＝１．３０００　　　ｎａ　＝１．７２９１６
　　　シａ＝５４．６８ｒ＋ｔ＝　　２１１．０５８２ ｄｏ　＝Ｄ２　（可変） ｒ１□＝ｃｏ（絞り） ｄｓｘ　＝　１．９１２６ ｒ１３＝４６４．２２３３ ｄ＋３　＝２．５９８５　　　　　ｎフ　＝１．６３９
３０　　　　１／？＝４４．８８ｒ＋＋＝　　２８．１
１８４ ｄ＋４＝　０．１６２４ ｒｔ５＝２０．４１６５ ｄｓｓ　＝３．４３２０　　　ｎａ　＝１．５６８７３
　　　シＭ＝６３．１６ｒｔａ　＝−７０，３７１３ ｄ＋ａ　＝　１．１５１３ ｒ＋？　　＝−２３，５５０２ ｄ＋ｔ＝１．６１７８　　１９＝１．８０５１８　　　
シ、＝２５．４３ｒ＋ｇ＝３９．３６８３ ｄ＋ａ　＝　２．３６２３ ｒｈｏ　＝２２７．２４５７ ｄ＋ｏ　＝３．２３２２　　　ｎｌｏ　＝１．５６４４
４　　　ν１ｏ　＝　４３．７８ｒ２ｏニー１８．６１
６８ ｄ２ａ　＝０３（可変） ｒ２１＝　　４６．０６９２ ｄ：＋＝３．６５００　　　ｎミニ１．７８４７０　１
’Ｈ＝２６．３Ｏｒ２２”　　２１．２１４５ ｄ２２＝　２．６５５９ ｒ２３”　　１７．１７７１ ｄ２３＝１．６０１４　　　ｎ＋２＝１．７８５９０　
　ν１２＝４４．１８ｒ２＋　”＝４２１．０６６６ ｆ　　　　　３９．９４６　　６３．９４６　　１０２
．４２９’　　　　Ｄ、　　　　２．２３７　　　６．
７ぢ６　　　１０．８０２Ｄ２　　　　Ｌｌ、５６＋　
　　　７．０４５　　　　２．９９９Ｄ３　　１９．’
ｌ牛２　　１１．０５　　　　４．１ψ＋□＆９’ｗ＝
　１．２７０７　、　β２Ｔ拳β３Ｔ　＝　０．７１０
８β４Ｔ／β４Ｗ　＝　１．８７４ 実施例２ ｆ　＝　３９．９４５〜１０２．４２９、Ｆ／４．６６
〜６．３８２ω＝５６．８７７°〜２３．８５１ ｒ＋　＝３４８．７０８３ ｄ＋＝１．５０００　　ｎ１＝１．８４６６６　　Ｌ’
＋＝２３．８８ｒ２＝４９．８４５６ ｄ２＝０．８８００ ｒ３＝１０１．８４９０ ｄ３＝３．５７００　　ｎ２＝１．６９６８０　　シ２
＝５６．４９ｒ＋：　２０５．０８３０ ｄ４＝０．２０００ ｒｉ＝２７．８４６９ ｄｓ＝４．５０００　　ｎ３＝１．５３３５８　１’３
＝５１．５６ｒａ：　７１２．６５６８ ａａ＝Ｄ＋（可変） ｒ７＝　９０．３４６７ ｄｙ＝１．３０００　　ｎ＋＝１．７７２５０　　ｖ４
＝４９．６６ｒｓ”１４．７５５３ ｄ８＝０．６５５０ ｒｏ＝１５．６３７３ ｄ９＝２．８５００　　　ｎｐ　＝１．８０５１８　　
　μ５＝２５．４３ｒ＋ｏ　＝６９．０３４４ ｄ＋ｏ　＝　１．４１０１ ｒ＋＋　＝　　６７．４３５０ ｄｏ＝１．３０００　　　ｎａ＝１．７２９１６　　１
’＋＝５４．６８゜ｒ＋ｚ　＝　１６４．８４９５ ｄ１□＝Ｄ２（可変） ｒ、３＝＝　Ｃｏ　（絞シ） ｄ＋３＝　１．９１２６ ｒ＋＊＝　　４９０．４１７７ ｄｎ＝２．５９８５　　　ｎ７＝１．６３９３０　　１
’７＝４４．８８ｒ＋ａ＝　　２７．８０８０ ｄ＋５”　０．１６２４ ｒ＋ａ＝１８．８８０１ ｄ＋６＝３．４３２０　　　ｎ８　＝１．５６８７３　
　　シｇ＝６３．１６ｒ＋＋　＝　　５７．４３９６ Ｃ１＋ｔ−１，１５００ ｒ＋ｓ＝　　２４．．３０１４ ｄ＋ｓ　＝１．６１７８　　１ｇ　＝１．８０５１８　
　１’ｏ　＝２５．４３ｒ’＋ｏ＝３２．９３８３ ｄ＋ｏ　＝　２．３６２３ ｒ２ｏ　＝３８１．４７１６ −　ｄ２ｏ　＝３．２３２２　　　ｎｌｏ　＝１．５６
４４４　　ν１ｏ　＝　４３．７８ｒ２ｔ　＝−１８，
６３９７ ｄ２＋　＝０３（可変） ｒ２□＝−５５，１８１３ ｄ２２　”３．６５００　　１Ｂ　＝１．７８４７０　
　　νＨ＝２６．３０ｒ２ｓ　＝−２２，３０６９ ｄ２３＝　２．６５５９ ｒ２＋＝　　１８．０１２６ ｄ２４＝１．６０１４　　　ｎ１２　＝１．７９５００
　　１’＋２　＝４５．２９ｒ２５　＝４２１．６７９
５ ｆ　　　　　３９．９４５　　６３．９４５　　　１０
２．４２９Ｄ＋　　　　　１．９０１　　−’７．４３
Ｂ　　　　１１．４０４Ｄ２　　　Ｌ　２．−３０４　
　　６．７７３　　　　２．８　ＯＬＤ３　　１９．６
２Ｂ　　　Ｌｏ、８８４　　　　２．３９４ψ、２３／
９’Ｗ　＝　１．２４０５　、　β２　Ｔ　ａβ３Ｔ＝
０．７３２２β４Ｔ／β４ｗ＝１．８３９ 実施例３ ｆ＝３９．９４６〜１０２，４２９、Ｆ／４．６６〜６
．３８２ω＝５６．８７７°〜２３．８５１゜ｒ、＝３
４８．７２１１ ｄ＋　＝１．５００Ｏｎｔ　＝１．８４６６６　　　シ
、＝２３．８８ｒ２＝４８．５５８８ ｄｚ＝０．８８００ ｒ３＝　１６７．０７６３ ｄ、＝３．５７００　　　ｎｚ＝１．６９６８０　　１
／２＝５５．５２ｒ＋＝　　１８９．４４８３ ｄ４＝０．２０００ ｒ５＝２９．５６２０ ｄｓ　＝４．５０００　　　ｎｓ　＝１．５３３５８　
　９３＝５１．５６ｒａ”　　１７０．１９３５ ｄａ＝Ｄ＋（可変） ｒ７＝　　５１．６６０６ ｄｙ　＝１．３００Ｏｎｔ　＝１．７７２５０　　１’
＋　＝４９．６６ｒａ＝１８．５０４７ ｄａ　”２．８５０Ｏｎ５＝１．８０５１８　　　シ、
＝２５．４３ｒ、＝１５９．０７５４ ｄｏ”１．９０００ ｒ１ｏ＝　　５０．８１２９ ｄ＋ｏ＝１．３０００　　　ｎａ＝１．７２９１６　　
　シａ＝５４．６８ｒｏ　＝６４２．０４６７ ｄｏ　＝Ｄ２　（可変） ｒＩ２＝ａ：＋（絞＃）） ｄｓｚ　＝　１．９１２６ ｒｘｓ　＝１６３．０４８７ （１３＝２．５９８５　　ｎｗ＝１．’６３９３０　１
’？＝４４．８８ｒ＋４＝−２８，６１５４ ｄ＊＝０．１６２４ ｒｔｉ＝２０．１６１８ ｄ１ｓ＝３．４３２０　　　ｎ５＝１．５６８７３　　
　シａ＝６３．１６ｒ１６　＝−７７，５７５６ ｄｘａ　＝　１．１５００ ｒｒｒ＝　　２４．５７８４ ｄ＋７＝１．６１７８　　　ｎｏ＝１．８０５１８　　
　！’ｏ＝２５．４３ｒ１ｇ＝３７．０９３４ ｄ＋ａ＝２．３６２３ ｒ＋９　＝１００４．５７９４ ｄｌｏ　＝３．２３２２　　１ｅｏ　＝１．５６４４４
　　ν１ｏ　＝　４３．７８ｒ２ｏ＝　　１８．５７２
７ ｄ２０＝Ｄ３　（可変） ｒ２ｔ＝４５．８９２３ ｄ２ｔ＝３．６５００　　　ｎｏ＝１．７８４７０　　
νｔｔ　＝　２６．３０ｒ２２＝　　２０．３１８０（
非球面）ｄ２２＝　２．６５５９ ｒ２３＝　　１６．０９６９ ｄ２３＝１．６０１４　　１＋２＝１．７８５９０　１
／１２　＝４４．１８ｒ２＋　＝４２１．４８１９ 非球面係数 Ａ２２＝　　０．７５８１４Ｘ１０−’Ｂ２２＝　　０
．３６５５Ｘ１０−’ Ｃ２２＝０．３５８９６Ｘ１０−” Ｄ２２　”＝　　０．１６５２７Ｘ１０−”ｆ　　　３
９．９４６　６３．９４６　１０２．４２９ＤＩ　　　
２．２５６　　６．８０６　　１（：１．９９５Ｄ２　
　１ｉ、５３９　　６．９８９　　　２．８Ｄ３１７．
３５３　　９．９４４−　　　３．９３５９’＋２３　
／９’Ｗ　＝　１．３０５、β２Ｔ・β３Ｔ　＝　０．
６７６５β４Ｔ／β、ｗ＝１．８８８ ただしｆは全停の焦点距離、ｒ＋　＋　ｒ２　＋・・・
は各レンズ各面の曲率半径、ｄｔ　＋　ｄ２＋・・・は
各レンズの肉厚および空気間隔、ｎｔ　ｌ　ｎ２　＋・
・・は各レンズの屈折率、シ１．シ２．・・・は各レン
ズのアツベ数である。

上記実施例のうち実施例１と実施例３は第２図に示すレ
ンズ構成のものである。これら実施例は第２レンズ群Ｇ
１が接合レンズと負レンズよシなっている。これらのう
ち実施例１の収差状況は第４図に示す過多であり又実施
例３は第６図に示す通夛である。

又実施例２は第３図に示すようなレンズ構成で第２レン
ズ群の接合レンズが分離されている。この実施例の収差
状況は第５図に示す通りである。

〔発明の効果〕

本発明のズームレンズは、４群ズーム方式の第１レンズ
群と第３レンズ群とをズーミング時に一体に移動させる
ことによって焼枠構造の簡単化を図ると共に従来の４群
ズーム方式の欠点であるすべてのレンズ群を独立して移
動させることによる製造工程２組立工程における累積誤
差を少なくした。又光学的には第３レンズ群と第４レン
ズ群とで２群ズーム方式と着量すことが出来、これに第
１レンズ群と第２レンズ群による増倍作用を付加したい
わゆるダブルズーム方式と考えることも出来、このよう
に効率的な変倍を行なうことにより高変倍率でありなが
ら広角端ばかυか望遠端においてもレンズ系の全長を短
くなし得た。更に光学性能に関しても、四つのレンズ群
を独立して移動させる方式に比べ不利であるにも拘らず
、各レンズ群に空気レンズを効果的に配置することによ
って少ないレンズ構成枚数で実施例に示すような良好な
結像性能を得ることができた。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のズームレンズのズーミングの際のレン
ズ群の移動図、第２図は、本発明の実施例１，３の断面
図、第３図は本発明の実施例２の断面図、第４図乃至第
６図は夫々本発明の実施例１乃至実施例３の収差曲線図
、第７図、第８図は従来の４群ズームのレンズ群の移動
図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 物体側より順に正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折
   力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群と、負
   の屈折力の第４レンズ群とより構成され、前記レンズ群
   の各々の光軸上間隔を変えることによつて変倍を行なう
   レンズ系で、変倍のための移動の際に第１レンズ群と第
   ３レンズ群を一体に移動させるようにし、更に次の条件
   を満足することを特徴とするコンパクトな高変倍率ズー
   ムレンズ。 （１）０．８＜ψ＿１＿２＿３＿Ｗ／ψ＿Ｗ＜１．６（
   ２）０．３＜β＿２＿Ｔ・β＿３＿Ｔ＜１．０（３）１
   ．１＜β＿４＿Ｔ／β＿４＿Ｗ＜２．８ただしψ＿１＿
   ２＿３＿Ｗは広角端における第１レンズ群、第２レンズ
   群、第３レンズ群の合成屈折力、ψ＿Ｗは広角端におけ
   る全系の合成屈折力、β＿２＿Ｔは望遠端における第２
   レンズ群の横倍率、β＿３＿Ｔは望遠端における第３レ
   ンズ群の横倍率、β＿４＿Ｗは広角端における第４レン
   ズ群の横倍率、β＿４＿Ｔは望遠端における第４レンズ
   群の横倍率である。