JPH08326776A - 摩擦材を両面に具えたプレートと片面に具えたプレートを組み合わせた多板摩擦係合装置 - Google Patents
摩擦材を両面に具えたプレートと片面に具えたプレートを組み合わせた多板摩擦係合装置Info
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- JPH08326776A JPH08326776A JP7155605A JP15560595A JPH08326776A JP H08326776 A JPH08326776 A JP H08326776A JP 7155605 A JP7155605 A JP 7155605A JP 15560595 A JP15560595 A JP 15560595A JP H08326776 A JPH08326776 A JP H08326776A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 摩擦熱を吸収する熱容量を高めた多板摩擦係
合装置の提供。 【構成】 多板摩擦係合装置５０は交互に配列された外
歯プレート５３，５４，５５と内歯プレート５６，５７
とが摩擦材６２を介して係合することによってトルク伝
達を行なうようになっており、摩擦材６２は、配列の始
めと終わりに位置する外歯プレート５３，５５以外の外
歯プレート５４のコアプレート７４の片面と、配列の始
めに位置する内歯プレート５６のコアプレート７６の両
面と、残りの内歯プレート５７のコアプレート７７の片
面とに固着されている。摩擦熱は、摩擦板が接触する外
歯プレート５３，５５とコアプレート７４，７７とに吸
収される。外歯プレート５３，５５の背面から摩擦熱が
逃がされる。これによって、多板摩擦係合装置５０の熱
容量が高められる。
合装置の提供。 【構成】 多板摩擦係合装置５０は交互に配列された外
歯プレート５３，５４，５５と内歯プレート５６，５７
とが摩擦材６２を介して係合することによってトルク伝
達を行なうようになっており、摩擦材６２は、配列の始
めと終わりに位置する外歯プレート５３，５５以外の外
歯プレート５４のコアプレート７４の片面と、配列の始
めに位置する内歯プレート５６のコアプレート７６の両
面と、残りの内歯プレート５７のコアプレート７７の片
面とに固着されている。摩擦熱は、摩擦板が接触する外
歯プレート５３，５５とコアプレート７４，７７とに吸
収される。外歯プレート５３，５５の背面から摩擦熱が
逃がされる。これによって、多板摩擦係合装置５０の熱
容量が高められる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車のオートマッチ
クトランスミッション、産業用若しくは建設機械用のト
ランスミッション等に使用され、摩擦熱を吸収する熱容
量を高めるための多板摩擦係合装置に関する。
クトランスミッション、産業用若しくは建設機械用のト
ランスミッション等に使用され、摩擦熱を吸収する熱容
量を高めるための多板摩擦係合装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、図５に示すように、この種の多板
摩擦係合装置１０は、外歯プレート（メイティングプレ
ート）２１，２２，２２，２３と、コアプレート１４の
両面に摩擦材２５，２５が固着された内歯プレート（摩
擦板）２４，２４，２４とが交互に配列されたトルク伝
達構造２０を有している。
摩擦係合装置１０は、外歯プレート（メイティングプレ
ート）２１，２２，２２，２３と、コアプレート１４の
両面に摩擦材２５，２５が固着された内歯プレート（摩
擦板）２４，２４，２４とが交互に配列されたトルク伝
達構造２０を有している。
【０００３】トルク伝達構造２０は、ピストン１５を図
５において矢印Ａ方向に移動させて、外歯プレート２
１，２２，２３と内歯プレート２４を圧接させることに
よってトルクを伝達し、矢印Ｂ方向に移動させて上記圧
接を解除させることによってトルクの伝達を断つように
なっている。外歯プレート２１，２２，２３と内歯プレ
ート２４とが接するとき、外歯プレート２１，２２，２
２，２３と、摩擦材２５とに、摩擦熱が発生する。
５において矢印Ａ方向に移動させて、外歯プレート２
１，２２，２３と内歯プレート２４を圧接させることに
よってトルクを伝達し、矢印Ｂ方向に移動させて上記圧
接を解除させることによってトルクの伝達を断つように
なっている。外歯プレート２１，２２，２３と内歯プレ
ート２４とが接するとき、外歯プレート２１，２２，２
２，２３と、摩擦材２５とに、摩擦熱が発生する。
【０００４】ところが、摩擦材２５は断熱性の材質から
なっているため、大部分の摩擦熱は、内歯プレート２４
のコアプレート１４には伝わらず、摩擦材２５が接触す
る相手の部材、すなわち、外歯プレート２１，２３の片
面と外歯プレート２２の両面とに吸収される。そこで、
外歯プレートの熱容量を大きくするためには、外歯プレ
ートの厚みを大きくすることが効果的である。
なっているため、大部分の摩擦熱は、内歯プレート２４
のコアプレート１４には伝わらず、摩擦材２５が接触す
る相手の部材、すなわち、外歯プレート２１，２３の片
面と外歯プレート２２の両面とに吸収される。そこで、
外歯プレートの熱容量を大きくするためには、外歯プレ
ートの厚みを大きくすることが効果的である。
【０００５】摩擦材が接触する相手部材の厚みと接触面
の温度との関係を実験によって求めて、そのデータをグ
ラフにしたのが図７である。グラフの横軸は接触面の単
位面積当たりの吸収エネルギー（Ｋｇ・ｍ／平方ｃｍ）
を相手部材の厚みの値で割って得られた値（ｑｖ）を示
し、縦軸は接触面の最高温度（Ｔｍａｘ℃）を示してい
る。図７のグラフによると、相手部材の厚みが厚い程、
接触面の温度が低いことがわかる。すなわち、摩擦材に
接触する相手プレートの厚みとその熱容量は、比例関係
にあることがわかる。
の温度との関係を実験によって求めて、そのデータをグ
ラフにしたのが図７である。グラフの横軸は接触面の単
位面積当たりの吸収エネルギー（Ｋｇ・ｍ／平方ｃｍ）
を相手部材の厚みの値で割って得られた値（ｑｖ）を示
し、縦軸は接触面の最高温度（Ｔｍａｘ℃）を示してい
る。図７のグラフによると、相手部材の厚みが厚い程、
接触面の温度が低いことがわかる。すなわち、摩擦材に
接触する相手プレートの厚みとその熱容量は、比例関係
にあることがわかる。
【０００６】従って、外歯プレートの厚みを厚くする
と、摩擦材の温度上昇を抑制してトルク伝達構造の寿命
を延ばすことができる。しかし、外歯プレート２２の厚
みを厚くして熱容量を大きくしようとすると、外歯プレ
ートと内歯プレートとの配列方向の長さＬ１が長くなる
という問題点が生じる。
と、摩擦材の温度上昇を抑制してトルク伝達構造の寿命
を延ばすことができる。しかし、外歯プレート２２の厚
みを厚くして熱容量を大きくしようとすると、外歯プレ
ートと内歯プレートとの配列方向の長さＬ１が長くなる
という問題点が生じる。
【０００７】そこで、コアプレート１４の両面に摩擦材
２５が固着されて摩擦熱の吸収に殆ど寄与していない３
枚の内歯プレート（摩擦板）２４に着目して、上記の問
題点に対処したのが、図６の多板摩擦係合装置３０のト
ルク伝達構造４０である。このトルク伝達構造４０は、
外歯プレート４１，４２のコアプレート３１，３２の厚
みと内歯プレート４４のコアプレート３４の厚みとを図
５の外歯プレート２２の厚みの略半分にして、コアプレ
ート３１，３２，３４の片面に摩擦材４５を固着し、外
歯プレート４２，４２，４３のみならず、内歯プレート
４４にも摩擦熱を吸収させるようにしたものである。
２５が固着されて摩擦熱の吸収に殆ど寄与していない３
枚の内歯プレート（摩擦板）２４に着目して、上記の問
題点に対処したのが、図６の多板摩擦係合装置３０のト
ルク伝達構造４０である。このトルク伝達構造４０は、
外歯プレート４１，４２のコアプレート３１，３２の厚
みと内歯プレート４４のコアプレート３４の厚みとを図
５の外歯プレート２２の厚みの略半分にして、コアプレ
ート３１，３２，３４の片面に摩擦材４５を固着し、外
歯プレート４２，４２，４３のみならず、内歯プレート
４４にも摩擦熱を吸収させるようにしたものである。
【０００８】又、このトルク伝達構造４０は、コアプレ
ート３１，３２，３４の厚みを図５の外歯プレート２２
の厚みの略半分にしてあるので、外歯プレート４１，４
２，４３と内歯プレート４４の配列方向の長さＬ２を短
くすることができるようになっている。
ート３１，３２，３４の厚みを図５の外歯プレート２２
の厚みの略半分にしてあるので、外歯プレート４１，４
２，４３と内歯プレート４４の配列方向の長さＬ２を短
くすることができるようになっている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】ところが、図６に示す
ような多板摩擦係合装置３０のトルク伝達構造４０は、
ピストン３５に近い左端の外歯プレート４１に摩擦材４
５が固着されているため、その外歯プレート４１で摩擦
熱を吸収し、その背面３６から摩擦熱を逃がすことがで
きない構成になっている。
ような多板摩擦係合装置３０のトルク伝達構造４０は、
ピストン３５に近い左端の外歯プレート４１に摩擦材４
５が固着されているため、その外歯プレート４１で摩擦
熱を吸収し、その背面３６から摩擦熱を逃がすことがで
きない構成になっている。
【００１０】これに対して、図５に示すような多板摩擦
係合装置１０のトルク伝達構造２０は、左端の外歯プレ
ート２１に摩擦材２５が固着されていないため、その外
歯プレート２１で摩擦熱を吸収し、その背面１６から摩
擦熱を逃がすことができる構成になっている。
係合装置１０のトルク伝達構造２０は、左端の外歯プレ
ート２１に摩擦材２５が固着されていないため、その外
歯プレート２１で摩擦熱を吸収し、その背面１６から摩
擦熱を逃がすことができる構成になっている。
【００１１】従って、図６に示すようなトルク伝達構造
４０は、図５の場合より全体の長さＬ２を短くすること
ができても、外歯プレート４１で摩擦熱を吸収しその背
面３６から摩擦熱を逃がすことができないため、結果的
に、図５の場合に比して、摩擦係合装置の熱容量を増加
させることができないという問題点を有している。
４０は、図５の場合より全体の長さＬ２を短くすること
ができても、外歯プレート４１で摩擦熱を吸収しその背
面３６から摩擦熱を逃がすことができないため、結果的
に、図５の場合に比して、摩擦係合装置の熱容量を増加
させることができないという問題点を有している。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は、交互に配列さ
れた外歯プレートと内歯プレートとが摩擦材を介して係
合することによってトルク伝達を行なう多板摩擦係合装
置において、前記摩擦材は前記配列の始めと終わりに位
置する外歯プレート以外の外歯プレートのコアプレート
の片面と、前記配列の始め又は終わりに位置する内歯プ
レートのコアプレートの両面と、残りの内歯プレートの
コアプレートの片面とに固着されている多板摩擦係合装
置により、前記の課題を解決した。
れた外歯プレートと内歯プレートとが摩擦材を介して係
合することによってトルク伝達を行なう多板摩擦係合装
置において、前記摩擦材は前記配列の始めと終わりに位
置する外歯プレート以外の外歯プレートのコアプレート
の片面と、前記配列の始め又は終わりに位置する内歯プ
レートのコアプレートの両面と、残りの内歯プレートの
コアプレートの片面とに固着されている多板摩擦係合装
置により、前記の課題を解決した。
【００１３】
【作用】摩擦熱は、摩擦材が接触する外歯プレートのコ
アプレートと内歯プレートのコアプレートとに吸収され
る。内歯プレートのコアプレートも摩擦熱を吸収する役
目をしているため、コアプレートの厚みが摩擦熱の吸収
に有効に利用される。但し、配列の始め又は終わりに位
置する内歯プレートは、両面に摩擦材を具えているた
め、摩擦熱を吸収することができない。しかし、配列の
始めと終わりの外歯プレートは、摩擦材を具えていない
ため、摩擦熱を吸収することができるとともに、吸収し
た摩擦熱を背面から逃がすこともできる。このことによ
って、多板摩擦係合装置の熱容量が増加する。
アプレートと内歯プレートのコアプレートとに吸収され
る。内歯プレートのコアプレートも摩擦熱を吸収する役
目をしているため、コアプレートの厚みが摩擦熱の吸収
に有効に利用される。但し、配列の始め又は終わりに位
置する内歯プレートは、両面に摩擦材を具えているた
め、摩擦熱を吸収することができない。しかし、配列の
始めと終わりの外歯プレートは、摩擦材を具えていない
ため、摩擦熱を吸収することができるとともに、吸収し
た摩擦熱を背面から逃がすこともできる。このことによ
って、多板摩擦係合装置の熱容量が増加する。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の実施例を図１乃至図４に基づ
いて説明する。多板摩擦係合装置５０は、ドラム５１、
ピストン５２、複数枚の外歯プレート５３，５４，５
４，５５、内歯プレート５６，５７，５７等を有してい
る。これ等の内、外歯プレート５３，５４，５４，５
５、内歯プレート５６，５７，５７は、トルク伝達構造
７０を構成している。
いて説明する。多板摩擦係合装置５０は、ドラム５１、
ピストン５２、複数枚の外歯プレート５３，５４，５
４，５５、内歯プレート５６，５７，５７等を有してい
る。これ等の内、外歯プレート５３，５４，５４，５
５、内歯プレート５６，５７，５７は、トルク伝達構造
７０を構成している。
【００１５】外歯プレート５３，５４，５５は、ドラム
５１のスプライン５９に係合して、図１の矢印Ａ、Ｂ方
向へ移動できるようになっている。内歯プレート５６，
５７，５７も、ハブ６０上のスプライン６１に係合し
て、図１の矢印Ａ、Ｂ方向へ移動できるようになってい
る。外歯プレート５３，５４，５５と、内歯プレート５
６，５７，５７は交互に配列され、この配列は外歯プレ
ート５３で始まって、外歯プレート５５で終わってい
る。
５１のスプライン５９に係合して、図１の矢印Ａ、Ｂ方
向へ移動できるようになっている。内歯プレート５６，
５７，５７も、ハブ６０上のスプライン６１に係合し
て、図１の矢印Ａ、Ｂ方向へ移動できるようになってい
る。外歯プレート５３，５４，５５と、内歯プレート５
６，５７，５７は交互に配列され、この配列は外歯プレ
ート５３で始まって、外歯プレート５５で終わってい
る。
【００１６】トルクを伝達する摩擦材６２は、図１にお
いて、配列の中間の外歯プレート５４，５４のコアプレ
ート７４の右側面と、左端の内歯プレート５６のコアプ
レート７６の両面と、残りの内歯プレート５７のコアプ
レート７７の右側面とに固着されている。配列の両端の
外歯プレート５３，５５には摩擦材が設けられていな
い。
いて、配列の中間の外歯プレート５４，５４のコアプレ
ート７４の右側面と、左端の内歯プレート５６のコアプ
レート７６の両面と、残りの内歯プレート５７のコアプ
レート７７の右側面とに固着されている。配列の両端の
外歯プレート５３，５５には摩擦材が設けられていな
い。
【００１７】なお、図３の多板摩擦係合装置１５０のト
ルク伝達構造１７０のように、摩擦材１６２の設ける場
所を、配列の中間の外歯プレート１５４，１５４のコア
プレート１７４の左側面と、右端の内歯プレート１５６
のコアプレート１７６の両面と、残りの内歯プレート１
５７のコアプレート１７７の左側面とに変更してもよ
い。このトルク伝達構造１７０においても、配列の両端
の外歯プレート１５３，１５５には摩擦材が設けられて
いない。
ルク伝達構造１７０のように、摩擦材１６２の設ける場
所を、配列の中間の外歯プレート１５４，１５４のコア
プレート１７４の左側面と、右端の内歯プレート１５６
のコアプレート１７６の両面と、残りの内歯プレート１
５７のコアプレート１７７の左側面とに変更してもよ
い。このトルク伝達構造１７０においても、配列の両端
の外歯プレート１５３，１５５には摩擦材が設けられて
いない。
【００１８】次に動作を説明する。ドラム５１とピスト
ン５２との間に圧油が供給されると、ピストン５２は、
図１の矢印Ａ方向へ移動させられて、外歯プレート５
３，５４，５５と内歯プレート５６，５７とをストッパ
６３に押し付け、外歯プレートと内歯プレートとを互い
に圧接させて、ドラム５１とハブ６０との間でのトルク
の伝達を行なわせる。圧油の供給を止めると、ピストン
５２は、スプリング５８によって図１の矢印Ｂ方向へ押
し戻されて、外歯プレートと内歯プレートとの圧接を解
除し、ドラム５１とハブ６０との間でのトルクの伝達を
断つ。
ン５２との間に圧油が供給されると、ピストン５２は、
図１の矢印Ａ方向へ移動させられて、外歯プレート５
３，５４，５５と内歯プレート５６，５７とをストッパ
６３に押し付け、外歯プレートと内歯プレートとを互い
に圧接させて、ドラム５１とハブ６０との間でのトルク
の伝達を行なわせる。圧油の供給を止めると、ピストン
５２は、スプリング５８によって図１の矢印Ｂ方向へ押
し戻されて、外歯プレートと内歯プレートとの圧接を解
除し、ドラム５１とハブ６０との間でのトルクの伝達を
断つ。
【００１９】外歯プレート５３，５４，５５と内歯プレ
ート５６，５７とが互いに接するときに生じる摩擦熱
は、摩擦材６２が接触する外歯プレート５３，５５と、
外歯プレート５４のコアプレート７４と、内歯プレート
５７のコアプレート７７とに吸収される。両端の外歯プ
レート５３，５５は、吸収した摩擦熱を背面６４，６５
から逃がすこともできる。
ート５６，５７とが互いに接するときに生じる摩擦熱
は、摩擦材６２が接触する外歯プレート５３，５５と、
外歯プレート５４のコアプレート７４と、内歯プレート
５７のコアプレート７７とに吸収される。両端の外歯プ
レート５３，５５は、吸収した摩擦熱を背面６４，６５
から逃がすこともできる。
【００２０】図３のトルク伝達構造１７０も同様にし
て、摩擦熱は、外歯プレート１５３，１５５、コアプレ
ート１７４，１７７に吸収される。両端の外歯プレート
１５３，１５５は、吸収した摩擦熱を背面１６４，１６
５から逃がすこともできる。
て、摩擦熱は、外歯プレート１５３，１５５、コアプレ
ート１７４，１７７に吸収される。両端の外歯プレート
１５３，１５５は、吸収した摩擦熱を背面１６４，１６
５から逃がすこともできる。
【００２１】従って、図２、図３の多板摩擦係合装置５
０，１５０のトルク伝達構造７０，１７０は、図５の従
来の２枚のコアプレート１４に対応する２枚のコアプレ
ート７７，１７７に摩擦熱を吸収させて、コアプレート
７７，１７７の厚みを熱容量の増加に寄与させているこ
との他に、外歯プレート５３，５５，１５３，１５５の
背面６４，６５，１６４，１６５から摩擦熱を逃がすこ
とができるようになっているので、全体的に熱容量を高
めることができる。
０，１５０のトルク伝達構造７０，１７０は、図５の従
来の２枚のコアプレート１４に対応する２枚のコアプレ
ート７７，１７７に摩擦熱を吸収させて、コアプレート
７７，１７７の厚みを熱容量の増加に寄与させているこ
との他に、外歯プレート５３，５５，１５３，１５５の
背面６４，６５，１６４，１６５から摩擦熱を逃がすこ
とができるようになっているので、全体的に熱容量を高
めることができる。
【００２２】又、トルク伝達構造７０，１７０の外歯プ
レートと内歯プレートの配列方向の長さＬ３、Ｌ４は、
コアプレート７７，１７７の厚みを図５の外歯プレート
２２の厚みの略半分にしてあるので、図５の外歯プレー
トと内歯プレートの配列方向の長さＬ１より短く、且
つ、図６の外歯プレートと内歯プレートの配列方向の長
さＬ２と同じである。
レートと内歯プレートの配列方向の長さＬ３、Ｌ４は、
コアプレート７７，１７７の厚みを図５の外歯プレート
２２の厚みの略半分にしてあるので、図５の外歯プレー
トと内歯プレートの配列方向の長さＬ１より短く、且
つ、図６の外歯プレートと内歯プレートの配列方向の長
さＬ２と同じである。
【００２３】なお、前述のように、熱容量は、摩擦材が
係合する相手プレートの厚みに依存しているから、本発
明による熱容量の増大は、単純な計算によっても算出可
能であり、摩擦面１面当たりの熱容量が図５、図６の場
合より、約１６％増えるという結果になる。さらに、こ
のような熱容量を増加させる構造は、摩擦面を４面以上
有するトルク伝達構造において特に効果が大きい。
係合する相手プレートの厚みに依存しているから、本発
明による熱容量の増大は、単純な計算によっても算出可
能であり、摩擦面１面当たりの熱容量が図５、図６の場
合より、約１６％増えるという結果になる。さらに、こ
のような熱容量を増加させる構造は、摩擦面を４面以上
有するトルク伝達構造において特に効果が大きい。
【００２４】本発明の効果は、多板摩擦係合装置の係合
・解放動作を繰り返して得た図４のグラフによって示さ
れるように、摩擦材の摩擦係数の経時変化が少なくなる
ことからも、実証された。実験は、内径１４８．９ｍ
ｍ、外径１７９．６ｍｍの摩擦材を具えた多板摩擦係合
装置を約４５秒間係合状態にし、約１５秒間解放状態に
する係合・解放を１サイクルとして約２０００サイクル
繰り返して行なわれた。実験時の多板摩擦係合装置の入
力側の回転数は、約４０００ｒｐｍ、外歯プレートと内
歯プレートとを冷却する油の流量は約１０００ｃｃ／ｍ
ｉｎである。グラフの横軸は係合・解放のサイクル数を
示し、縦軸は摩擦係数μを示している。
・解放動作を繰り返して得た図４のグラフによって示さ
れるように、摩擦材の摩擦係数の経時変化が少なくなる
ことからも、実証された。実験は、内径１４８．９ｍ
ｍ、外径１７９．６ｍｍの摩擦材を具えた多板摩擦係合
装置を約４５秒間係合状態にし、約１５秒間解放状態に
する係合・解放を１サイクルとして約２０００サイクル
繰り返して行なわれた。実験時の多板摩擦係合装置の入
力側の回転数は、約４０００ｒｐｍ、外歯プレートと内
歯プレートとを冷却する油の流量は約１０００ｃｃ／ｍ
ｉｎである。グラフの横軸は係合・解放のサイクル数を
示し、縦軸は摩擦係数μを示している。
【００２５】図４のグラフにおいて、曲線Ｃは図１、図
３のトルク伝達構造７０，１７０の摩擦材の摩擦係数の
変化を示し、曲線Ｄは図６に示す摩擦材の摩擦係数の変
化を示し、曲線Ｅは図５の摩擦材の摩擦係数の変化を示
している。このグラフから、図１、図３のトルク伝達構
造７０，１７０の摩擦材の摩擦係数の変化が最も少ない
ことが判明する。このことは、図１、図３の多板摩擦係
合装置が、熱容量が大きいことによって、摩擦面の温度
上昇が抑制され、そのことによって、摩擦材の劣化が抑
制されるとともに、摩擦係数の低下が抑制され、結果的
に、摩擦係合装置としての性能を長期間保持することが
できることを示している。
３のトルク伝達構造７０，１７０の摩擦材の摩擦係数の
変化を示し、曲線Ｄは図６に示す摩擦材の摩擦係数の変
化を示し、曲線Ｅは図５の摩擦材の摩擦係数の変化を示
している。このグラフから、図１、図３のトルク伝達構
造７０，１７０の摩擦材の摩擦係数の変化が最も少ない
ことが判明する。このことは、図１、図３の多板摩擦係
合装置が、熱容量が大きいことによって、摩擦面の温度
上昇が抑制され、そのことによって、摩擦材の劣化が抑
制されるとともに、摩擦係数の低下が抑制され、結果的
に、摩擦係合装置としての性能を長期間保持することが
できることを示している。
【００２６】なお、図２、図３のトルク伝達構造７０，
１７０の熱容量を図５の従来のトルク伝達構造２０と同
一にした場合には、図２、図３のトルク伝達構造７０，
１７０の長さを従来のトルク伝達構造２０よりも短くす
ることができる。この場合には、多板摩擦係合装置の小
形化と軽量化を図ることができる。
１７０の熱容量を図５の従来のトルク伝達構造２０と同
一にした場合には、図２、図３のトルク伝達構造７０，
１７０の長さを従来のトルク伝達構造２０よりも短くす
ることができる。この場合には、多板摩擦係合装置の小
形化と軽量化を図ることができる。
【００２７】
【発明の効果】本発明の多板摩擦係合装置は、配列の始
めと終わりに位置する外歯プレート以外の外歯プレート
のコアプレートの片面と、配列の始め又は終わりに位置
する内歯プレートのコアプレートの両面と、残りの内歯
プレートの片面とに摩擦材を固着した構成にしたので、
外歯プレートの他に、内歯プレートにも摩擦熱を吸収さ
せることができるとともに、配列の始めと終わりに位置
する外歯プレートの背面から摩擦熱を逃がすこともでき
て、多板摩擦係合装置の熱容量を高めることができる。
又、熱容量を高めることができることによって、摩擦材
の摩擦係数の経時変化が少なくなり、多板摩擦係合装置
を長期間使用することができるようになる。さらに、外
歯プレートと内歯プレートの配列方向の長さを従来と同
一にした場合には、内歯プレートの厚みを従来よりも厚
くして、多板摩擦装置自体の剛性を高めることができ
る。逆に、熱容量を従来と略同一にした場合には、外歯
プレートと内歯プレートの配列方向の長さを短くして、
多板摩擦係合装置の小型化と軽量化を図ることができ
る。
めと終わりに位置する外歯プレート以外の外歯プレート
のコアプレートの片面と、配列の始め又は終わりに位置
する内歯プレートのコアプレートの両面と、残りの内歯
プレートの片面とに摩擦材を固着した構成にしたので、
外歯プレートの他に、内歯プレートにも摩擦熱を吸収さ
せることができるとともに、配列の始めと終わりに位置
する外歯プレートの背面から摩擦熱を逃がすこともでき
て、多板摩擦係合装置の熱容量を高めることができる。
又、熱容量を高めることができることによって、摩擦材
の摩擦係数の経時変化が少なくなり、多板摩擦係合装置
を長期間使用することができるようになる。さらに、外
歯プレートと内歯プレートの配列方向の長さを従来と同
一にした場合には、内歯プレートの厚みを従来よりも厚
くして、多板摩擦装置自体の剛性を高めることができ
る。逆に、熱容量を従来と略同一にした場合には、外歯
プレートと内歯プレートの配列方向の長さを短くして、
多板摩擦係合装置の小型化と軽量化を図ることができ
る。
【図１】 本発明の多板摩擦係合装置の軸方向に沿った
断面図である。
断面図である。
【図２】 内歯プレート、外歯プレートの配列の概略図
である。
である。
【図３】 内歯プレート、外歯プレートの他の配列の概
略図である。
略図である。
【図４】 多板摩擦係合装置の係合・解放の動作回数に
対する摩擦材の摩擦係数の変化を示す実験結果のグラフ
である。
対する摩擦材の摩擦係数の変化を示す実験結果のグラフ
である。
【図５】 従来の内歯プレート、外歯プレートの配列の
概略図である。
概略図である。
【図６】 従来の内歯プレート、外歯プレートの配列の
概略図である。
概略図である。
【図７】 摩擦材が接触する相手部材の厚みと接触面の
温度との関係を示す実験結果のグラフである。
温度との関係を示す実験結果のグラフである。
５０，１５０ 多板摩擦係合装置 ６２，１６２
摩擦材 ５３，５４，５５，１５３，１５４，１５５ 外歯プレ
ート ５６，５７，１５６，１５７ 内歯プレート ７４，１７４ 外歯プレートのコアプレート ７６，７７，１７６，１７７ 内歯プレートのコアプレ
ート
摩擦材 ５３，５４，５５，１５３，１５４，１５５ 外歯プレ
ート ５６，５７，１５６，１５７ 内歯プレート ７４，１７４ 外歯プレートのコアプレート ７６，７７，１７６，１７７ 内歯プレートのコアプレ
ート
Claims (1)
- 【請求項１】 交互に配列された外歯プレートと内歯プ
レートとが摩擦材を介して係合することによってトルク
伝達を行なう多板摩擦係合装置において、前記摩擦材は
前記配列の始めと終わりに位置する外歯プレート以外の
外歯プレートのコアプレートの片面と、前記配列の始め
又は終わりに位置する内歯プレートのコアプレートの両
面と、残りの内歯プレートのコアプレートの片面とに固
着されていることを特徴とする、多板摩擦係合装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15560595A JP3675516B2 (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | 摩擦材を両面に具えたプレートと片面に具えたプレートを組み合わせた多板摩擦係合装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15560595A JP3675516B2 (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | 摩擦材を両面に具えたプレートと片面に具えたプレートを組み合わせた多板摩擦係合装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08326776A true JPH08326776A (ja) | 1996-12-10 |
| JP3675516B2 JP3675516B2 (ja) | 2005-07-27 |
Family
ID=15609685
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15560595A Expired - Fee Related JP3675516B2 (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | 摩擦材を両面に具えたプレートと片面に具えたプレートを組み合わせた多板摩擦係合装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3675516B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPWO2017159305A1 (ja) * | 2016-03-16 | 2018-03-22 | ユニプレス株式会社 | 湿式多板クラッチ |
-
1995
- 1995-05-31 JP JP15560595A patent/JP3675516B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN108779809A (zh) * | 2016-03-16 | 2018-11-09 | 有能沛思株式会社 | 湿式多板离合器 |
| US10927900B2 (en) | 2016-03-16 | 2021-02-23 | Unipres Corporation | Wet-type multiple plate clutch |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3675516B2 (ja) | 2005-07-27 |
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