JPH08291373A - 破断分離が容易な熱間鍛造用高強度非調質鋼 - Google Patents
破断分離が容易な熱間鍛造用高強度非調質鋼Info
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- JPH08291373A JPH08291373A JP12550895A JP12550895A JPH08291373A JP H08291373 A JPH08291373 A JP H08291373A JP 12550895 A JP12550895 A JP 12550895A JP 12550895 A JP12550895 A JP 12550895A JP H08291373 A JPH08291373 A JP H08291373A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱間鍛造用高強度非調質鋼をコネクティング
ロッドのように少なくとも二個以上からなる部品を一体
で鍛造し，冷却後に機械加工を用いることなく容易に個
別の部品に破断分離できる。 【構成】 重量基準でＣ：０．４０〜０．６０％，Ｓ
ｉ：０．５０〜５．００％，Ｍｎ：０．１０〜０．８０
％，Ｐ：０．０１〜０．２０％，Ｃｒ：０．１０〜０．
５０％，Ｖ：０．１０〜０．５０％，および必要により
Ｐｂ：０．３０％以下，Ｓ ：０．２０％以下，Ｔｅ：
０．３０％以下，Ｃａ：０．０１％以下，Ｂｉ：０．３
０％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を含
み，残部Ｆｅおよび不純物よりなることを特徴とした破
断分離が容易な熱間鍛造用非調質鋼。
ロッドのように少なくとも二個以上からなる部品を一体
で鍛造し，冷却後に機械加工を用いることなく容易に個
別の部品に破断分離できる。 【構成】 重量基準でＣ：０．４０〜０．６０％，Ｓ
ｉ：０．５０〜５．００％，Ｍｎ：０．１０〜０．８０
％，Ｐ：０．０１〜０．２０％，Ｃｒ：０．１０〜０．
５０％，Ｖ：０．１０〜０．５０％，および必要により
Ｐｂ：０．３０％以下，Ｓ ：０．２０％以下，Ｔｅ：
０．３０％以下，Ｃａ：０．０１％以下，Ｂｉ：０．３
０％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を含
み，残部Ｆｅおよび不純物よりなることを特徴とした破
断分離が容易な熱間鍛造用非調質鋼。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，鍛造によって製作さ
れ，鍛造後に二個以上の部品に分離して用いるコネクテ
ィングロッドなどの素材として利用され，前記部品を分
離する際に破断によって容易に分離することができる熱
間鍛造用高強度非調質鋼に関する。
れ，鍛造後に二個以上の部品に分離して用いるコネクテ
ィングロッドなどの素材として利用され，前記部品を分
離する際に破断によって容易に分離することができる熱
間鍛造用高強度非調質鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来，コネクティングロッドのような鍛
造後に二個以上の個別部品に分離して用いる部品は，最
終形状に一体鍛造後，必要によっては仕上げの機械加工
を施した後，機械加工によって二個に分離されていた。
この種の方法は切断部分に切り代として余分な材料を要
すると共に切断後分離面を切削加工または研磨などによ
って仕上げる必要があり，多大な時間の浪費と価格の上
昇をもたらしていた。
造後に二個以上の個別部品に分離して用いる部品は，最
終形状に一体鍛造後，必要によっては仕上げの機械加工
を施した後，機械加工によって二個に分離されていた。
この種の方法は切断部分に切り代として余分な材料を要
すると共に切断後分離面を切削加工または研磨などによ
って仕上げる必要があり，多大な時間の浪費と価格の上
昇をもたらしていた。
【０００３】また，これらの問題を解決する手段の一つ
として粉末焼結鍛造化を図って容易にすることが提案さ
れているが，粉末焼結鍛造プロセス自体が複雑なプロセ
スであり生産性を阻害し，コストアップの原因となる。
として粉末焼結鍛造化を図って容易にすることが提案さ
れているが，粉末焼結鍛造プロセス自体が複雑なプロセ
スであり生産性を阻害し，コストアップの原因となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一般の溶製材を熱間鍛
造して得られる部品は機械構造部品として用いられる２
５〜３５ＨＲＣの硬さ範囲では十分な靭性を有している
ため，破断による分離を行うと破断面の一部が衝撃試験
時に見られるシアーリップのように大きな塑性変形が生
じ，破断分離ままでは破面を正確にあわせることは困難
であった。
造して得られる部品は機械構造部品として用いられる２
５〜３５ＨＲＣの硬さ範囲では十分な靭性を有している
ため，破断による分離を行うと破断面の一部が衝撃試験
時に見られるシアーリップのように大きな塑性変形が生
じ，破断分離ままでは破面を正確にあわせることは困難
であった。
【０００５】そこで，本発明は作業時間の短縮および材
料歩留まり向上のため，一般の溶製材を熱間鍛造により
一体部品に成形し，上記の機械加工による切断を行わな
くとも容易に破断分離することができる熱間鍛造用高強
度非調質鋼を提供することを目的としている。
料歩留まり向上のため，一般の溶製材を熱間鍛造により
一体部品に成形し，上記の機械加工による切断を行わな
くとも容易に破断分離することができる熱間鍛造用高強
度非調質鋼を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係わる熱間鍛造
用非調質鋼鋼は重量基準でＣ：０．４０〜０．６０％，
Ｓｉ：０．５０〜５．００％，Ｍｎ：０．１０〜０．８
０％，Ｐ：０．０１〜０．２０％，Ｃｒ：０．１０〜
０．５０％，Ｖ：０．１０〜０．５０％，および必要に
よりＰｂ：０．３０％以下，Ｓ ：０．２０％以下，Ｔ
ｅ：０．３０％以下，Ｃａ：０．０１％以下，Ｂｉ：
０．３０％以下のうちから選ばれる１種または２種以上
を含み，残部Ｆｅおよび不純物よりなることを特徴と
し，かかる発明の構成を前述した従来の課題を解決する
ための手段としたものである。
用非調質鋼鋼は重量基準でＣ：０．４０〜０．６０％，
Ｓｉ：０．５０〜５．００％，Ｍｎ：０．１０〜０．８
０％，Ｐ：０．０１〜０．２０％，Ｃｒ：０．１０〜
０．５０％，Ｖ：０．１０〜０．５０％，および必要に
よりＰｂ：０．３０％以下，Ｓ ：０．２０％以下，Ｔ
ｅ：０．３０％以下，Ｃａ：０．０１％以下，Ｂｉ：
０．３０％以下のうちから選ばれる１種または２種以上
を含み，残部Ｆｅおよび不純物よりなることを特徴と
し，かかる発明の構成を前述した従来の課題を解決する
ための手段としたものである。
【０００７】次に，本発明に係わる熱間鍛造用非調質鋼
の成分範囲（重量基準）の限定理由について説明する。 Ｃ：０．４０〜０．６０％ Ｃは鍛造品の強度を確保するのに有効な元素であり，こ
のような効果を得るためには０．４０％以上含有させる
ことが必要である．しかし，多すぎると硬さが高くなり
すぎ被削性が低下するので０．６０％以下とする必要が
ある。
の成分範囲（重量基準）の限定理由について説明する。 Ｃ：０．４０〜０．６０％ Ｃは鍛造品の強度を確保するのに有効な元素であり，こ
のような効果を得るためには０．４０％以上含有させる
ことが必要である．しかし，多すぎると硬さが高くなり
すぎ被削性が低下するので０．６０％以下とする必要が
ある。
【０００８】Ｓｉ：０．５０〜５．００％ Ｓｉは鋼溶製時において脱酸作用および脱硫作用を有し
ているとともに，フェライト中に固溶し破断分離時の塑
性変形の主な原因である軟質相であるフェライトの強度
を向上させることによる脆性破面率を高め，破断面の密
着性を向上させる。このような効果を得るためには０．
５０％以上含有させることが必要である。しかし，含有
量が多すぎると熱間加工性を劣化させるので５．００％
以下とすることが必要である。なおＳｉの好ましい範囲
は１．００〜５．００％である。
ているとともに，フェライト中に固溶し破断分離時の塑
性変形の主な原因である軟質相であるフェライトの強度
を向上させることによる脆性破面率を高め，破断面の密
着性を向上させる。このような効果を得るためには０．
５０％以上含有させることが必要である。しかし，含有
量が多すぎると熱間加工性を劣化させるので５．００％
以下とすることが必要である。なおＳｉの好ましい範囲
は１．００〜５．００％である。
【０００９】Ｍｎ：０．１０〜０．８０％，Ｃｒ：０．
１０〜０．５０％ Ｍｎ，Ｃｒはパーライト部の靭性を高める働きを有する
元素である。しかし，破断分離を行う場合にはパーライ
トの靭性は低い方がより破断面の塑性変形が少なく，密
着性が向上するためそれぞれ０．１０〜０．８０％，
０．１０〜０．５０％とした。
１０〜０．５０％ Ｍｎ，Ｃｒはパーライト部の靭性を高める働きを有する
元素である。しかし，破断分離を行う場合にはパーライ
トの靭性は低い方がより破断面の塑性変形が少なく，密
着性が向上するためそれぞれ０．１０〜０．８０％，
０．１０〜０．５０％とした。
【００１０】Ｐ：０．０１〜０．２０％ Ｐは粒界への偏析により靭性を低下させる元素として低
く抑えられるのが一般的であるが，破断分離を行う本発
明においては脆性破面率を高め，破断面の密着性を向上
させる元素として非常に有効に作用するため積極的な添
加を行っている。しかし，多量に添加してもその効果が
飽和するために０．０１〜０．２０％とした。また，Ｐ
の好ましい範囲は０．０５〜０．２０％である．
く抑えられるのが一般的であるが，破断分離を行う本発
明においては脆性破面率を高め，破断面の密着性を向上
させる元素として非常に有効に作用するため積極的な添
加を行っている。しかし，多量に添加してもその効果が
飽和するために０．０１〜０．２０％とした。また，Ｐ
の好ましい範囲は０．０５〜０．２０％である．
【００１１】Ｖ：０．１０〜０．５０％ ＶはＳｉと同様にフェライトを強化する元素であり，分
離破断面の密着性を向上させる。また，Ｖは疲労強度を
大きく向上させる元素でもあり，このような効果を得る
ためにも０．１０％以上の添加が必要である。しかし，
多量の添加は経済的に不利となるため０．５０％以下と
する必要がある。
離破断面の密着性を向上させる。また，Ｖは疲労強度を
大きく向上させる元素でもあり，このような効果を得る
ためにも０．１０％以上の添加が必要である。しかし，
多量の添加は経済的に不利となるため０．５０％以下と
する必要がある。
【００１２】Ｐｂ：０．３０以下，％Ｓ：０．２０％以
下，Ｔｅ：０．３０％以下，Ｃａ：０．０１％以下，Ｂ
ｉ：０．３０％以下のうちから選ばれる１種または２種
以上 Ｐｂ，Ｓ，Ｔｅ，Ｃａ，Ｂｉはいずれも被削性を向上さ
せるのに有効な元素であるので，鍛造品において被削性
がさらに良好であることが要求される場合には必要に応
じてこれらのうちから選ばれる１種または２種以上を適
量添加するのもよい。
下，Ｔｅ：０．３０％以下，Ｃａ：０．０１％以下，Ｂ
ｉ：０．３０％以下のうちから選ばれる１種または２種
以上 Ｐｂ，Ｓ，Ｔｅ，Ｃａ，Ｂｉはいずれも被削性を向上さ
せるのに有効な元素であるので，鍛造品において被削性
がさらに良好であることが要求される場合には必要に応
じてこれらのうちから選ばれる１種または２種以上を適
量添加するのもよい。
【００１３】しかしながら，添加量が多すぎると熱間加
工性や疲れ限度を低下させるので，添加するとしても，
Ｐｂは０．３０％以下，Ｓは０．２０％以下，Ｔｅは
０．３０％以下，Ｃａは０．０１％以下，Ｂｉは０．３
０％以下とする必要がある。
工性や疲れ限度を低下させるので，添加するとしても，
Ｐｂは０．３０％以下，Ｓは０．２０％以下，Ｔｅは
０．３０％以下，Ｃａは０．０１％以下，Ｂｉは０．３
０％以下とする必要がある。
【００１４】
【発明の作用】本発明に係わる高強度鍛造焼入用鋼は，
上記した構成を有するものであるから，この熱間鍛造用
高強度非調質鋼を所望の形状に熱間鍛造，冷却したの
ち，機械加工を用いることなく二個以上の部品に容易に
破断分離することができ，また破断分離破面の塑性変形
量も少なく，密着性もよいものとなる。
上記した構成を有するものであるから，この熱間鍛造用
高強度非調質鋼を所望の形状に熱間鍛造，冷却したの
ち，機械加工を用いることなく二個以上の部品に容易に
破断分離することができ，また破断分離破面の塑性変形
量も少なく，密着性もよいものとなる。
【００１５】
【実施例】第１表に示す本発明鋼および比較鋼を溶製し
たのち造塊し，熱間鍛造を行って５０ｍｍ角の鍛造素材
とし，これを１２００℃で６０分加熱保持したあと直径
２２ｍｍの丸棒に熱間鍛造を行い，適当な間隔をおいて
室温まで放冷した。この直径２２ｍｍの丸棒材より試験
片を切り出し試験に供した。また，一部の供試材につい
てドリル加工能率を測定し被削性の評価を行った。
たのち造塊し，熱間鍛造を行って５０ｍｍ角の鍛造素材
とし，これを１２００℃で６０分加熱保持したあと直径
２２ｍｍの丸棒に熱間鍛造を行い，適当な間隔をおいて
室温まで放冷した。この直径２２ｍｍの丸棒材より試験
片を切り出し試験に供した。また，一部の供試材につい
てドリル加工能率を測定し被削性の評価を行った。
【００１６】これらのうち，硬さは，各鍛造品の中心部
の硬さをロックウェル硬度計で測定した結果を示し，衝
撃値はＪＩＳ３号衝撃試験片を切り出して２５℃でシャ
ルピー衝撃試験を行って測定した結果であり，密着性の
指標として脆性破面率も測定している。また，疲れ限度
は平行部直径８ｍｍの平滑回転曲げ試験片を用いて測定
した。これらの結果を第１表に示す。さらに工具寿命
は，第２表に示す条件によるドリル試験を行って測定し
た。これらの結果を発明鋼Ｎｏ．２を１００とした場合
の相対的な値をドリル加工能率として表したものを同じ
く第１表に示す。
の硬さをロックウェル硬度計で測定した結果を示し，衝
撃値はＪＩＳ３号衝撃試験片を切り出して２５℃でシャ
ルピー衝撃試験を行って測定した結果であり，密着性の
指標として脆性破面率も測定している。また，疲れ限度
は平行部直径８ｍｍの平滑回転曲げ試験片を用いて測定
した。これらの結果を第１表に示す。さらに工具寿命
は，第２表に示す条件によるドリル試験を行って測定し
た。これらの結果を発明鋼Ｎｏ．２を１００とした場合
の相対的な値をドリル加工能率として表したものを同じ
く第１表に示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】上記表１より以下のことがわかる まず，実施例Ｎｏ．１，２，Ａ，Ｂより，Ｃ含有量が低
いＮｏ．Ａは発明鋼であるＮｏ．１，２にくらべ硬さが
低く，脆性破面率が低下している。このため破断分離後
の破面密着性が低下しする。また，Ｎｏ．ＢではＣ含有
量が高すぎるために硬さがが高くなりすぎている。この
ためＣの含有量は０．４０〜０．６０％に入って居る必
要があることがわかる。
いＮｏ．Ａは発明鋼であるＮｏ．１，２にくらべ硬さが
低く，脆性破面率が低下している。このため破断分離後
の破面密着性が低下しする。また，Ｎｏ．ＢではＣ含有
量が高すぎるために硬さがが高くなりすぎている。この
ためＣの含有量は０．４０〜０．６０％に入って居る必
要があることがわかる。
【００２０】実施例のＮｏ．Ｃは発明鋼Ｎｏ．２よりも
Ｓｉが低いため硬さが低く，脆性破面率が低下してい
る。また，Ｎｏ．ＤはＳｉが高すぎるために硬さが高く
なりすぎており，Ｓｉは０．５０〜５．００％にする必
要があることがわかる。
Ｓｉが低いため硬さが低く，脆性破面率が低下してい
る。また，Ｎｏ．ＤはＳｉが高すぎるために硬さが高く
なりすぎており，Ｓｉは０．５０〜５．００％にする必
要があることがわかる。
【００２１】実施例のＮｏ．Ｅも同様に発明鋼Ｎｏ．２
よりもＰが低いため，また実施例Ｎｏ．ＦはＰが高すぎ
るために目標とする脆性破面率および硬さが得られてお
らず，Ｐ含有量は０．０５％〜０．２０％に入っている
必要がある。
よりもＰが低いため，また実施例Ｎｏ．ＦはＰが高すぎ
るために目標とする脆性破面率および硬さが得られてお
らず，Ｐ含有量は０．０５％〜０．２０％に入っている
必要がある。
【００２２】実施例のＮｏ．Ｇ，Ｈ，ＩはＭｎ，Ｃｒを
多量に含むため硬さが高いにもかかわらずパーライトの
靭性が向上し，脆性破面率が低下している。このためＭ
ｎ，Ｃｒ含有量はそれぞれ０．１０〜０．８０％，０．
１０〜０．５０％にした。
多量に含むため硬さが高いにもかかわらずパーライトの
靭性が向上し，脆性破面率が低下している。このためＭ
ｎ，Ｃｒ含有量はそれぞれ０．１０〜０．８０％，０．
１０〜０．５０％にした。
【００２３】実施例のＮｏ．ＪはＶ以外はＮｏ．２とほ
ぼ同様であるがＶ含有量が少ないために，脆性破面率お
よび疲れ限度がＮｏ．２より低下している。このためＶ
含有量は０．１０％以上とした。また，多量に添加して
も経済的に不利となるため上限を０．５０％以下とし
た。
ぼ同様であるがＶ含有量が少ないために，脆性破面率お
よび疲れ限度がＮｏ．２より低下している。このためＶ
含有量は０．１０％以上とした。また，多量に添加して
も経済的に不利となるため上限を０．５０％以下とし
た。
【００２４】Ｐｂを過剰に添加したＮｏ．Ｋはほぼ同一
レベルの合金元素を含むＮｏ．２に比べて疲れ限度が著
しく低下しておりＰ，Ｓ，Ｔｅ，Ｃａ，Ｂｉのような被
削性を改善する元素の過剰添加は好ましくないことがわ
かる。このためそれぞれの含有量をＰｂは０．３０％以
下，Ｓは０．２０％以下，Ｔｅは０．３０％以下，Ｃａ
は０．０１％以下，Ｂｉは０．３０％以下にした。
レベルの合金元素を含むＮｏ．２に比べて疲れ限度が著
しく低下しておりＰ，Ｓ，Ｔｅ，Ｃａ，Ｂｉのような被
削性を改善する元素の過剰添加は好ましくないことがわ
かる。このためそれぞれの含有量をＰｂは０．３０％以
下，Ｓは０．２０％以下，Ｔｅは０．３０％以下，Ｃａ
は０．０１％以下，Ｂｉは０．３０％以下にした。
【００２５】実施例のＮｏ．１〜Ｎｏ．８は実用的な硬
さ範囲，つまり２５ＨＲＣ以上，３５ＨＲＣ以下で疲れ
限度，脆性破面率ともＮｏ．Ａ〜Ｎｏ．Ｋに比べて優れ
ていることがわかる。また，Ｎｏ．６〜Ｎｏ．８より
Ｐ，Ｓ，Ｔｅ，Ｃａ，Ｂｉの適度な添加は疲れ限度を大
きく低下することなく，被削性を改善していることがわ
かる。
さ範囲，つまり２５ＨＲＣ以上，３５ＨＲＣ以下で疲れ
限度，脆性破面率ともＮｏ．Ａ〜Ｎｏ．Ｋに比べて優れ
ていることがわかる。また，Ｎｏ．６〜Ｎｏ．８より
Ｐ，Ｓ，Ｔｅ，Ｃａ，Ｂｉの適度な添加は疲れ限度を大
きく低下することなく，被削性を改善していることがわ
かる。
【００２６】
【発明の効果】以上説明してきたように，本発明に係わ
る破断分離が容易な熱間鍛造用高強度非調質鋼は重量基
準でＣ：０．４０〜０．６０％，Ｓｉ：０．５０〜５．
００％，Ｍｎ：０．１０〜０．８０％，Ｐ：０．０１〜
０．２０％，Ｃｒ：０．１０〜０．５０％，Ｖ：０．１
０〜０．５０％，およびＰｂ：０．３０％以下，Ｓ ：
０．２０％以下，Ｔｅ：０．３０％以下，Ｃａ：０．０
１％以下，Ｂｉ：０．３０％以下のうちから選ばれる１
種または２種以上を含み，残部Ｆｅおよび不純物よりな
ることを特徴し構成したものであるから，この熱間鍛造
用高強度非調質鋼を所望の形状に熱間鍛造，冷却したの
ち，機械加工を用いることなく二個以上の部品に容易に
破断分離することができ，また破断分離破面の塑性変形
量も少なく，密着性もよいものとなる。
る破断分離が容易な熱間鍛造用高強度非調質鋼は重量基
準でＣ：０．４０〜０．６０％，Ｓｉ：０．５０〜５．
００％，Ｍｎ：０．１０〜０．８０％，Ｐ：０．０１〜
０．２０％，Ｃｒ：０．１０〜０．５０％，Ｖ：０．１
０〜０．５０％，およびＰｂ：０．３０％以下，Ｓ ：
０．２０％以下，Ｔｅ：０．３０％以下，Ｃａ：０．０
１％以下，Ｂｉ：０．３０％以下のうちから選ばれる１
種または２種以上を含み，残部Ｆｅおよび不純物よりな
ることを特徴し構成したものであるから，この熱間鍛造
用高強度非調質鋼を所望の形状に熱間鍛造，冷却したの
ち，機械加工を用いることなく二個以上の部品に容易に
破断分離することができ，また破断分離破面の塑性変形
量も少なく，密着性もよいものとなる。
Claims (2)
- 【請求項１】重量基準で Ｃ ：０．４０〜０．６０％ Ｓｉ：０．５０〜５．００％ Ｍｎ：０．１０〜０．８０％ Ｐ ：０．０１〜０．２０％ Ｃｒ：０．１０〜０．５０％ Ｖ ：０．１０〜０．５０％ 残部Ｆｅおよび不純物よりなることを特徴とし，熱間鍛
造後に前記鍛造部品を破断によって２個以上の部品に容
易に分離することが可能な熱間鍛造用高強度非調質鋼。 - 【請求項２】重量基準で Ｃ ：０．４０〜０．６０％ Ｓｉ：０．５０〜５．００％ Ｍｎ：０．１０〜０．８０％ Ｐ ：０．０１〜０．２０％ Ｃｒ：０．１０〜０．５０％ Ｖ ：０．１０〜０．５０％ およびＰｂ：０．３０％以下 Ｓ ：０．２０％以下 Ｔｅ：０．３０％以下 Ｃａ：０．０１％以下 Ｂｉ：０．３０％以下 のうちから選ばれる１種または２種以上を含み，残部Ｆ
ｅおよび不純物よりなることを特徴とし，熱間鍛造後に
前記鍛造部品を破断によって２個以上の部品に容易に分
離することが可能な熱間鍛造用高強度非調質鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12550895A JP3637375B2 (ja) | 1995-04-17 | 1995-04-17 | コネクティングロッドの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12550895A JP3637375B2 (ja) | 1995-04-17 | 1995-04-17 | コネクティングロッドの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08291373A true JPH08291373A (ja) | 1996-11-05 |
| JP3637375B2 JP3637375B2 (ja) | 2005-04-13 |
Family
ID=14911872
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12550895A Expired - Fee Related JP3637375B2 (ja) | 1995-04-17 | 1995-04-17 | コネクティングロッドの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3637375B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0856590A2 (en) * | 1997-02-04 | 1998-08-05 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | High strength non-thermal refining steel for hot forging and method for separating hot forging made of the non-thermal refining steel |
| GB2331306A (en) * | 1997-11-18 | 1999-05-19 | Isuzu Motors Ltd | An alloy steel |
| EP0922783A1 (en) * | 1997-05-26 | 1999-06-16 | Nippon Steel Corporation | Non-tempered steel for mechanical structure |
| EP1243665A1 (en) * | 2001-03-21 | 2002-09-25 | Daido Steel Company Limited | Non-heat treated steel for hot forging with easy fracture splitting |
| EP1780296A1 (en) * | 2005-10-26 | 2007-05-02 | Nissan Motor Co., Ltd. | Non-heat treated steel for connecting rod and connecting rod formed of same |
| JP2016166384A (ja) * | 2015-03-09 | 2016-09-15 | 新日鐵住金株式会社 | 破断分離後の破断面同士の嵌合性に優れた鋼部品用の熱間圧延鋼材および鋼部品 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IN2014DN02851A (ja) | 2013-04-30 | 2015-05-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | |
| KR102092055B1 (ko) | 2015-10-19 | 2020-03-23 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 열간 압연 강재 및 강 부품 |
-
1995
- 1995-04-17 JP JP12550895A patent/JP3637375B2/ja not_active Expired - Fee Related
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