JP2002501985A - 分割可能なエンジニアリング部品を製造するためのスチール及び方法 - Google Patents
分割可能なエンジニアリング部品を製造するためのスチール及び方法Info
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Abstract
(57)【要約】
本発明は、分割可能な機械部品を製造するためのスチールに関し、特に、その化学組成（重量割合で表示）が、０．２％≦Ｃ≦０．４％；０．１％≦Ｓｉ≦１．５％；０．３％≦Ｍｎ≦１．４％；０％≦Ｎｉ＋Ｃｒ≦０．４５％；０％≦Ｍｏ≦０．０６％；０％≦Ｃｕ≦０．５％；０．２％≦Ｖ≦０．５％；Ｐ≦０．１５０％；０．００５％≦Ｎ≦０．０２％；任意に、０．１％以下の鉛、０．１５％以下のテルル、０．１５％以下のビスマス、０．０２％以下のセレン、０．３５％以下の硫黄及び０．００５％以下のカルシウムから選ばれる１又は数種の元素；任意に、０．０５％以下のチタン、０．１％以下のニオブ及び０．０７％以下のアルミニウムから選ばれる少なくとも１種の元素；を含み、残りが鉄、不純物、及び製造で生じる残留物であるスチールに関する。該スチールは、本質的にフェライト−パーライト構造を有しており、フェライトフラクションが少なくとも２０％であり、該スチールの、引張り強度が１１００ＭＰａ未満であり、降伏応力が７００ＭＰａより大きく、Ｒｅ／Ｒｍの比が０．７３よりも大きく、Ｋｃｖ衝撃強度が７ジュール／ｃｍ2未満である。本発明は、また、分割可能な部品の製造方法及び製造された部品に関する。
Description
【０００１】 本発明は分割可能なエンジニアリング部品を製造するためのスチール、特に、
内燃機関のための接続ロッドを製造するためのスチールに関する。
内燃機関のための接続ロッドを製造するためのスチールに関する。
【０００２】 ある種のエンジニアリング部品、例えば内燃機関のための接続ロッド、は、ボ
ルト等の固定手段によって連結された少なくとも２つの分割可能な要素からなる
。これら部品は、鋳鉄、焼結及び鍛造された金属粉、又は鍛造スチールから成る
ものでよい。本発明は、鍛造されたスチールから成る部品、特に接続ロッド、に
関する。
ルト等の固定手段によって連結された少なくとも２つの分割可能な要素からなる
。これら部品は、鋳鉄、焼結及び鍛造された金属粉、又は鍛造スチールから成る
ものでよい。本発明は、鍛造されたスチールから成る部品、特に接続ロッド、に
関する。
【０００３】 鍛造されたスチールの接続ロッドを製造するためのスチールは、容易に鍛造及
び機械加工できるものでなければならず、接続ロッドが使用の際に適切に作動す
ることが保証されるように機械的特性を有していなければならない。十分な疲労
強度を得るために、一般に要求される機械的物性は、２１０ＨＢ〜３６０ＨＢの
硬度、及び６５０ＭＰａ〜１２００ＭＰａの破壊引張り強度である。降伏点を超
えることによる変形を防ぐためには、３００ＭＰａ〜８００ＭＰａの降伏応力が
要求される。いくつかの接続ロッドについては、降伏応力Ｒｅは７００ＭＰａよ
りも大きいことが必要であり、引張り強度は１１００ＭＰａ未満であることが必
要である。
び機械加工できるものでなければならず、接続ロッドが使用の際に適切に作動す
ることが保証されるように機械的特性を有していなければならない。十分な疲労
強度を得るために、一般に要求される機械的物性は、２１０ＨＢ〜３６０ＨＢの
硬度、及び６５０ＭＰａ〜１２００ＭＰａの破壊引張り強度である。降伏点を超
えることによる変形を防ぐためには、３００ＭＰａ〜８００ＭＰａの降伏応力が
要求される。いくつかの接続ロッドについては、降伏応力Ｒｅは７００ＭＰａよ
りも大きいことが必要であり、引張り強度は１１００ＭＰａ未満であることが必
要である。
【０００４】 ２つの分割された部分（ボディ及びキャップ）を含む接続ロッドは、ブランク
を鍛造することによって製造できる。次に、このブランクは、機械加工され、そ
して所定の平削り盤中で脆性破壊によって少なくとも２つの部分に分割される。
この技術は、分割可能な部品のためのものであり、機械加工操作を省くことによ
るいくつかの利点、特に、製造工程の順序がかなり簡略化できるという利点を有
している。一方、上記技術は、「分割可能な」スチールの使用、即ち、脆性破壊操
作を適切に行うことができるスチールの使用を要求する。
を鍛造することによって製造できる。次に、このブランクは、機械加工され、そ
して所定の平削り盤中で脆性破壊によって少なくとも２つの部分に分割される。
この技術は、分割可能な部品のためのものであり、機械加工操作を省くことによ
るいくつかの利点、特に、製造工程の順序がかなり簡略化できるという利点を有
している。一方、上記技術は、「分割可能な」スチールの使用、即ち、脆性破壊操
作を適切に行うことができるスチールの使用を要求する。
【０００５】 分割可能な接続ロッドを製造するために、日本国平成８年特許願第２９１３７
３号では、０．４％〜０．６％の炭素、０．５％〜５％のケイ素、０．１％〜０
．８％のマンガン、０．１％〜０．５％のクロム、０．１％〜０．５％のバナジ
ウム及び０．０１％〜０．２％、好ましくは０．０５％より多い燐、残余の鉄、
不純物及び機械加工性を改良する目的で少量添加されることがある添加物、を含
むスチールを使用することが提案されている。しかしながら、このスチールは、
ほぼ完全なパーライト構造を有しているという欠点を有している。即ち、パーラ
イト構造は、フェライトフラクションを限定するので、窒化炭素の析出硬化の影
響やフェライトの脆化が起こる。その上、このようなスチールにとって、引張り
物性（Ｒｅ及びＲｍ）は、冷却条件に非常に影響される。冷却条件によっては、
部品の大量生産における信頼性が低下する。
３号では、０．４％〜０．６％の炭素、０．５％〜５％のケイ素、０．１％〜０
．８％のマンガン、０．１％〜０．５％のクロム、０．１％〜０．５％のバナジ
ウム及び０．０１％〜０．２％、好ましくは０．０５％より多い燐、残余の鉄、
不純物及び機械加工性を改良する目的で少量添加されることがある添加物、を含
むスチールを使用することが提案されている。しかしながら、このスチールは、
ほぼ完全なパーライト構造を有しているという欠点を有している。即ち、パーラ
イト構造は、フェライトフラクションを限定するので、窒化炭素の析出硬化の影
響やフェライトの脆化が起こる。その上、このようなスチールにとって、引張り
物性（Ｒｅ及びＲｍ）は、冷却条件に非常に影響される。冷却条件によっては、
部品の大量生産における信頼性が低下する。
【０００６】 フランス国特許出願第２７４２４４８号にも、０．２５％〜０．５％の炭素、
０．２％〜１．５％のケイ素、０．１％〜２％のマンガン、０．１５％未満のク
ロム、０．１５％未満のニッケル、０．０５％未満のモリブデン、０．３５％未
満の銅、０％〜０．２％のバナジウム、０．０４％〜０．２％の燐、及び０．０
０５％〜０．０２％の窒素、残余の鉄、不純物及び機械加工性を改良する目的で
少量添加されることがある添加物、を含むスチールを使用することが提案されて
いる。このスチールは、容易に分割可能なフェライト−パーライト構造を与える
。一方、このスチールは、７００ＭＰａよりも大きな降伏応力及び１１００ＭＰ
ａ未満の引張り強度の何れも与えるものではない。その上、燐を主要な添加物と
した場合にのみ分割性が得られる。このことは、機械加工を困難にする偏析が起
こる危険を増大させるという点で不利である。
０．２％〜１．５％のケイ素、０．１％〜２％のマンガン、０．１５％未満のク
ロム、０．１５％未満のニッケル、０．０５％未満のモリブデン、０．３５％未
満の銅、０％〜０．２％のバナジウム、０．０４％〜０．２％の燐、及び０．０
０５％〜０．０２％の窒素、残余の鉄、不純物及び機械加工性を改良する目的で
少量添加されることがある添加物、を含むスチールを使用することが提案されて
いる。このスチールは、容易に分割可能なフェライト−パーライト構造を与える
。一方、このスチールは、７００ＭＰａよりも大きな降伏応力及び１１００ＭＰ
ａ未満の引張り強度の何れも与えるものではない。その上、燐を主要な添加物と
した場合にのみ分割性が得られる。このことは、機械加工を困難にする偏析が起
こる危険を増大させるという点で不利である。
【０００７】 本発明の目的は、分割可能な鍛造品を製造する手段を提案することによって、
これら欠点を改善することにある。この鍛造品は、降伏応力が７００ＭＰａより
大きく、引張り強度が１１００ＭＰａ未満であり、良好な機械加工性を有してお
り、そして、満足できる工業用条件下で脆性破壊操作を行うことができる。
これら欠点を改善することにある。この鍛造品は、降伏応力が７００ＭＰａより
大きく、引張り強度が１１００ＭＰａ未満であり、良好な機械加工性を有してお
り、そして、満足できる工業用条件下で脆性破壊操作を行うことができる。
【０００８】 この目的のための、本発明の要旨は、分割可能なエンジニアリング部品を製造
するためのスチールにおいて、化学組成（重量基準）が、 ０．２％≦Ｃ≦０．４％、 ０．１％≦Ｓｉ≦１．５、％ ０．３％≦Ｍｎ≦１．４、％ ０．２％≦Ｖ≦０．５％、 Ｐ≦０．１５０％、 ０．００５％≦Ｎ≦０．０２％、 任意に、０．１％以下の鉛、０．１５％以下のテルル、０．１５％以下のビス
マス、０．０２％以下のセレン、０．３５％以下の硫黄及び０．００５％以下の
カルシウムから選ばれる１又は２以上の元素、 任意に、０．０５％以下のチタン、０．１％以下のニオブ及び０．０７％以下
のアルミニウムから選ばれる少なくとも１種の元素、 を含み、残りが鉄、不純物、及び製錬で生じる残留物であり、 該スチールが、本質的にフェライト−パーライト構造を有しており、 フェライトフラクションが少なくとも２０％であり、 該スチールの、引張り強度が１１００ＭＰａ未満であり、降伏応力が７００Ｍ
Ｐａより大きく、Ｒｅ／Ｒｍの比が０．７３よりも大きく、破断エネルギーＫｃ
ｖが７ジュール／ｃｍ2未満である、 ことを特徴とするスチールである。
するためのスチールにおいて、化学組成（重量基準）が、 ０．２％≦Ｃ≦０．４％、 ０．１％≦Ｓｉ≦１．５、％ ０．３％≦Ｍｎ≦１．４、％ ０．２％≦Ｖ≦０．５％、 Ｐ≦０．１５０％、 ０．００５％≦Ｎ≦０．０２％、 任意に、０．１％以下の鉛、０．１５％以下のテルル、０．１５％以下のビス
マス、０．０２％以下のセレン、０．３５％以下の硫黄及び０．００５％以下の
カルシウムから選ばれる１又は２以上の元素、 任意に、０．０５％以下のチタン、０．１％以下のニオブ及び０．０７％以下
のアルミニウムから選ばれる少なくとも１種の元素、 を含み、残りが鉄、不純物、及び製錬で生じる残留物であり、 該スチールが、本質的にフェライト−パーライト構造を有しており、 フェライトフラクションが少なくとも２０％であり、 該スチールの、引張り強度が１１００ＭＰａ未満であり、降伏応力が７００Ｍ
Ｐａより大きく、Ｒｅ／Ｒｍの比が０．７３よりも大きく、破断エネルギーＫｃ
ｖが７ジュール／ｃｍ2未満である、 ことを特徴とするスチールである。
【０００９】 好適には、燐含量は０．０３％未満である。また、好適には、残留物が、ニッ
ケル、クロム及びモリブデンであり、 Ｎｉ＋Ｃｒ≦０．４５％、 Ｍｏ≦Ｖ０．０６％、 である。
ケル、クロム及びモリブデンであり、 Ｎｉ＋Ｃｒ≦０．４５％、 Ｍｏ≦Ｖ０．０６％、 である。
【００１０】 本発明はまた、このスチールから成る部品に関し、この部品は、本質的にフェ
ライト−パーライト構造を有しており、フェライトフラクションが少なくとも２
０％であり、引張り強度が１１００ＭＰａ未満であり、降伏応力が７００ＭＰａ
より大きく、Ｒｅ／Ｒｍの比が０．７３よりも大きく、破断エネルギーＫｃｖが
７ジュール／ｃｍ2未満である。この部品は、接続ロッドであってもよく、分割 可能である。
ライト−パーライト構造を有しており、フェライトフラクションが少なくとも２
０％であり、引張り強度が１１００ＭＰａ未満であり、降伏応力が７００ＭＰａ
より大きく、Ｒｅ／Ｒｍの比が０．７３よりも大きく、破断エネルギーＫｃｖが
７ジュール／ｃｍ2未満である。この部品は、接続ロッドであってもよく、分割 可能である。
【００１１】 最後に、本発明は、少なくとも２つの分割した部分を含むスチール部品の製造
方法において、 本発明のスチールの上記組成を有するスチールから成るスラグを、Ａｃ3＋１ ５０℃〜１３７０℃の温度に加熱し； スラグを鍛造して、部品ブランクを得； 鍛造後、部品ブランクが７００℃に達した時点で、部品ブランクを０．４℃／
ｓ〜１．５℃／ｓの速度で室温まで冷却して、本質的にフェライト−パーライト
である構造、少なくとも２０％のフェライトフラクション、１１００ＭＰａ未満
の引張り強度、７００ＭＰａより大きい降伏応力、０．７３よりも大きいＲｅ／
Ｒｍの比、及び７ジュール／ｃｍ2未満の破断エネルギーＫｃｖを得； 部品ブランクを１又は２以上の機械加工操作に供し； 得られた部品を脆性破壊によって少なくとも２つの部分に分割する； ことを特徴とする方法に関する。
方法において、 本発明のスチールの上記組成を有するスチールから成るスラグを、Ａｃ3＋１ ５０℃〜１３７０℃の温度に加熱し； スラグを鍛造して、部品ブランクを得； 鍛造後、部品ブランクが７００℃に達した時点で、部品ブランクを０．４℃／
ｓ〜１．５℃／ｓの速度で室温まで冷却して、本質的にフェライト−パーライト
である構造、少なくとも２０％のフェライトフラクション、１１００ＭＰａ未満
の引張り強度、７００ＭＰａより大きい降伏応力、０．７３よりも大きいＲｅ／
Ｒｍの比、及び７ジュール／ｃｍ2未満の破断エネルギーＫｃｖを得； 部品ブランクを１又は２以上の機械加工操作に供し； 得られた部品を脆性破壊によって少なくとも２つの部分に分割する； ことを特徴とする方法に関する。
【００１２】 ここに、本発明は、より詳しく記載されるが、限定的に解釈されない。 本発明のスチールは、機械的構造のための炭素又は低アロイのスチールである
。このスチールの化学組成は、重量基準で、以下のとおりである。
。このスチールの化学組成は、重量基準で、以下のとおりである。
【００１３】 十分な高機械的強度を得るため、０．２％より多い、好適には０．２１％より
多い炭素。しかし、０．４％未満である。冷却条件下で機械的物性の感度が大き
くなり過ぎることを避けるとともに、硬度が高すぎて機械加工が困難となること
を避けるためである。
多い炭素。しかし、０．４％未満である。冷却条件下で機械的物性の感度が大き
くなり過ぎることを避けるとともに、硬度が高すぎて機械加工が困難となること
を避けるためである。
【００１４】 ０．１％〜１．５％のケイ素。ケイ素は、脱酸素の元素であり、適切な脱酸素
を保証するためには、０．１％よりも多く添加しなければならない。１．５％未
満の量であり、好適には、０．６％〜１．２％である。この元素は、フェライト
を硬化し、脆化させるので、良好な機械加工性及び脆性破壊を容易に受ける性質
を得るのに有利である。
を保証するためには、０．１％よりも多く添加しなければならない。１．５％未
満の量であり、好適には、０．６％〜１．２％である。この元素は、フェライト
を硬化し、脆化させるので、良好な機械加工性及び脆性破壊を容易に受ける性質
を得るのに有利である。
【００１５】 ０．３％〜１．４％のマンガン。マンガンは、硫化マンガンの形で硫黄を固定
し、硬化性を調節する。これにより、機械加工性を得るのに有利な、少なくとも
３０％のフェライトを含む本質的にフェライト−パーライトの構造を得ることが
できる。好適には、この構造は、少なくとも９０％のフェライト−パーライトを
含む。
し、硬化性を調節する。これにより、機械加工性を得るのに有利な、少なくとも
３０％のフェライトを含む本質的にフェライト−パーライトの構造を得ることが
できる。好適には、この構造は、少なくとも９０％のフェライト−パーライトを
含む。
【００１６】 ０．２％〜０．４％、好適には０．２１％より多いバナジウム。バナジウムは
、フェライトを硬化し、７００ＭＰａより大きな降伏応力、及び０．７５より大
きな降伏応力／引張り強度の比を与え、脆性破壊を容易に受ける性質を得るのに
有利である。
、フェライトを硬化し、７００ＭＰａより大きな降伏応力、及び０．７５より大
きな降伏応力／引張り強度の比を与え、脆性破壊を容易に受ける性質を得るのに
有利である。
【００１７】 ０．２％以下、しかし好適には０．０３％未満の燐。燐含量が高いと、脆性破
壊を容易に受ける性質を得るのに有利である。しかし、偏析は機械加工性に望ま
しくないので、この偏析を抑制するために、燐含量は０．０３％未満に制限され
ることが好ましい。
壊を容易に受ける性質を得るのに有利である。しかし、偏析は機械加工性に望ま
しくないので、この偏析を抑制するために、燐含量は０．０３％未満に制限され
ることが好ましい。
【００１８】 ０．００５％〜０．０２％の窒素。フェライトを硬化する窒化バナジウムを形
成するからである。 任意に、０．１％以下の鉛、０．１５％以下のテルル、０．１５％以下のビス
マス、０．０２％以下のセレン、０．３５％以下の硫黄及び０．００５％以下の
カルシウムから選ばれる１又は２以上の元素。機械加工性を向上させるためであ
る。
成するからである。 任意に、０．１％以下の鉛、０．１５％以下のテルル、０．１５％以下のビス
マス、０．０２％以下のセレン、０．３５％以下の硫黄及び０．００５％以下の
カルシウムから選ばれる１又は２以上の元素。機械加工性を向上させるためであ
る。
【００１９】 任意に、０．０５％以下のチタン、０．１％以下のニオブ及び０．０７％以下
のアルミニウムから選ばれる少なくとも１種の元素。鍛造中に結晶粒が成長する
のを制限するためである。 組成の残りの成分は、鉄、不純物、及び製錬で生じる残留物から成る。原料から
もたらされる残留物は、特に、ニッケル、クロム及びモリブデンである。少なく
とも２０％、好適には３０％より多いフェライトを含む本質的にフェライト−パ
ーライトの構造を得るためには、残留物の含量は制御されなければならず、好適
には、Ｎｉ＋Ｃｒの合計含量が０．４５％未満を維持し、モリブデン含量が０．
０５％未満を維持するように制御する。
のアルミニウムから選ばれる少なくとも１種の元素。鍛造中に結晶粒が成長する
のを制限するためである。 組成の残りの成分は、鉄、不純物、及び製錬で生じる残留物から成る。原料から
もたらされる残留物は、特に、ニッケル、クロム及びモリブデンである。少なく
とも２０％、好適には３０％より多いフェライトを含む本質的にフェライト−パ
ーライトの構造を得るためには、残留物の含量は制御されなければならず、好適
には、Ｎｉ＋Ｃｒの合計含量が０．４５％未満を維持し、モリブデン含量が０．
０５％未満を維持するように制御する。
【００２０】 加えて、上記構造が適切に制御されるためには、マンガン及びバナジウムの含
量が、Ｍｎ＋１０Ｖ≦５．２％となるものであることが好ましい。 分割可能な部品を製造するためには、本発明の組成を有するスチールのスラグ
をＡｃ3＋１５０℃〜１３７０℃の温度に加熱して、バナジウムをオーステナイ ト化及び溶解し、その後、加熱鍛造して部品ブランクを得、鍛造操作を８００℃
以上の温度で終了する。鍛造直後、部品ブランクは、制御された方法により、例
えば空気中で、室温に下がるまで冷却する。部品ブランクが７００℃に達した時
点で、部品ブランクを０．５℃／ｓ〜１．５℃／ｓの冷却速度で冷却する。この
ようにすると、少なくとも２０％、好適には３０％より多いフェライトを含む、
本質的にフェライト−パーライトである（即ち、少なくとも９０％がフェライト
−パーライトである）構造が得られ、７００ＭＰａより大きい降伏応力Ｒｅ、１
１００ＭＰａ未満、好適には８５０ＭＰａより大きい、引張り強度Ｒｍが得られ
る。加えて、室温で７ジュール／ｃｍ2未満の破断エネルギーＫｃｖ及び０．７ ３よりも大きい、好適には０．７５より大きいＲｅ／Ｒｍの比が得られる。後者
の２つの条件によって、きれいな破断面を得ることができる。その破断面の端部
は変形せず、良好な分割可能性を規定するものである。こうして部品ブランクが
得られ、機械加工され、脆性破壊により２つの要素に分割される。
量が、Ｍｎ＋１０Ｖ≦５．２％となるものであることが好ましい。 分割可能な部品を製造するためには、本発明の組成を有するスチールのスラグ
をＡｃ3＋１５０℃〜１３７０℃の温度に加熱して、バナジウムをオーステナイ ト化及び溶解し、その後、加熱鍛造して部品ブランクを得、鍛造操作を８００℃
以上の温度で終了する。鍛造直後、部品ブランクは、制御された方法により、例
えば空気中で、室温に下がるまで冷却する。部品ブランクが７００℃に達した時
点で、部品ブランクを０．５℃／ｓ〜１．５℃／ｓの冷却速度で冷却する。この
ようにすると、少なくとも２０％、好適には３０％より多いフェライトを含む、
本質的にフェライト−パーライトである（即ち、少なくとも９０％がフェライト
−パーライトである）構造が得られ、７００ＭＰａより大きい降伏応力Ｒｅ、１
１００ＭＰａ未満、好適には８５０ＭＰａより大きい、引張り強度Ｒｍが得られ
る。加えて、室温で７ジュール／ｃｍ2未満の破断エネルギーＫｃｖ及び０．７ ３よりも大きい、好適には０．７５より大きいＲｅ／Ｒｍの比が得られる。後者
の２つの条件によって、きれいな破断面を得ることができる。その破断面の端部
は変形せず、良好な分割可能性を規定するものである。こうして部品ブランクが
得られ、機械加工され、脆性破壊により２つの要素に分割される。
【００２１】 最初の実施例として、本発明のスチールを使用して接続ロッドを製造した。ス
チールの化学組成は、重量基準で、 Ｃ＝０．３１９％、 Ｓｉ＝０．６１％、 Ｍｎ＝１．０２％、 Ｖ＝０．３％、 Ｎｉ＝０．２１４％、 Ｃｒ＝０．２１％、 Ｍｏ＝０．０５％、 Ｃｕ＝０．２１％、 Ｓ＝０．０５９％、 Ｐ＝０．０１７％、 Ａｌ＝０．０２％、 Ｎ＝０．００８５％、 であり、残りが鉄及び製錬で生じる不純物である。
チールの化学組成は、重量基準で、 Ｃ＝０．３１９％、 Ｓｉ＝０．６１％、 Ｍｎ＝１．０２％、 Ｖ＝０．３％、 Ｎｉ＝０．２１４％、 Ｃｒ＝０．２１％、 Ｍｏ＝０．０５％、 Ｃｕ＝０．２１％、 Ｓ＝０．０５９％、 Ｐ＝０．０１７％、 Ａｌ＝０．０２％、 Ｎ＝０．００８５％、 であり、残りが鉄及び製錬で生じる不純物である。
【００２２】 鍛造前に、スチールのスラグは１２７０℃に加熱され、鍛造終了時の温度は１
００５℃であった。鍛造後、ブランクは、空気中、平均冷却速度（７００℃で０
．９℃／ｓ）で冷却した。得られた物性は、次のとおりである。
００５℃であった。鍛造後、ブランクは、空気中、平均冷却速度（７００℃で０
．９℃／ｓ）で冷却した。得られた物性は、次のとおりである。
【００２３】 構造：６０％フェライトを含む９８％フェライト−パーライト； Ｒｍ＝１０５０ＭＰａ； Ｒｅ＝８４０ＭＰａ； Ａ％＝１４．５％； Ｋｃｖ＝室温で４ジュール／ｃｍ2。 その後、ブランクは機械加工され、全てのブランクが脆性破壊により２つの要
素に分割された。この脆性破壊による分割は、何の困難もなく達成された。
素に分割された。この脆性破壊による分割は、何の困難もなく達成された。
【００２４】 第２の例として、本発明のスチールを使用して接続ロッドを製造した。スチー
ルの化学組成は、重量基準で、 Ｃ＝０．２０８％、 Ｓｉ＝０．６０５％、 Ｍｎ＝１．０２％、 Ｖ＝０．３％、 Ｎｉ＝０．２１２％、 Ｃｒ＝０．２１１％、 Ｍｏ＝０．０５％、 Ｃｕ＝０．２０５％、 Ｓ＝０．０５９％、 Ｐ＝０．０１６％、 Ａｌ＝０．０２２％、 Ｎ＝０．００７７％、 であり、残りが鉄及び製錬で生じる不純物である。
ルの化学組成は、重量基準で、 Ｃ＝０．２０８％、 Ｓｉ＝０．６０５％、 Ｍｎ＝１．０２％、 Ｖ＝０．３％、 Ｎｉ＝０．２１２％、 Ｃｒ＝０．２１１％、 Ｍｏ＝０．０５％、 Ｃｕ＝０．２０５％、 Ｓ＝０．０５９％、 Ｐ＝０．０１６％、 Ａｌ＝０．０２２％、 Ｎ＝０．００７７％、 であり、残りが鉄及び製錬で生じる不純物である。
【００２５】 鍛造前に、スチールのスラグは１２７０℃に加熱され、鍛造終了時の温度は１
０２５℃であった。鍛造後、ブランクは、空気中、平均冷却速度（７００℃で０
．９℃／ｓ）で冷却した。得られた物性は、次のとおりである。
０２５℃であった。鍛造後、ブランクは、空気中、平均冷却速度（７００℃で０
．９℃／ｓ）で冷却した。得られた物性は、次のとおりである。
【００２６】 構造：６０％フェライトを含む９８％フェライト−パーライト； Ｒｍ＝９５０ＭＰａ； Ｒｅ＝７４０ＭＰａ； Ａ％＝１７％； Ｋｃｖ＝室温で５ジュール／ｃｍ2。
【００２７】 その後、ブランクは機械加工され、全てのブランクが脆性破壊により２つの要
素に分割された。この脆性破壊による分割は、何の困難もなく達成された。
素に分割された。この脆性破壊による分割は、何の困難もなく達成された。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジャコ，ヴァンサン フランス共和国エフ−57111 アマンヴィ レ，グランリュ 25ビス (72)発明者 ロベレ，マルク フランス共和国エフ−57190 フロランジ ュ，リュー・ドーヴェルニュ 19 Ｆターム(参考） 4E087 AA10 BA02 CB01 CB04 DB03 DB16 DB24 GA09 HA34 4K032 AA01 AA03 AA05 AA08 AA16 AA21 AA22 AA27 AA28 AA29 AA30 AA31 AA32 AA34 AA35 AA36 CA02 CA03 CC02 CD01 CD02
Claims (9)
- 【請求項１】 分割可能なエンジニアリング部品を製造するためのスチールに
おいて、化学組成（重量基準）が、 ０．２％≦Ｃ≦０．４％、 ０．１％≦Ｓｉ≦１．５、％ ０．３％≦Ｍｎ≦１．４、％ ０．２％≦Ｖ≦０．５％、 Ｐ≦０．１５０％、 ０．００５％≦Ｎ≦０．０２％、 任意に、０．１％以下の鉛、０．１５％以下のテルル、０．１５％以下のビス
マス、０．０２％以下のセレン、０．３５％以下の硫黄及び０．００５％以下の
カルシウムから選ばれる１又は２以上の元素、 任意に、０．０５％以下のチタン、０．１％以下のニオブ及び０．０７％以下
のアルミニウムから選ばれる少なくとも１種の元素、 を含み、残りが鉄、不純物、及び製錬で生じる残留物であり、 該スチールが、本質的にフェライト−パーライト構造を有しており、 フェライトフラクションが少なくとも２０％であり、 該スチールの、引張り強度が１１００ＭＰａ未満であり、降伏応力が７００Ｍ
Ｐａより大きく、Ｒｅ／Ｒｍの比が０．７３よりも大きく、破断エネルギーＫｃ
ｖが７ジュール／ｃｍ2未満である、 ことを特徴とするスチール。 - 【請求項２】 スチールの化学組成が、 Ｐ≦０．０３％、 であることを特徴とする請求項１に記載のスチール。
- 【請求項３】 残留物が、ニッケル、クロム及びモリブデンであり、含量が、 Ｎｉ＋Ｃｒ≦０．４５％、 Ｍｏ≦Ｖ０．０６％、 であることを特徴とする請求項１に記載のスチール。
- 【請求項４】 フェライトフラクションが少なくとも３０％であることを特徴
とする請求項１、２及び３の何れかに記載のスチール。 - 【請求項５】 Ｒｅ／Ｒｍの比が０．７５よりも大きいことを特徴とする請求
項１、２、３及び４の何れかに記載のスチール。 - 【請求項６】 引張り強度Ｒｍが８５０ＭＰａ以上であることを特徴とする請
求項１〜５の何れかに記載のスチール。 - 【請求項７】 請求項１〜６の何れかに記載のスチールからなるスチール部品
。 - 【請求項８】 接続ロッドであることを特徴とする請求項７に記載の部品。
- 【請求項９】 少なくとも２つの分割した部分を含むスチール部品の製造方法
において、 化学組成（重量基準）が、 ０．２％≦Ｃ≦０．４％、 ０．１％≦Ｓｉ≦１．５、％ ０．３％≦Ｍｎ≦１．４、％ ０．２％≦Ｖ≦０．５％、 Ｐ≦０．１５０％、 ０．００５％≦Ｎ≦０．０２％、 任意に、０．１％以下の鉛、０．１５％以下のテルル、０．１５％以下のビ
スマス、０．０２％以下のセレン、０．３５％以下の硫黄及び０．００５％以下
のカルシウムから選ばれる１又は２以上の元素、 任意に、０．０５％以下のチタン、０．１％以下のニオブ及び０．０７％以下
のアルミニウムから選ばれる少なくとも１種の元素、 を含み、残りが鉄、不純物、及び製錬で生じる残留物である、スチールから成る
スラグを、Ａｃ3＋１５０℃〜１３７０℃の温度に加熱し； スラグを鍛造して、部品ブランクを得； 鍛造後、部品ブランクが７００℃に達した時点で、部品ブランクを０．４℃／
ｓ〜１．５℃／ｓの速度で室温まで冷却して、本質的にフェライト−パーライト
である構造、少なくとも２０％のフェライトフラクション、１１００ＭＰａ未満
の引張り強度、７００ＭＰａより大きい降伏応力、０．７３よりも大きいＲｅ／
Ｒｍの比、及び７ジュール／ｃｍ2未満の破断エネルギーＫｃｖを得； 部品ブランクを１又は２以上の機械加工操作に供し； 得られた部品を脆性破壊によって少なくとも２つの部分に分割する； ことを特徴とする方法。
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|---|---|---|---|---|
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|---|---|---|---|---|
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| KR100482522B1 (ko) * | 2002-07-11 | 2005-04-14 | 현대자동차주식회사 | 로드휠 디스크의 제조방법 |
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| FR2867785B3 (fr) * | 2004-03-18 | 2006-02-17 | Ispat Unimetal | Piece mecanique de taille moyenne ou petite issue de la forge ou de la frappe |
| DE102006041146A1 (de) * | 2006-09-01 | 2008-03-06 | Georgsmarienhütte Gmbh | Stahl und Verarbeitungsverfahren für die Herstellung von höherfesten bruchtrennbaren Maschinenbauteilen |
| DE102007021101A1 (de) * | 2007-05-03 | 2008-11-06 | Mahle International Gmbh | Legierter Stahl und dessen Verwendung |
| KR100952010B1 (ko) * | 2007-11-14 | 2010-04-08 | 현대자동차주식회사 | 고강도 비조질강 조성물과 이를 이용한 커넥팅로드제조방법 |
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Family Cites Families (8)
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|---|---|---|---|---|
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| JP2802155B2 (ja) * | 1990-09-21 | 1998-09-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐疲労性および耐摩耗性に優れた熱処理省略型高張力鋼線材の製造方法 |
| US5100613A (en) * | 1990-10-16 | 1992-03-31 | Bethlehem Steel Co. | Hot-rolled microalloyed steel and its use in variable-thickness sections |
| US5135587A (en) * | 1991-04-01 | 1992-08-04 | Ford Motor Company | Machinable, strong, but crackable low ductility steel forging |
| JP3261552B2 (ja) * | 1993-10-05 | 2002-03-04 | 新日本製鐵株式会社 | 疲労特性に優れる非調質鋼の製造方法 |
| JP3241897B2 (ja) * | 1993-10-12 | 2001-12-25 | 新日本製鐵株式会社 | 引張強度、疲労強度および被削性に優れる熱間鍛造用非調質鋼 |
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013007087A (ja) * | 2011-06-23 | 2013-01-10 | Daido Steel Co Ltd | 鍛造用鋼、並びに、鍛造品及びその製造方法 |
| CN109943764A (zh) * | 2019-04-24 | 2019-06-28 | 西王金属科技有限公司 | 一种铁路列车连接用高强度23Mn2CrNiMoVREA钢及其制备方法 |
| CN110863140A (zh) * | 2019-11-06 | 2020-03-06 | 北京科技大学 | 一种低合金超高强度结构钢及制备方法 |
| CN110863140B (zh) * | 2019-11-06 | 2020-12-29 | 北京科技大学 | 一种低合金超高强度结构钢及制备方法 |
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