SI20334A - Jeklo in postopek izdelave ločljivih strojnih delov - Google Patents
Jeklo in postopek izdelave ločljivih strojnih delov Download PDFInfo
- Publication number
- SI20334A SI20334A SI9920014A SI9920014A SI20334A SI 20334 A SI20334 A SI 20334A SI 9920014 A SI9920014 A SI 9920014A SI 9920014 A SI9920014 A SI 9920014A SI 20334 A SI20334 A SI 20334A
- Authority
- SI
- Slovenia
- Prior art keywords
- steel
- mpa
- less
- ferrite
- tensile strength
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2261/00—Machining or cutting being involved
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Forging (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Izum se nanaša na jeklo za izdelavo razstavljivih strojnih delov, ki je značilno po tem, da je njegova kemična sestava (izražena v utežnih procentih) sledeča: 0,2% manjše ali enako od C manjše ali enako od 0,4%, 0,2% manjše ali enako kod Si manjše ali enako od 1,5%, 0,3% manjše ali enako od Mn manjše ali enako od 1,4%, 0,% manjše ali enako od Ni + Cr manjše ali enako od 0,45%, 0% manjše ali enako Mo manjše ali enako od 0,06%, 0% manjše ali enako od Cu manjše ali enako 0,5%, 0,2% manjše ali enako od V manjše ali enako od 0,5%, P manjše ali enako od 0,150%, 0,005% manjše ali enako od N manjše ali enako od 0,02%, po potrebi vsebuje enega od elementov, izbranih izmed svinca do 0,1%, telurja do 0,15%, bizmuta do 0,15%, selena do 0,02%, žvepla do 0,35% in kalcija do 0,005%; po potrebi pa še enega od elementov, izbranih izmed titana do 0,05%, niobija do 0,1% in aluminija do 0,07%, preostanek pa predstavljajo železo ter nečistoče in ostanki, ki so posledica priprave; jeklo ima posebno feritno-perlitno strukturo, feritne frakcije je manj kot 20%, natezna napetost jekla je nižja od 1000 Mpa, meja plastičnosti pa višja kot 700 Mpa, razmerje Re/Rm je večje kot 0,73, udarna žilavost Kcv pa je nižja od 7 J/cm2. Izum se nanša tudi na postopek izdelave razstavljivega strojnega dela in končnega izdelkaŕ
Description
Jeklo in postopek izdelave ločljivih strojnih delov
Izum se nanaša na jeklo za izdelavo ločljivih strojnih delov, še zlasti Za izdelavo ojnice motorja z notranjim izgorevanjem.
Določeni strojni deli kot so npr. ojnice motorjev z notranjim izgorevanjem, sestojijo iz vsaj dveh ločljivih elementov, ki sta med seboj povezana s pomočjo pritrdilnih sredstev kot so vijaki. Ta dela sta lahko izvedena iz litega železa, iz sintranega in stisnjenega kovinskega prahu, ali iz kovanega jekla. Izum se nanaša na dele, izvedene iz kovanega jekla.
Jeklo, iz katerega so izdelane kovane jeklene ojnice, mora biti dobro kovno in obdelovalno, hkrati pa mora imeti zadovoljive mehanske lastnosti, ki zagotavljajo zahtevano zanesljivost ojnice med obratovanjem. Običajno zahtevane mehanske lastnosti so trdota med 210 HB in 360 HB ter porušilna končna natezna trdnost med 650 MPa in 1200 MPa, kar zagotavlja tudi zadostno odpornost proti obrabi, kot tudi meja plastičnosti med 300 MPa in 800 MPa, s čimer se je mogoče izogniti deformacijam zaradi preseganja meje plastičnosti. Pri nekaterih ojmcah mora biti meja plastičnosti Re višja od 700 MPa, natezna trdnost pa nižja od 1100 MPa.
Ojnice, ki sestojijo iz dveh ločljivih delov - telesa in glave - je možno izdelati s kovanjem surovcev. Zatem se odkovke mehansko obdela in s krhkim lomom loči na dva dela v vnaprej določeni ravnini. Ta tehnologija, kot rečeno, za izdelavo ločljivih delov, ima vrsto prednosti, in sicer zlasti v tem, da krčenje obdelovalnih operacij bistveno poenostavi zaporedje korakov izdelave. Po drugi strani pa to terja uporabo ločljivega jekla, kar pomeni takšnega, ki omogoča ustrezno izvedbo operacije krhkega lomljenja.
Z namenom, da bi omogočili izdelavo ločljivih ojnic, je bila v japonski patentni prijavi predlagana uporaba jekla z vsebnostjo od 0,4% do 0,6% ogljika, od 0,5% do 5% silicija, od 0,1% do 0,8% mangana, od 0,1% do 0,5% kroma, od 0,1% do 0,5% vanadija ter od 0,01% do 0,2%, prednostno več kot 0,05% fosforja, pri čemer preostanek predstavlja železo z nečistočami in po izbiri majhnimi dodatki za izboljšanje mehanske obdelovalnosti. Vendar pa je pri takšnem jeklu pomanjkljivo to, da ima skoraj v celoti perlitno strukturo, ki omejuje feritno frakcijo in torej izničuje učinke karbonitriranja, hkrati pa tudi enakomernost porazdelitve ferita m dobra. Razen tega so pri tem jeklu natezne lastnosti (Re in Rm) zelo občutljive glede na pogoje ohlajanja, kar zmanjšuje možnost množinske proizvodnje delov.
Prav tako je bila v francoski patentni prijavi FR 2,742,448 predlagana uporaba jekla z vsebnostjo od 0,25% do 0,5% ogljika, od 0,2% do 1,5% silicija, od 0,1% do 2% mangana, manj kot 0,15% kroma, manj kot 0,15% niklja, manj kot 0,05% molibdena, manj kot 0,35% bakra, od 0% do 0,2% vanadija, od 0,04% do 0,2% fosforja in od 0,005% do 0,02% dušika, preostanek pa predstavlja železo z nečistočami in po izbiri majhnimi dodatki za izboljšanje mehanske obdelovalnosti. Pri tem jeklu je mogoče računati z dobro ločljivo feritno-perlitno strukturo. Po drugi strani pa ne omogoča zagotovitve obojega, namreč meje plastičnosti nad 700
MPa in natezne trdnosti pod 1100 MPa. Razen tega je ločljivost mogoče zagotoviti le z zadostnim dodajanjem fosforja, kar pa ima za posledico pomanjkljivosti v smislu povečanja tveganja segregacije ter otežene mehanske obdelovalnosti.
Namen pričujočega izuma je izogniti se tem pomanjkljivostim s predlaganjem sredstev za izdelavo ločljivih odkovkov, katerih meja plastičnosti naj bi bila večja od 700 MPa, natezna trdnost pa manjša od 1100 MPa, imeli naj bi dobre mehanske obdelovalne lastnostim hkrati pa naj bi bilo možno izvajanje operacije krhkega lomljenja v zadovoljivih industrijskih pogojih.
V ta namen je predmet izuma jeklo za izdelavo ločljivih strojnih delov, katerega kemijska sestava (glede na težo) je sledeča:
0,2% < C < 0,4%
0,1% < Si < 1,5%
0,3% < Mn < 1,4%
0,2% < V < 0,5%
P <0,150%
0,005% < N < 0,02%
- po potrebi pa vsebuje enega ali več elementov izbranih izmed svinca do 0,1%, telurja do 0,15%, bizmuta do 0,15%, selena do 0,02%, žvepla do 0,35% in kalcija do 0,005%,
- po potrebi vsaj en element, izbran izmed titana do 0,05%, niobija do 0,1% in aluminija do 0,07%, preostanek pa predstavlja železo skupaj z nečistočami in ostanki od taljenja, pri čemer ima jeklo v bistvu feritno-perlitno strukturo, kjer je feritne frakcije vsaj 20%, natezna trdnost jekla je nižja od 1100 MPa, meja plastičnosti višja od 700 MPa, razmerje Re/Ra večje od 0,73 in lomna energija Kcv nižja od 7 J/cm2.
Vsebnost fosforja je prednostno manjša od 0,03%. Prav tako je prednostno, če je preostanek, kar pomeni nikelj, krom in molibden, tak, da velja:
Ni + Cr < 0,45%
Mo < 0,06%.
Izum se nanaša tudi na del, izdelan iz tovrstnega jekla, katerega struktura je v bistvu feritno-perlitna, feritne frakcije je vsaj 20%, njegova natezna trdnost je nižja od 1100 MPa, njegova meja plastičnosti višja od 700 MPa, razmerje Re/Ra je pri njem večje od 0,73, lomna energija Kcv pa je pri njem nižja od 7 J/cm2. Ta del, ki je lahko ojnica, je ločljiv.
Končno se izum nanaša na postopek izdelave jeklenega dela, obsegajočega vsaj dva ločena dela, pri čemer
- se jekleni surovec s kemično sestavo jekla po izumu segreva na temperaturo med Ac3+ 150°C in 1370°C;
- zatem se surovec kuje, na ta način pa se dobi odkovek;
- po kovanju se odkovek ohladi na sobno temperaturo s hitrostjo med 0,4°C/s in l,5°C/s, in sicer odtlej, ko ta znaša 700°C, s čimer dobimo ferito-perlitno strukturo, feritna frakcija pa znaša vsaj 20%, natezna trdnost jekla je nižja od 1100 MPa, meja plastičnosti višja od 700 MPa, razmerje Re/Rm večje od 0,73 in lomna energija Kcv nižja od 7 J/cm2;
- odkovek se nato podvrže eni ali več operacijam mehanske obdelave; in
- dobljeni del se krhko lomi na vsaj dva dela.
Izum bo zdaj še podrobneje opisan, vendar brez brez vsakršnih omejitev.
Jeklo po izumu je ogljikovo ali nizkolegirano konstrukcijsko jeklo, katerega kemična sestava je glede na težo sledeča:
- več kot 0,2% in prednostno več kot 0,21% ogljika, s čimer naj bi zagotovili zadostno mehansko trdnost; vendar manj kot 0,4% ogljika zaradi izogibanja preobčutljivosti mehanskih lastnosti glede na pogoje ohlajanja ter tudi zaradi izogibanja preveliki trdoti, ki bi oteževala mehansko obdelavo;
- od 0,1% do 1,5% silicija, pri čemer je silicij deoksidacijski element, ki mora biti zaradi zagotavljanja pravilne deoksidacije dodan v količinah več kot 0,1%, pri čemer pa v količinah manj kot 1,5% in prednostno med 0,6% in 1,2% ta element utrjuje in porazdeljuje ferit, ki je ugoden za izboljšanje meanske obdelovalnosti, hkrati pa tudi za olajšanje krhkega lomljenja;
- od 0,3% do 1,4% mangana zaradi zadrževanja žvepla v obliki manganovih sulfidov in uravnavanja utrdljivosti zaradi zagotavljanja feritno-perlitne strukture z vsebnostjo vsaj 30% ferita, kar je prednostno z vidika mehanske obdelovalnosti; vsaj 90% strukture naj bi bilo feritno-perlitne;
- od 0,2% do 0,4% in prednostno več kot 0,21 vanadija zaradi utrjevanja ferita in za zagotavljanje meje plastičnosti nad 700 MPa ter razmerja med mejo plastičnosti in natezno trdnostjo vsaj 0,72, kar je prednostno pri zagotavljanju krhke lomljivosti;
- do 0,2%, prednostno pa manj kot 0,03% fosforja; visoka vsebnost fosforja je sicer prednostna z vidika zagotavljanja krhke lomljivosti, vendar pa je priporočljivo vsebnost omejiti na 0,03% ter s tem omejiti segregacijo, ki neugodno vpliva na mehansko obdelovalnost;
- od 0,005% do 0,02% dušika zaradi tvorbe vanadijevih nitridov, ki utrjujejo ferit;
- po izbiri en ali več elementov, izbranih izmed svinca do 0,1%, telurja do 0,15%, bizmuta do 0,15%, selena do 0,02%, žvepla do 0,35% in kalcija do 0,005%, s čimer se prav tako izboljša mehanska obdelovalnost;
- po izbiri vsaj en element, izbran izmed titana do 0,05%, niobija do 0,1% in aluminija do 0,07% zaradi omejevanja rasti zrn med kovanjem.
Preostanek sestave predstavlja železo skupaj z nečistočami in ostanki od taljenja. Ostanki, ki so vključeni že v surovem materialu, so zlasti nikelj, krom in vanadij. S ciljem, da bi zagotovili pretežno feritno-perlitno strukturo, vsebujočo več kot 20% in prednostno več kot 30% ferita, je potrebno vsebnost teh ostankov kontrolirati, tako da seštevek vsebnosti Ni + Cr ostane pod 0,45% in tako da vsebnost molibdena ostane pod 0,05%.
Razen tega je v kontekstu ustrezne kontrole strukture prednostno, če je vsebnost mangana in vanadija tolikšna, daje Mn + 10V <5,2%.
Da bi lahko izdelali ločljiv del, moramo jeklen surovec sestave po izumu segreti na temperaturo med Ac3 + 150°C in 1370°C, s čimer se austenizira in raztopi vanadij, zatem se ga vroče kuje in dobi odkovek, kovanje pa poteka pri temperaturi nad 800°C. Neposredno po kovanju se - ko temperatura znaša 700°C - odkovek ohlaja na kontroliran način na sobno temperaturo, npr. v zraku, pri hitrosti ohlajanja med 0,5°C/s in l,5°C/s. S takšnim ravnanjem dobimo feritno-perlitno strukturo (t.j. vsaj 90% feritno-perlitno), v strukturi je vsaj 20%, prednostno pa več kot 30% ferita, pri Čemer je meja plastičnosti Re višja od 700 MPa, natezna trdnost pa nižja od 1100 MPa in prednostno višja od 850 MPa. Razen tega je pri sobni temperaturi lomna energija Kcv nižja od 7 J/cm2, razmerje Re/Rm pa je večje od 0,73 in prednostno večje od 0,75. Zadnja pogoja omogočata doseganje čistih lomov brez deformiranih robov, torej tisto, kar priča o dobri ločljivosti. Tako dobljen odkovek se zatem mehansko obdeluje, nakar se ga s krhkim lomljenjem loči na dva elementa.
V prvem primeru so bile z uporabo jekla po izumu izdelane ojnice, pri čemer je bila kemična sestava glede na težo sledeča:
C = 0,319%
Si = 0,61%
Mn = 1,02%
V = 0,3%
Ni = 0,214%
Cr = 0,21%
Mo = 0,05%
Cu = 0,21%
S = 0,059%
P = 0,017%
Al = 0,02%
N = 0,0085% preostanek pa je predstavljalo železo skupaj z nečistočami, ki so izhajale iz taljenja.
Pred kovanjem so bili jekleni surovci segreti na 1270°C, temperatura ob zaključku kovanja pa je znašala 1005°C.
Po kovanju se je odkovek ohlajal na zraku pri povprečnih hitrostih ohlajanja 0,9°C/s pri 700°C. Dobljene lastnosti so bile sledeče:
Struktura: 98% feritno-perlitna s 60% ferita
Rm= 1050 MPa Re = 840 MPa A% = 14,5%
Kcv = 4 J/cm2 pri sobni temperaturi.
Odkovki so bili nato mehansko obdelani in zatem vsi ločeni s krhkim lomljenjem na po dva elementa. To ločevanje na dva delaje potekalo brez vsakršnih težav.
V drugem primeru so bile ojnice izdelane iz jekla po izumu, katerega kemična sestava glede na težo je bila sledeča:
C = 0,208%
Si = 0,605%
Mn = 1,02%
V = 0,3%
Ni = 0,212%
Cr = 0,211%
Mo = 0,05%
Cu = 0,205%
S = 0,059%
P = 0,016%
Al = 0,022%
N = 0,0077% preostanek pa je predstavljalo železo skupaj z nečistočami, ki so izhajale iz taljenja.
Pred kovanjem je bil jeklen surovec segret na 1270°C, temperatura ob zaključku kovanja pa je znašala 1025°C. Po kovanju se je odkovek ohlajal na zraku pri povprečnih hitrostih ohlajanja 0,9°C/s pri 700°C. Dobljene lastnosti so bile sledeče:
Struktura: 98% feritno-perlitna s 60% ferita
Rm = 950 MPa Re - 740 MPa A% = 17%
Kcv = 5 J/cm2 pri sobni temperaturi.
Odkovki so bili nato mehansko obdelani ter zatem vsi s krhkim lomljenjem ločeni na po dva elementa. To ločevanje z lomljenjem je potekalo brez vsakršnih težav.
Za:
ASCOMETAL
-iv A, i»' · ftrLNTAftVd..
m BORŠTAR s.p
I. fl V E N t ,J A ( S : I
Claims (8)
- PATENTNI ZAHTEVKI1. Jeklo za izdelavo ločljivih strojnih delov, označeno s tem, daje njegova kemična sestava glede na težo sledeča:0,2% < C < 0,4%0,1% < Si < 1,5%0,3% < Mn < 1,4%0,2% < V < 0,5%P <0,150%0,005% < N < 0,02%- po potrebi pa vsebuje enega ali več elementov, izbranih izmed svinca do 0,1%, telurja do 0,15%, bizmuta do 0,15%, selena do 0,02%, žvepla do 0,35% in kalcija do 0,005%,- po potrebi vsaj en element, izbran izmed titana do 0,05%, ni obija do 0,1% in aluminija do 0,07%, preostanek pa predstavlja železo skupaj z nečistočami in ostanki od taljenja, pn čemer ima jeklo v bistvu feritno-perlitno strukturo, kjer je feritne frakcije vsaj 20%, natezna trdnost jekla je nižja od 1100 MPa, meja plastičnosti višja od 700 MPa, razmerje Re/Rm večje od 0,73 in lomna energija Kcv nižja od 7 J/cm2.
- 2. Jeklo po zahtevku 1, označeno s tem, daje njegova kemična sestava takšna, da je P <0,03%.
- 3. Jeklo po zahtevku 1, označeno s tem, daje vsebnost ostankov kot je nikelj, krom in molibden tolikšna, dajeNi + Cr < 0,45%Mo < 0,06%.
- 4. Jeklo po enem od zahtevkov 1, 2 in 3, označeno s tem, daje feritne frakcije vsaj 30%.
- 5. Jeklo po enem od zahtevkov 1, 2, 3 in 4, označeno s tem, da je razmerje Re/Rm večje od 0,75.
- 6. Jeklo po kateremkoli od zahtevkov 1 do 5, označeno s tem, da je natezna trdnost vešja ali enaka 850 MPa.
- 7. Jekleni del po kateremkoli od predhodnih izdelkov, označen s tem, daje ta del ojnica.
- 8. Postopek izdelave jeklenega dela, obsegajočega vsaj dva ločljiva dela. označen s tem, da se- jekleni surovec, sestoječ iz jekla, katerega kemična sestava glede na težo je sledeča: 0,2% < C < 0,4%0,1% < Si < 1,5%0,3% < Mn < 1,4%0,2% < V < 0,5%P <0,150%0,005% < N < 0,02%, po potrebi pa vsebuje enega ali več elementov izbranih izmed svinca do 0.1%, telurja do 0,15%, bizmuta do 0,15%, selena do 0,02%, žvepla do 0,35% in kalcija do 0,005% ter po potrebi vsaj en element, izbran izmed titana do 0,05%, niobija do 0,1% in aluminija do 0,07%, preostanek pa predstavlja železo skupaj z nečistočami in ostanki od taljenja, segreva na temperaturo med Ac3 + 150°C in 1370°C;- da se zatem surovec kuje in dobi odkovek,- da se po kovanju odkovek ohlaja na sobno temperaturo s hitrostjo med 0,4°C/s in l,5°C/s, in sicer odtlej, ko ta znaša 700°C, s čimer dobimo pretežno feritnoperlitno strukturo, feritna frakcija pa znaša vsaj 20%, natezna trdnost jekla je nižja od 1100 MPa, meja plastičnosti višja od 700 MPa, razmerje Re/Rm večje od 0,73 m lomna energija Kcv nižja od 7 J/cm2;- odkovek se nato podvrže eni ali več operacijam mehanske obdelave; zatem pa se- dobljeni del se krhko lomi na vsaj dva dela.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9800860A FR2774098B1 (fr) | 1998-01-28 | 1998-01-28 | Acier et procede pour la fabrication de pieces de mecanique secables |
PCT/FR1999/000089 WO1999039018A1 (fr) | 1998-01-28 | 1999-01-19 | Acier et procede pour la fabrication de pieces de mecanique secables |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SI20334A true SI20334A (sl) | 2001-02-28 |
Family
ID=9522218
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SI9920014A SI20334A (sl) | 1998-01-28 | 1999-01-19 | Jeklo in postopek izdelave ločljivih strojnih delov |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP1051531B1 (sl) |
JP (1) | JP3854462B2 (sl) |
KR (2) | KR20010024880A (sl) |
AR (1) | AR014509A1 (sl) |
AT (1) | ATE204924T1 (sl) |
BR (1) | BR9907926A (sl) |
CZ (1) | CZ296664B6 (sl) |
DE (1) | DE69900247T2 (sl) |
DK (1) | DK1051531T3 (sl) |
ES (1) | ES2162514T3 (sl) |
FR (1) | FR2774098B1 (sl) |
PL (1) | PL194349B1 (sl) |
PT (1) | PT1051531E (sl) |
RO (1) | RO120006B1 (sl) |
SI (1) | SI20334A (sl) |
TR (1) | TR200002200T2 (sl) |
WO (1) | WO1999039018A1 (sl) |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3888865B2 (ja) * | 2000-10-25 | 2007-03-07 | 株式会社ゴーシュー | 鍛造方法 |
JP3893889B2 (ja) * | 2001-03-21 | 2007-03-14 | 大同特殊鋼株式会社 | 破断による分離が容易な熱間鍛造用非調質鋼 |
KR100482522B1 (ko) * | 2002-07-11 | 2005-04-14 | 현대자동차주식회사 | 로드휠 디스크의 제조방법 |
EP1408131A1 (de) * | 2002-09-27 | 2004-04-14 | CARL DAN. PEDDINGHAUS GMBH & CO. KG | Stahlzusammensetzung und daraus hergestellte Gesenkschmiedeteile |
FR2847908B1 (fr) | 2002-12-03 | 2006-10-20 | Ascometal Sa | Piece en acier bainitique, refroidie et revenue, et son procede de fabrication. |
FR2867785B3 (fr) * | 2004-03-18 | 2006-02-17 | Ispat Unimetal | Piece mecanique de taille moyenne ou petite issue de la forge ou de la frappe |
DE102006041146A1 (de) | 2006-09-01 | 2008-03-06 | Georgsmarienhütte Gmbh | Stahl und Verarbeitungsverfahren für die Herstellung von höherfesten bruchtrennbaren Maschinenbauteilen |
DE102007021101A1 (de) * | 2007-05-03 | 2008-11-06 | Mahle International Gmbh | Legierter Stahl und dessen Verwendung |
KR100952010B1 (ko) * | 2007-11-14 | 2010-04-08 | 현대자동차주식회사 | 고강도 비조질강 조성물과 이를 이용한 커넥팅로드제조방법 |
JP2013007087A (ja) * | 2011-06-23 | 2013-01-10 | Daido Steel Co Ltd | 鍛造用鋼、並びに、鍛造品及びその製造方法 |
IN2014DN02851A (sl) | 2013-04-30 | 2015-05-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | |
CN106566986B (zh) * | 2016-11-10 | 2019-01-25 | 武汉钢铁有限公司 | 用于制造挖掘机动臂的高表面质量热轧钢板及制造方法 |
CN106702270B (zh) * | 2016-11-10 | 2018-05-08 | 武汉钢铁有限公司 | 厚规格高表面质量热轧开平板及其制造方法 |
CN109943764B (zh) * | 2019-04-24 | 2020-11-06 | 西王金属科技有限公司 | 一种铁路列车连接用高强度23Mn2CrNiMoVREA钢及其制备方法 |
CN110863140B (zh) * | 2019-11-06 | 2020-12-29 | 北京科技大学 | 一种低合金超高强度结构钢及制备方法 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3173782A (en) * | 1962-06-13 | 1965-03-16 | Bethlehem Steel Corp | Vanadium nitrogen steel |
JPH01176055A (ja) * | 1987-12-28 | 1989-07-12 | Kawasaki Steel Corp | 被削性に優れた熱間鍛造用非調質鋼 |
JP2802155B2 (ja) * | 1990-09-21 | 1998-09-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐疲労性および耐摩耗性に優れた熱処理省略型高張力鋼線材の製造方法 |
US5100613A (en) * | 1990-10-16 | 1992-03-31 | Bethlehem Steel Co. | Hot-rolled microalloyed steel and its use in variable-thickness sections |
US5135587A (en) * | 1991-04-01 | 1992-08-04 | Ford Motor Company | Machinable, strong, but crackable low ductility steel forging |
JP3261552B2 (ja) * | 1993-10-05 | 2002-03-04 | 新日本製鐵株式会社 | 疲労特性に優れる非調質鋼の製造方法 |
JP3241897B2 (ja) * | 1993-10-12 | 2001-12-25 | 新日本製鐵株式会社 | 引張強度、疲労強度および被削性に優れる熱間鍛造用非調質鋼 |
FR2742448B1 (fr) * | 1995-12-14 | 1998-01-16 | Ascometal Sa | Acier pour la fabrication de pieces de mecanique secables et piece obtenue |
-
1998
- 1998-01-28 FR FR9800860A patent/FR2774098B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-01-19 WO PCT/FR1999/000089 patent/WO1999039018A1/fr active IP Right Grant
- 1999-01-19 SI SI9920014A patent/SI20334A/sl not_active IP Right Cessation
- 1999-01-19 PT PT81401716T patent/PT1051531E/pt unknown
- 1999-01-19 KR KR1020007008104A patent/KR20010024880A/ko active Search and Examination
- 1999-01-19 DE DE69900247T patent/DE69900247T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-01-19 PL PL99342058A patent/PL194349B1/pl unknown
- 1999-01-19 JP JP2000529474A patent/JP3854462B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1999-01-19 KR KR1020007008105A patent/KR100560086B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-01-19 BR BR9907926A patent/BR9907926A/pt not_active IP Right Cessation
- 1999-01-19 RO ROA200000726A patent/RO120006B1/ro unknown
- 1999-01-19 TR TR200002200T patent/TR200002200T2/xx unknown
- 1999-01-19 ES ES99900948T patent/ES2162514T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-01-19 DK DK99900948T patent/DK1051531T3/da active
- 1999-01-19 AT AT99900948T patent/ATE204924T1/de active
- 1999-01-19 EP EP99900948A patent/EP1051531B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1999-01-19 CZ CZ20002768A patent/CZ296664B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1999-01-28 AR ARP990100337 patent/AR014509A1/es active IP Right Grant
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR20010034363A (ko) | 2001-04-25 |
CZ20002768A3 (cs) | 2002-01-16 |
KR20010024880A (ko) | 2001-03-26 |
ATE204924T1 (de) | 2001-09-15 |
EP1051531B1 (fr) | 2001-08-29 |
DE69900247T2 (de) | 2002-04-18 |
AR014509A1 (es) | 2001-02-28 |
ES2162514T3 (es) | 2001-12-16 |
CZ296664B6 (cs) | 2006-05-17 |
KR100560086B1 (ko) | 2006-03-10 |
TR200002200T2 (tr) | 2000-11-21 |
PT1051531E (pt) | 2002-02-28 |
JP3854462B2 (ja) | 2006-12-06 |
BR9907926A (pt) | 2000-11-28 |
JP2002501985A (ja) | 2002-01-22 |
EP1051531A1 (fr) | 2000-11-15 |
FR2774098A1 (fr) | 1999-07-30 |
WO1999039018A1 (fr) | 1999-08-05 |
FR2774098B1 (fr) | 2001-08-03 |
DE69900247D1 (de) | 2001-10-04 |
PL342058A1 (en) | 2001-05-21 |
PL194349B1 (pl) | 2007-05-31 |
RO120006B1 (ro) | 2005-07-29 |
DK1051531T3 (da) | 2002-01-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SI20334A (sl) | Jeklo in postopek izdelave ločljivih strojnih delov | |
JPS6267152A (ja) | 熱間加工用工具鋼 | |
CN102046826A (zh) | 热处理用钢 | |
JP5929963B2 (ja) | 鋼の焼入方法 | |
CN114752849B (zh) | 一种高强韧易切削非调质圆钢及其制造方法 | |
JPH09176796A (ja) | 分離可能な機械部品を製造するための鋼と、それから得られる部品 | |
US5283032A (en) | Controlled thermal expansion alloy and article made therefrom | |
WO2012118053A1 (ja) | 靭性に優れた熱間工具鋼およびその製造方法 | |
CN102016082A (zh) | 高强度、高韧性、抗疲劳、可沉淀硬化不锈钢的制备方法 | |
US6146475A (en) | Free-machining martensitic stainless steel | |
CN114635077A (zh) | 一种超级奥氏体不锈钢及其制备方法 | |
JPS60159155A (ja) | 耐粗粒化性にすぐれた温間鍛造用肌焼鋼 | |
JP2018188690A (ja) | 低熱膨張合金 | |
US6821360B2 (en) | Heat-resisting steel, method for thermally treating heat-resisting steel, and components made of heat-resisting steel | |
JPH093604A (ja) | 精密鋳造用高速度工具鋼 | |
JP2002161342A (ja) | 強度、耐疲労性及び耐食性に優れた構造用鋼 | |
CZ20032755A3 (cs) | Nástrojová ocel, způsob výroby dílů z této oceli a díl z oceli získaný uvedeným způsobem | |
JP3480630B2 (ja) | 冷間加工性および結晶粒の粗大化特性に優れた肌 焼鋼 | |
US3360365A (en) | Process of producing an alloy steel for hot-working tools | |
JP2733989B2 (ja) | 熱間延性に優れた快削鋼 | |
JP2001123247A (ja) | 被削性に優れた冷間工具鋼 | |
KR900000402B1 (ko) | 고강도 및 고인성 마르에이징강 | |
JP3075139B2 (ja) | 耐粗粒化肌焼鋼および強度と靱性に優れた表面硬化部品並びにその製造方法 | |
JP5907416B2 (ja) | 靭性に優れた熱間工具鋼の製造方法 | |
JPS63255344A (ja) | 超高純度タ−ビンロ−タ軸材 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
IF | Valid on the event date | ||
KO00 | Lapse of patent |
Effective date: 20160906 |