JPH10219389A - 破断分離が容易な熱間鍛造用高強度非調質鋼 - Google Patents
破断分離が容易な熱間鍛造用高強度非調質鋼Info
- Publication number
- JPH10219389A JPH10219389A JP5537197A JP5537197A JPH10219389A JP H10219389 A JPH10219389 A JP H10219389A JP 5537197 A JP5537197 A JP 5537197A JP 5537197 A JP5537197 A JP 5537197A JP H10219389 A JPH10219389 A JP H10219389A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- hot forging
- treated steel
- heat treated
- separation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】２個以上からなる部品を一体で鍛造し冷却後に
容易に個別の部品に破断分離させることが容易な熱間鍛
造用非調質鋼を提供する。 【構成】重量基準でＣ：０．３０〜０．６０％，Ｓｉ：
０．０５〜２．００％，Ｍｎ：０．１０〜１．００％，
Ｐ：０．０３〜０．２０％，Ｃｕ：０．０３〜０．５０
％，Ｎｉ：０．０３〜０．５０％，Ｃｒ：０．０１〜
０．５０％，Ｖ：０．０５〜０．５０％，ｓ−Ａｌ：
０．０１０〜０．０４５％，Ｎ：０．００５〜０．０２
５％を含有し，必要によりＰｂ：０．３０％以下，Ｓ：
０．２０％以下，Ｔｅ：０．３０％以下，Ｃａ：０．０
１％以下，Ｂｉ：０．３０％以下のうちから選ばれる１
種または２種以上を含有し，残部Ｆｅおよび不純物より
なることを特徴とし，熱間鍛造後に容易に２個以上の部
品に破断分離させることを特徴とする熱間鍛造用高強度
非調質鋼である。
容易に個別の部品に破断分離させることが容易な熱間鍛
造用非調質鋼を提供する。 【構成】重量基準でＣ：０．３０〜０．６０％，Ｓｉ：
０．０５〜２．００％，Ｍｎ：０．１０〜１．００％，
Ｐ：０．０３〜０．２０％，Ｃｕ：０．０３〜０．５０
％，Ｎｉ：０．０３〜０．５０％，Ｃｒ：０．０１〜
０．５０％，Ｖ：０．０５〜０．５０％，ｓ−Ａｌ：
０．０１０〜０．０４５％，Ｎ：０．００５〜０．０２
５％を含有し，必要によりＰｂ：０．３０％以下，Ｓ：
０．２０％以下，Ｔｅ：０．３０％以下，Ｃａ：０．０
１％以下，Ｂｉ：０．３０％以下のうちから選ばれる１
種または２種以上を含有し，残部Ｆｅおよび不純物より
なることを特徴とし，熱間鍛造後に容易に２個以上の部
品に破断分離させることを特徴とする熱間鍛造用高強度
非調質鋼である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は，鍛造によって作製
され，鍛造後に２個以上の部品に破断分離して用いるコ
ネクティングロッド等の素材に利用され，前記部品を分
離する際に容易に分離が可能なことを特徴とする熱間鍛
造用高強度非調質鋼に関する。
され，鍛造後に２個以上の部品に破断分離して用いるコ
ネクティングロッド等の素材に利用され，前記部品を分
離する際に容易に分離が可能なことを特徴とする熱間鍛
造用高強度非調質鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来，コネクティングロッドのような鍛
造後に２個以上の個別部品に分離して用いる部品は，最
終形状に一体鍛造後，必要によっては仕上げの機械加工
を施した後，機械加工によって２個に分離されていた。
この種の方法は切断部分に切り代として余分な材料を要
するとともに切断後分離面を切削加工または研磨などに
よって仕上げる必要があり，多大な時間の浪費と価格の
上昇をもたらしていた。
造後に２個以上の個別部品に分離して用いる部品は，最
終形状に一体鍛造後，必要によっては仕上げの機械加工
を施した後，機械加工によって２個に分離されていた。
この種の方法は切断部分に切り代として余分な材料を要
するとともに切断後分離面を切削加工または研磨などに
よって仕上げる必要があり，多大な時間の浪費と価格の
上昇をもたらしていた。
【０００３】これらの問題を解決する手段の一つとして
粉末焼結鍛造化を図って容易にすることが提案されてい
るが，粉末焼結鍛造プロセス自体が複雑なプロセスであ
り生産性を阻害し，コストアップの原因となる。
粉末焼結鍛造化を図って容易にすることが提案されてい
るが，粉末焼結鍛造プロセス自体が複雑なプロセスであ
り生産性を阻害し，コストアップの原因となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一般の溶製材を熱間鍛
造して得られる部品は機械構造部品として必要とされる
２０〜３０ＨＲＣの硬さ範囲では十分な靭性を有してい
るため，破断による分離を行うと破断面の一部が衝撃試
験時に見られるシアーリップにように大きな塑性変形を
生じ，破断分離ままでは破面を正確に合わせることは困
難であった。
造して得られる部品は機械構造部品として必要とされる
２０〜３０ＨＲＣの硬さ範囲では十分な靭性を有してい
るため，破断による分離を行うと破断面の一部が衝撃試
験時に見られるシアーリップにように大きな塑性変形を
生じ，破断分離ままでは破面を正確に合わせることは困
難であった。
【０００５】そこで，本発明は作業時間の短縮および材
料の歩留まり向上のため，一般の溶製材を熱間鍛造によ
り一体部品に成形し，上記の機械加工による切断を行わ
なくとも容易に破断分離することができる熱間鍛造用高
強度非調質鋼を提供することを目的としている。
料の歩留まり向上のため，一般の溶製材を熱間鍛造によ
り一体部品に成形し，上記の機械加工による切断を行わ
なくとも容易に破断分離することができる熱間鍛造用高
強度非調質鋼を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係わる破断分離
が容易な熱間鍛造用高強度非調質鋼は重量基準でＣ：
０．３０〜０．６０％，Ｓｉ：０．０５〜２．００％，
Ｍｎ：０．１０〜１．００％，Ｐ：０．０３〜０．２０
％，Ｃｕ：０．０３〜０．５０％，Ｎｉ：０．０３〜
０．５０％，Ｃｒ：０．０１〜０．５０％，Ｖ：０．０
５〜０．５０％，ｓ−Ａｌ：０．０１０〜０．０４５
％，Ｎ：０．００５〜０．０２５％を含有し，必要によ
りＰｂ：０．３０％以下，Ｓ：０．２０％以下，Ｔｅ：
０．３０％以下，Ｃａ：０．０１％以下，Ｂｉ：０．３
０％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を含有
し，残部Ｆｅおよび不純物よりなることを特徴とし，熱
間鍛造後に容易に２個以上の部品に破断分離が可能なこ
とを特徴とする熱間鍛造用高強度非調質鋼である。
が容易な熱間鍛造用高強度非調質鋼は重量基準でＣ：
０．３０〜０．６０％，Ｓｉ：０．０５〜２．００％，
Ｍｎ：０．１０〜１．００％，Ｐ：０．０３〜０．２０
％，Ｃｕ：０．０３〜０．５０％，Ｎｉ：０．０３〜
０．５０％，Ｃｒ：０．０１〜０．５０％，Ｖ：０．０
５〜０．５０％，ｓ−Ａｌ：０．０１０〜０．０４５
％，Ｎ：０．００５〜０．０２５％を含有し，必要によ
りＰｂ：０．３０％以下，Ｓ：０．２０％以下，Ｔｅ：
０．３０％以下，Ｃａ：０．０１％以下，Ｂｉ：０．３
０％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を含有
し，残部Ｆｅおよび不純物よりなることを特徴とし，熱
間鍛造後に容易に２個以上の部品に破断分離が可能なこ
とを特徴とする熱間鍛造用高強度非調質鋼である。
【０００７】次に，本発明に係わる破断分離が容易な熱
間鍛造用高強度非調質鋼における成分範囲（重量基準）
の限定理由について説明する。 Ｃ：０．３０〜０．６０％ Ｃは鍛造品の強度を確保するのに有効な元素であり，こ
のような効果を得るためには０．３０％以上含有させる
ことが必要である。しかし，多すぎると硬さが高くなり
すぎ被削性が低下するので０．６０％以下とする必要が
ある。
間鍛造用高強度非調質鋼における成分範囲（重量基準）
の限定理由について説明する。 Ｃ：０．３０〜０．６０％ Ｃは鍛造品の強度を確保するのに有効な元素であり，こ
のような効果を得るためには０．３０％以上含有させる
ことが必要である。しかし，多すぎると硬さが高くなり
すぎ被削性が低下するので０．６０％以下とする必要が
ある。
【０００８】Ｓｉ：０．０５〜２．００％ Ｓｉは鋼溶製時において脱酸作用を有している。含有量
が多すぎると熱間加工性を劣化させため０．０５〜２．
００％以下とした。
が多すぎると熱間加工性を劣化させため０．０５〜２．
００％以下とした。
【０００９】Ｍｎ：０．１０〜１．００％，Ｃｒ：０．
０１〜０．５０％ Ｍｎ，Ｃｒはパーライトの面積率を増加させるため，硬
さに大きく影響する。そのためＭｎ：０．１０〜１．０
０％，Ｃｒ：０．０１〜０．５０％とした。
０１〜０．５０％ Ｍｎ，Ｃｒはパーライトの面積率を増加させるため，硬
さに大きく影響する。そのためＭｎ：０．１０〜１．０
０％，Ｃｒ：０．０１〜０．５０％とした。
【００１０】Ｐ：０．０３〜０．２０％ Ｐは粒界への偏析により靭性を低下させる元素として低
く抑えられるのが一般であるが，破断分離を行う本発明
においては塑性変形量を抑え，破断面の密着性を向上さ
せる元素として非常に有効に作用するため積極的な添加
を行っている。多量に添加すると疲れ限度や熱間加工性
を低下させるため０．０３〜０．２０％とした。
く抑えられるのが一般であるが，破断分離を行う本発明
においては塑性変形量を抑え，破断面の密着性を向上さ
せる元素として非常に有効に作用するため積極的な添加
を行っている。多量に添加すると疲れ限度や熱間加工性
を低下させるため０．０３〜０．２０％とした。
【００１１】Ｃｕ：０．０３〜０．５０％，Ｎｉ：０．
０３〜０．５０％ Ｃｕは析出硬化をする元素であり，破断分離性を向上さ
せる。多量に添加すると疲れ限度や熱間加工性を低下さ
せるため０．０３〜０．５０％とした。ＮｉはＣｕと化
合物を形成し熱間加工性の劣化を防ぐ元素である，この
ためＮｉはＣｕと同量の０．０３〜０．５０％とした。
０３〜０．５０％ Ｃｕは析出硬化をする元素であり，破断分離性を向上さ
せる。多量に添加すると疲れ限度や熱間加工性を低下さ
せるため０．０３〜０．５０％とした。ＮｉはＣｕと化
合物を形成し熱間加工性の劣化を防ぐ元素である，この
ためＮｉはＣｕと同量の０．０３〜０．５０％とした。
【００１２】Ｖ：０．０５〜０．５０％ ＶはＳｉと同様にフェライトを強化する元素であり，破
断面の密着性を向上させる。また，Ｖは疲労強度を大き
く向上させる元素でもあり，このような効果を得るため
にも０．０５％以上に添加が必要である。しかし，多量
の添加は経済的に不利となるため０．５０％以下とする
必要がある。
断面の密着性を向上させる。また，Ｖは疲労強度を大き
く向上させる元素でもあり，このような効果を得るため
にも０．０５％以上に添加が必要である。しかし，多量
の添加は経済的に不利となるため０．５０％以下とする
必要がある。
【００１３】ｓ−Ａｌ：０．０１０〜０．０４５％ ｓ−Ａｌは溶製時の脱酸剤として作用する元素であり，
０．０１０％以上添加する必要がある。しかし，多量に
添加すると熱間加工性や疲労強度の低下をきたすので
０．０４５％以下に限定した。
０．０１０％以上添加する必要がある。しかし，多量に
添加すると熱間加工性や疲労強度の低下をきたすので
０．０４５％以下に限定した。
【００１４】Ｎ：０．００５〜０．０２５％ ＮはＶと窒化物を形成し，この窒化物の微細な析出によ
りフェライトを強化する元素である。このためＮもＶと
同様に疲労強度を有効に向上させる元素である。このよ
うな効果を得るためには０．００５％以上必要である。
しかし過剰に添加すると圧延時の割れを発生するなどの
問題を生じるため，０．０２５％以下とする必要があ
る。
りフェライトを強化する元素である。このためＮもＶと
同様に疲労強度を有効に向上させる元素である。このよ
うな効果を得るためには０．００５％以上必要である。
しかし過剰に添加すると圧延時の割れを発生するなどの
問題を生じるため，０．０２５％以下とする必要があ
る。
【００１５】Ｐｂ：０．３０％以下，Ｓ：０．２０％以
下，Ｔｅ：０．３０％以下，Ｃａ：０．０１％以下，Ｂ
ｉ：０．３０％以下のうちから選ばれる１種または２種
以上のＰｂ，Ｓ，Ｔｅ，Ｃａ，Ｂｉの添加はいずれも被
削性を向上させるのに有効な元素であるので，鍛造品に
おいて被削性がさらに良好であることが要求される場合
には必要に応じてこれらのうちから選ばれる１種または
２種以上を適量添加するのも良い。
下，Ｔｅ：０．３０％以下，Ｃａ：０．０１％以下，Ｂ
ｉ：０．３０％以下のうちから選ばれる１種または２種
以上のＰｂ，Ｓ，Ｔｅ，Ｃａ，Ｂｉの添加はいずれも被
削性を向上させるのに有効な元素であるので，鍛造品に
おいて被削性がさらに良好であることが要求される場合
には必要に応じてこれらのうちから選ばれる１種または
２種以上を適量添加するのも良い。
【００１６】しかしながら，添加量が多すぎると熱間加
工性や疲労限を低下させるので，添加する場合，Ｐｂは
０．３０％以下，Ｓは０．２０％以下，Ｔｅは０．３０
％以下，Ｃａは０．０１％以下，Ｂｉは０．３０％以下
とする必要がある。
工性や疲労限を低下させるので，添加する場合，Ｐｂは
０．３０％以下，Ｓは０．２０％以下，Ｔｅは０．３０
％以下，Ｃａは０．０１％以下，Ｂｉは０．３０％以下
とする必要がある。
【００１７】
【発明の作用】本発明に係わる破断分離が容易な熱間鍛
造用高強度非調質鋼は上記した構成を有するものである
から，この熱間鍛造用高強度非調質鋼を熱間鍛造した
後，Ｐ添加による粒界破壊を用いることにより容易に前
記鍛造品を２個以上の部品に破断分離させることがで
き，破断分離破面の塑性変形量は小さく破断面の密着性
も良いものとなる。
造用高強度非調質鋼は上記した構成を有するものである
から，この熱間鍛造用高強度非調質鋼を熱間鍛造した
後，Ｐ添加による粒界破壊を用いることにより容易に前
記鍛造品を２個以上の部品に破断分離させることがで
き，破断分離破面の塑性変形量は小さく破断面の密着性
も良いものとなる。
【００１８】
【実施例】表１に示す本発明に用いた鋼および比較に用
いた鋼を溶製した後，造塊し熱間鍛造を行って５０ｍｍ
の鍛造素材とし，これを１２００℃で６０分加熱保持し
たあと直径２２ｍｍの丸棒に熱間鍛造を行ったものから
試験片を切り出し試験に供した。また，一部の供試材に
ついてドリル加工能率を測定し被削性の評価を行った。
また，一部の供試材について高温で引張試験を行い熱間
加工性を評価した。
いた鋼を溶製した後，造塊し熱間鍛造を行って５０ｍｍ
の鍛造素材とし，これを１２００℃で６０分加熱保持し
たあと直径２２ｍｍの丸棒に熱間鍛造を行ったものから
試験片を切り出し試験に供した。また，一部の供試材に
ついてドリル加工能率を測定し被削性の評価を行った。
また，一部の供試材について高温で引張試験を行い熱間
加工性を評価した。
【００１９】これらのうち硬さはコンロッドの中心部の
硬さをロックウェル硬度計で測定し，その結果を表２に
示している。破断分離性の指標として平行部直径１０ｍ
ｍ，切欠き底半径０．２ｍｍ，切欠き深さ１ｍｍの切欠
き引張試験片を用いて引張試験を行い，切欠き引張試験
片の塑性変形量を測定しその結果を表２に示している。
また，疲労限は平行部直径８ｍｍの平滑回転曲げ疲労試
験片を用いて測定し，結果を表２に示す。さらに工具寿
命は，表３に示す条件によりドリル試験を行って測定し
た。これらの結果を発明例のＮｏ．１を１００とした場
合の相対的な値をドリル加工能率として表したものを同
じく表１に示す。また熱間加工性の評価は直径６ｍｍの
試験片を１１００℃で引張った後の試験片の絞り値で評
価し，この結果を表２に示す。
硬さをロックウェル硬度計で測定し，その結果を表２に
示している。破断分離性の指標として平行部直径１０ｍ
ｍ，切欠き底半径０．２ｍｍ，切欠き深さ１ｍｍの切欠
き引張試験片を用いて引張試験を行い，切欠き引張試験
片の塑性変形量を測定しその結果を表２に示している。
また，疲労限は平行部直径８ｍｍの平滑回転曲げ疲労試
験片を用いて測定し，結果を表２に示す。さらに工具寿
命は，表３に示す条件によりドリル試験を行って測定し
た。これらの結果を発明例のＮｏ．１を１００とした場
合の相対的な値をドリル加工能率として表したものを同
じく表１に示す。また熱間加工性の評価は直径６ｍｍの
試験片を１１００℃で引張った後の試験片の絞り値で評
価し，この結果を表２に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】上記表より以下のことが分かる。比較例の
Ｎｏ．Ａは発明例のＮｏ．１，２に比べてＣ含有量が低
いため，塑性変形量は大きく疲労限は低い。また比較例
のＮｏ．ＢではＣ含有量が高すぎるために硬さが高くな
りすぎており，ドリル加工能率が低い。
Ｎｏ．Ａは発明例のＮｏ．１，２に比べてＣ含有量が低
いため，塑性変形量は大きく疲労限は低い。また比較例
のＮｏ．ＢではＣ含有量が高すぎるために硬さが高くな
りすぎており，ドリル加工能率が低い。
【００２４】比較例のＮｏ．ＣはＳｉが高すぎるために
絞り値が低く熱間加工性が低下している。また硬さが高
くなりすぎておりドリル加工能率が低下している。
絞り値が低く熱間加工性が低下している。また硬さが高
くなりすぎておりドリル加工能率が低下している。
【００２５】比較例のＮｏ．Ｄは発明例Ｎｏ．１よりも
Ｐが低いため，塑性変形量が大きい。また比較例のＮ
ｏ．ＥはＰが高すぎるため疲労限および絞り値が低下し
ている。
Ｐが低いため，塑性変形量が大きい。また比較例のＮ
ｏ．ＥはＰが高すぎるため疲労限および絞り値が低下し
ている。
【００２６】比較例のＮｏ．ＦはＣｒを多量に含むた
め，比較例のＮｏ．ＧはＭｎを多量に含むため硬さが高
くなりすぎており，ドリル加工能率が低い。
め，比較例のＮｏ．ＧはＭｎを多量に含むため硬さが高
くなりすぎており，ドリル加工能率が低い。
【００２７】比較例のＮｏ．ＨはＣｕおよびＮｉの含有
量が多いため，絞り値が低く熱間加工性が低下してい
る。
量が多いため，絞り値が低く熱間加工性が低下してい
る。
【００２８】比較例のＮｏ．１はＶ含有量が少ないため
にＮｏ．２と比べ硬さが低いため塑性変形量が大きく，
また疲労限が低下している。
にＮｏ．２と比べ硬さが低いため塑性変形量が大きく，
また疲労限が低下している。
【００２９】比較例のＮｏ．Ｊはｓ−Ａｌを多量に含む
ため，比較例のＮｏ．ＫはＮを多量に含むため発明鋼の
Ｎｏ．１にくらべ疲労強度及び絞り値が大きく低下して
いる。
ため，比較例のＮｏ．ＫはＮを多量に含むため発明鋼の
Ｎｏ．１にくらべ疲労強度及び絞り値が大きく低下して
いる。
【００３０】Ｐｂを過剰に添加した比較例のＮｏ．Ｌ
は，ほぼ同一レベルの合金元素を含む発明例のＮｏ．１
に比べて疲労限および絞り値が著しく低下しておりＰ
ｂ，Ｓ，Ｔｅ，Ｃａ，Ｂｉのような被削性を改善する元
素の過剰添加は望ましくないことが分かる。
は，ほぼ同一レベルの合金元素を含む発明例のＮｏ．１
に比べて疲労限および絞り値が著しく低下しておりＰ
ｂ，Ｓ，Ｔｅ，Ｃａ，Ｂｉのような被削性を改善する元
素の過剰添加は望ましくないことが分かる。
【００３１】発明例のＮｏ．１〜Ｎｏ．７は実用的な硬
さ範囲，つまり２０ＨＲＣ以上３０ＨＲＣ以下で疲労
限，塑性変形量ともに比較例のＮｏ．Ａ〜Ｎｏ．Ｌに比
べて優れていることが分かる。また，発明例のＮｏ．５
〜Ｎｏ．７よりＰｂ，Ｓ，Ｃａの適度な添加は疲労限を
大きく低下することなく，被削性を改善していることが
分かる。
さ範囲，つまり２０ＨＲＣ以上３０ＨＲＣ以下で疲労
限，塑性変形量ともに比較例のＮｏ．Ａ〜Ｎｏ．Ｌに比
べて優れていることが分かる。また，発明例のＮｏ．５
〜Ｎｏ．７よりＰｂ，Ｓ，Ｃａの適度な添加は疲労限を
大きく低下することなく，被削性を改善していることが
分かる。
【００３２】
【発明の効果】以上説明してきたように，本発明に係わ
る破断分離が容易な熱間鍛造用高強度非調質鋼は重量基
準でＣ：０．３０〜０．６０％，Ｓｉ：０．０５〜２．
００％，Ｍｎ：０．１０〜１．００％，Ｐ：０．０３〜
０．２０％，Ｃｕ：０．０３〜０．５０％，Ｎｉ：０．
０３〜０．５０％，Ｃｒ：０．０１〜０．５０％，Ｖ：
０．０５〜０．５０％，ｓ−Ａｌ：０．０１０〜０．０
４５％，Ｎ：０．００５〜０．０２５％を含有し，必要
に応じてＰｂ：０．３０％以下，Ｓ：０．２０％以下，
Ｔｅ：０．３０％以下，Ｃａ：０．０１％以下，Ｂｉ：
０．３０％以下のうちから選ばれる１種または２種以上
を含み，残部Ｆｅおよび不純物よりなることを特徴とし
た構成であることから，この熱間鍛造用高強度用非調質
を熱間鍛造した後，容易に前記鍛造品を２個以上の部品
に破断分離させることができ，破断分離破面の塑性変形
量は小さく破面の密着性も良いものとなり，例えば自動
車用コネクティングロッド等に適用可能である。
る破断分離が容易な熱間鍛造用高強度非調質鋼は重量基
準でＣ：０．３０〜０．６０％，Ｓｉ：０．０５〜２．
００％，Ｍｎ：０．１０〜１．００％，Ｐ：０．０３〜
０．２０％，Ｃｕ：０．０３〜０．５０％，Ｎｉ：０．
０３〜０．５０％，Ｃｒ：０．０１〜０．５０％，Ｖ：
０．０５〜０．５０％，ｓ−Ａｌ：０．０１０〜０．０
４５％，Ｎ：０．００５〜０．０２５％を含有し，必要
に応じてＰｂ：０．３０％以下，Ｓ：０．２０％以下，
Ｔｅ：０．３０％以下，Ｃａ：０．０１％以下，Ｂｉ：
０．３０％以下のうちから選ばれる１種または２種以上
を含み，残部Ｆｅおよび不純物よりなることを特徴とし
た構成であることから，この熱間鍛造用高強度用非調質
を熱間鍛造した後，容易に前記鍛造品を２個以上の部品
に破断分離させることができ，破断分離破面の塑性変形
量は小さく破面の密着性も良いものとなり，例えば自動
車用コネクティングロッド等に適用可能である。
Claims (2)
- 【請求項１】重量基準で Ｃ ：０．３０〜０．６０％ Ｓｉ：０．０５〜２．００％ Ｍｎ：０．１０〜１．００％ Ｐ ：０．０３〜０．２０％ Ｃｕ：０．０３〜０．５０％ Ｎｉ：０．０３〜０．５０％ Ｃｒ：０．０１〜０．５０％ Ｖ ：０．０５〜０．５０％ ｓ−Ａｌ：０．０１０〜０．０４５％ Ｎ ：０．００５〜０．０２５％ 残部Ｆｅおよび不純物よりなることを特徴とし，熱間鍛
造後に容易に２個以上の部品に破断分離が容易な熱間鍛
造用高強度非調質鋼。 - 【請求項２】重量基準で Ｃ ：０．３０〜０．６０％ Ｓｉ：０．０５〜２．００％ Ｍｎ：０．１０〜１．００％ Ｐ ：０．０３〜０．２０％ Ｃｕ：０．０３〜０．５０％ Ｎｉ：０．０３〜０．５０％ Ｃｒ：０．０１〜０．５０％ Ｖ ：０．０５〜０．５０％ ｓ−Ａｌ：０．０１０〜０．０４５％ Ｎ ：０．００５〜０．０２５％ およびＰｂ：０．３０％以下 Ｓ ：０．２０％以下 Ｔｅ：０．３０％以下 Ｃａ：０．０１％以下 Ｂｉ：０．３０％以下 のうちから選ばれる１種または２種以上を含み，残部Ｆ
ｅおよび不純物よりなり，熱間鍛造後に容易に２個以上
の部品に破断分離が容易な熱間鍛造用高強度非調質鋼。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05537197A JP3697822B2 (ja) | 1997-02-04 | 1997-02-04 | 破断分離が容易な熱間鍛造用高強度非調質鋼 |
| DE69813920T DE69813920T3 (de) | 1997-02-04 | 1998-01-29 | Hochfester nicht-thermischer Frischstahl für Warmschmieden |
| EP19980101543 EP0856590B2 (en) | 1997-02-04 | 1998-01-29 | High strength non-thermal refining steel for hot forging |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05537197A JP3697822B2 (ja) | 1997-02-04 | 1997-02-04 | 破断分離が容易な熱間鍛造用高強度非調質鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10219389A true JPH10219389A (ja) | 1998-08-18 |
| JP3697822B2 JP3697822B2 (ja) | 2005-09-21 |
Family
ID=12996633
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05537197A Expired - Fee Related JP3697822B2 (ja) | 1997-02-04 | 1997-02-04 | 破断分離が容易な熱間鍛造用高強度非調質鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3697822B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010013763A1 (ja) | 2008-07-29 | 2010-02-04 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度破断分割用非調質鋼および破断分割用鋼部品 |
-
1997
- 1997-02-04 JP JP05537197A patent/JP3697822B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010013763A1 (ja) | 2008-07-29 | 2010-02-04 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度破断分割用非調質鋼および破断分割用鋼部品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3697822B2 (ja) | 2005-09-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1780296A1 (en) | Non-heat treated steel for connecting rod and connecting rod formed of same | |
| JP2003226933A (ja) | 低炭素快削鋼 | |
| JP5419820B2 (ja) | 熱間鍛造用圧延棒鋼または線材 | |
| JP2021008647A (ja) | フェライト系快削ステンレス鋼及びその鋼材の製造方法 | |
| JPH0253506B2 (ja) | ||
| JP5023410B2 (ja) | 破断分離が容易な熱間鍛造用非調質鋼 | |
| JP2000219936A (ja) | 快削鋼 | |
| JPH0253505B2 (ja) | ||
| JP6620490B2 (ja) | 時効硬化性鋼 | |
| JP4396561B2 (ja) | 高周波焼入れ用鋼 | |
| JP2000034538A (ja) | 旋削加工性に優れた機械構造用鋼 | |
| JPH08100239A (ja) | 合金工具鋼 | |
| JP3637375B2 (ja) | コネクティングロッドの製造方法 | |
| JPH1161351A (ja) | 加工性および耐食性に優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JPS5945752B2 (ja) | 強析出硬化型オ−ステナイト系耐熱鋼 | |
| JP7270420B2 (ja) | 熱間鍛造非調質部品とその製造方法、および熱間鍛造非調質部品用鋼材 | |
| JPH10219389A (ja) | 破断分離が容易な熱間鍛造用高強度非調質鋼 | |
| US9194033B2 (en) | Method for producing steel material for friction welding | |
| EP0856590B2 (en) | High strength non-thermal refining steel for hot forging | |
| JP3780690B2 (ja) | 被削性および工具寿命に優れた熱間工具鋼 | |
| JPH07116550B2 (ja) | 低合金高速度工具鋼およびその製造方法 | |
| JP3713806B2 (ja) | 非調質鋼からなる破断分離が容易な高強度コンロッドの製造方法 | |
| JP4302480B2 (ja) | 冷間加工性に優れた高硬度鋼 | |
| JP2004183094A (ja) | 低温で破断分離が容易な非調質鋼及び低温で破断分離する勘合部材 | |
| JP3416868B2 (ja) | 被削性に優れた高強度・低延性非調質鋼材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040513 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040526 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040721 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20040721 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050614 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050627 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080715 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090715 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100715 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100715 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110715 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110715 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120715 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120715 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130715 Year of fee payment: 8 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |