JPH08269733A - 燃料タンク用防錆鋼板 - Google Patents
燃料タンク用防錆鋼板Info
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- JPH08269733A JPH08269733A JP6908795A JP6908795A JPH08269733A JP H08269733 A JPH08269733 A JP H08269733A JP 6908795 A JP6908795 A JP 6908795A JP 6908795 A JP6908795 A JP 6908795A JP H08269733 A JPH08269733 A JP H08269733A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は燃料タンク材としての諸特性に優れ
た燃料タンク用防錆鋼板を提供すること。 【構成】 鋼板表面にＮｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１種類
以上を含む合金層が片面あたり厚み２μｍ以下あり、そ
の上に錫：４０〜９９ｗｔ％、残部亜鉛および不可避的
不純物からなりその中に含まれる亜鉛晶の長径が２５０
μｍ以上のものが２０個／０．２５mm2であり、片面あ
たり厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金めっき層がある
ことを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。さらにその外
側にＣｒ換算量で片面あたり０．２〜２５mg／m2施した
ことを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。
た燃料タンク用防錆鋼板を提供すること。 【構成】 鋼板表面にＮｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１種類
以上を含む合金層が片面あたり厚み２μｍ以下あり、そ
の上に錫：４０〜９９ｗｔ％、残部亜鉛および不可避的
不純物からなりその中に含まれる亜鉛晶の長径が２５０
μｍ以上のものが２０個／０．２５mm2であり、片面あ
たり厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金めっき層がある
ことを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。さらにその外
側にＣｒ換算量で片面あたり０．２〜２５mg／m2施した
ことを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は燃料タンク用防錆鋼板に
関するものである。
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、亜鉛−錫合金めっき鋼板は例え
ば、特開昭５２−１３０４３８号公報のように亜鉛およ
び錫イオンを含む溶液中で電解する電気めっき法で主と
して製造されてきた。また亜鉛−錫合金めっき鋼板は亜
鉛以外に錫を含むため耐蝕性やハンダ性に優れており電
子部品などに多く使用されてきた。溶融めっき法ではめ
っき付着量を比較的容易に厚くすることができるため、
溶融めっき法で製造された製品は屋外用途等厳しい環境
で使用されている。例えば特開平４−２１４８４８号公
報では鉄系被めっき物に錫７０〜９８重量％の亜鉛−錫
合金めっきした被覆物やその製造法が開示されている。
特開平５−２６３２０８号公報では、鉄系基材に溶融亜
鉛または溶融亜鉛合金めっき層として錫を含む合金層、
または亜鉛とアルミニウムを含む合金層の上にクロムめ
っき層で順次被覆された亜鉛系めっき被覆物および製造
法が開示されている。一方燃料タンク材料としてこれま
で耐蝕性、加工性、ハンダ性、溶接性等の優れたＰｂ−
Ｓｎめっき鋼板等が国内、海外と共に主に用いられ実燃
料タンクとして使用実績を積み重ねてきた。
ば、特開昭５２−１３０４３８号公報のように亜鉛およ
び錫イオンを含む溶液中で電解する電気めっき法で主と
して製造されてきた。また亜鉛−錫合金めっき鋼板は亜
鉛以外に錫を含むため耐蝕性やハンダ性に優れており電
子部品などに多く使用されてきた。溶融めっき法ではめ
っき付着量を比較的容易に厚くすることができるため、
溶融めっき法で製造された製品は屋外用途等厳しい環境
で使用されている。例えば特開平４−２１４８４８号公
報では鉄系被めっき物に錫７０〜９８重量％の亜鉛−錫
合金めっきした被覆物やその製造法が開示されている。
特開平５−２６３２０８号公報では、鉄系基材に溶融亜
鉛または溶融亜鉛合金めっき層として錫を含む合金層、
または亜鉛とアルミニウムを含む合金層の上にクロムめ
っき層で順次被覆された亜鉛系めっき被覆物および製造
法が開示されている。一方燃料タンク材料としてこれま
で耐蝕性、加工性、ハンダ性、溶接性等の優れたＰｂ−
Ｓｎめっき鋼板等が国内、海外と共に主に用いられ実燃
料タンクとして使用実績を積み重ねてきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような電気めっき
法による錫−亜鉛めっき鋼板の使用によってハンダ性や
耐蝕性は改善されたものの、燃料タンクの様な長期耐蝕
性の要求される環境には付着量を厚くしためっき鋼板が
必要であるが、電気めっき法における付着量の制御は時
間と電流の大きさに依存するため、付着量は厚くできる
が処理時間を長くしたり、電流をたくさん流す必要があ
り、生産性や経済的に大きな問題を生ずる。また溶融め
っき法による錫−亜鉛めっき鋼板の使用によって塩水噴
霧においてもかなりの耐蝕性を示しているが、そのめっ
き層の構造は棚状層と柱状層といった特徴のある鉄−亜
鉛合金層が通常５〜３５μｍ（その外側のめっき被覆層
が５〜４０μｍ、好ましくは１０〜３０μｍ）とめっき
被覆層と同等以上も厚みがあって、素地腐食抑制に関し
合金層の寄与が非常に大きいと共に、燃料タンクのよう
な厳しい加工に関しては合金層はめっき被覆層よりも硬
度が高いためにこのような合金層のめっき被覆層に対す
る比率が高く厚みが厚い場合にはクラック等が入りやす
く燃料タンク内外面の腐食進展が遥かに起こりやすくな
り、燃料タンク材料としては不向きである。
法による錫−亜鉛めっき鋼板の使用によってハンダ性や
耐蝕性は改善されたものの、燃料タンクの様な長期耐蝕
性の要求される環境には付着量を厚くしためっき鋼板が
必要であるが、電気めっき法における付着量の制御は時
間と電流の大きさに依存するため、付着量は厚くできる
が処理時間を長くしたり、電流をたくさん流す必要があ
り、生産性や経済的に大きな問題を生ずる。また溶融め
っき法による錫−亜鉛めっき鋼板の使用によって塩水噴
霧においてもかなりの耐蝕性を示しているが、そのめっ
き層の構造は棚状層と柱状層といった特徴のある鉄−亜
鉛合金層が通常５〜３５μｍ（その外側のめっき被覆層
が５〜４０μｍ、好ましくは１０〜３０μｍ）とめっき
被覆層と同等以上も厚みがあって、素地腐食抑制に関し
合金層の寄与が非常に大きいと共に、燃料タンクのよう
な厳しい加工に関しては合金層はめっき被覆層よりも硬
度が高いためにこのような合金層のめっき被覆層に対す
る比率が高く厚みが厚い場合にはクラック等が入りやす
く燃料タンク内外面の腐食進展が遥かに起こりやすくな
り、燃料タンク材料としては不向きである。
【０００４】更に鉄系基材が亜鉛または亜鉛合金層とク
ロムめっき層で順次被覆された場合についてはクロム被
覆層も加わり耐蝕性等がさらに向上するが、亜鉛または
亜鉛合金層の厚みが５〜７５μｍ、好ましくは１０〜５
０μｍ、さらに好ましくは１０〜３０μｍと非常に厚
く、上記と同様、合金層による耐蝕性の確保と共に、溶
融めっき法では素地鉄が合金層中に含有されるため硬度
が上昇し加工性が大幅に低下し燃料タンク材料としては
不向きである。また、Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板の使用によ
って車の寿命を満足する耐蝕性、車底部の複雑な構造に
合った加工のできる加工性、燃料タンク部品を接合でき
るハンダ性、溶接性が確保されたものの、シュレッダー
ダスト等の産業廃棄物からのＰｂ溶出規制等の環境規制
に対してはＰｂ−Ｓｎめっき鋼板にはＰｂが含まれるこ
とから使用は好ましくはない。
ロムめっき層で順次被覆された場合についてはクロム被
覆層も加わり耐蝕性等がさらに向上するが、亜鉛または
亜鉛合金層の厚みが５〜７５μｍ、好ましくは１０〜５
０μｍ、さらに好ましくは１０〜３０μｍと非常に厚
く、上記と同様、合金層による耐蝕性の確保と共に、溶
融めっき法では素地鉄が合金層中に含有されるため硬度
が上昇し加工性が大幅に低下し燃料タンク材料としては
不向きである。また、Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板の使用によ
って車の寿命を満足する耐蝕性、車底部の複雑な構造に
合った加工のできる加工性、燃料タンク部品を接合でき
るハンダ性、溶接性が確保されたものの、シュレッダー
ダスト等の産業廃棄物からのＰｂ溶出規制等の環境規制
に対してはＰｂ−Ｓｎめっき鋼板にはＰｂが含まれるこ
とから使用は好ましくはない。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで本発明者らは、Ｐ
ｂが含まれていない（不可避的不純物は除く）燃料タン
ク用防錆鋼板を提供することを目的に、被覆層組織を種
々検討したところ本構成の組織が燃料タンク材料として
の必要な性能を満たすことを知見したものである。その
要旨は、 （１） 鋼板表面にＮｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１種以上
を含む合金層が片面当たり厚み２μｍ以下あり、その上
に錫：４０〜９９ｗｔ％、残部亜鉛および不可避的不純
物からなりその中に含まれる亜鉛晶の長径が２５０μｍ
以上のものが２０個以下／０．２５mm2であり、片面当
たり厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金めっき層がある
ことを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。
ｂが含まれていない（不可避的不純物は除く）燃料タン
ク用防錆鋼板を提供することを目的に、被覆層組織を種
々検討したところ本構成の組織が燃料タンク材料として
の必要な性能を満たすことを知見したものである。その
要旨は、 （１） 鋼板表面にＮｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの１種以上
を含む合金層が片面当たり厚み２μｍ以下あり、その上
に錫：４０〜９９ｗｔ％、残部亜鉛および不可避的不純
物からなりその中に含まれる亜鉛晶の長径が２５０μｍ
以上のものが２０個以下／０．２５mm2であり、片面当
たり厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金めっき層がある
ことを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。
【０００６】（２） 鋼板表面にＮｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓ
ｎの１種以上を含む合金層が片面当たり厚み２μｍ以下
あり、その上に錫：４０〜９９ｗｔ％、残部亜鉛および
不可避的不純物からなりその中に含まれる亜鉛晶の長径
が２５０μｍ以上のものが２０個以下／０．２５mm2で
あり、片面当たり厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金め
っき層があり、さらにその外側にＣｒ換算量で片面あた
り０．２〜２５mg／m2のクロメート処理皮膜を有するこ
とを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板にある。
ｎの１種以上を含む合金層が片面当たり厚み２μｍ以下
あり、その上に錫：４０〜９９ｗｔ％、残部亜鉛および
不可避的不純物からなりその中に含まれる亜鉛晶の長径
が２５０μｍ以上のものが２０個以下／０．２５mm2で
あり、片面当たり厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金め
っき層があり、さらにその外側にＣｒ換算量で片面あた
り０．２〜２５mg／m2のクロメート処理皮膜を有するこ
とを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板にある。
【０００７】以下に本発明について詳細に説明する。鋳
片から熱間圧延、酸洗、冷間圧延等の熱処理、圧延等を
行った焼鈍済の鋼板、または圧延材を被めっき材として
使用し、圧延油の除去等の前処理を行った後、めっきを
行う。このようにして製造しためっき鋼板を使用する。
鋼近傍の合金組織については、溶融めっき、あるいは電
気めっき後、加熱して封孔処理等を行うと鋼との界面に
鋼成分−めっき成分を含む組織を生ずる。本組織を以
後、合金層と称する。本合金層にはＮｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，
Ｓｎの１種以上を含んでいるがこれらの組織はガソリン
等の燃料に対しては腐食は進行しにくく、合金層の厚み
が厚い方が長期耐蝕性を確保する点で有利である。しか
しながら自動車下部の複雑な形状に適した厳しい加工性
を確保する点からは、本組織の硬度は高いため加工時に
合金層にクラックを生じ更に合金層厚みがある厚みより
も厚い場合合金層上部のめっき層にクラックが伝播しめ
っき層中に割れを生ずることとなり、めっき剥離やめっ
き層のダメージによる耐蝕性劣化が懸念される。従って
本合金層厚みを２μｍ以下とした。
片から熱間圧延、酸洗、冷間圧延等の熱処理、圧延等を
行った焼鈍済の鋼板、または圧延材を被めっき材として
使用し、圧延油の除去等の前処理を行った後、めっきを
行う。このようにして製造しためっき鋼板を使用する。
鋼近傍の合金組織については、溶融めっき、あるいは電
気めっき後、加熱して封孔処理等を行うと鋼との界面に
鋼成分−めっき成分を含む組織を生ずる。本組織を以
後、合金層と称する。本合金層にはＮｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，
Ｓｎの１種以上を含んでいるがこれらの組織はガソリン
等の燃料に対しては腐食は進行しにくく、合金層の厚み
が厚い方が長期耐蝕性を確保する点で有利である。しか
しながら自動車下部の複雑な形状に適した厳しい加工性
を確保する点からは、本組織の硬度は高いため加工時に
合金層にクラックを生じ更に合金層厚みがある厚みより
も厚い場合合金層上部のめっき層にクラックが伝播しめ
っき層中に割れを生ずることとなり、めっき剥離やめっ
き層のダメージによる耐蝕性劣化が懸念される。従って
本合金層厚みを２μｍ以下とした。
【０００８】めっき層については、錫、亜鉛を含む組成
からなりガソリン等の燃料に対するタンク内面耐蝕性や
融雪塩散布地域走行時に生ずる塩害環境に対する外面耐
蝕性の確保、さらには自動車下部の構造に合わせて加工
できる加工性の確保、燃料パイプ等の部品の接合に必要
なハンダ性の確保等が必要である。めっき層中の錫含有
量が４０％より少ない場合、タンク内面耐蝕性が大幅に
低下しめっき層の溶解速度が大きくなると共に塩害環境
におけるめっき層の溶解速度も大きくなり耐蝕性が大幅
に低下する。また亜鉛含有量が多くなることによってめ
っき層の加工性も低下する。さらに亜鉛含有量が多くな
ってハンダ性が大幅に低下する。めっき層中錫含有量が
９９％より多くなると特に性能が低下するわけではない
が塩害環境におけるめっき層による犠牲防食効果が小さ
くなり、疵等が入った場合、素地から鉄錆を生じやす
い。従ってめっき層組成として錫：４０〜９９ｗｔ％、
残部亜鉛および不可避的不純物からなるとした。
からなりガソリン等の燃料に対するタンク内面耐蝕性や
融雪塩散布地域走行時に生ずる塩害環境に対する外面耐
蝕性の確保、さらには自動車下部の構造に合わせて加工
できる加工性の確保、燃料パイプ等の部品の接合に必要
なハンダ性の確保等が必要である。めっき層中の錫含有
量が４０％より少ない場合、タンク内面耐蝕性が大幅に
低下しめっき層の溶解速度が大きくなると共に塩害環境
におけるめっき層の溶解速度も大きくなり耐蝕性が大幅
に低下する。また亜鉛含有量が多くなることによってめ
っき層の加工性も低下する。さらに亜鉛含有量が多くな
ってハンダ性が大幅に低下する。めっき層中錫含有量が
９９％より多くなると特に性能が低下するわけではない
が塩害環境におけるめっき層による犠牲防食効果が小さ
くなり、疵等が入った場合、素地から鉄錆を生じやす
い。従ってめっき層組成として錫：４０〜９９ｗｔ％、
残部亜鉛および不可避的不純物からなるとした。
【０００９】めっき層中の亜鉛の形態については冷却過
程で初晶として亜鉛が析出する場合、亜鉛晶の大きさが
大きいと亜鉛晶が優先的に腐食しやすくなりめっき層が
局部的に腐食しめっき層の貫通までの寿命が短くなる。
また加工した場合、大きな亜鉛晶はクラックの伝播の経
路となりクラックがめっき層を伝播しめっき剥離を生じ
たり、腐食の鋼までの進行を早める。従ってめっき層中
の亜鉛晶の大きさは大きすぎると問題があるため、長径
が２５０μｍ以上のものが２０個以下／０．２５mm2と
した。
程で初晶として亜鉛が析出する場合、亜鉛晶の大きさが
大きいと亜鉛晶が優先的に腐食しやすくなりめっき層が
局部的に腐食しめっき層の貫通までの寿命が短くなる。
また加工した場合、大きな亜鉛晶はクラックの伝播の経
路となりクラックがめっき層を伝播しめっき剥離を生じ
たり、腐食の鋼までの進行を早める。従ってめっき層中
の亜鉛晶の大きさは大きすぎると問題があるため、長径
が２５０μｍ以上のものが２０個以下／０．２５mm2と
した。
【００１０】めっき層の厚みは耐蝕性に影響するが、あ
まり薄すぎると燃料タンク材として長期使用に対し、比
較的短期間で素地まで腐食が進行しやすいと共にめっき
時に生じた微小ピンホールが被覆されず露出するためめ
っき厚みより推定した寿命よりもさらに早く素地腐食が
起る。めっき厚みが厚すぎると耐蝕性は充分に確保され
るが性能過剰となる。なおハンダ性は付着量にも依存し
付着量が極めて少ない場合、下地の影響をうけやすくな
りハンダ性も低下する。従ってめっき厚みは片面当たり
４〜５０μｍとした。さらにめっき層の上にクロメート
処理皮膜を有する。この処理皮膜は本組成のめっき層と
は非常に馴染みが良く、微小ピンボール等の欠陥部を被
覆したり、めっき層を溶解させピンホールを修復する効
果があり耐蝕性を大幅に向上させる。従って耐蝕性を向
上させる下限値としてＣｒ換算量で０．２mg／m2とし
た。また本処理の付着量が多くなるとハンダ性を大幅に
低下させるため、上限値をＣｒ換算量で２５mg／m2とし
た。従って本処理量をＣｒ換算量で０．２〜２５mg／m2
とした。
まり薄すぎると燃料タンク材として長期使用に対し、比
較的短期間で素地まで腐食が進行しやすいと共にめっき
時に生じた微小ピンホールが被覆されず露出するためめ
っき厚みより推定した寿命よりもさらに早く素地腐食が
起る。めっき厚みが厚すぎると耐蝕性は充分に確保され
るが性能過剰となる。なおハンダ性は付着量にも依存し
付着量が極めて少ない場合、下地の影響をうけやすくな
りハンダ性も低下する。従ってめっき厚みは片面当たり
４〜５０μｍとした。さらにめっき層の上にクロメート
処理皮膜を有する。この処理皮膜は本組成のめっき層と
は非常に馴染みが良く、微小ピンボール等の欠陥部を被
覆したり、めっき層を溶解させピンホールを修復する効
果があり耐蝕性を大幅に向上させる。従って耐蝕性を向
上させる下限値としてＣｒ換算量で０．２mg／m2とし
た。また本処理の付着量が多くなるとハンダ性を大幅に
低下させるため、上限値をＣｒ換算量で２５mg／m2とし
た。従って本処理量をＣｒ換算量で０．２〜２５mg／m2
とした。
【００１１】
【実施例】本発明の燃料タンク用防錆鋼板の品質特性を
実施例で示す。 実施例１ 焼鈍済の低Ｃ鋼を脱脂、酸洗した後、Ｎｉプレめっき、
Ｆｅ−Ｎｉプレめっきを行うかまたはプレめっきを行わ
ずに、フラックス法による連続溶融めっきを行い付着量
を調整し、更に冷却し本材料を製造した。得られた本材
料の内面耐蝕性、外面耐蝕性、ハンダ性を表１〜表９に
示す。 （１）内面耐蝕性（表１〜表３） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し内面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材は素地からの腐食もなく良
好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変およ
びめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色があ
り耐蝕性は良好でなかった。
実施例で示す。 実施例１ 焼鈍済の低Ｃ鋼を脱脂、酸洗した後、Ｎｉプレめっき、
Ｆｅ−Ｎｉプレめっきを行うかまたはプレめっきを行わ
ずに、フラックス法による連続溶融めっきを行い付着量
を調整し、更に冷却し本材料を製造した。得られた本材
料の内面耐蝕性、外面耐蝕性、ハンダ性を表１〜表９に
示す。 （１）内面耐蝕性（表１〜表３） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し内面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材は素地からの腐食もなく良
好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変およ
びめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色があ
り耐蝕性は良好でなかった。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】（内面評価法） ・カップ絞り加工を行い中に燃料を封入して４５℃で１
カ月試験を行い、試料内面の外観および素地腐食状況を
評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径３０mmφ、ブランク径６０
mmφ、絞り深さ１５mm ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１００倍希釈溶液４．５
cc＋蒸留水０．５cc ・判定法： ◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化あり、×素
地からの錆あり （表１〜表３の中の符号の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
カ月試験を行い、試料内面の外観および素地腐食状況を
評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径３０mmφ、ブランク径６０
mmφ、絞り深さ１５mm ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１００倍希釈溶液４．５
cc＋蒸留水０．５cc ・判定法： ◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化あり、×素
地からの錆あり （表１〜表３の中の符号の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００１６】（２）外面耐蝕性（表４〜表６） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し内面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材は素地からの腐食もなく良
好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変およ
びめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色があ
り耐蝕性は良好でなかった。
把握した。その結果本発明材は素地からの腐食もなく良
好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変およ
びめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色があ
り耐蝕性は良好でなかった。
【００１７】
【表４】
【００１８】
【表５】
【００１９】
【表６】
【００２０】（外面評価法） ・カップ絞り加工を行い外面に塩水噴霧が当たるように
水平に試料を設置し、１ヵ月試験後の外観および素地腐
食状況を評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径３０mmφ、ブランク径６０
mmφ、絞り深さ１５mm ・塩水噴霧条件：５％塩化ナトリウム溶液、５０℃ ・判定法： ◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化あり、×赤
錆発生あり （表４〜表６の中の符号の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
水平に試料を設置し、１ヵ月試験後の外観および素地腐
食状況を評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径３０mmφ、ブランク径６０
mmφ、絞り深さ１５mm ・塩水噴霧条件：５％塩化ナトリウム溶液、５０℃ ・判定法： ◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化あり、×赤
錆発生あり （表４〜表６の中の符号の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００２１】（３）ハンダ性（表７〜表９） 下記に示す試験条件を基にハンダ広がり性を把握した。
その結果本発明材は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等も
しくは良好な結果を示した。一方比較材はＺｎ含有量の
多い試料等でハンダ性は良好でなかった。
その結果本発明材は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等も
しくは良好な結果を示した。一方比較材はＺｎ含有量の
多い試料等でハンダ性は良好でなかった。
【００２２】
【表７】
【００２３】
【表８】
【００２４】
【表９】
【００２５】（ハンダ性評価法） ・平板の試料をトルエンで脱脂した後、フラックスを少
量塗った後、ハンダを一定量付け、その後も、鉛浴に一
定時間浮かべ、引き上げた後広がり面積を測定した。 ・試験条件：ハンダ／Ｐｂ−４０％Ｓｎ（２５０mg）、
フラックス／１３％ロジン−イソプロピルアルコール、
鉛浴／２８０℃に３０sec浮かべ、その後引き上げる。 ・判定法：Ｐｂ−８％Ｓｎめっき鋼板と比較して、◎同
等またはそれ以上の広がり面積、△５０〜８０％の広が
り面積、×５０％未満の広がり面積 （表７〜表９の中の符号の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
量塗った後、ハンダを一定量付け、その後も、鉛浴に一
定時間浮かべ、引き上げた後広がり面積を測定した。 ・試験条件：ハンダ／Ｐｂ−４０％Ｓｎ（２５０mg）、
フラックス／１３％ロジン−イソプロピルアルコール、
鉛浴／２８０℃に３０sec浮かべ、その後引き上げる。 ・判定法：Ｐｂ−８％Ｓｎめっき鋼板と比較して、◎同
等またはそれ以上の広がり面積、△５０〜８０％の広が
り面積、×５０％未満の広がり面積 （表７〜表９の中の符号の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数。
【００２６】実施例２ 焼鈍済の低Ｃ鋼を脱脂、酸洗した後、Ｎｉプレめっき、
Ｆｅ−Ｎｉプレめっきを行うかまたはプレめっきを行わ
ずに、フラックス法による連続溶融めっきを行い付着量
を調整し、更に冷却した後クロメート処理を行い本材料
を製造した。得られた本材料の内面耐蝕性、外面耐蝕
性、ハンダ性を表１０〜表１２に示す。 （１）内面耐蝕性（表１０） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し内面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変色
およびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色
があり耐蝕性は良好でなかった。
Ｆｅ−Ｎｉプレめっきを行うかまたはプレめっきを行わ
ずに、フラックス法による連続溶融めっきを行い付着量
を調整し、更に冷却した後クロメート処理を行い本材料
を製造した。得られた本材料の内面耐蝕性、外面耐蝕
性、ハンダ性を表１０〜表１２に示す。 （１）内面耐蝕性（表１０） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し内面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変色
およびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色
があり耐蝕性は良好でなかった。
【００２７】
【表１０】
【００２８】（内面評価法） ・カップ絞り加工を行い中に燃料を封入して４５℃で１
カ月試験を行い、試料内面の外観および素地腐食状況を
評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径３０mmφ、ブランク径６０
mmφ、絞り深さ１５mm ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１００倍希釈溶液４．５
cc＋蒸留水０．５cc ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表１０の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
カ月試験を行い、試料内面の外観および素地腐食状況を
評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径３０mmφ、ブランク径６０
mmφ、絞り深さ１５mm ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１００倍希釈溶液４．５
cc＋蒸留水０．５cc ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表１０の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
【００２９】（２）外面耐蝕性（表１１） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し内面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変色
およびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色
があり耐蝕性は良好でなかった。
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変色
およびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色
があり耐蝕性は良好でなかった。
【００３０】
【表１１】
【００３１】（外面評価法） ・カップ絞り加工を行い外面に塩水噴霧があたるように
水平に試料を設置し１ヵ月後の外観および素地腐食状況
を評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径３０mmφ、ブランク径６０
mmφ、絞り深さ１５mm ・塩水噴霧条件：５％塩化ナトリウム溶液、５０℃ ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×赤錆発生あり （表１１の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
水平に試料を設置し１ヵ月後の外観および素地腐食状況
を評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径３０mmφ、ブランク径６０
mmφ、絞り深さ１５mm ・塩水噴霧条件：５％塩化ナトリウム溶液、５０℃ ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×赤錆発生あり （表１１の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
【００３２】（３）ハンダ性（表１２） 下記に示す試験条件を基にハンダ広がり性を把握した。
その結果本発明材は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等も
しくは良好な結果を示した。一方比較材はＺｎ含有量の
多い試料、クロメート皮膜量の多い試料等でハンダ性は
良好でなかった。
その結果本発明材は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等も
しくは良好な結果を示した。一方比較材はＺｎ含有量の
多い試料、クロメート皮膜量の多い試料等でハンダ性は
良好でなかった。
【００３３】
【表１２】
【００３４】（ハンダ性評価法） ・平板の試料をトルエン脱脂し、フラックスを少量塗っ
た後、ハンダを一定量つけ、その後、鉛浴に一定時間浮
かべ、引き上げた後広がり面積を測定した。 ・試験条件：ハンダ／Ｐｂ−４０％Ｓｎ（２５０mg付け
る）、フラックス／１３％ロジン−イソプロピルアルコ
ール、鉛浴／２８０℃に３０sec浮かべ、その後に引き
上げる。 ・判定法：Ｐｂ−８％Ｓｎめっき鋼板と比較して、◎同
等またはそれ以上の広がり面積、△５０〜８０％の広が
り面積、×５０％未満の広がり面積 （表１２の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
た後、ハンダを一定量つけ、その後、鉛浴に一定時間浮
かべ、引き上げた後広がり面積を測定した。 ・試験条件：ハンダ／Ｐｂ−４０％Ｓｎ（２５０mg付け
る）、フラックス／１３％ロジン−イソプロピルアルコ
ール、鉛浴／２８０℃に３０sec浮かべ、その後に引き
上げる。 ・判定法：Ｐｂ−８％Ｓｎめっき鋼板と比較して、◎同
等またはそれ以上の広がり面積、△５０〜８０％の広が
り面積、×５０％未満の広がり面積 （表１２の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
【００３５】実施例３ 酸洗済の熱延板や冷延板を脱脂、酸洗した後、Ｎｉプレ
めっき、Ｆｅ−Ｎｉプレめっきを行うかまたは酸洗済の
熱延板や冷延板をそのまま、酸化炉または無酸化炉、還
元炉等を有する炉で加熱処理を行った後、溶融めっきを
行い付着量を調整して更に冷却して本材料を製造した。
得られた本材料の内面耐蝕性、外面耐蝕性、ハンダ性を
表１３〜表１５に示す。 （１）内面耐蝕性（表１３） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用した内面耐蝕性
を評価した。その結果本発明材は素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変お
よびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色が
あり耐蝕性は良好でなかった。
めっき、Ｆｅ−Ｎｉプレめっきを行うかまたは酸洗済の
熱延板や冷延板をそのまま、酸化炉または無酸化炉、還
元炉等を有する炉で加熱処理を行った後、溶融めっきを
行い付着量を調整して更に冷却して本材料を製造した。
得られた本材料の内面耐蝕性、外面耐蝕性、ハンダ性を
表１３〜表１５に示す。 （１）内面耐蝕性（表１３） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用した内面耐蝕性
を評価した。その結果本発明材は素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変お
よびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色が
あり耐蝕性は良好でなかった。
【００３６】
【表１３】
【００３７】（内面評価法） ・カップ絞り加工を行い中に燃料を封入して４５℃で１
ヵ月試験を行い、試料内面の外観および素地腐食状況を
評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径３０mmφ、ブランク径６０
mmφ、絞り深さ１５mm ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１００倍希釈溶液４．５
cc＋蒸留水０．５cc ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表１３の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
ヵ月試験を行い、試料内面の外観および素地腐食状況を
評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径３０mmφ、ブランク径６０
mmφ、絞り深さ１５mm ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１００倍希釈溶液４．５
cc＋蒸留水０．５cc ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表１３の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
【００３８】（２）外面耐蝕性（表１４） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し外面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変色
およびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色
があり耐蝕性は良好でなかった。
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変色
およびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色
があり耐蝕性は良好でなかった。
【００３９】
【表１４】
【００４０】（外面評価法） ・カップ絞り加工を行い外面に塩水噴霧があたるように
水平に試料を設置し１ヵ月後の外観および素地腐食状況
を評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径３０mmφ、ブランク径６０
mmφ、絞り深さ１５mm ・塩水噴霧条件：５％塩化ナトリウム溶液、５０℃ ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×赤錆発生あり （表１４の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
水平に試料を設置し１ヵ月後の外観および素地腐食状況
を評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径３０mmφ、ブランク径６０
mmφ、絞り深さ１５mm ・塩水噴霧条件：５％塩化ナトリウム溶液、５０℃ ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×赤錆発生あり （表１４の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
【００４１】（３）ハンダ性（表１５） 下記に示す試験条件を基にハンダ広がり性を把握した。
その結果本発明材は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等も
しくは良好な結果を示した。一方比較材はＺｎ含有量の
多い試料でハンダ性は良好でなかった。
その結果本発明材は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等も
しくは良好な結果を示した。一方比較材はＺｎ含有量の
多い試料でハンダ性は良好でなかった。
【００４２】
【表１５】
【００４３】（ハンダ性評価法） ・平板の試料をトルエン脱脂し、フラックスを少量塗っ
た後、ハンダを一定量つけ、その後、鉛浴に一定時間浮
かべ、引き上げた後広がり面積を測定した。 ・試験条件：ハンダ／Ｐｂ−４０％Ｓｎ（２５０mg付け
る）、フラックス／１３％ロジン−イソプロピルアルコ
ール、鉛浴／２８０℃に３０sec浮かべ、その後に引き
上げる。 ・判定法：Ｐｂ−８％Ｓｎめっき鋼板と比較して、◎同
等またはそれ以上の広がり面積、△５０〜８０％の広が
り面積、×５０％未満の広がり面積 （表１５の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
た後、ハンダを一定量つけ、その後、鉛浴に一定時間浮
かべ、引き上げた後広がり面積を測定した。 ・試験条件：ハンダ／Ｐｂ−４０％Ｓｎ（２５０mg付け
る）、フラックス／１３％ロジン−イソプロピルアルコ
ール、鉛浴／２８０℃に３０sec浮かべ、その後に引き
上げる。 ・判定法：Ｐｂ−８％Ｓｎめっき鋼板と比較して、◎同
等またはそれ以上の広がり面積、△５０〜８０％の広が
り面積、×５０％未満の広がり面積 （表１５の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
【００４４】実施例４ 酸洗済の熱延板や冷延板を脱脂、酸洗した後、Ｎｉプレ
めっき、Ｆｅ−Ｎｉプレめっきを行うかまたは酸洗済の
熱延板や冷延板をそのまま、酸化炉または無酸化炉、還
元炉等を有する炉で加熱処理を行った後、溶融めっきを
行い付着量を調整し、更に冷却した後クロメート処理を
行い本材料を製造した。 （１）内面耐蝕性（表１６） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し内面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変色
およびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色
があり耐蝕性は良好でなかった。
めっき、Ｆｅ−Ｎｉプレめっきを行うかまたは酸洗済の
熱延板や冷延板をそのまま、酸化炉または無酸化炉、還
元炉等を有する炉で加熱処理を行った後、溶融めっきを
行い付着量を調整し、更に冷却した後クロメート処理を
行い本材料を製造した。 （１）内面耐蝕性（表１６） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し内面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変色
およびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色
があり耐蝕性は良好でなかった。
【００４５】
【表１６】
【００４６】（内面評価法） ・カップ絞り加工を行い中に燃料を封入して４５℃で１
ヵ月試験を行い、試料内面の外観および素地腐食状況を
評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径３０mmφ、ブランク径６０
mmφ、絞り深さ１５mm ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１００倍希釈溶液４．５
cc＋蒸留水０．５cc ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表１６の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれている長径２５０μｍ以上の
亜鉛晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
ヵ月試験を行い、試料内面の外観および素地腐食状況を
評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径３０mmφ、ブランク径６０
mmφ、絞り深さ１５mm ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１００倍希釈溶液４．５
cc＋蒸留水０．５cc ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×素地からの錆あり （表１６の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれている長径２５０μｍ以上の
亜鉛晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
【００４７】（２）外面耐蝕性（表１７） 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し外面耐蝕性を
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変色
およびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色
があり耐蝕性は良好でなかった。
把握した。その結果本発明材では素地からの腐食もなく
良好であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤変色
およびめっき層が大幅に溶解した影響による大きな変色
があり耐蝕性は良好でなかった。
【００４８】
【表１７】
【００４９】（外面評価法） ・カップ絞り加工を行い中に外面に塩水噴霧があたるよ
うに水平に試料を設置し１ヵ月後の外観および素地腐食
状況を評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径３０mmφ、ブランク径６０
mmφ、絞り深さ１５mm ・塩水噴霧条件：５％塩化ナトリウム溶液、５０℃ ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×赤錆発生あり （表１７の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
うに水平に試料を設置し１ヵ月後の外観および素地腐食
状況を評価した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径３０mmφ、ブランク径６０
mmφ、絞り深さ１５mm ・塩水噴霧条件：５％塩化ナトリウム溶液、５０℃ ・判定法：◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化
あり、×赤錆発生あり （表１７の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれる長径２５０μｍ以上の亜鉛
晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
【００５０】（３）ハンダ性（表１８） 下記に示す試験条件を基にハンダ広がり性を把握した。
その結果本発明材は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等も
しくは良好な結果を示した。一方比較材はＺｎ含有量の
多い試料、クロメート皮膜量の多い材料でハンダ性は良
好でなかった。
その結果本発明材は現行Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板と同等も
しくは良好な結果を示した。一方比較材はＺｎ含有量の
多い試料、クロメート皮膜量の多い材料でハンダ性は良
好でなかった。
【００５１】
【表１８】
【００５２】（ハンダ性評価法） ・平板の試料をトルエン脱脂し、フラックスを少量塗っ
た後、ハンダを一定量付け、その後鉛浴に一定時間浮か
べ、引きあげた後広がり面積を測定した。 ・試験条件：ハンダ／Ｐｂ−４０％Ｓｎ（２５０mg付け
る）、フラックス／１３％ロジン−イソプロピルアルコ
ール、鉛浴／２８０℃に３０sec浮かべ、その後引き上
げる。 ・判定法：Ｐｂ−８％Ｓｎめっき鋼板と比較して ◎同
等またはそれ以上の広がり面積 △５０〜８０％の広がり面積 ×５０％未満の広がり面
積 （表１８の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれている長径２５０μｍ以上の
亜鉛晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
た後、ハンダを一定量付け、その後鉛浴に一定時間浮か
べ、引きあげた後広がり面積を測定した。 ・試験条件：ハンダ／Ｐｂ−４０％Ｓｎ（２５０mg付け
る）、フラックス／１３％ロジン−イソプロピルアルコ
ール、鉛浴／２８０℃に３０sec浮かべ、その後引き上
げる。 ・判定法：Ｐｂ−８％Ｓｎめっき鋼板と比較して ◎同
等またはそれ以上の広がり面積 △５０〜８０％の広がり面積 ×５０％未満の広がり面
積 （表１８の中の意味） ＊１：ＮｉまたはＦｅ−ＮｉめっきのＮｉ含有量（ｇ／
m2） ＊２：めっき層中に含まれている長径２５０μｍ以上の
亜鉛晶の０．２５mm2表面積当たりの個数
【００５３】
【発明の効果】以上に述べた様に、本発明は燃料タンク
材としての諸特性に優れた燃料タンク用防錆鋼板を得る
ことができる極めて優れた効果を奏するものである。
材としての諸特性に優れた燃料タンク用防錆鋼板を得る
ことができる極めて優れた効果を奏するものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 澤田 献 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 鋼板表面に、Ｎｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの
１種以上を含む合金層が片面当たり厚み２μｍ以下あ
り、その上に錫：４０〜９９ｗｔ％、残部亜鉛および不
可避的不純物からなりその中に含まれる亜鉛晶の長径が
２５０μｍ以上のものが２０個以下／０．２５mm2であ
り、片面当たり厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金めっ
き層があることを特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。 - 【請求項２】 鋼板表面に、Ｎｉ，Ｆｅ，Ｚｎ，Ｓｎの
１種以上を含む合金層が片面当たり厚み２μｍ以下あ
り、その上に錫：４０〜９９ｗｔ％、残部亜鉛および不
可避的不純物からなりその中に含まれる亜鉛晶の長径が
２５０μｍ以上のものが２０個以下／０．２５mm2であ
り、片面当たり厚みが４〜５０μｍの錫−亜鉛合金めっ
き層があり、さらにその外側にＣｒ換算量で片面あたり
０．２〜２５mg／m2のクロメート処理皮膜を有すること
を特徴とする燃料タンク用防錆鋼板。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07069087A JP3126622B2 (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | 燃料タンク用防錆鋼板 |
| US08/750,073 US5827618A (en) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Rust-proofing steel sheet for fuel tanks and production method thereof |
| EP96907700A EP0763608B1 (en) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Rust-preventive steel sheet for fuel tank and process for producing the sheet |
| EP20040018756 EP1477582A3 (en) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Rust-proofing steel sheet for fuel tanks and production method thereof |
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