JPH08269238A - 防振ゴム組成物及びその組成物を用いたポリフェニレンエーテル樹脂・防振ゴム複合体 - Google Patents
防振ゴム組成物及びその組成物を用いたポリフェニレンエーテル樹脂・防振ゴム複合体Info
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- JPH08269238A JPH08269238A JP9588395A JP9588395A JPH08269238A JP H08269238 A JPH08269238 A JP H08269238A JP 9588395 A JP9588395 A JP 9588395A JP 9588395 A JP9588395 A JP 9588395A JP H08269238 A JPH08269238 A JP H08269238A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 天然ゴム６５〜８５重量％と、スチレン−ブ
タジエンゴム１５〜３５重量％と、前記天然ゴム及びス
チレン−ブタジエンゴムの合計１００重量部に対してカ
ーボンブラック４０重量部以上を含有し、加硫剤を配合
して変性ポリフェニレンエーテル樹脂上で熱処理するこ
とによって接着性を示す防振ゴム組成物、及び前記ゴム
組成物に加硫剤を配合して変性ポリフェニレンエーテル
樹脂上で熱処理してなるポリフェニレンエーテル樹脂・
防振ゴム複合体。 【効果】 本発明の防振ゴム組成物はＰＰＥ樹脂、特に
スチレン変性ＰＰＥ樹脂との接着力に優れており、接着
剤を使用することなく成形の際に共加硫して接着するこ
とができ、従来の金属・防振ゴム複合体に代わる軽量の
ＰＰＥ樹脂・防振ゴム複合体として自動車向けなどに利
用することができ、自動車の燃費の向上に寄与する。
タジエンゴム１５〜３５重量％と、前記天然ゴム及びス
チレン−ブタジエンゴムの合計１００重量部に対してカ
ーボンブラック４０重量部以上を含有し、加硫剤を配合
して変性ポリフェニレンエーテル樹脂上で熱処理するこ
とによって接着性を示す防振ゴム組成物、及び前記ゴム
組成物に加硫剤を配合して変性ポリフェニレンエーテル
樹脂上で熱処理してなるポリフェニレンエーテル樹脂・
防振ゴム複合体。 【効果】 本発明の防振ゴム組成物はＰＰＥ樹脂、特に
スチレン変性ＰＰＥ樹脂との接着力に優れており、接着
剤を使用することなく成形の際に共加硫して接着するこ
とができ、従来の金属・防振ゴム複合体に代わる軽量の
ＰＰＥ樹脂・防振ゴム複合体として自動車向けなどに利
用することができ、自動車の燃費の向上に寄与する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ポリフェニレンエーテ
ル系樹脂（以下、ＰＰＥ樹脂と略記することがある。）
に対して接着性のある耐熱性防振ゴム組成物に関する。
さらに詳しくいえば、金属材料・防振ゴム複合体に代え
てＰＰＥ樹脂・防振ゴム複合体の使用を可能とする自動
車向け等に有用な防振ゴム組成物及びＰＰＥ樹脂・防振
ゴム複合体に関する。
ル系樹脂（以下、ＰＰＥ樹脂と略記することがある。）
に対して接着性のある耐熱性防振ゴム組成物に関する。
さらに詳しくいえば、金属材料・防振ゴム複合体に代え
てＰＰＥ樹脂・防振ゴム複合体の使用を可能とする自動
車向け等に有用な防振ゴム組成物及びＰＰＥ樹脂・防振
ゴム複合体に関する。
【０００２】
【従来の技術とその課題】自動車のエンジン等を搭載す
る際に使用される防振ゴムには、エンジンの振動及びそ
れに伴う騒音を軽減する防振性能、エンジンの発生熱に
対する耐熱性及びエンジンを機械的に支える支持性能
（強度）に加えて防振ゴムの支持材となる金属材料等と
の接着性が要求される。防振性能の点からは、ゴムは一
般的に軟らかい程よいが、軟らかすぎると搭載物の重量
で撓んでその支持位置が変化し、支持物を含む構成体全
体の基本的な性能に悪い影響を及ぼすことになる。具体
的には、防振性能は振動を伝達する振動状態のばね定数
（動ばね定数）が小さいほどよく、一方支持性能（強
度）は支持剛性を示す静ばね定数が大きいものもの程よ
く、従って、動ばね定数と静ばね定数との比、すなわち
動倍率（動ばね定数／静ばね定数）の値の小さいゴムほ
ど防振ゴムとしてすぐれているといえる。
る際に使用される防振ゴムには、エンジンの振動及びそ
れに伴う騒音を軽減する防振性能、エンジンの発生熱に
対する耐熱性及びエンジンを機械的に支える支持性能
（強度）に加えて防振ゴムの支持材となる金属材料等と
の接着性が要求される。防振性能の点からは、ゴムは一
般的に軟らかい程よいが、軟らかすぎると搭載物の重量
で撓んでその支持位置が変化し、支持物を含む構成体全
体の基本的な性能に悪い影響を及ぼすことになる。具体
的には、防振性能は振動を伝達する振動状態のばね定数
（動ばね定数）が小さいほどよく、一方支持性能（強
度）は支持剛性を示す静ばね定数が大きいものもの程よ
く、従って、動ばね定数と静ばね定数との比、すなわち
動倍率（動ばね定数／静ばね定数）の値の小さいゴムほ
ど防振ゴムとしてすぐれているといえる。
【０００３】一方、防振ゴムの支持材としてはこれまで
金属材料を用い金属支持材上に防振ゴムを加硫接着した
金属材料・防振ゴム複合体として使用されているが、自
動車燃費の一層の向上を図るため、金属に代わるより軽
い材料が望まれている。かかる材料として耐熱性のＰＰ
Ｅ樹脂が注目されているが、ＰＰＥ樹脂と防振ゴムとの
複合化を実現するためには、防振ゴム組成物に加硫剤を
配合してＰＰＥ樹脂上で熱処理したときＰＰＥ樹脂と加
硫ゴムとが充分な接着力を有する必要がある。ＰＰＥ系
樹脂とゴム材料を複合化した先行技術として、ＰＰＥ樹
脂にスチレン系重合体をブレンドしたものを使用し、ゴ
ム材料に二重結合を含有するスチレン−ブタジエンゴム
（ＳＢＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、イソプレンゴム
（ＩＲ）、イソブテン−イソプレンゴム（ＩＩＲ）など
を使用して両者を共加硫する複合体の製造方法を記載し
た文献（特開平 5-30182号公報）があるが、防振特性
（動倍率）については全く触れておらず、支持強度及び
耐久性のほか防振性が要求され天然ゴムを主要ゴム成分
として用いる防振ゴム複合体にそのまま利用出来る技術
ではない。
金属材料を用い金属支持材上に防振ゴムを加硫接着した
金属材料・防振ゴム複合体として使用されているが、自
動車燃費の一層の向上を図るため、金属に代わるより軽
い材料が望まれている。かかる材料として耐熱性のＰＰ
Ｅ樹脂が注目されているが、ＰＰＥ樹脂と防振ゴムとの
複合化を実現するためには、防振ゴム組成物に加硫剤を
配合してＰＰＥ樹脂上で熱処理したときＰＰＥ樹脂と加
硫ゴムとが充分な接着力を有する必要がある。ＰＰＥ系
樹脂とゴム材料を複合化した先行技術として、ＰＰＥ樹
脂にスチレン系重合体をブレンドしたものを使用し、ゴ
ム材料に二重結合を含有するスチレン−ブタジエンゴム
（ＳＢＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、イソプレンゴム
（ＩＲ）、イソブテン−イソプレンゴム（ＩＩＲ）など
を使用して両者を共加硫する複合体の製造方法を記載し
た文献（特開平 5-30182号公報）があるが、防振特性
（動倍率）については全く触れておらず、支持強度及び
耐久性のほか防振性が要求され天然ゴムを主要ゴム成分
として用いる防振ゴム複合体にそのまま利用出来る技術
ではない。
【０００４】天然ゴムの場合にはＰＰＥ系樹脂との接着
性能に乏しく、ＰＰＥにスチレン系重合体などをブレン
ドしただけでは接着性能の問題は解決することはできな
い。そこで、本発明者は、天然ゴムにＳＢＲなど二重結
合を含有するゴムをブレンドする方法について検討し
た。ブレンド量を増やしていくと確かに接着性能は向上
するが、防振ゴムとして最も重要な動倍率特性が所望の
水準以下に悪化し、そのままでは到底実用化出来るもの
ではないことが判明した。従って、本発明の課題は、金
属・防振ゴム複合体に代わるＰＰＥ樹脂・防振ゴム複合
体を可能とする防振ゴム組成物、すなわち耐熱性で軽量
なＰＰＥ樹脂との接着性に優れた天然ゴム系防振ゴム組
成物、及びその組成物を用いたＰＰＥ樹脂・防振ゴム複
合体を提供することにある。
性能に乏しく、ＰＰＥにスチレン系重合体などをブレン
ドしただけでは接着性能の問題は解決することはできな
い。そこで、本発明者は、天然ゴムにＳＢＲなど二重結
合を含有するゴムをブレンドする方法について検討し
た。ブレンド量を増やしていくと確かに接着性能は向上
するが、防振ゴムとして最も重要な動倍率特性が所望の
水準以下に悪化し、そのままでは到底実用化出来るもの
ではないことが判明した。従って、本発明の課題は、金
属・防振ゴム複合体に代わるＰＰＥ樹脂・防振ゴム複合
体を可能とする防振ゴム組成物、すなわち耐熱性で軽量
なＰＰＥ樹脂との接着性に優れた天然ゴム系防振ゴム組
成物、及びその組成物を用いたＰＰＥ樹脂・防振ゴム複
合体を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、天然ゴム
にスチレン−ブタジエンゴムを配合したゴム組成物の防
振性の悪化が、特定量のカーボンブラックを配合するこ
とにより解消され、かつその組成物はＰＰＥ樹脂との接
着性が良好であることを確認して本発明を完成するに至
った。
にスチレン−ブタジエンゴムを配合したゴム組成物の防
振性の悪化が、特定量のカーボンブラックを配合するこ
とにより解消され、かつその組成物はＰＰＥ樹脂との接
着性が良好であることを確認して本発明を完成するに至
った。
【０００６】すなわち、本発明は １） 天然ゴムと、スチレン−ブタジエンゴムと、前記
天然ゴム及びスチレン−ブタジエンゴムの合計１００重
量部に対してカーボンブラック４０重量部以上を含有
し、加硫剤を配合して変性ポリフェニレンエーテル樹脂
上で熱処理することによって接着性を示す防振ゴム組成
物、 ２） 天然ゴムとスチレン−ブタジエンゴムとの配合割
合が、天然ゴム６５〜８５重量％、チレン−ブタジエン
ゴム１５〜３５重量％である前記１に記載の防振ゴム組
成物、 ３） 天然ゴムと、スチレン−ブタジエンゴムと、前記
天然ゴム及びスチレン−ブタジエンゴムの合計１００重
量部に対してカーボンブラック４０重量部以上を含有す
る組成物に加硫剤を配合して変性ポリフェニレンエーテ
ル樹脂上で熱処理してなるポリフェニレンエーテル樹脂
・防振ゴム複合体、 ４） 天然ゴムとスチレン−ブタジエンゴムとの配合割
合が、天然ゴム６５〜８５重量％、スチレン−ブタジエ
ンゴム１５〜８５重量％である前記３に記載のポリフェ
ニレンエーテル樹脂・防振ゴム複合体、及び ５） 変性ポリフェニレンエーテル樹脂がスチレン変性
ポリフェニレンエーテル樹脂である前記４に記載の複合
体を提供するものである。以下、本発明の防振ゴム組成
物及びＰＰＥ樹脂・防振ゴム複合体について詳しく説明
する。
天然ゴム及びスチレン−ブタジエンゴムの合計１００重
量部に対してカーボンブラック４０重量部以上を含有
し、加硫剤を配合して変性ポリフェニレンエーテル樹脂
上で熱処理することによって接着性を示す防振ゴム組成
物、 ２） 天然ゴムとスチレン−ブタジエンゴムとの配合割
合が、天然ゴム６５〜８５重量％、チレン−ブタジエン
ゴム１５〜３５重量％である前記１に記載の防振ゴム組
成物、 ３） 天然ゴムと、スチレン−ブタジエンゴムと、前記
天然ゴム及びスチレン−ブタジエンゴムの合計１００重
量部に対してカーボンブラック４０重量部以上を含有す
る組成物に加硫剤を配合して変性ポリフェニレンエーテ
ル樹脂上で熱処理してなるポリフェニレンエーテル樹脂
・防振ゴム複合体、 ４） 天然ゴムとスチレン−ブタジエンゴムとの配合割
合が、天然ゴム６５〜８５重量％、スチレン−ブタジエ
ンゴム１５〜８５重量％である前記３に記載のポリフェ
ニレンエーテル樹脂・防振ゴム複合体、及び ５） 変性ポリフェニレンエーテル樹脂がスチレン変性
ポリフェニレンエーテル樹脂である前記４に記載の複合
体を提供するものである。以下、本発明の防振ゴム組成
物及びＰＰＥ樹脂・防振ゴム複合体について詳しく説明
する。
【０００７】
（１）天然ゴム 本発明では防振ゴムポリマーマトリックス（ベース）と
して、防振性、加工性及び機械的強度特性（耐久性）に
良好な天然ゴムを使用する。
して、防振性、加工性及び機械的強度特性（耐久性）に
良好な天然ゴムを使用する。
【０００８】（２）スチレン−ブタジエンゴム スチレン−ブタジエンゴムを天然ゴムに配合することに
より、変性ＰＰＥ樹脂、特にスチレン変性ＰＰＥ樹脂と
の接着性が向上する。本発明で使用するスチレン−ブタ
ジエンゴムとは、スチレンとブタジエンとを共重合した
ランダムあるいはブロック共重合体ゴムであり、スチレ
ン含量が５〜６３重量％、特に１８〜４０重量％のもの
が好ましい。
より、変性ＰＰＥ樹脂、特にスチレン変性ＰＰＥ樹脂と
の接着性が向上する。本発明で使用するスチレン−ブタ
ジエンゴムとは、スチレンとブタジエンとを共重合した
ランダムあるいはブロック共重合体ゴムであり、スチレ
ン含量が５〜６３重量％、特に１８〜４０重量％のもの
が好ましい。
【０００９】天然ゴムとスチレン−ブタジエンゴムとの
配合割合は、天然ゴム６５〜８５重量％、スチレン−ブ
タジエンゴム１５〜３５重量％である。天然ゴムが６５
重量％未満では（スチレン−ブタジエンゴムが３５重量
％を超えると）動倍率特性が悪化し、また天然ゴムが８
５重量％を超えると（スチレン−ブタジエンゴムが１５
重量％未満では）接着性能が低下する。
配合割合は、天然ゴム６５〜８５重量％、スチレン−ブ
タジエンゴム１５〜３５重量％である。天然ゴムが６５
重量％未満では（スチレン−ブタジエンゴムが３５重量
％を超えると）動倍率特性が悪化し、また天然ゴムが８
５重量％を超えると（スチレン−ブタジエンゴムが１５
重量％未満では）接着性能が低下する。
【００１０】（３）カーボンブラック 本発明の防振ゴム組成物において、カーボンブラックを
特定量以上配合することにより天然ゴムにスチレン−ブ
タジエンゴムを配合したときの防振特性の悪化が補償さ
れる。カーボンブラックとしては、平均粒径２６〜２０
０ｎｍのもの、具体的には、ＨＡＦ（High Abration Fu
rnace ；平均粒子径２６〜３０ｎｍ）、ＦＥＦ（FastEx
truding Furnace；平均粒子径４０〜４８ｎｍ）、ＧＰ
Ｆ（General PurposeFurnace ；平均粒子径４９〜６０
ｎｍ）、ＳＲＦ（Semi Reinforcing Furnace；平均粒子
径６１〜１００ｎｍ）、ＦＴ（Fine Thermal；平均粒子
径１０１〜２００ｎｍ）が挙げられる。
特定量以上配合することにより天然ゴムにスチレン−ブ
タジエンゴムを配合したときの防振特性の悪化が補償さ
れる。カーボンブラックとしては、平均粒径２６〜２０
０ｎｍのもの、具体的には、ＨＡＦ（High Abration Fu
rnace ；平均粒子径２６〜３０ｎｍ）、ＦＥＦ（FastEx
truding Furnace；平均粒子径４０〜４８ｎｍ）、ＧＰ
Ｆ（General PurposeFurnace ；平均粒子径４９〜６０
ｎｍ）、ＳＲＦ（Semi Reinforcing Furnace；平均粒子
径６１〜１００ｎｍ）、ＦＴ（Fine Thermal；平均粒子
径１０１〜２００ｎｍ）が挙げられる。
【００１１】動倍率、接着性及び耐久性を満足し、ＰＰ
Ｅ樹脂・防振ゴム組成物複合体を可能とするカーボンブ
ラックの配合量は、下限が大旨４０重量部、上限はカー
ボンブラックの種類によって異なり５０〜１００重量
部、具体的にはＨＡＦでは５０重量部、ＦＥＦでは７５
重量部、ＧＰＦでは９０重量部、ＳＲＦでは９０重量
部、ＦＴでは１００重量部である。カーボンブラックの
配合量が４０重量部未満だと変性ＰＰＥ樹脂との共加硫
による接着性が不十分である。一方上限は平均粒径の大
きいものは配合量が多くできるが、この理由は平均粒径
が大きいものほど補強性が低下することによると考えら
れる。カーボンブラックの配合量が上限を超えると接着
性は良好なものの防振ゴムとして重要な特性である動特
性が低下する。
Ｅ樹脂・防振ゴム組成物複合体を可能とするカーボンブ
ラックの配合量は、下限が大旨４０重量部、上限はカー
ボンブラックの種類によって異なり５０〜１００重量
部、具体的にはＨＡＦでは５０重量部、ＦＥＦでは７５
重量部、ＧＰＦでは９０重量部、ＳＲＦでは９０重量
部、ＦＴでは１００重量部である。カーボンブラックの
配合量が４０重量部未満だと変性ＰＰＥ樹脂との共加硫
による接着性が不十分である。一方上限は平均粒径の大
きいものは配合量が多くできるが、この理由は平均粒径
が大きいものほど補強性が低下することによると考えら
れる。カーボンブラックの配合量が上限を超えると接着
性は良好なものの防振ゴムとして重要な特性である動特
性が低下する。
【００１２】（４）その他の添加剤 また、本発明の防振ゴム組成物には、加工助剤、老化防
止剤、加硫剤、加硫促進剤、軟化剤、充填剤等を添加し
て用いてもよい。特に変性ＰＰＥ樹脂と複合体を形成さ
せる場合には予め加硫用材料（加硫剤、加硫促進剤）を
配合させておくことが好ましい。
止剤、加硫剤、加硫促進剤、軟化剤、充填剤等を添加し
て用いてもよい。特に変性ＰＰＥ樹脂と複合体を形成さ
せる場合には予め加硫用材料（加硫剤、加硫促進剤）を
配合させておくことが好ましい。
【００１３】加硫剤は、一般に使用されるいずれの加硫
剤も使用できる。かかる化合物の例としては、イオウ、
モルホリンジスルフィド、テトラメチルチウラムジスル
フィド等が挙げられる。この中ではイオウが好ましく、
ゴム成分１００重量部に対し0.5〜５重量部程度用いる
ことができる。
剤も使用できる。かかる化合物の例としては、イオウ、
モルホリンジスルフィド、テトラメチルチウラムジスル
フィド等が挙げられる。この中ではイオウが好ましく、
ゴム成分１００重量部に対し0.5〜５重量部程度用いる
ことができる。
【００１４】加硫促進剤は、ゴムポリマーのラジカル切
断を抑制し架橋効果を向上させるための添加剤でありゴ
ム成分１００重量部に対し 0.5〜５重量部程度用いるこ
とができる。加硫促進剤の例としては、Ｎ−シクロヘキ
シル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ−オ
キシジエチレン−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミ
ド、Ｎ，Ｎ−ジイソプロピル−２−ベンゾチアゾールス
ルフェンアミド等のスルフェンアミド系化合物；２−メ
ルカプトベンゾチアゾール、２−（２，４−ジニトロフ
ェニル）メルカプトベンゾチアゾール、２−（２，６−
ジエチル−４−モルホリノチオ）ベンゾチアゾール、ジ
ベンゾチアジルジスルフィド等のチアゾール系化合物；
ジフェニルグアニジン、ジオルトトリルグアニジン、ト
リフェニルグアニジン、オルトトリルビグアニド、ジフ
ェニルグアニジンフタレート等のグアニジン系化合物；
アセトアルデヒド−アニリン反応物、ブチルアルデヒド
−アニリン縮合物、ヘキサメチレンテトラミン、アセト
アルデヒド−アンモニア反応物等のアルデヒド−アミン
またはアルデヒド−アンモニア系化合物；２−メルカプ
トイミダゾリン等のイミダゾリン系化合物；チアカルバ
ミド、ジエチルチオ尿素、ジブチルチオ尿素、トリメチ
ルチオ尿素、ジオルトトリルチオ尿素等のチオ尿素化合
物；テトラメチルチウラムモノスルフィド、テトラメチ
ルチウラムジスルフィド、テトラエチルチウラムジスル
フィド、テトラブチルチウラムジスルフィド、ペンタメ
チレンチウラムテトラスルフィド等のチウラム系化合
物；ジメチルジチオカルバミン酸亜鉛、ジエチルジチオ
カルバミン酸亜鉛、ジブチルチオカルバミン酸亜鉛、エ
チルフェニルジチオカルバミン酸亜鉛、ブチルフェニル
ジチオカルバミン酸亜鉛、ジメチルジチオカルバミン酸
ナトリウム、ジメチルジチオカルバミン酸セレン、ジエ
チルジチオカルバミン酸テルル等のジチオカルバミン酸
塩系化合物；ジブチルキサントゲン酸亜鉛等のキサンテ
ート系化合物等の化合物が挙げられる。
断を抑制し架橋効果を向上させるための添加剤でありゴ
ム成分１００重量部に対し 0.5〜５重量部程度用いるこ
とができる。加硫促進剤の例としては、Ｎ−シクロヘキ
シル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ−オ
キシジエチレン−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミ
ド、Ｎ，Ｎ−ジイソプロピル−２−ベンゾチアゾールス
ルフェンアミド等のスルフェンアミド系化合物；２−メ
ルカプトベンゾチアゾール、２−（２，４−ジニトロフ
ェニル）メルカプトベンゾチアゾール、２−（２，６−
ジエチル−４−モルホリノチオ）ベンゾチアゾール、ジ
ベンゾチアジルジスルフィド等のチアゾール系化合物；
ジフェニルグアニジン、ジオルトトリルグアニジン、ト
リフェニルグアニジン、オルトトリルビグアニド、ジフ
ェニルグアニジンフタレート等のグアニジン系化合物；
アセトアルデヒド−アニリン反応物、ブチルアルデヒド
−アニリン縮合物、ヘキサメチレンテトラミン、アセト
アルデヒド−アンモニア反応物等のアルデヒド−アミン
またはアルデヒド−アンモニア系化合物；２−メルカプ
トイミダゾリン等のイミダゾリン系化合物；チアカルバ
ミド、ジエチルチオ尿素、ジブチルチオ尿素、トリメチ
ルチオ尿素、ジオルトトリルチオ尿素等のチオ尿素化合
物；テトラメチルチウラムモノスルフィド、テトラメチ
ルチウラムジスルフィド、テトラエチルチウラムジスル
フィド、テトラブチルチウラムジスルフィド、ペンタメ
チレンチウラムテトラスルフィド等のチウラム系化合
物；ジメチルジチオカルバミン酸亜鉛、ジエチルジチオ
カルバミン酸亜鉛、ジブチルチオカルバミン酸亜鉛、エ
チルフェニルジチオカルバミン酸亜鉛、ブチルフェニル
ジチオカルバミン酸亜鉛、ジメチルジチオカルバミン酸
ナトリウム、ジメチルジチオカルバミン酸セレン、ジエ
チルジチオカルバミン酸テルル等のジチオカルバミン酸
塩系化合物；ジブチルキサントゲン酸亜鉛等のキサンテ
ート系化合物等の化合物が挙げられる。
【００１５】軟化剤は上記のゴム成分１００重量部に対
して１００重量部程度まで用いられる。軟化剤の例とし
ては、プロセルオイル、潤滑油、パラフィン、流動パラ
フィン、石油アスファルト、ワセリン等の石油系軟化
剤；ヒマシ油、アマニ油、ナタネ油、ヤシ油等の脂肪油
系軟化剤；トール油；サブ；蜜ロウ、カルナバロウ、ラ
ノリン等のワックス類；リノール酸、パルミチン酸、ス
テアリン酸、ラウリン酸等が挙げられ、特にプロセスオ
イルが好ましく使用される。
して１００重量部程度まで用いられる。軟化剤の例とし
ては、プロセルオイル、潤滑油、パラフィン、流動パラ
フィン、石油アスファルト、ワセリン等の石油系軟化
剤；ヒマシ油、アマニ油、ナタネ油、ヤシ油等の脂肪油
系軟化剤；トール油；サブ；蜜ロウ、カルナバロウ、ラ
ノリン等のワックス類；リノール酸、パルミチン酸、ス
テアリン酸、ラウリン酸等が挙げられ、特にプロセスオ
イルが好ましく使用される。
【００１６】カーボンブラック以外の充填剤の例として
は、炭酸カルシウム、タルク、シリカ等が挙げられる。
以上の添加剤のほか、可塑剤、安定剤、加工助剤、着色
剤等の慣用の配合剤を用いてもよい。
は、炭酸カルシウム、タルク、シリカ等が挙げられる。
以上の添加剤のほか、可塑剤、安定剤、加工助剤、着色
剤等の慣用の配合剤を用いてもよい。
【００１７】本発明の防振ゴム組成物は、上記の天然ゴ
ムとスチレン−ブタジエンゴム、カーボンブラック、加
硫剤その他の添加剤を用いて常法により調製することが
できる。すなわち、加硫剤や加硫促進剤などを除いた各
成分を予備混合した後、８０〜１４０℃で数分間混練す
る。その後、混練物にオープンロール等のロール類を用
いて加硫剤や加硫促進剤などを追加混合し、ロール温度
４０〜７０℃で５〜３０分間混練した後分出し、リボン
状またはシート状のゴム組成物として得ることができ
る。
ムとスチレン−ブタジエンゴム、カーボンブラック、加
硫剤その他の添加剤を用いて常法により調製することが
できる。すなわち、加硫剤や加硫促進剤などを除いた各
成分を予備混合した後、８０〜１４０℃で数分間混練す
る。その後、混練物にオープンロール等のロール類を用
いて加硫剤や加硫促進剤などを追加混合し、ロール温度
４０〜７０℃で５〜３０分間混練した後分出し、リボン
状またはシート状のゴム組成物として得ることができ
る。
【００１８】
【ＰＰＥ樹脂・防振ゴム複合体】本発明の防振ゴム組成
物はＰＰＥ樹脂、特に変性ＰＰＥ樹脂と良好な接着を示
すので、軽量で耐熱性に優れた本発明に係るＰＰＥ樹脂
・防振ゴム複合体を製造することができる。ＰＰＥ樹脂
としては、フェノール、ｏ−、ｍ−またはｐ−クレゾー
ル、２，６−、２，５−、２，４−または３，５−ジメ
チルフェノール、２−メチル−６−フェニルフェノー
ル、２，６−ジフェニルフェノール、２，６−ジエチル
フェノール、２−メチル−６−エチルフェノール、２，
３，５−、２，３，６−または２，４，６−トリメチル
フェノール、３−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール、
チモール、２−メチル−６−アリルフェノールなどの単
独重合体あるいはこれら２種以上の共重合体などが挙げ
られる。本発明で使用する変性ＰＰＥ樹脂とは、上記Ｐ
ＰＥ樹脂がスチレン系樹脂やポリアミド系樹脂などによ
り変性されたものであり、これらの中ではスチレン変性
ＰＰＥ樹脂が好ましい。スチレン系樹脂とＰＰＥ樹脂と
は相溶性が良く、スチレン変性ＰＰＥ樹脂はＰＰＥ樹脂
とスチレン系樹脂を押出機などで溶融混練することによ
り得ることができる。
物はＰＰＥ樹脂、特に変性ＰＰＥ樹脂と良好な接着を示
すので、軽量で耐熱性に優れた本発明に係るＰＰＥ樹脂
・防振ゴム複合体を製造することができる。ＰＰＥ樹脂
としては、フェノール、ｏ−、ｍ−またはｐ−クレゾー
ル、２，６−、２，５−、２，４−または３，５−ジメ
チルフェノール、２−メチル−６−フェニルフェノー
ル、２，６−ジフェニルフェノール、２，６−ジエチル
フェノール、２−メチル−６−エチルフェノール、２，
３，５−、２，３，６−または２，４，６−トリメチル
フェノール、３−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール、
チモール、２−メチル−６−アリルフェノールなどの単
独重合体あるいはこれら２種以上の共重合体などが挙げ
られる。本発明で使用する変性ＰＰＥ樹脂とは、上記Ｐ
ＰＥ樹脂がスチレン系樹脂やポリアミド系樹脂などによ
り変性されたものであり、これらの中ではスチレン変性
ＰＰＥ樹脂が好ましい。スチレン系樹脂とＰＰＥ樹脂と
は相溶性が良く、スチレン変性ＰＰＥ樹脂はＰＰＥ樹脂
とスチレン系樹脂を押出機などで溶融混練することによ
り得ることができる。
【００１９】上記変性ＰＰＥ組成物と防振ゴム組成物と
の接着は、一段階または二段階で共加硫することにより
行なうことができる。一段階で共加硫する場合は、例え
ば２色射出成形法などにより行なう。すなわち、変性Ｐ
ＰＥ樹脂と防振ゴム組成物の両方の溶融物を同じ金型内
に誘導した後、加熱して加硫させる。また、二段階で共
加硫する場合には、例えば予め変性ＰＰＥ樹脂を成形し
ておき、その成形体上に好ましくは予備成形した防振ゴ
ム組成物を圧縮成形、押出成形、トランスファー成形、
射出成形などにより押出して圧接し、その後加熱して加
硫させる。いずれの場合にも、加硫温度は１５０〜１８
０℃が好ましく、また加硫時間は３〜３０分程度であ
る。
の接着は、一段階または二段階で共加硫することにより
行なうことができる。一段階で共加硫する場合は、例え
ば２色射出成形法などにより行なう。すなわち、変性Ｐ
ＰＥ樹脂と防振ゴム組成物の両方の溶融物を同じ金型内
に誘導した後、加熱して加硫させる。また、二段階で共
加硫する場合には、例えば予め変性ＰＰＥ樹脂を成形し
ておき、その成形体上に好ましくは予備成形した防振ゴ
ム組成物を圧縮成形、押出成形、トランスファー成形、
射出成形などにより押出して圧接し、その後加熱して加
硫させる。いずれの場合にも、加硫温度は１５０〜１８
０℃が好ましく、また加硫時間は３〜３０分程度であ
る。
【００２０】このようにして得られた本発明のＰＰＥ樹
脂・防振ゴム複合体は、自動車用防振ゴムの複合構成部
材、具体的にはエンジンマウントを始めとして、ボディ
マウント、キャブマウント、メンバーマウント、ストラ
ットバークッション、センタベアリングサポート、トー
ショナルダンパー、ステアリングラバーカップリング、
テンションロッドブッシュ、ブッシュ、バウンドストッ
パー、ＦＦエンジンロールストッパー、マフラーハンガ
ー等の各種部材に利用することができる。
脂・防振ゴム複合体は、自動車用防振ゴムの複合構成部
材、具体的にはエンジンマウントを始めとして、ボディ
マウント、キャブマウント、メンバーマウント、ストラ
ットバークッション、センタベアリングサポート、トー
ショナルダンパー、ステアリングラバーカップリング、
テンションロッドブッシュ、ブッシュ、バウンドストッ
パー、ＦＦエンジンロールストッパー、マフラーハンガ
ー等の各種部材に利用することができる。
【００２１】
【実施例】以下、実施例及び比較例により本発明をさら
に詳細に説明するが、本発明は下記の記載により限定さ
れるものではない。なお、各実施例及び比較例におい
て、原料及び添加剤としては、以下のものを使用した。
に詳細に説明するが、本発明は下記の記載により限定さ
れるものではない。なお、各実施例及び比較例におい
て、原料及び添加剤としては、以下のものを使用した。
【００２２】（１）ゴム成分 天然ゴム（ＮＲ）：ＲＳＳ＃３。 （２）スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ） スチレン成分含有量23.5重量％，ＳＢＲ＃1500（日本合
成ゴム工業（株）製）。 （３）カーボンブラック (i) ＦＥＦ：平均粒径４３ｎｍ，ASTM No.N-550 、(i
i) ＧＰＦ：平均粒径８０ｎｍ，ASTM No.N-660 、(ii
i) ＳＲＦ：平均粒径６６ｎｍ，ASTM No.N-774 、(iv)
ＦＴ ：平均粒径７２ｎｍ，ASTM No.N-880 、(v)
ＨＡＦ：平均粒径２７ｎｍ，ASTM No.N-330 。
成ゴム工業（株）製）。 （３）カーボンブラック (i) ＦＥＦ：平均粒径４３ｎｍ，ASTM No.N-550 、(i
i) ＧＰＦ：平均粒径８０ｎｍ，ASTM No.N-660 、(ii
i) ＳＲＦ：平均粒径６６ｎｍ，ASTM No.N-774 、(iv)
ＦＴ ：平均粒径７２ｎｍ，ASTM No.N-880 、(v)
ＨＡＦ：平均粒径２７ｎｍ，ASTM No.N-330 。
【００２３】実施例１〜１１及び比較例１〜８ 上記の各成分を表１〜６に示す割合で、また下記の加硫
剤及び加硫促進剤を除く添加剤を下記に示す割合で、バ
ンバリーミキサーを用いて１２０℃で４分間混練した。
次いで、その混練物にオープンロールを用いて下記の加
硫剤及び加硫促進剤を追加混合し、５０℃で２分間混練
した後分出し、シート状のゴム組成物を調製した。
剤及び加硫促進剤を除く添加剤を下記に示す割合で、バ
ンバリーミキサーを用いて１２０℃で４分間混練した。
次いで、その混練物にオープンロールを用いて下記の加
硫剤及び加硫促進剤を追加混合し、５０℃で２分間混練
した後分出し、シート状のゴム組成物を調製した。
【００２４】 ［他の添加剤とその配合量（ポリマー成分１００重量部に対する量）］ ・硫黄（加硫剤） … ２重量部、 ・Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド （加硫促進剤） … 1.2重量部、 ・亜鉛華（加硫促進剤） … ５重量部、 ・アロマ系プロセスオイル（軟化剤） … ５重量部、 ・ステアリン酸（軟化剤） … ２重量部、 ・Ｎ−フェニル−Ｎ′−イソプロピル−ｐ−フェニレンジアミン （アミン系老化防止剤） … ２重量部。
【００２５】得られた配合ゴム組成物を後述のように成
形、架橋して試験片とし、これを用いて以下の方法で硬
度、動特性、及び耐久性を測定し評価した。またＰＰＥ
樹脂との接着性（接着力及び破壊モード）、結果を表１
〜６に併せて示す。
形、架橋して試験片とし、これを用いて以下の方法で硬
度、動特性、及び耐久性を測定し評価した。またＰＰＥ
樹脂との接着性（接着力及び破壊モード）、結果を表１
〜６に併せて示す。
【００２６】１）硬度 配合ゴム組成物を成形し１５０℃で２０分間加熱して架
橋しダンベル型試験片（JIS K6301 ）を得た。この試験
片を用いてJIS K6301 に記載の方法に従いスプリング硬
さをJIS A 硬度計により測定した。
橋しダンベル型試験片（JIS K6301 ）を得た。この試験
片を用いてJIS K6301 に記載の方法に従いスプリング硬
さをJIS A 硬度計により測定した。
【００２７】２）接着性 配合ゴム組成物を直径４０ｍｍ、高さ１５ｍｍの円柱体
形状の試験片に成形し、その上面及び下面に直径４０ｍ
ｍの円柱体形状のスチレン変性ＰＰＥ樹脂（Vestoran 1
900 ，ヒュルス社製）をそれぞれ貼りあわせ、１６５℃
で４０分間加熱して加硫を行ない接着させる。次いで上
部の変性ＰＰＥ樹脂の上面と下部の変性ＰＰＥ樹脂の下
面とに円形金具をそれぞれ取り付けた後、下金具を固定
し、上金具を上方に引っ張り、破断させる。破断したと
きの荷重を接着力（kgf/cm2 ）とし、また破断面の状態
（破壊モード）を測定・評価した。なお、表中、破壊モ
ードの欄で“ＲＸ及びＰＹ”（Ｘ及びＹは０〜１００の
数字）は、ゴム組成物部分においてＸ％破断し、変性Ｐ
ＰＥ樹脂部分においてＹ％破断したことを意味し、例え
ば“Ｒ１００”とはゴム組成物部分において１００％破
断したことを意味する。
形状の試験片に成形し、その上面及び下面に直径４０ｍ
ｍの円柱体形状のスチレン変性ＰＰＥ樹脂（Vestoran 1
900 ，ヒュルス社製）をそれぞれ貼りあわせ、１６５℃
で４０分間加熱して加硫を行ない接着させる。次いで上
部の変性ＰＰＥ樹脂の上面と下部の変性ＰＰＥ樹脂の下
面とに円形金具をそれぞれ取り付けた後、下金具を固定
し、上金具を上方に引っ張り、破断させる。破断したと
きの荷重を接着力（kgf/cm2 ）とし、また破断面の状態
（破壊モード）を測定・評価した。なお、表中、破壊モ
ードの欄で“ＲＸ及びＰＹ”（Ｘ及びＹは０〜１００の
数字）は、ゴム組成物部分においてＸ％破断し、変性Ｐ
ＰＥ樹脂部分においてＹ％破断したことを意味し、例え
ば“Ｒ１００”とはゴム組成物部分において１００％破
断したことを意味する。
【００２８】３）動特性 配合ゴム組成物を１５０℃で３０分間加熱することによ
り架橋した直径５０ｍｍ、高さ２５ｍｍの円柱体形状の
試験片を作製し、その上面及び下面に直径６０ｍｍ厚さ
６ｍｍの円形金具をそれぞれ取り付け、静ばね定数（Ｋ
ｓ）、動ばね定数（Ｋｄ100 ）を測定し、動倍率（Ｋｄ
100 ／Ｋｓ）を求めた。静ばね定数は、上記の円柱体形
状の試験片を円柱の軸方向に７ｍｍ圧縮し、２回目の往
きの荷重撓み曲線から1.5 ｍｍと3.5 ｍｍの撓み時の荷
重を読み取り計算した。動ばね定数は、試験片を軸方向
に2.5 ｍｍ圧縮し、この2.5 ｍｍ圧縮の位置を中心に、
下方から１００Ｈｚの周波数により振幅±0.05ｍｍの定
変位調和振動を加え、試験片上方に取り付けたロードセ
ルにて動的荷重を測定し、JIS K6394 に準拠して計算し
た。動倍率はこれらの値の比である。
り架橋した直径５０ｍｍ、高さ２５ｍｍの円柱体形状の
試験片を作製し、その上面及び下面に直径６０ｍｍ厚さ
６ｍｍの円形金具をそれぞれ取り付け、静ばね定数（Ｋ
ｓ）、動ばね定数（Ｋｄ100 ）を測定し、動倍率（Ｋｄ
100 ／Ｋｓ）を求めた。静ばね定数は、上記の円柱体形
状の試験片を円柱の軸方向に７ｍｍ圧縮し、２回目の往
きの荷重撓み曲線から1.5 ｍｍと3.5 ｍｍの撓み時の荷
重を読み取り計算した。動ばね定数は、試験片を軸方向
に2.5 ｍｍ圧縮し、この2.5 ｍｍ圧縮の位置を中心に、
下方から１００Ｈｚの周波数により振幅±0.05ｍｍの定
変位調和振動を加え、試験片上方に取り付けたロードセ
ルにて動的荷重を測定し、JIS K6394 に準拠して計算し
た。動倍率はこれらの値の比である。
【００２９】４）耐久性 配合ゴム組成物を１５０℃で３０分間加熱することによ
り架橋した試験片を図１（ａ）及び（ｂ）に示す測定用
部材に組み込み、その耐久性を測定評価した。測定用部
材は、外径８１ｍｍ、高さ４９ｍｍの薄肉円筒金具
（１）の内孔内に、外径１０ｍｍ、高さ７０ｍｍの厚肉
円筒金具（２）が前記薄肉円筒金具（１）の軸心に位置
するように配置されると共に、それら両円筒金具（１，
２）が試験片（３）にて一体的に連結せしめてなる構造
を有し、前記試験片（３）は、長さＬ1 が３８ｍｍ、両
円筒金具（１，２）を連結する部位の幅Ｌ2 が２２ｍ
ｍ、厚肉円筒金具（２）に固着せしめる部位の幅Ｌ3 が
３６ｍｍとなるように構成した。この測定用部材を用
い、図１（ｂ）において矢印で示される方向に、初期±
１４ｍｍの変位相当の荷重で、３Ｈｚの周波数により一
定加振を行ない、試験片（３）が破断に至るまでの加振
回数を調べた。そしてこの破断時の加振回数（破断回
数）をもって、各防振ゴムの耐久性を評価した。
り架橋した試験片を図１（ａ）及び（ｂ）に示す測定用
部材に組み込み、その耐久性を測定評価した。測定用部
材は、外径８１ｍｍ、高さ４９ｍｍの薄肉円筒金具
（１）の内孔内に、外径１０ｍｍ、高さ７０ｍｍの厚肉
円筒金具（２）が前記薄肉円筒金具（１）の軸心に位置
するように配置されると共に、それら両円筒金具（１，
２）が試験片（３）にて一体的に連結せしめてなる構造
を有し、前記試験片（３）は、長さＬ1 が３８ｍｍ、両
円筒金具（１，２）を連結する部位の幅Ｌ2 が２２ｍ
ｍ、厚肉円筒金具（２）に固着せしめる部位の幅Ｌ3 が
３６ｍｍとなるように構成した。この測定用部材を用
い、図１（ｂ）において矢印で示される方向に、初期±
１４ｍｍの変位相当の荷重で、３Ｈｚの周波数により一
定加振を行ない、試験片（３）が破断に至るまでの加振
回数を調べた。そしてこの破断時の加振回数（破断回
数）をもって、各防振ゴムの耐久性を評価した。
【００３０】
【表１】 実施例１ 実施例２ 比較例１ 天然ゴム 75 ← ← ＳＢＲ 25 ← ← カーボンブラック ＦＥＦ 75 50 25 ＪＩＳ Ａ硬度 70 60 50 接着性 接着力 (kgf/cm2 ) 92.0 86.0 68.1 破壊モード R100 R100 R85,P15 動特性 (Kd100/Ks) 3.0 2.4 1.7 耐久性（万回） 9.7 10.5 11.2
【００３１】
【表２】 実施例３ 実施例４ 比較例２ 天然ゴム 75 ← ← ＳＢＲ 25 ← ← カーボンブラック ＧＰＦ 90 60 30 ＪＩＳ Ａ硬度 70 60 50 接着性 接着力 (kgf/cm2 ) 90.1 82.5 72.0 破壊モード R100 R100 R90,P10 動特性 (Kd100/Ks) 3.0 2.3 1.6 耐久性（万回） 8.2 9.1 10.2
【００３２】
【表３】 実施例５ 実施例６ 比較例３ 天然ゴム 75 ← ← ＳＢＲ 25 ← ← カーボンブラック ＳＲＦ 90 60 30 ＪＩＳ Ａ硬度 70 60 50 接着性 接着力 (kgf/cm2 ) 89.8 81.3 71.7 破壊モード R100 R100 R89,P11 動特性 (Kd100/Ks) 2.9 2.3 1.6 耐久性（万回） 8.1 9.0 10.3
【００３３】
【表４】 比較例４ 実施例７ 実施例８ 天然ゴム 75 ← ← ＳＢＲ 25 ← ← カーボンブラック ＦＴ 150 100 50 ＪＩＳ Ａ硬度 70 60 60 接着性 接着力 (kgf/cm2 ) 93.2 83.4 73.6 破壊モード R100 R100 R100 動特性 (Kd100/Ks) 2.9 2.2 1.5 耐久性（万回） 5.9 7.1 8.2
【００３４】
【表５】 比較例５ 実施例９ 比較例６ 天然ゴム 75 ← ← ＳＢＲ 25 ← ← カーボンブラック ＨＡＦ 60 40 20 ＪＩＳ Ａ硬度 70 60 50 接着性 接着力 (kgf/cm2 ) 87.8 75.4 66.3 破壊モード R100 R100 R82,P18 動特性 (Kd100/Ks) 3.5 2.7 1.9 耐久性（万回） 11.6 12.4 13.0
【００３５】
【表６】 比較例７ 実施例10 実施例２ 実施例11 比較例８ 天然ゴム 95 85 75 65 55 ＳＢＲ 5 15 25 35 45 カーボンブラック ＦＥＦ 50 ← ← ← ← ＪＩＳ Ａ硬度 60 60 60 60 60 接着性 接着力 (kgf/cm2 ) 40.1 83.8 86.0 84.7 81.3 破壊モード R50,P50 R100 R100 R100 R100 動特性 (Kd100/Ks) 1.7 2.1 2.4 2.8 3.3 耐久性（万回） 12.4 11.2 10.5 9.6 8.7
【００３６】表１〜５に示す通り、カーボンブラックの
配合量が増えるに従い接着性や硬度が向上するが、反対
に動特性や耐久性が低下することがわかる。なかでもカ
ーボンブラックの配合量を特定の範囲に限定した本発明
の試料（実施例１〜９）は接着性、動特性及び耐久性の
いずれの物性も良好であり、これらの物性バランスに優
れていることがわかる。また表６より明らかなように、
天然ゴムとスチレン−ブタジエンゴムとの配合割合は天
然ゴム６５〜８５重量％、スチレン−ブタジエンゴム１
５〜３５重量％が好ましいことがわかる。
配合量が増えるに従い接着性や硬度が向上するが、反対
に動特性や耐久性が低下することがわかる。なかでもカ
ーボンブラックの配合量を特定の範囲に限定した本発明
の試料（実施例１〜９）は接着性、動特性及び耐久性の
いずれの物性も良好であり、これらの物性バランスに優
れていることがわかる。また表６より明らかなように、
天然ゴムとスチレン−ブタジエンゴムとの配合割合は天
然ゴム６５〜８５重量％、スチレン−ブタジエンゴム１
５〜３５重量％が好ましいことがわかる。
【００３７】
【発明の効果】本発明の防振ゴム組成物はＰＰＥ樹脂、
特にスチレン変性ＰＰＥ樹脂との接着力に優れており、
接着剤を使用することなく成形の際に共加硫により接着
して本発明のＰＰＥ樹脂・防振ゴム複合体にすることが
でき、従来の金属・防振ゴム複合体に代わる軽量のＰＰ
Ｅ樹脂・防振ゴム複合体として自動車向けに利用するこ
とができ、自動車の軽量化及び燃費の向上に寄与するも
のである。
特にスチレン変性ＰＰＥ樹脂との接着力に優れており、
接着剤を使用することなく成形の際に共加硫により接着
して本発明のＰＰＥ樹脂・防振ゴム複合体にすることが
でき、従来の金属・防振ゴム複合体に代わる軽量のＰＰ
Ｅ樹脂・防振ゴム複合体として自動車向けに利用するこ
とができ、自動車の軽量化及び燃費の向上に寄与するも
のである。
【図１】 防振ゴムの耐久性試験用試料の縦断面図であ
る。
る。
【図２】 図１におけるII−II断面図である。
１ 薄肉円筒金具 ２ 厚肉円筒金具 ３ ゴム
Claims (5)
- 【請求項１】 天然ゴムと、スチレン−ブタジエンゴム
と、前記天然ゴム及びスチレン−ブタジエンゴムの合計
１００重量部に対してカーボンブラック４０重量部以上
を含有し、加硫剤を配合して変性ポリフェニレンエーテ
ル樹脂上で熱処理することによって接着性を示す防振ゴ
ム組成物。 - 【請求項２】 天然ゴムとスチレン−ブタジエンゴムと
の配合割合が、天然ゴム６５〜８５重量％、スチレン−
ブタジエンゴム１５〜３５重量％である請求項１に記載
の防振ゴム組成物。 - 【請求項３】 天然ゴムと、スチレン−ブタジエンゴム
と、前記天然ゴム及びスチレン−ブタジエンゴムの合計
１００重量部に対してカーボンブラック４０重量部以上
を含有する組成物に加硫剤を配合して変性ポリフェニレ
ンエーテル樹脂上で熱処理してなるポリフェニレンエー
テル樹脂・防振ゴム複合体。 - 【請求項４】 天然ゴムとスチレン−ブタジエンゴムと
の配合割合が、天然ゴム６５〜８５重量％、スチレン−
ブタジエンゴム１５〜３５重量％である請求項３に記載
のポリフェニレンエーテル樹脂・防振ゴム複合体。 - 【請求項５】 変性ポリフェニレンエーテル樹脂がスチ
レン変性ポリフェニレンエーテル樹脂である請求項４に
記載のポリフェニレンエーテル樹脂・防振ゴム複合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9588395A JPH08269238A (ja) | 1995-03-30 | 1995-03-30 | 防振ゴム組成物及びその組成物を用いたポリフェニレンエーテル樹脂・防振ゴム複合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9588395A JPH08269238A (ja) | 1995-03-30 | 1995-03-30 | 防振ゴム組成物及びその組成物を用いたポリフェニレンエーテル樹脂・防振ゴム複合体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08269238A true JPH08269238A (ja) | 1996-10-15 |
Family
ID=14149729
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9588395A Pending JPH08269238A (ja) | 1995-03-30 | 1995-03-30 | 防振ゴム組成物及びその組成物を用いたポリフェニレンエーテル樹脂・防振ゴム複合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08269238A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030005995A (ko) * | 2001-07-11 | 2003-01-23 | 현대자동차주식회사 | 고무와 플라스틱 합성고무 부품 및 그 제조방법 |
| US6646066B2 (en) * | 2002-03-14 | 2003-11-11 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Rubber composition containing a thermoplastic polymer and tire sidewall component or tire support ring comprised of such rubber composition |
| JP2007126648A (ja) * | 2005-10-05 | 2007-05-24 | Ube Ind Ltd | 防振ゴム組成物 |
| JP2007126649A (ja) * | 2005-10-05 | 2007-05-24 | Ube Ind Ltd | 防振ゴム組成物 |
-
1995
- 1995-03-30 JP JP9588395A patent/JPH08269238A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030005995A (ko) * | 2001-07-11 | 2003-01-23 | 현대자동차주식회사 | 고무와 플라스틱 합성고무 부품 및 그 제조방법 |
| US6646066B2 (en) * | 2002-03-14 | 2003-11-11 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Rubber composition containing a thermoplastic polymer and tire sidewall component or tire support ring comprised of such rubber composition |
| JP2007126648A (ja) * | 2005-10-05 | 2007-05-24 | Ube Ind Ltd | 防振ゴム組成物 |
| JP2007126649A (ja) * | 2005-10-05 | 2007-05-24 | Ube Ind Ltd | 防振ゴム組成物 |
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