JPH08247580A - 分配器の配管構造とその配管方法 - Google Patents
分配器の配管構造とその配管方法Info
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- JPH08247580A JPH08247580A JP7049979A JP4997995A JPH08247580A JP H08247580 A JPH08247580 A JP H08247580A JP 7049979 A JP7049979 A JP 7049979A JP 4997995 A JP4997995 A JP 4997995A JP H08247580 A JPH08247580 A JP H08247580A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B39/00—Evaporators; Condensers
- F25B39/02—Evaporators
- F25B39/028—Evaporators having distributing means
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
- F25B41/40—Fluid line arrangements
- F25B41/42—Arrangements for diverging or converging flows, e.g. branch lines or junctions
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 配管工数を低減して安価に配管するととも
に、各分配管の圧力損失を容易に調整することができる
空調機の分配器の配管構造とその配管方法の提供。 【構成】 全パスに対する分配管の長さ、外径、内径を
１種類に統一し、各々の分配管の配管時に生じる余長分
は、一定の方向にＳ字形に曲げ成形することによって吸
収し、各々の分配管に必要な圧力損失の調整は、それぞ
れの分配管をそれぞれの分配管に必要な量だけ潰すこと
により行う。
に、各分配管の圧力損失を容易に調整することができる
空調機の分配器の配管構造とその配管方法の提供。 【構成】 全パスに対する分配管の長さ、外径、内径を
１種類に統一し、各々の分配管の配管時に生じる余長分
は、一定の方向にＳ字形に曲げ成形することによって吸
収し、各々の分配管に必要な圧力損失の調整は、それぞ
れの分配管をそれぞれの分配管に必要な量だけ潰すこと
により行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、空調システムの冷媒の
通路上にある分配器から熱交換器に至るまでの複数の分
配管の配管構造とその配管方法に係わり、特に、配管工
数を低減して安価に配管するとともに、各分配管の圧力
損失を容易に調整するのに好適な分配器の配管構造とそ
の配管方法に関する。
通路上にある分配器から熱交換器に至るまでの複数の分
配管の配管構造とその配管方法に係わり、特に、配管工
数を低減して安価に配管するとともに、各分配管の圧力
損失を容易に調整するのに好適な分配器の配管構造とそ
の配管方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の空調機の分配器から熱交換器に至
るまでの複数の分配管の配管の仕方は、特開昭６２−２
６４６６号公報に記載のように、形状、方向等が定まっ
ておらず、長さも各々の接続箇所によって異なってい
た。これは、分配器の冷媒出口と熱交換器の冷媒入口と
の位置関係によって物理的に長さが異なるためであっ
た。
るまでの複数の分配管の配管の仕方は、特開昭６２−２
６４６６号公報に記載のように、形状、方向等が定まっ
ておらず、長さも各々の接続箇所によって異なってい
た。これは、分配器の冷媒出口と熱交換器の冷媒入口と
の位置関係によって物理的に長さが異なるためであっ
た。
【０００３】また、分配管の長さと熱交換器の冷媒入口
の高さ方向の位置が異なるため、それぞれの分配管の圧
力損失はその分配管の長さと熱交換器の冷媒入口の高さ
によって異なっていた。この圧力損失を所定の値とする
ため、分配管の外径及び内径をそれぞれの分配管で定め
ていた。
の高さ方向の位置が異なるため、それぞれの分配管の圧
力損失はその分配管の長さと熱交換器の冷媒入口の高さ
によって異なっていた。この圧力損失を所定の値とする
ため、分配管の外径及び内径をそれぞれの分配管で定め
ていた。
【０００４】更に、分配管の配管のスタイル取りには一
定の規則はなく、そのため、各管の曲げ半径、曲げ方
向、曲げ形状等は、それぞれの分配管で個別に任意に決
められていた。
定の規則はなく、そのため、各管の曲げ半径、曲げ方
向、曲げ形状等は、それぞれの分配管で個別に任意に決
められていた。
【０００５】従来の分配管の配管構造の一例を、図１５
（ａ）及び図１５（ｂ）に示す。図１５（ａ）は平面
図、図１５（ｂ）は側面図である。基管ＭＰに分配器Ｄ
が取り付けられ、分配器Ｄの上部に分配管Ｐ1〜Ｐ7が分
配器Ｄの中心軸を中心とした同心円上に等間隔に固着さ
れる。そこからそれぞれの分配管Ｐ1〜Ｐ7に応じた方
向、形状で冷媒の入口となる熱交換器ＨＥにまで接続さ
れる。
（ａ）及び図１５（ｂ）に示す。図１５（ａ）は平面
図、図１５（ｂ）は側面図である。基管ＭＰに分配器Ｄ
が取り付けられ、分配器Ｄの上部に分配管Ｐ1〜Ｐ7が分
配器Ｄの中心軸を中心とした同心円上に等間隔に固着さ
れる。そこからそれぞれの分配管Ｐ1〜Ｐ7に応じた方
向、形状で冷媒の入口となる熱交換器ＨＥにまで接続さ
れる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従来は、以上のような
配管構造、すなわち、必要な複数種類の分配管を購入
後、分配管を異なる長さおよび形状に切断・曲げ成形
し、各工程ごとに異なる所定場所に保管し、その後、各
分配管を個々に分配器に挿入し、予め、各分配管の位置
姿勢決めを行った後、各分配管を分配器にろう付け接合
し、本体に組込むというものであった。
配管構造、すなわち、必要な複数種類の分配管を購入
後、分配管を異なる長さおよび形状に切断・曲げ成形
し、各工程ごとに異なる所定場所に保管し、その後、各
分配管を個々に分配器に挿入し、予め、各分配管の位置
姿勢決めを行った後、各分配管を分配器にろう付け接合
し、本体に組込むというものであった。
【０００７】このため、各工程ごとに多くの配管工数を
必要とするとともに、分配管の工程数や分配管の管理ス
ペースが増加する問題点を有していた。
必要とするとともに、分配管の工程数や分配管の管理ス
ペースが増加する問題点を有していた。
【０００８】また、分配管の圧力損失を分配管の径や長
さで調整することから、複数種類の管を必要とするほ
か、各分配管ごとに予めその長さを設定する必要があ
り、この点からも配管工数を増加させるとともに、配管
方法を複雑にするという問題点を有していた。
さで調整することから、複数種類の管を必要とするほ
か、各分配管ごとに予めその長さを設定する必要があ
り、この点からも配管工数を増加させるとともに、配管
方法を複雑にするという問題点を有していた。
【０００９】本発明の第一の目的は、分配管の生産工程
並びに管理スペ−スを削減して製品の原価を低減するこ
とにある。
並びに管理スペ−スを削減して製品の原価を低減するこ
とにある。
【００１０】また、本発明の第二の目的は、分配器と分
配管との接合後に分配管の余長吸収作業ができるように
して製品の組立工数を減らすことにある。
配管との接合後に分配管の余長吸収作業ができるように
して製品の組立工数を減らすことにある。
【００１１】更に、本発明の第三の目的は、分配管の仕
様を統一しても各分配管の所定の圧力損失が得られるよ
うにできる手段及び方法を提供することにある。
様を統一しても各分配管の所定の圧力損失が得られるよ
うにできる手段及び方法を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記第一の目的を達成す
るために、冷媒の分配器出口から分配先の冷媒入口まで
の分配管の長さ、外径、内径を統一し、１種類の分配管
を購入後、所定長さに切断し、分配器に分配管を直管の
まま挿入・接合する。こうして接合時の分配管の選定や
姿勢の保持が不要となる。その後それぞれの分配管を曲
げ成形して、本体に組込む。
るために、冷媒の分配器出口から分配先の冷媒入口まで
の分配管の長さ、外径、内径を統一し、１種類の分配管
を購入後、所定長さに切断し、分配器に分配管を直管の
まま挿入・接合する。こうして接合時の分配管の選定や
姿勢の保持が不要となる。その後それぞれの分配管を曲
げ成形して、本体に組込む。
【００１３】また、上記第二の目的を達成するために、
それぞれの分配管にそれぞれの余長が生じた場合、余長
の吸収する方向、形状を統一し、分配管の余長をＳ字形
状に吸収するようにした。これは、Ｓ字の曲げ部分の成
形角度を替えることにより、任意の長さの余長吸収が可
能となる。
それぞれの分配管にそれぞれの余長が生じた場合、余長
の吸収する方向、形状を統一し、分配管の余長をＳ字形
状に吸収するようにした。これは、Ｓ字の曲げ部分の成
形角度を替えることにより、任意の長さの余長吸収が可
能となる。
【００１４】更に、上記第三の目的を達成するために、
分配管の一部を潰して分配管の断面積を変化させること
で、それぞれの分配管に応じた所定の圧力損失量を得ら
れるようにした。
分配管の一部を潰して分配管の断面積を変化させること
で、それぞれの分配管に応じた所定の圧力損失量を得ら
れるようにした。
【００１５】
【作用】上記構成としたことにより、分配器の冷媒出口
と熱交換器の冷媒入口との位置関係によって物理的に分
配管の長さが異なっていても、１種類の分配管で足り、
しかも、分配器に接合された各分配管を束ねた後、該各
分配管に発生した余長をその量に応じて余長吸収手段を
介して同一方向に１本ずつ曲げ成形して吸収するから、
従来のように径、長さとも種類の異なる分配管を、曲げ
加工した後、分配器に固着する方法に比べて、部品管理
や組立に要するスペースの削減は勿論、各分配管の挿入
位置の選定や姿勢調整等に掛かる加工工数を削減し、配
管工数を低減して安価に配管することが可能になる。
と熱交換器の冷媒入口との位置関係によって物理的に分
配管の長さが異なっていても、１種類の分配管で足り、
しかも、分配器に接合された各分配管を束ねた後、該各
分配管に発生した余長をその量に応じて余長吸収手段を
介して同一方向に１本ずつ曲げ成形して吸収するから、
従来のように径、長さとも種類の異なる分配管を、曲げ
加工した後、分配器に固着する方法に比べて、部品管理
や組立に要するスペースの削減は勿論、各分配管の挿入
位置の選定や姿勢調整等に掛かる加工工数を削減し、配
管工数を低減して安価に配管することが可能になる。
【００１６】また、曲げ成形された各分配管の途中任意
の位置を、該各分配管の圧力損失調整可能に所定の管隙
間を残して潰し加工することにより、各分配管の圧力損
失を容易に調整することが可能になり、各分配管に必要
な圧力損失量に応じた調整により、分配先の冷媒の入口
に必要な圧力で冷媒を送り込むことができる。
の位置を、該各分配管の圧力損失調整可能に所定の管隙
間を残して潰し加工することにより、各分配管の圧力損
失を容易に調整することが可能になり、各分配管に必要
な圧力損失量に応じた調整により、分配先の冷媒の入口
に必要な圧力で冷媒を送り込むことができる。
【００１７】
【実施例】以下、図１から図１４までを用いて本発明の
実施例について説明する。
実施例について説明する。
【００１８】図１及び図２（ａ），図２（ｂ）は、本発
明の一実施例の７パス機種の分配器Ｄから熱交換器ＨＥ
に至るまでの配管例の三面図を示す。前記従来例の図１
５（ａ），図１５（ｂ）と比較しても、基管ＭＰと分配
器Ｄと熱交換器ＨＥの位置は同じであることが分かる。
７本の分配管Ｐ1〜Ｐ7は当初２箇所に分けて束ねられ、
ついで、それぞれの分配管の行き先に応じた高さのとこ
ろで水平に曲げられ、続いて、それぞれの分配管Ｐ1〜
Ｐ7に応じた余長分がＳ字形に曲げ成形されて吸収され
る。
明の一実施例の７パス機種の分配器Ｄから熱交換器ＨＥ
に至るまでの配管例の三面図を示す。前記従来例の図１
５（ａ），図１５（ｂ）と比較しても、基管ＭＰと分配
器Ｄと熱交換器ＨＥの位置は同じであることが分かる。
７本の分配管Ｐ1〜Ｐ7は当初２箇所に分けて束ねられ、
ついで、それぞれの分配管の行き先に応じた高さのとこ
ろで水平に曲げられ、続いて、それぞれの分配管Ｐ1〜
Ｐ7に応じた余長分がＳ字形に曲げ成形されて吸収され
る。
【００１９】図３（ａ），図３（ｂ）、図４（ａ），図
４（ｂ），図４（ｃ）、図５（ａ），図５（ｂ）及び図
６（ａ），図６（ｂ）は、本発明の一実施例の生産工程
を示す。まず、図３（ａ）に示すように予め購入して所
定の長さに切断された７本の分配管Ｐ1〜Ｐ7は、直管の
まま分配器Ｄに挿入される。この状態で図３（ｂ）に示
すように分配器Ｄと分配管Ｐ1〜Ｐ7はろう付けで接合さ
れる。次に、図４（ｂ）に示すように、７本の分配管Ｐ
1〜Ｐ7は１本ずつ曲げられて、内側に４本の分配管Ｐ1
〜Ｐ4、外側に３本の分配管Ｐ5〜Ｐ7となるように束ね
られ、図４（ｃ）に示すようにそれぞれを１束として同
一方向（本実施例では下向き）に曲げ成形される。更
に、図５（ａ）に示すように分配管Ｐ1〜Ｐ7は所定の高
さのところで水平に曲げられ、図５（ｂ）に示すように
分配管Ｐ1〜Ｐ7に発生した余長が、その発生した余長量
に応じて固定曲げ型ＢＤ１、可動曲げ型ＢＤ２を含む後
述する余長吸収機構によってＳ字形に曲げ成形される。
最後に、図６（ａ）に示すように分配管Ｐ1〜Ｐ7の途中
任意の箇所を、分配管Ｐ1〜Ｐ7がそれぞれ所定の圧力損
失が得られるように約２mmの幅を加圧して潰し加工す
る。この潰し加工した状態で図６（ｂ）に示すように、
分配管Ｐ1〜Ｐ7を介して分配器Ｄを熱交換器ＨＥに接続
して完成となる。
４（ｂ），図４（ｃ）、図５（ａ），図５（ｂ）及び図
６（ａ），図６（ｂ）は、本発明の一実施例の生産工程
を示す。まず、図３（ａ）に示すように予め購入して所
定の長さに切断された７本の分配管Ｐ1〜Ｐ7は、直管の
まま分配器Ｄに挿入される。この状態で図３（ｂ）に示
すように分配器Ｄと分配管Ｐ1〜Ｐ7はろう付けで接合さ
れる。次に、図４（ｂ）に示すように、７本の分配管Ｐ
1〜Ｐ7は１本ずつ曲げられて、内側に４本の分配管Ｐ1
〜Ｐ4、外側に３本の分配管Ｐ5〜Ｐ7となるように束ね
られ、図４（ｃ）に示すようにそれぞれを１束として同
一方向（本実施例では下向き）に曲げ成形される。更
に、図５（ａ）に示すように分配管Ｐ1〜Ｐ7は所定の高
さのところで水平に曲げられ、図５（ｂ）に示すように
分配管Ｐ1〜Ｐ7に発生した余長が、その発生した余長量
に応じて固定曲げ型ＢＤ１、可動曲げ型ＢＤ２を含む後
述する余長吸収機構によってＳ字形に曲げ成形される。
最後に、図６（ａ）に示すように分配管Ｐ1〜Ｐ7の途中
任意の箇所を、分配管Ｐ1〜Ｐ7がそれぞれ所定の圧力損
失が得られるように約２mmの幅を加圧して潰し加工す
る。この潰し加工した状態で図６（ｂ）に示すように、
分配管Ｐ1〜Ｐ7を介して分配器Ｄを熱交換器ＨＥに接続
して完成となる。
【００２０】図７は、圧力損失調整のために分配管Ｐを
潰す工程における管隙間と圧力損失量との関係の実験結
果の一例を示す図である（実線）。横軸は管隙間δ（単
位ｍｍ）と管肉厚ｔ（単位ｍｍ）、縦軸は圧力損失ΔＰ
（単位ｋｇｆ／ｃｍ2）を示す。ここで、管隙間とは図
に示すように、分配管Ｐを潰した際にその潰した方向の
分配管Ｐの冷媒通路の幅をいう。実験に使用した分配管
Ｐは、外径φ４．７６ｍｍ、肉厚０．７ｍｍ、長さ２４
０ｍｍの銅管で、潰し部の長さは２ｍｍである。従来、
７パス機種の分配管Ｐの配管は、素管として外径φ４．
７６ｍｍ、肉厚０．７ｍｍ、１．０ｍｍ、１．２ｍｍの
３種類、長さ２４０ｍｍ、２９０ｍｍの２種類の銅管の
組合せを使用していた。この素管の肉厚と圧力損失量と
の関係を図７に点線で示す。
潰す工程における管隙間と圧力損失量との関係の実験結
果の一例を示す図である（実線）。横軸は管隙間δ（単
位ｍｍ）と管肉厚ｔ（単位ｍｍ）、縦軸は圧力損失ΔＰ
（単位ｋｇｆ／ｃｍ2）を示す。ここで、管隙間とは図
に示すように、分配管Ｐを潰した際にその潰した方向の
分配管Ｐの冷媒通路の幅をいう。実験に使用した分配管
Ｐは、外径φ４．７６ｍｍ、肉厚０．７ｍｍ、長さ２４
０ｍｍの銅管で、潰し部の長さは２ｍｍである。従来、
７パス機種の分配管Ｐの配管は、素管として外径φ４．
７６ｍｍ、肉厚０．７ｍｍ、１．０ｍｍ、１．２ｍｍの
３種類、長さ２４０ｍｍ、２９０ｍｍの２種類の銅管の
組合せを使用していた。この素管の肉厚と圧力損失量と
の関係を図７に点線で示す。
【００２１】図７から分かるように分配管Ｐは、潰され
て管隙間δが小さくなる程圧力損失ΔＰが増すため、潰
しによる効果は顕著である。例えば、肉厚０．７ｍｍ、
長さ２４０ｍｍの分配管Ｐが、肉厚１．２〜１．３ｍ
ｍ、長さ２４０〜２９０ｍｍの分配管と等しい圧力損失
量を得るには、管隙間δを０．２４ｍｍ〜０．２９ｍｍ
になるように分配管Ｐを潰せば良いことがわかる。
て管隙間δが小さくなる程圧力損失ΔＰが増すため、潰
しによる効果は顕著である。例えば、肉厚０．７ｍｍ、
長さ２４０ｍｍの分配管Ｐが、肉厚１．２〜１．３ｍ
ｍ、長さ２４０〜２９０ｍｍの分配管と等しい圧力損失
量を得るには、管隙間δを０．２４ｍｍ〜０．２９ｍｍ
になるように分配管Ｐを潰せば良いことがわかる。
【００２２】図８は、分配管Ｐを潰し過ぎた時の対策と
して、潰した方向の垂直方向から加圧して管隙間を広げ
た時の管潰し部の横幅と圧力損失量の関係の実験結果の
一例を示す図である。横軸は分配管Ｐの潰し部の横幅ｗ
（単位ｍｍ）、縦軸は圧力損失ΔＰ（単位ｋｇｆ／ｃｍ
2）を示す。サンプルは外径φ４．７６ｍｍ、肉厚０．
７ｍｍ、長さ２４０ｍｍの銅管で、潰し部の長さは２ｍ
ｍ、初期管隙間δは０．２７ｍｍとした。横幅ｗが小さ
くなる程、潰し量を戻していることを意味しており、圧
力損失ΔＰもそれに応じて小さくなっている。すなわ
ち、分配管Ｐを潰し過ぎた時は、その潰した方向の垂直
方向から力をかけてやれば、圧力損失量は回復して減少
することがわかる。
して、潰した方向の垂直方向から加圧して管隙間を広げ
た時の管潰し部の横幅と圧力損失量の関係の実験結果の
一例を示す図である。横軸は分配管Ｐの潰し部の横幅ｗ
（単位ｍｍ）、縦軸は圧力損失ΔＰ（単位ｋｇｆ／ｃｍ
2）を示す。サンプルは外径φ４．７６ｍｍ、肉厚０．
７ｍｍ、長さ２４０ｍｍの銅管で、潰し部の長さは２ｍ
ｍ、初期管隙間δは０．２７ｍｍとした。横幅ｗが小さ
くなる程、潰し量を戻していることを意味しており、圧
力損失ΔＰもそれに応じて小さくなっている。すなわ
ち、分配管Ｐを潰し過ぎた時は、その潰した方向の垂直
方向から力をかけてやれば、圧力損失量は回復して減少
することがわかる。
【００２３】図９は、潰し回数（同一管における同一管
隙間の潰し位置の数）と圧力損失量との関係の実験結果
の一例を示す図である。横軸は潰し回数ｎ（単位回）、
縦軸は圧力損失ΔＰ（単位ｋｇｆ／ｃｍ2）を示す。サ
ンプルは、外径φ４．７６ｍｍ、肉厚０．７ｍｍ、長さ
２４０ｍｍの銅管で、潰し部の長さは２ｍｍ、潰し部同
士の間隔は１２ｍｍ、管隙間δは０．４８±０．１１ｍ
ｍである。同図にみるように潰し回数ｎを増やせば圧力
損失ΔＰも増加するので、分配管内の流体の都合で潰し
量が制限されている場合などは、潰し回数を増やすこと
により、所定の圧力損失量を得ることができる。
隙間の潰し位置の数）と圧力損失量との関係の実験結果
の一例を示す図である。横軸は潰し回数ｎ（単位回）、
縦軸は圧力損失ΔＰ（単位ｋｇｆ／ｃｍ2）を示す。サ
ンプルは、外径φ４．７６ｍｍ、肉厚０．７ｍｍ、長さ
２４０ｍｍの銅管で、潰し部の長さは２ｍｍ、潰し部同
士の間隔は１２ｍｍ、管隙間δは０．４８±０．１１ｍ
ｍである。同図にみるように潰し回数ｎを増やせば圧力
損失ΔＰも増加するので、分配管内の流体の都合で潰し
量が制限されている場合などは、潰し回数を増やすこと
により、所定の圧力損失量を得ることができる。
【００２４】本発明の分配管の潰しによる圧力損失量の
調整は、１本１本独立した分配管のみならず、図１４に
示すようなプレート型の分配管の圧力損失量の調整にも
適用可能である。分配器Ｄ及び複数の分配管Ｐ1〜Ｐ4は
プレートＰＬにより形成され、熱交換器ＨＥに接続され
る構成であるが、分配管Ｐ1〜Ｐ4の圧力損失量はそれぞ
れ適当な位置の分配管の潰し部Ａ1〜Ａ4により所定値を
得ることができる。
調整は、１本１本独立した分配管のみならず、図１４に
示すようなプレート型の分配管の圧力損失量の調整にも
適用可能である。分配器Ｄ及び複数の分配管Ｐ1〜Ｐ4は
プレートＰＬにより形成され、熱交換器ＨＥに接続され
る構成であるが、分配管Ｐ1〜Ｐ4の圧力損失量はそれぞ
れ適当な位置の分配管の潰し部Ａ1〜Ａ4により所定値を
得ることができる。
【００２５】つぎに、図１０及び図１１は、本発明の余
長吸収方法であるＳ字形に成形された分配管Ｐの一例を
示す図である。図１０は分配管Ｐを固定曲げ型ＢＤ１と
可動曲げ型ＢＤ２を用いてＳ字形に成形したものであ
る。図中、点Ｂは余長吸収の曲げ加工された後の分配管
Ｐの中心線の直線部上の任意の点、点Ａは余長吸収の曲
げ加工される前の分配管Ｐの中心線の直線部上で、点Ｂ
よりも左方向に分配管Ｐの中心線の曲げ半径Ｒだけ離れ
た点である。点Ａの延長方向に分配器Ｄがあり、点Ｂの
延長上に熱交換器ＨＥがある。ここで、全く余長を吸収
する必要がなかった場合は、分配管Ｐの点Ａから点Ｂま
では点線で描いたような形状となる。ｂを点Ａと点Ｂの
上下方向の距離、ｃを余長吸収した後の分配管Ｐの中心
線の右方向に突出した量、θを図１０に示す曲げ角度と
すると、点Ａから点Ｂの間の点線部での距離Ｌ0は、
長吸収方法であるＳ字形に成形された分配管Ｐの一例を
示す図である。図１０は分配管Ｐを固定曲げ型ＢＤ１と
可動曲げ型ＢＤ２を用いてＳ字形に成形したものであ
る。図中、点Ｂは余長吸収の曲げ加工された後の分配管
Ｐの中心線の直線部上の任意の点、点Ａは余長吸収の曲
げ加工される前の分配管Ｐの中心線の直線部上で、点Ｂ
よりも左方向に分配管Ｐの中心線の曲げ半径Ｒだけ離れ
た点である。点Ａの延長方向に分配器Ｄがあり、点Ｂの
延長上に熱交換器ＨＥがある。ここで、全く余長を吸収
する必要がなかった場合は、分配管Ｐの点Ａから点Ｂま
では点線で描いたような形状となる。ｂを点Ａと点Ｂの
上下方向の距離、ｃを余長吸収した後の分配管Ｐの中心
線の右方向に突出した量、θを図１０に示す曲げ角度と
すると、点Ａから点Ｂの間の点線部での距離Ｌ0は、
【００２６】
【数１】
【００２７】となり、点Ａから点Ｂの間の実線部（余長
吸収部）での距離Ｌは、
吸収部）での距離Ｌは、
【００２８】
【数２】
【００２９】となる。また、ｃはθとＲで表すことがで
き、
き、
【００３０】
【数３】
【００３１】である。よって、余長吸収量ΔＬは、
【００３２】
【数４】
【００３３】となる。
【００３４】一例として、曲げ半径Ｒを分配管Ｐの中心
線でＲ＝１０ｍｍ、最接近した部分の分配管Ｐ同士の間
隔を１０ｍｍ（この場合、θ＝５π／６ｒａｄ）とする
と、図１０の実線の状態では同図点線の状態に較べてΔ
Ｌ＝７９．６８ｍｍの余長を吸収することができる。も
しΔＬ＝７９．６８ｍｍ以上の余長を吸収したい場合に
は、図１１に示すように、可動曲げ型ＢＤ２を可動曲げ
型ＢＤ２ａ、ＢＤ２ｂとして半分に分割し、該両者間の
距離をｌだけ離してやることにより、２×ｌだけ長く分
配管Ｐの余長を吸収して対応する。
線でＲ＝１０ｍｍ、最接近した部分の分配管Ｐ同士の間
隔を１０ｍｍ（この場合、θ＝５π／６ｒａｄ）とする
と、図１０の実線の状態では同図点線の状態に較べてΔ
Ｌ＝７９．６８ｍｍの余長を吸収することができる。も
しΔＬ＝７９．６８ｍｍ以上の余長を吸収したい場合に
は、図１１に示すように、可動曲げ型ＢＤ２を可動曲げ
型ＢＤ２ａ、ＢＤ２ｂとして半分に分割し、該両者間の
距離をｌだけ離してやることにより、２×ｌだけ長く分
配管Ｐの余長を吸収して対応する。
【００３５】図１２は、前記図１０及び図１１に示すＳ
字形の余長吸収を行う際の固定曲げ型ＢＤ１と可動曲げ
型ＢＤ２の位置状態の説明図である。固定曲げ型ＢＤ１
は図示の点Ｏを中心にして架台に固定されており、一
方、可動曲げ型ＢＤ２は点Ｑnが中心で、点Ｏの回りに
回転可能に取り付けられている。Ｑ0が初期位置で、
Ｑ1、Ｑ2、Ｑ3、Ｑ4、Ｑ5の順に動いて分配管Ｐの余長
部を成形していく。また、可動曲げ型ＢＤ２は、固定曲
げ型ＢＤ１外周の接線上を直進可能に取り付けられてい
る。
字形の余長吸収を行う際の固定曲げ型ＢＤ１と可動曲げ
型ＢＤ２の位置状態の説明図である。固定曲げ型ＢＤ１
は図示の点Ｏを中心にして架台に固定されており、一
方、可動曲げ型ＢＤ２は点Ｑnが中心で、点Ｏの回りに
回転可能に取り付けられている。Ｑ0が初期位置で、
Ｑ1、Ｑ2、Ｑ3、Ｑ4、Ｑ5の順に動いて分配管Ｐの余長
部を成形していく。また、可動曲げ型ＢＤ２は、固定曲
げ型ＢＤ１外周の接線上を直進可能に取り付けられてい
る。
【００３６】図１２において、固定曲げ型ＢＤ１の中心
Ｏを原点とし、点Ｏを通る水平方向の直線の位置を回転
角ψ＝０とすると、ワーク（分配管Ｐ）が成形前の直線
状態にある時の角度ψはψ＝−π／２となる。また、可
動曲げ型ＢＤ２の中心がＱ1の位置に来た時はψ＝−π
／４、点Ｑ2の位置に来た時はψ＝０、点Ｑ3の位置に来
た時はψ＝π／４、点Ｑ4の位置に来た時はψ＝π／
２、点Ｑ5の位置に来た時はψは最大値となり、ψ＝５
π／６となる。ψがψ＝−π／２〜０までの間は可動曲
げ型ＢＤ２は回転せずに固定曲げ型ＢＤ１のみで分配管
Ｐを成形する。ψが０〜５π／６までの間はψと同量だ
け可動曲げ型ＢＤ２も回転し、結果的にＳ字形に分配管
Ｐを成形する。ここで可動曲げ型ＢＤ２を点Ｑ2から点
Ｑ5に至るまでの間の任意の位置で止めることで任意の
長さの余長吸収が可能になる。また、図１１に示すよう
に長さｌの部分をＳ字の余長吸収部の中に入れるために
は、可動曲げ型ＢＤ２を白地部ＢＤ２ａと斜線部ＢＤ２
ｂとに分割し、該分割した両者間の距離をｌだけ離して
同様の動作を行えばよい。その時の余長吸収量ΔＬは、
Ｏを原点とし、点Ｏを通る水平方向の直線の位置を回転
角ψ＝０とすると、ワーク（分配管Ｐ）が成形前の直線
状態にある時の角度ψはψ＝−π／２となる。また、可
動曲げ型ＢＤ２の中心がＱ1の位置に来た時はψ＝−π
／４、点Ｑ2の位置に来た時はψ＝０、点Ｑ3の位置に来
た時はψ＝π／４、点Ｑ4の位置に来た時はψ＝π／
２、点Ｑ5の位置に来た時はψは最大値となり、ψ＝５
π／６となる。ψがψ＝−π／２〜０までの間は可動曲
げ型ＢＤ２は回転せずに固定曲げ型ＢＤ１のみで分配管
Ｐを成形する。ψが０〜５π／６までの間はψと同量だ
け可動曲げ型ＢＤ２も回転し、結果的にＳ字形に分配管
Ｐを成形する。ここで可動曲げ型ＢＤ２を点Ｑ2から点
Ｑ5に至るまでの間の任意の位置で止めることで任意の
長さの余長吸収が可能になる。また、図１１に示すよう
に長さｌの部分をＳ字の余長吸収部の中に入れるために
は、可動曲げ型ＢＤ２を白地部ＢＤ２ａと斜線部ＢＤ２
ｂとに分割し、該分割した両者間の距離をｌだけ離して
同様の動作を行えばよい。その時の余長吸収量ΔＬは、
【００３７】
【数５】
【００３８】となる。
【００３９】図１３（ａ）、図１３（ｂ）は分配管Ｐの
余長吸収機構の一例を示す平面図と正面図である。この
図は余長吸収の動作をするに当たって、前記図１１にお
けるｌ＝０、図１２におけるψ＝−π／２の状態を示し
ている。脚１０１〜１０４を取り付けたベースプレート
１０５の中央には、軸受ユニット１０６、１０７がベー
スプレート１０５を上下から挟むように固設され、軸受
ユニット１０６、１０７にはメインシャフト１０８が回
転可能に垂直に取り付けられている。メインシャフト１
０８には回転プレート１０９が固着され、回転プレート
１０９にはリニアガイド１１０および該リニアガイド１
１０に固着された直進プレート１１１が、メインシャフ
ト１０８の中心軸の法線方向に直進運動可能に取付けら
れている。リニアガイド１１０の両端にはガイドストッ
パ１１２、１１３が設けられ、リニアガイド１１０のブ
ロック１１０ｂの抜け落ちを防止すると共に、直進プレ
ート１１１の初期位置を決定している。直進プレート１
１１の中央部には、軸受ユニット１１４、１１５が直進
プレート１１１を上下から挟むように固設され、軸受ユ
ニット１１４、１１５には中間シャフト１１６が回転可
能に垂直に取付けられている。
余長吸収機構の一例を示す平面図と正面図である。この
図は余長吸収の動作をするに当たって、前記図１１にお
けるｌ＝０、図１２におけるψ＝−π／２の状態を示し
ている。脚１０１〜１０４を取り付けたベースプレート
１０５の中央には、軸受ユニット１０６、１０７がベー
スプレート１０５を上下から挟むように固設され、軸受
ユニット１０６、１０７にはメインシャフト１０８が回
転可能に垂直に取り付けられている。メインシャフト１
０８には回転プレート１０９が固着され、回転プレート
１０９にはリニアガイド１１０および該リニアガイド１
１０に固着された直進プレート１１１が、メインシャフ
ト１０８の中心軸の法線方向に直進運動可能に取付けら
れている。リニアガイド１１０の両端にはガイドストッ
パ１１２、１１３が設けられ、リニアガイド１１０のブ
ロック１１０ｂの抜け落ちを防止すると共に、直進プレ
ート１１１の初期位置を決定している。直進プレート１
１１の中央部には、軸受ユニット１１４、１１５が直進
プレート１１１を上下から挟むように固設され、軸受ユ
ニット１１４、１１５には中間シャフト１１６が回転可
能に垂直に取付けられている。
【００４０】中間シャフト１１６の上部には型固定ベー
ス１３８が固定され、型固定ベース１３８上にはスペー
サ１１７、１１８を介して型固定プレート１１９が取り
付けられている。型固定プレート１１９の中央部には、
軸受ユニット１２０、１２１が型固定プレート１１９を
上下から挟むように固設され、軸受ユニット１２０、１
２１には上シャフト１２２が回転可能に垂直に取り付け
られている。上シャフト１２２の上部には型ベース１２
３が固着され、型ベース１２３は可動曲げ型ＢＤ２ａ、
ＢＤ２ｂと共に分配管Ｐを挟み込んで曲げ成形を行う。
直進プレート１１１、スペーサ１１８にはそれぞれ回転
ストッパ１２４、１２５が取り付けられ、型固定プレー
ト１１９及び型ベース１２３の回転方向の動きを制限し
ている。また、直進プレート１１１上には分配管支持ブ
ロック１２６が固定されており、曲げ加工途中の固定曲
げ型ＢＤ１と可動曲げ型ＢＤ２ａの間の分配管の支持を
行っている。
ス１３８が固定され、型固定ベース１３８上にはスペー
サ１１７、１１８を介して型固定プレート１１９が取り
付けられている。型固定プレート１１９の中央部には、
軸受ユニット１２０、１２１が型固定プレート１１９を
上下から挟むように固設され、軸受ユニット１２０、１
２１には上シャフト１２２が回転可能に垂直に取り付け
られている。上シャフト１２２の上部には型ベース１２
３が固着され、型ベース１２３は可動曲げ型ＢＤ２ａ、
ＢＤ２ｂと共に分配管Ｐを挟み込んで曲げ成形を行う。
直進プレート１１１、スペーサ１１８にはそれぞれ回転
ストッパ１２４、１２５が取り付けられ、型固定プレー
ト１１９及び型ベース１２３の回転方向の動きを制限し
ている。また、直進プレート１１１上には分配管支持ブ
ロック１２６が固定されており、曲げ加工途中の固定曲
げ型ＢＤ１と可動曲げ型ＢＤ２ａの間の分配管の支持を
行っている。
【００４１】型ベース１２３にはフォロアホルダ１２７
が取り付けられ、フォロアホルダ１２７の先端にはカム
フォロア１２８が固定されている。このカムフォロア１
２８によって曲げ力をカム１２９より受けて可動曲げ型
ＢＤ２ａ、ＢＤ２ｂが回転し、可動曲げ型ＢＤ２の部分
の分配管Ｐの成形が行われる。カム１２９は丸棒スペー
サ１３０〜１３３に支持されたカムベース１３４上に固
定され、ψ＝０からψ＝５π／６となるまでカム１２９
と接することになる。カムベース１３４上にはスペーサ
ブロック１３５を介して型プレート１３６が取り付けら
れ、型プレート１３６の先端には分配管固定プレート１
３７を介して固定曲げ型ＢＤ１が固着されている。
が取り付けられ、フォロアホルダ１２７の先端にはカム
フォロア１２８が固定されている。このカムフォロア１
２８によって曲げ力をカム１２９より受けて可動曲げ型
ＢＤ２ａ、ＢＤ２ｂが回転し、可動曲げ型ＢＤ２の部分
の分配管Ｐの成形が行われる。カム１２９は丸棒スペー
サ１３０〜１３３に支持されたカムベース１３４上に固
定され、ψ＝０からψ＝５π／６となるまでカム１２９
と接することになる。カムベース１３４上にはスペーサ
ブロック１３５を介して型プレート１３６が取り付けら
れ、型プレート１３６の先端には分配管固定プレート１
３７を介して固定曲げ型ＢＤ１が固着されている。
【００４２】この装置は、初期位置、すなわち、前記図
１２において可動曲げ型ＢＤ２の位置がＱ0の状態で分
配管Ｐを固定し、メインシャフト１０８を回転するだけ
で、分配管Ｐはまずψ＝−π／２からψ＝０までが固定
曲げ型ＢＤ１で曲げ成形され、ついで、ψ＝０からψ＝
５π／６までが固定曲げ型ＢＤ１及び可動曲げ型ＢＤ２
によりＳ字形に成形されることになる。これは分配管Ｐ
が、分配管固定プレート１３７及び型ベース１２３で固
定されているため、メインシャフト１０８の回転に伴い
分配管Ｐが固定曲げ型ＢＤ１及び可動曲げ型ＢＤ２に絡
んでくるが、その際、直進プレート１１１が分配管の長
さで決まる位置までメインシャフト１０８の回転中心ま
で近付いてくるためである。
１２において可動曲げ型ＢＤ２の位置がＱ0の状態で分
配管Ｐを固定し、メインシャフト１０８を回転するだけ
で、分配管Ｐはまずψ＝−π／２からψ＝０までが固定
曲げ型ＢＤ１で曲げ成形され、ついで、ψ＝０からψ＝
５π／６までが固定曲げ型ＢＤ１及び可動曲げ型ＢＤ２
によりＳ字形に成形されることになる。これは分配管Ｐ
が、分配管固定プレート１３７及び型ベース１２３で固
定されているため、メインシャフト１０８の回転に伴い
分配管Ｐが固定曲げ型ＢＤ１及び可動曲げ型ＢＤ２に絡
んでくるが、その際、直進プレート１１１が分配管の長
さで決まる位置までメインシャフト１０８の回転中心ま
で近付いてくるためである。
【００４３】ここで、ｌ＞０とするためには、図１３
（ａ）において可動曲げ型ＢＤ２ｂを下方向にｌだけず
らし、なお且つ型固定プレート１１９をスペーサ１１
７、１１８と共に右方向にｌだけずらしてから同様の動
作を繰り返せば良い。
（ａ）において可動曲げ型ＢＤ２ｂを下方向にｌだけず
らし、なお且つ型固定プレート１１９をスペーサ１１
７、１１８と共に右方向にｌだけずらしてから同様の動
作を繰り返せば良い。
【００４４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば１
種類の分配管で余長を調整し、圧力損失の値を容易に調
整可能であることから、分配管の統一を図り、材料購入
や材料管理の手間を省くことができる効果がある。また
分配管を直管のまま分配器と接合するため、従来の予め
曲げ成形した分配管を扱う場合に比べて、分配管の種類
毎に部品を管理するスペースを確保することや、分配管
の種類とその組立孔を選択すること、さらには分配管の
向き姿勢を保持する必要もなくなる。その結果、組立ス
ペースや、配管工数を低減して安価に配管することがで
き、製品の原価を下げる効果を奏する。
種類の分配管で余長を調整し、圧力損失の値を容易に調
整可能であることから、分配管の統一を図り、材料購入
や材料管理の手間を省くことができる効果がある。また
分配管を直管のまま分配器と接合するため、従来の予め
曲げ成形した分配管を扱う場合に比べて、分配管の種類
毎に部品を管理するスペースを確保することや、分配管
の種類とその組立孔を選択すること、さらには分配管の
向き姿勢を保持する必要もなくなる。その結果、組立ス
ペースや、配管工数を低減して安価に配管することがで
き、製品の原価を下げる効果を奏する。
【図１】本発明の一実施例の分配管の配管構造の正面図
である。
である。
【図２】本発明の一実施例の分配管の配管構造の平面図
（ａ）および側面図（ｂ）である。
（ａ）および側面図（ｂ）である。
【図３】本発明の配管方法のうち、分配管を分配器に挿
入する工程の説明図である。
入する工程の説明図である。
【図４】本発明の配管方法のうち、分配管を束ねて曲げ
る工程の説明図である。
る工程の説明図である。
【図５】本発明の配管方法のうち、各分配管の余長吸収
工程の説明図である。
工程の説明図である。
【図６】本発明の配管方法のうち、各分配管を圧力損失
調整して熱交換器に組込む工程の説明図である。
調整して熱交換器に組込む工程の説明図である。
【図７】本発明の管隙間と圧力損失量との関係の実験結
果の一例を示す図である。
果の一例を示す図である。
【図８】本発明の管潰し部横幅と圧力損失量の関係の実
験結果の一例を示す図である。
験結果の一例を示す図である。
【図９】本発明の同一管隙間における潰し回数と圧力損
失量の関係の実験結果の一例を示す図である。
失量の関係の実験結果の一例を示す図である。
【図１０】本発明の分配管の余長吸収の形状例を示す図
である。
である。
【図１１】本発明の分配管の他の余長吸収の形状例を示
す図である。
す図である。
【図１２】本発明の分配管の余長吸収時の曲げ型の動き
の説明図である。
の説明図である。
【図１３】本発明の分配管の余長吸収機構の一例を示す
平面図（ａ）と正面図（ｂ）である。
平面図（ａ）と正面図（ｂ）である。
【図１４】本発明の分配管の管潰しの適用例を示す図で
ある。
ある。
【図１５】従来の分配管の配管構造例の平面図（ａ）及
び側面図（ｂ）である。
び側面図（ｂ）である。
Ｄ…分配器、Ｐ…分配管、ＢＤ１…固定曲げ型、ＢＤ２
…可動曲げ型、ＨＥ…熱交換器。
…可動曲げ型、ＨＥ…熱交換器。
Claims (5)
- 【請求項１】 空調機の熱交換器に複数本の分配管を配
管する分配器の配管構造において、前記熱交換器と分配
器との間の各分配管の長さおよび内外径が、同一である
ことを特徴とする分配器の配管構造。 - 【請求項２】 空調機の熱交換器に複数本の分配管を配
管する分配器の配管構造において、前記熱交換器と分配
器との間の各分配管が、該各分配管に発生した余長を発
生した余長量に応じて吸収可能に、余長吸収手段を介し
て同一方向に曲げ成形されたことを特徴とする分配器の
配管構造。 - 【請求項３】 前記各分配管の曲げ成形が、Ｓ字形に成
形されてなる請求項２記載の分配器の配管構造。 - 【請求項４】 空調機の熱交換器に複数本の分配管を配
管する分配器の配管構造において、前記分配管の途中任
意の位置が、該分配管の圧力損失調整可能に所定の管隙
間を残して潰されたことを特徴とする分配器の配管構
造。 - 【請求項５】 空調機の熱交換器に複数本の分配管を配
管する分配器の配管方法において、（ｉ）前記分配器
に、長さおよび内外径が同一の前記分配管を直管の状態
で接合し、（ii）該接合された各分配管を束ねた後、該
各分配管に発生した余長をその量に応じて余長吸収手段
を介して同一方向に曲げ成形して吸収し、（iii）該曲
げ成形された各分配管の途中任意の位置を、該各分配管
の圧力損失調整可能に所定の管隙間を残して潰し加工
し、（iv）該潰し加工された各分配管を介して前記分配
器を熱交換器に接続することを特徴とする分配器の配管
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7049979A JPH08247580A (ja) | 1995-03-09 | 1995-03-09 | 分配器の配管構造とその配管方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7049979A JPH08247580A (ja) | 1995-03-09 | 1995-03-09 | 分配器の配管構造とその配管方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08247580A true JPH08247580A (ja) | 1996-09-27 |
Family
ID=12846143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7049979A Pending JPH08247580A (ja) | 1995-03-09 | 1995-03-09 | 分配器の配管構造とその配管方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08247580A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10132427A (ja) * | 1996-10-30 | 1998-05-22 | Daikin Ind Ltd | 熱交換器 |
| JP2012163327A (ja) * | 2012-04-17 | 2012-08-30 | Webasto Ag | 冷熱および／または温熱蓄熱器 |
| US9506701B2 (en) | 2006-05-29 | 2016-11-29 | Webasto Ag | Cold and/or heat accumulator |
| WO2019021457A1 (ja) * | 2017-07-28 | 2019-01-31 | 三菱電機株式会社 | 冷媒分配器およびその冷媒分配器を有するヒートポンプ装置 |
| JP2021081080A (ja) * | 2019-11-14 | 2021-05-27 | ダイキン工業株式会社 | 冷媒分流器、及び、空気調和機 |
-
1995
- 1995-03-09 JP JP7049979A patent/JPH08247580A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10132427A (ja) * | 1996-10-30 | 1998-05-22 | Daikin Ind Ltd | 熱交換器 |
| US9506701B2 (en) | 2006-05-29 | 2016-11-29 | Webasto Ag | Cold and/or heat accumulator |
| JP2012163327A (ja) * | 2012-04-17 | 2012-08-30 | Webasto Ag | 冷熱および／または温熱蓄熱器 |
| WO2019021457A1 (ja) * | 2017-07-28 | 2019-01-31 | 三菱電機株式会社 | 冷媒分配器およびその冷媒分配器を有するヒートポンプ装置 |
| JP2021081080A (ja) * | 2019-11-14 | 2021-05-27 | ダイキン工業株式会社 | 冷媒分流器、及び、空気調和機 |
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