JPH08246095A - 低降伏比高靭性角鋼管用鋼材およびその製造方法 - Google Patents
低降伏比高靭性角鋼管用鋼材およびその製造方法Info
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- JPH08246095A JPH08246095A JP4736795A JP4736795A JPH08246095A JP H08246095 A JPH08246095 A JP H08246095A JP 4736795 A JP4736795 A JP 4736795A JP 4736795 A JP4736795 A JP 4736795A JP H08246095 A JPH08246095 A JP H08246095A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】重量％で、Ｃ：０．０３％以上、０．２５％以
下、Ｓｉ：０．１０％以上、０．５０％以下、Ｍｎ：
０．３０％以上、２．００％以下、Ｓ：０．０２０％以
下、Ｐ：０．０２０％以下、Ｏ：５０ppm 以下、Ｈ：５
ppm 以下とし、さらにＡｌ：０．１５０％以下、Ｔｉ：
０．０５０％以下、Ｖ：０．１００％以下、Ｎｂ：０．
０８０％以下、Ｚｒ：０．０５０％以下、Ｂ：０．００
５０％以下の１種または２種以上含有し、かつＮを、Ｎ
％≦（１／５）｛（１／２）Ａｌ％＋（１／１．５）Ｔ
ｉ％＋（１／３．５）Ｖ％＋（１／６．５）Ｎｂ％＋
（１／６．５）Ｚｒ％＋Ｂ％｝の関係を満足する量含有
する鋼に対して、加熱温度１１５０〜１２５０℃、仕上
温度８００〜８７０℃の条件で熱間圧延を施し、５００
〜６５０℃の条件で巻取を行い、低降伏比高靭性角鋼管
用鋼材を得る。 【効果】低降伏比高靭性角鋼管用鋼材およびその製造方
法が提供される。
下、Ｓｉ：０．１０％以上、０．５０％以下、Ｍｎ：
０．３０％以上、２．００％以下、Ｓ：０．０２０％以
下、Ｐ：０．０２０％以下、Ｏ：５０ppm 以下、Ｈ：５
ppm 以下とし、さらにＡｌ：０．１５０％以下、Ｔｉ：
０．０５０％以下、Ｖ：０．１００％以下、Ｎｂ：０．
０８０％以下、Ｚｒ：０．０５０％以下、Ｂ：０．００
５０％以下の１種または２種以上含有し、かつＮを、Ｎ
％≦（１／５）｛（１／２）Ａｌ％＋（１／１．５）Ｔ
ｉ％＋（１／３．５）Ｖ％＋（１／６．５）Ｎｂ％＋
（１／６．５）Ｚｒ％＋Ｂ％｝の関係を満足する量含有
する鋼に対して、加熱温度１１５０〜１２５０℃、仕上
温度８００〜８７０℃の条件で熱間圧延を施し、５００
〜６５０℃の条件で巻取を行い、低降伏比高靭性角鋼管
用鋼材を得る。 【効果】低降伏比高靭性角鋼管用鋼材およびその製造方
法が提供される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ロール成形によって製
造される角鋼管の素材である熱延板状態の鋼材およびそ
の製造方法に関し、特に低降伏比高靭性角鋼管用鋼材お
よびその製造方法に関する。
造される角鋼管の素材である熱延板状態の鋼材およびそ
の製造方法に関し、特に低降伏比高靭性角鋼管用鋼材お
よびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】角鋼
管を製造する際には、従来、熱延コイルまたは鋼板を素
材として用い、冷間成形によって製造している。しかし
ながら、熱延コイルを素材として用いて角鋼管を製造す
る場合、最初丸管に成形してからその後角型に冷間成形
するので、コーナー部は管に曲げた後角に追加曲げ加工
を受けるのに対し、平坦部は管に曲げた後逆に曲げ戻し
加工を受ける。従って、バウジンガー効果に等により延
靭性が大きく劣化してしまう。
管を製造する際には、従来、熱延コイルまたは鋼板を素
材として用い、冷間成形によって製造している。しかし
ながら、熱延コイルを素材として用いて角鋼管を製造す
る場合、最初丸管に成形してからその後角型に冷間成形
するので、コーナー部は管に曲げた後角に追加曲げ加工
を受けるのに対し、平坦部は管に曲げた後逆に曲げ戻し
加工を受ける。従って、バウジンガー効果に等により延
靭性が大きく劣化してしまう。
【０００３】冷間成形した角鋼管の冷間加工部の衝撃特
性については、ニッテツコラム：材料とプロセス，ｖｏ
ｌ．５（１９９２）に示されており、ここではコーナー
部（ｏｕｔ ｓｉｄｅ）の衝撃特性が１５〜７０Ｊ、溶
接部の衝撃特性が熱影響部で１０〜６０Ｊであることが
記載されている。しかし、この文献では冷間成形角鋼管
コーナー部の衝撃特性の紹介に留まり改善策は示されて
いない。
性については、ニッテツコラム：材料とプロセス，ｖｏ
ｌ．５（１９９２）に示されており、ここではコーナー
部（ｏｕｔ ｓｉｄｅ）の衝撃特性が１５〜７０Ｊ、溶
接部の衝撃特性が熱影響部で１０〜６０Ｊであることが
記載されている。しかし、この文献では冷間成形角鋼管
コーナー部の衝撃特性の紹介に留まり改善策は示されて
いない。
【０００４】一方、特開平３−２１９０１５号及び３−
２１９０１６号には、靱性改善を行うために角管成形後
２００〜６００℃の後熱処理を実施することが記載され
ている。しかし、ロール成形によって冷間で製造される
角鋼管は、靭性が低下するとともに冷間歪によって降伏
強度が上昇し降伏比が高くなり、これらの方法によって
低降伏比、高靭性の角鋼管を得ることはできない。本発
明はかかる事情に鑑みてなされたものであって、低降伏
比高靭性角鋼管用鋼材およびその製造方法を提供するこ
とを目的とする。
２１９０１６号には、靱性改善を行うために角管成形後
２００〜６００℃の後熱処理を実施することが記載され
ている。しかし、ロール成形によって冷間で製造される
角鋼管は、靭性が低下するとともに冷間歪によって降伏
強度が上昇し降伏比が高くなり、これらの方法によって
低降伏比、高靭性の角鋼管を得ることはできない。本発
明はかかる事情に鑑みてなされたものであって、低降伏
比高靭性角鋼管用鋼材およびその製造方法を提供するこ
とを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明は、製造
ままで低降伏比および高靭性の冷間成形角鋼管を得るた
めに、その素材である熱延コイルの化学成分および熱間
圧延条件を規定するものである。
ままで低降伏比および高靭性の冷間成形角鋼管を得るた
めに、その素材である熱延コイルの化学成分および熱間
圧延条件を規定するものである。
【０００６】具体的には成分組成を一定範囲に制限し、
特にＮ量をそれと化合物を形成する成分であるＡｌ，Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒ，Ｂの関係において規定することに
より、上記課題を解決することができる。
特にＮ量をそれと化合物を形成する成分であるＡｌ，Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒ，Ｂの関係において規定することに
より、上記課題を解決することができる。
【０００７】すなわち、本発明は、重量％で、Ｃ：０．
０３％以上、０．２５％以下、Ｓｉ：０．１０％以上、
０．５０％以下、Ｍｎ：０．３０％以上、２．００％以
下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、
Ｏ：５０ppm 以下、Ｈ：５ppm 以下とし、更にＡｌ：
０．１５０％以下、Ｔｉ：０．０５０％以下、Ｖ：０．
１００％以下、Ｎｂ：０．０８０％以下、Ｚｒ：０．０
５０％以下、Ｂ：０．００５０％以下のうち１種又は２
種以上含有し、かつＮを以下の式（１）の関係を満足す
る量含有し、残部が実質的にＦｅからなることを特徴と
する、低降伏比高靭性角鋼管用鋼材を提供する。
０３％以上、０．２５％以下、Ｓｉ：０．１０％以上、
０．５０％以下、Ｍｎ：０．３０％以上、２．００％以
下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、
Ｏ：５０ppm 以下、Ｈ：５ppm 以下とし、更にＡｌ：
０．１５０％以下、Ｔｉ：０．０５０％以下、Ｖ：０．
１００％以下、Ｎｂ：０．０８０％以下、Ｚｒ：０．０
５０％以下、Ｂ：０．００５０％以下のうち１種又は２
種以上含有し、かつＮを以下の式（１）の関係を満足す
る量含有し、残部が実質的にＦｅからなることを特徴と
する、低降伏比高靭性角鋼管用鋼材を提供する。
【０００８】 Ｎ％≦（１／５）｛（１／２）Ａｌ％＋（１／１．５）Ｔｉ％ ＋（１／３．５）Ｖ％＋（１／６．５）Ｎｂ％ ＋（１／６．５）Ｚｒ％＋Ｂ％｝ …（１） また、上記成分に対し、重量％で、Ｃｕ：０．１０％以
上、０．５０％以下、Ｎｉ：０．１０％以上、１．００
％以下、Ｍｏ：０．１０％以上、１．００％以下、のう
ち１種又は２種以上をさらに含有することを特徴とす
る、低降伏比高靭性角鋼管用鋼材を提供する。
上、０．５０％以下、Ｎｉ：０．１０％以上、１．００
％以下、Ｍｏ：０．１０％以上、１．００％以下、のう
ち１種又は２種以上をさらに含有することを特徴とす
る、低降伏比高靭性角鋼管用鋼材を提供する。
【０００９】さらに、重量％で、Ｃ：０．０３％以上、
０．２５％以下、Ｓｉ：０．１０％以上、０．５０％以
下、Ｍｎ：０．３０％以上、２．００％以下、Ｓ：０．
０２０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ｏ：５０ppm 以
下、Ｈ：５ppm 以下とし、更にＡｌ：０．１５０％以
下、Ｔｉ：０．０５０％以下、Ｖ：０．１００％以下、
Ｎｂ：０．０８０％以下、Ｚｒ：０．０５０％以下、
Ｂ：０．００５０％以下のうち１種又は２種以上含有
し、かつＮを上記の式（１）の関係を満足する量含有す
る鋼に対して、加熱温度１１５０〜１２５０℃、仕上温
度８００〜８７０℃の条件で熱間圧延を施し、５００〜
６５０℃の条件で巻取を行うことを特徴とする低降伏比
高靭性角鋼管用鋼材の製造方法を提供する。
０．２５％以下、Ｓｉ：０．１０％以上、０．５０％以
下、Ｍｎ：０．３０％以上、２．００％以下、Ｓ：０．
０２０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ｏ：５０ppm 以
下、Ｈ：５ppm 以下とし、更にＡｌ：０．１５０％以
下、Ｔｉ：０．０５０％以下、Ｖ：０．１００％以下、
Ｎｂ：０．０８０％以下、Ｚｒ：０．０５０％以下、
Ｂ：０．００５０％以下のうち１種又は２種以上含有
し、かつＮを上記の式（１）の関係を満足する量含有す
る鋼に対して、加熱温度１１５０〜１２５０℃、仕上温
度８００〜８７０℃の条件で熱間圧延を施し、５００〜
６５０℃の条件で巻取を行うことを特徴とする低降伏比
高靭性角鋼管用鋼材の製造方法を提供する。
【００１０】以下、本発明を具体的に説明する。まず、
各成分の限定理由について説明する。なお、以下の％表
示はいずれも重量％を表わす。
各成分の限定理由について説明する。なお、以下の％表
示はいずれも重量％を表わす。
【００１１】（１）Ｃ：０．０３％以上、０．２５％以
下 Ｃは素材の強度を確保するために０．０３％以上必要で
あるが、０．２５％を超えると溶接性及び母材部の延靱
性を著しく損う。従って、Ｃ量を０．０３％以上、０．
２５％以下の範囲に規定する。
下 Ｃは素材の強度を確保するために０．０３％以上必要で
あるが、０．２５％を超えると溶接性及び母材部の延靱
性を著しく損う。従って、Ｃ量を０．０３％以上、０．
２５％以下の範囲に規定する。
【００１２】（２）Ｓｉ：０．１０％以上、０．５０％
以下 Ｓｉは脱酸剤として必要であるが、０．１０％未満では
その効果が不十分であり、０．５０％を超えると溶接性
に悪影響を与える。従って、Ｓｉ量を０．１０％以上、
０．５０％以下の範囲に規定する。
以下 Ｓｉは脱酸剤として必要であるが、０．１０％未満では
その効果が不十分であり、０．５０％を超えると溶接性
に悪影響を与える。従って、Ｓｉ量を０．１０％以上、
０．５０％以下の範囲に規定する。
【００１３】（３）Ｍｎ：０．３０％以上、２．００％
以下 Ｍｎは強度確保および母材部の延靱性確保に寄与する
が、０．３％未満では強度を確保できず、２．００％を
超えると溶接性を劣化させる。従って、Ｍｎ量を０．３
０％以上、２．００％以下の範囲に規定する。
以下 Ｍｎは強度確保および母材部の延靱性確保に寄与する
が、０．３％未満では強度を確保できず、２．００％を
超えると溶接性を劣化させる。従って、Ｍｎ量を０．３
０％以上、２．００％以下の範囲に規定する。
【００１４】（４）Ｓ：０．０２０％以下及びＰ：０．
０２０％以下 母材部および溶接部の高い延靱性を得るために、供に
０．０２０％以下に規定する。
０２０％以下 母材部および溶接部の高い延靱性を得るために、供に
０．０２０％以下に規定する。
【００１５】（５）Ｏ：５０ppm 以下 Ｏ（酸素）は、アルミニウム、シリコンなどと酸化物を
形成し、介在物として残存する。この介在物の量は酸素
量に比例し、機械的性質、特に靭性を著しく劣化させ
る。このため、Ｏを５０ppm 以下に規定する。
形成し、介在物として残存する。この介在物の量は酸素
量に比例し、機械的性質、特に靭性を著しく劣化させ
る。このため、Ｏを５０ppm 以下に規定する。
【００１６】（６）Ｈ：５ppm 以下 Ｈ（水素）は、多すぎると鋼材の割れを誘発する。この
ため、その上限をそのようなおそれが小さい５ppm に規
定する。
ため、その上限をそのようなおそれが小さい５ppm に規
定する。
【００１７】（７）Ａｌ：０．１５０％以下、Ｔｉ：
０．０５０％以下、Ｖ：０．１００％以下、Ｎｂ：０．
０８０％以下、Ｚｒ：０．０５０％以下、Ｂ：０．００
５０％以下 これらはいずれも窒化物生成元素であり、後述するよう
に、Ｎとの関連で規定されるものであるが、個別的な限
定理由は以下の通りである。
０．０５０％以下、Ｖ：０．１００％以下、Ｎｂ：０．
０８０％以下、Ｚｒ：０．０５０％以下、Ｂ：０．００
５０％以下 これらはいずれも窒化物生成元素であり、後述するよう
に、Ｎとの関連で規定されるものであるが、個別的な限
定理由は以下の通りである。
【００１８】Ａｌ： Ａｌは固溶Ｎを減少させるために
有効で、かつ脱酸剤としても有効である。しかしなが
ら、多量に添加されると介在物（Ａｌ2 Ｏ3 ）も多くな
り素材の靭性、延性を低下させる。このため、Ａｌ量を
このような不都合が生じない０．１５０％以下に規定す
る。
有効で、かつ脱酸剤としても有効である。しかしなが
ら、多量に添加されると介在物（Ａｌ2 Ｏ3 ）も多くな
り素材の靭性、延性を低下させる。このため、Ａｌ量を
このような不都合が生じない０．１５０％以下に規定す
る。
【００１９】Ｔｉ，Ｖ，Ｎｂ，Ｂ： これらの元素はい
ずれも固溶Ｎを減少させるために有効であるが、量が多
すぎると靭性、延性を低下させると同時に、溶接性を劣
化させる。このため、これらの量をこのような不都合が
生じない量、すなわち、Ｔｉ≦０．０５０％、Ｖ≦０．
１０％、Ｎｂ≦０．０８０％、Ｂ≦０．００５０％に規
定する。
ずれも固溶Ｎを減少させるために有効であるが、量が多
すぎると靭性、延性を低下させると同時に、溶接性を劣
化させる。このため、これらの量をこのような不都合が
生じない量、すなわち、Ｔｉ≦０．０５０％、Ｖ≦０．
１０％、Ｎｂ≦０．０８０％、Ｂ≦０．００５０％に規
定する。
【００２０】Ｚｒ： Ｚｒも固溶Ｎを減少させるために
有効な元素であるが、量が多すぎるとＺｒＯ2 の介在物
が増加し、素材の靭性延性を低下させる。このため、Ｚ
ｒ量をこのような不都合が生じない０．０５０％以下に
規定する。
有効な元素であるが、量が多すぎるとＺｒＯ2 の介在物
が増加し、素材の靭性延性を低下させる。このため、Ｚ
ｒ量をこのような不都合が生じない０．０５０％以下に
規定する。
【００２１】（８）Ｎ：（１／５）｛（１／２）Ａｌ％
＋（１／１．５）Ｔｉ％＋（１／３．５）Ｖ％＋（１／
６．５）Ｎｂ％＋（１／６．５）Ｚｒ％＋Ｂ％｝以下 冷間加工された後の角鋼管の延靭性、特に平坦部の延靭
性を改善するためには固溶Ｎを減少させることが有効で
ある。
＋（１／１．５）Ｔｉ％＋（１／３．５）Ｖ％＋（１／
６．５）Ｎｂ％＋（１／６．５）Ｚｒ％＋Ｂ％｝以下 冷間加工された後の角鋼管の延靭性、特に平坦部の延靭
性を改善するためには固溶Ｎを減少させることが有効で
ある。
【００２２】この固溶Ｎを減少し、改善効果を発揮させ
るには素材中のＮを化合物として析出させる必要があ
る。化合物を成形する成分としてＡｌ，Ｔｉ，Ｖ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｂがあり、これらはＡｌＮ，ＴｉＮ，ＶＮ，
ＮｂＮ，ＺｒＮ，ＢＮとして析出する。これら化合物の
Ｎに対するＡｌ，Ｔｉ，Ｖ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｂの重量比は
夫々Ａｌ≒２、Ｔｉ≒１．５、Ｖ≒３．５，Ｎｂ≒６．
５、Ｚｒ≒６．５、Ｂ≒１であり、平衡状態においてこ
れらの元素がすべてこれらの化合物になるためには、Ｎ
量は（１／２）Ａｌ％＋（１／１．５）Ｔｉ％＋（１／
３．５）Ｖ％＋（１／６．５）Ｎｂ％＋（１／６．５）
Ｚｒ％＋Ｂ％となる。
るには素材中のＮを化合物として析出させる必要があ
る。化合物を成形する成分としてＡｌ，Ｔｉ，Ｖ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｂがあり、これらはＡｌＮ，ＴｉＮ，ＶＮ，
ＮｂＮ，ＺｒＮ，ＢＮとして析出する。これら化合物の
Ｎに対するＡｌ，Ｔｉ，Ｖ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｂの重量比は
夫々Ａｌ≒２、Ｔｉ≒１．５、Ｖ≒３．５，Ｎｂ≒６．
５、Ｚｒ≒６．５、Ｂ≒１であり、平衡状態においてこ
れらの元素がすべてこれらの化合物になるためには、Ｎ
量は（１／２）Ａｌ％＋（１／１．５）Ｔｉ％＋（１／
３．５）Ｖ％＋（１／６．５）Ｎｂ％＋（１／６．５）
Ｚｒ％＋Ｂ％となる。
【００２３】しかしながら、実操業において十分な延靭
性改善効果を発揮させるためには、さらに固溶窒素を徹
底して低減させる必要がある。このような観点から、本
発明者らが検討を重ねた結果、 Ｎ％≦（１／５）｛（１／２）Ａｌ％＋（１／１．５）
Ｔｉ％＋（１／３．５）Ｖ％＋（１／６．５）Ｎｂ％＋
（１／６．５）Ｚｒ％＋Ｂ％｝ を満足する必要があることを見出した。従って、本発明
では、Ｎ量を上記式の範囲に規定しているのである。
性改善効果を発揮させるためには、さらに固溶窒素を徹
底して低減させる必要がある。このような観点から、本
発明者らが検討を重ねた結果、 Ｎ％≦（１／５）｛（１／２）Ａｌ％＋（１／１．５）
Ｔｉ％＋（１／３．５）Ｖ％＋（１／６．５）Ｎｂ％＋
（１／６．５）Ｚｒ％＋Ｂ％｝ を満足する必要があることを見出した。従って、本発明
では、Ｎ量を上記式の範囲に規定しているのである。
【００２４】（９）Ｃｕ：０．１０％以上、０．５０％
以下、Ｎｉ：０．１０％以上、１．００％以下、Ｍｏ：
０．１０％以上、１．００％以下 Ｃｕ，Ｎｉ，Ｍｏはいずれも強度上昇，靱性改善に寄与
する成分であり、それらの目的のために、必要に応じて
これらの１種又は２種以上が添加される。しかし、強度
を確保するためには、いずれも０．１０％以上必要であ
る。一方、これらの添加量が増加すると溶接性が劣化す
る。このため溶接性を劣化させないように、これらの上
限を、Ｃｕ：０．５０％、Ｎｉ：１．００％、Ｍｏ：
１．００％に規定する。
以下、Ｎｉ：０．１０％以上、１．００％以下、Ｍｏ：
０．１０％以上、１．００％以下 Ｃｕ，Ｎｉ，Ｍｏはいずれも強度上昇，靱性改善に寄与
する成分であり、それらの目的のために、必要に応じて
これらの１種又は２種以上が添加される。しかし、強度
を確保するためには、いずれも０．１０％以上必要であ
る。一方、これらの添加量が増加すると溶接性が劣化す
る。このため溶接性を劣化させないように、これらの上
限を、Ｃｕ：０．５０％、Ｎｉ：１．００％、Ｍｏ：
１．００％に規定する。
【００２５】次に、熱延条件について説明する。 （１）加熱温度：１１５０〜１２５０℃ スラブ加熱温度によって、強度および靭性が変化し、１
１５０℃未満では十分な強度が得られず、また１２５０
℃を超えると靭性が低下する。従って適正な強度−靭性
バランスを得るために加熱温度を１１５０〜１２５０℃
に規定する。
１５０℃未満では十分な強度が得られず、また１２５０
℃を超えると靭性が低下する。従って適正な強度−靭性
バランスを得るために加熱温度を１１５０〜１２５０℃
に規定する。
【００２６】（２）仕上温度：８００〜８８０℃ 仕上温度によっても強度および靭性が変化するため、適
正な強度−靭性バランスを得るべく仕上温度を８００〜
８８０℃に規定する。
正な強度−靭性バランスを得るべく仕上温度を８００〜
８８０℃に規定する。
【００２７】（３）巻取温度：５５０〜６５０℃ 熱間圧延後熱延板は巻き取られるが、その温度が５５０
℃以下では強度が高くなり靭性劣化が著しく、６５０℃
以上では必要な強度が得られない。従って巻取温度を５
５０〜６５０℃に規定する。以上のように熱間圧延条件
を規定することにより、強度−延性バランスが良好とな
り、低降伏比高靭性の角鋼管用鋼材が得られる。
℃以下では強度が高くなり靭性劣化が著しく、６５０℃
以上では必要な強度が得られない。従って巻取温度を５
５０〜６５０℃に規定する。以上のように熱間圧延条件
を規定することにより、強度−延性バランスが良好とな
り、低降伏比高靭性の角鋼管用鋼材が得られる。
【００２８】
【実施例】表１に示す化学成分の鋼板を用いて、角鋼管
を冷間成形によって製造した。なお、これら表中、記号
Ａ〜Ｙは本発明鋼であり、番号１〜５は比較鋼である。
本発明鋼はＮ％≦（１／５）｛（１／２）Ａｌ％＋（１
／１．５）Ｔｉ％＋（１／３．５）Ｖ％＋（１／６．
５）Ｎｂ％＋（１／６．５）Ｚｒ％＋Ｂ％｝を満足する
ように成分コントロールされている。また、これら角鋼
管を製造する際の熱延条件を表２に示す。なお、表中の
角鋼管のサイズを測定した部分を図１に示す。
を冷間成形によって製造した。なお、これら表中、記号
Ａ〜Ｙは本発明鋼であり、番号１〜５は比較鋼である。
本発明鋼はＮ％≦（１／５）｛（１／２）Ａｌ％＋（１
／１．５）Ｔｉ％＋（１／３．５）Ｖ％＋（１／６．
５）Ｎｂ％＋（１／６．５）Ｚｒ％＋Ｂ％｝を満足する
ように成分コントロールされている。また、これら角鋼
管を製造する際の熱延条件を表２に示す。なお、表中の
角鋼管のサイズを測定した部分を図１に示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】次に、これら化学成分の角鋼管の平坦部の
衝撃特性を把握した。その際の手順及び結果を以下に示
す。衝撃試験片は図２に示すように、角鋼管の平坦部か
ら採取した。この試験片を用いて表１に示す各鋼種のシ
ャルピー衝撃試験を行った。表３に各鋼種のv Ｅ0及びV
ＴE を示す。また、角鋼管の平坦部から引張試験片を
採取し、強度試験を行った。表４に強度特性を示す。
衝撃特性を把握した。その際の手順及び結果を以下に示
す。衝撃試験片は図２に示すように、角鋼管の平坦部か
ら採取した。この試験片を用いて表１に示す各鋼種のシ
ャルピー衝撃試験を行った。表３に各鋼種のv Ｅ0及びV
ＴE を示す。また、角鋼管の平坦部から引張試験片を
採取し、強度試験を行った。表４に強度特性を示す。
【００３２】
【表３】
【００３３】
【表４】 表３、４から、本発明鋼は比較鋼に比べ衝撃特性が大幅
に改善されており、しかも降伏比が低くなっていること
が確認される。
に改善されており、しかも降伏比が低くなっていること
が確認される。
【００３４】
【発明の効果】本発明によれば、化学成分を一定範囲に
規定し、特にＮをＮと化合物を形成する元素の量との関
係で規定し、さらに熱間圧延条件を規定することにより
低降伏比高靭性角鋼管用鋼材を得ることが可能となる。
規定し、特にＮをＮと化合物を形成する元素の量との関
係で規定し、さらに熱間圧延条件を規定することにより
低降伏比高靭性角鋼管用鋼材を得ることが可能となる。
【図１】角鋼管のサイズを説明するための図。
【図２】平坦部の衝撃試験片の採取要領を説明するため
の図。
の図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 長浜 裕 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】重量％で、 Ｃ：０．０３％以上、０．２５％以下、 Ｓｉ：０．１０％以上、０．５０％以下、 Ｍｎ：０．３０％以上、２．００％以下、 Ｓ：０．０２０％以下、 Ｐ：０．０２０％以下、 Ｏ：５０ppm 以下、 Ｈ：５ppm 以下とし、更にＡｌ：０．１５０％以下、Ｔ
ｉ：０．０５０％以下、Ｖ：０．１００％以下、Ｎｂ：
０．０８０％以下、Ｚｒ：０．０５０％以下、Ｂ：０．
００５０％以下のうち１種又は２種以上含有し、かつＮ
を以下の式（１）の関係を満足する量含有し、残部が実
質的にＦｅからなることを特徴とする、低降伏比高靭性
角鋼管用鋼材。 Ｎ％≦（１／５）｛（１／２）Ａｌ％＋（１／１．５）Ｔｉ％ ＋（１／３．５）Ｖ％＋（１／６．５）Ｎｂ％ ＋（１／６．５）Ｚｒ％＋Ｂ％｝ …（１） - 【請求項２】重量％で、 Ｃｕ：０．１０％以上、０．５０％以下、 Ｎｉ：０．１０％以上、１．００％以下、 Ｍｏ：０．１０％以上、１．００％以下、のうち１種又
は２種以上をさらに含有することを特徴とする請求項１
に記載の、低降伏比高靭性角鋼管用鋼材。 - 【請求項３】重量％で、 Ｃ：０．０３％以上、０．２５％以下、 Ｓｉ：０．１０％以上、０．５０％以下、 Ｍｎ：０．３０％以上、２．００％以下、 Ｓ：０．０２０％以下、 Ｐ：０．０２０％以下、 Ｏ：５０ppm 以下、 Ｈ：５ppm 以下とし、更にＡｌ：０．１５０％以下、Ｔ
ｉ：０．０５０％以下、Ｖ：０．１００％以下、Ｎｂ：
０．０８０％以下、Ｚｒ：０．０５０％以下、Ｂ：０．
００５０％以下のうち１種又は２種以上含有し、かつＮ
を以下の式（１）の関係を満足する量含有する鋼に対し
て、加熱温度１１５０〜１２５０℃、仕上温度８００〜
８７０℃の条件で熱間圧延を施し、５００〜６５０℃の
条件で巻取を行うことを特徴とする低降伏比高靭性角鋼
管用鋼材の製造方法。 Ｎ％≦（１／５）｛（１／２）Ａｌ％＋（１／１．５）Ｔｉ％ ＋（１／３．５）Ｖ％＋（１／６．５）Ｎｂ％ ＋（１／６．５）Ｚｒ％＋Ｂ％｝ …（１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4736795A JPH08246095A (ja) | 1995-03-07 | 1995-03-07 | 低降伏比高靭性角鋼管用鋼材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4736795A JPH08246095A (ja) | 1995-03-07 | 1995-03-07 | 低降伏比高靭性角鋼管用鋼材およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08246095A true JPH08246095A (ja) | 1996-09-24 |
Family
ID=12773147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4736795A Pending JPH08246095A (ja) | 1995-03-07 | 1995-03-07 | 低降伏比高靭性角鋼管用鋼材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08246095A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11114624A (ja) * | 1997-10-07 | 1999-04-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非熱処理型高加工性電縫鋼管の製造方法 |
| WO2013153679A1 (ja) | 2012-04-12 | 2013-10-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 建築構造部材向け角形鋼管用厚肉熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP2019196508A (ja) * | 2018-05-08 | 2019-11-14 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板、角形鋼管、およびその製造方法 |
| JPWO2019176979A1 (ja) * | 2018-03-16 | 2020-04-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 角鋼管の製造方法および角鋼管 |
-
1995
- 1995-03-07 JP JP4736795A patent/JPH08246095A/ja active Pending
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| KR20140138854A (ko) | 2012-04-12 | 2014-12-04 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 건축 구조 부재용 각형 강관용 두꺼운 열연 강판 및 그 제조 방법 |
| US9708680B2 (en) | 2012-04-12 | 2017-07-18 | Jfe Steel Corporation | Hot rolled steel sheet for square column for building structural members |
| US10876180B2 (en) | 2012-04-12 | 2020-12-29 | Jfe Steel Corporation | Method of manufacturing hot rolled steel sheet for square column for building structural members |
| JPWO2019176979A1 (ja) * | 2018-03-16 | 2020-04-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 角鋼管の製造方法および角鋼管 |
| JP2019196508A (ja) * | 2018-05-08 | 2019-11-14 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板、角形鋼管、およびその製造方法 |
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