JPH06212353A - 高剛性容器用鋼板及びその製造方法 - Google Patents
高剛性容器用鋼板及びその製造方法Info
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- JPH06212353A JPH06212353A JP292593A JP292593A JPH06212353A JP H06212353 A JPH06212353 A JP H06212353A JP 292593 A JP292593 A JP 292593A JP 292593 A JP292593 A JP 292593A JP H06212353 A JPH06212353 A JP H06212353A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 缶のさらなる薄手化を可能にし、缶の軽量
化、資源の節約を可能にする容器用原板を提供する。 【構成】 冷延焼鈍後、５０％以上の二次冷延を行い強
い圧延の集合組織を形成させ、弾性係数を高めることに
より鋼板の剛性を上げ、容器用原板の薄手化を可能にす
る。その際冷延率の増加に伴う加工性の劣化は、鋼を高
純化することにより補い、必要なフランジ加工性を確保
する。
化、資源の節約を可能にする容器用原板を提供する。 【構成】 冷延焼鈍後、５０％以上の二次冷延を行い強
い圧延の集合組織を形成させ、弾性係数を高めることに
より鋼板の剛性を上げ、容器用原板の薄手化を可能にす
る。その際冷延率の増加に伴う加工性の劣化は、鋼を高
純化することにより補い、必要なフランジ加工性を確保
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は剛性に優れ、フランジ加
工性にも優れた容器用鋼板及びその製造方法に関するも
のである。
工性にも優れた容器用鋼板及びその製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】容器用材料に求められる特性は、主とし
て耐蝕性及び加工性であるが、近年省資源の観点から鋼
板の薄手化を指向する動きが強まっている。これに伴
い、容器の剛性の劣化が顕在化してきており、これらに
対する対応要請が年々強くなってきている。
て耐蝕性及び加工性であるが、近年省資源の観点から鋼
板の薄手化を指向する動きが強まっている。これに伴
い、容器の剛性の劣化が顕在化してきており、これらに
対する対応要請が年々強くなってきている。
【０００３】容器の剛性を高める方法としては、容器の
サイズや形状を最適化する方法が考えられるが、材料で
ある鋼板の弾性係数を高めることが考えられる。容器用
鋼板は通常熱延鋼板を冷間圧延し、焼鈍後再び冷間圧延
する、いわゆるダブルレデュース（ＤＲ）により製造す
るのが一般的である。この方法において、二次冷間圧延
は、鋼板厚みを最終板厚に調整するためであることはも
ちろん降伏点伸びに起因するすじ模様（ストレッチャー
ストレイン）の発生を防止する機能も併せて有してい
る。
サイズや形状を最適化する方法が考えられるが、材料で
ある鋼板の弾性係数を高めることが考えられる。容器用
鋼板は通常熱延鋼板を冷間圧延し、焼鈍後再び冷間圧延
する、いわゆるダブルレデュース（ＤＲ）により製造す
るのが一般的である。この方法において、二次冷間圧延
は、鋼板厚みを最終板厚に調整するためであることはも
ちろん降伏点伸びに起因するすじ模様（ストレッチャー
ストレイン）の発生を防止する機能も併せて有してい
る。
【０００４】このストレッチャーストレインを防止する
技術として特開平０１−５２４５１号公報記載の発明が
ある。この発明は「Ｃ：０．００３０％以下、Ｓｉ：
０．１％以下、Ｍｎ０．５％以下、Ａｌ：０．０１０〜
０．０８０％、Ｎ：０．００５０％以下を含み、Ｎｂ，
Ｔｉの少なくとも１種を含有せしめ、Ｍｎ／Ｓ及びＰ及
びＳの量を規制するとともに、二次冷間圧延率を１０％
以上５０％以下」とするものである。しかしながら、上
記においては容器材料の薄手化に伴う剛性の劣化を解決
する技術については全く開示されていない。
技術として特開平０１−５２４５１号公報記載の発明が
ある。この発明は「Ｃ：０．００３０％以下、Ｓｉ：
０．１％以下、Ｍｎ０．５％以下、Ａｌ：０．０１０〜
０．０８０％、Ｎ：０．００５０％以下を含み、Ｎｂ，
Ｔｉの少なくとも１種を含有せしめ、Ｍｎ／Ｓ及びＰ及
びＳの量を規制するとともに、二次冷間圧延率を１０％
以上５０％以下」とするものである。しかしながら、上
記においては容器材料の薄手化に伴う剛性の劣化を解決
する技術については全く開示されていない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、容器用鋼板
の剛性を高め、薄手化を可能にする鋼板及びその製造方
法を提供することを目的とする。
の剛性を高め、薄手化を可能にする鋼板及びその製造方
法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明の要旨とするところは下記の通りである。すなわ
ち、 （１）重量％で Ｃ ：０．００２０％以下、 Ｐ ：０．０５％以下、
Ｓ ：０．００８％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．
１％、Ｎ ：０．００４％以下、 Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃ
ｕ，Ｍｏ，Ｍｎ，Ｓｉの１種あるいは２種以上の合計が
０．１〜０．５％を含み残部がＦｅ及び不可避的不純物
からなる圧延鋼板で、結晶粒の短径に対する長径の比が
平均で４以上である加工組織を呈し、最大弾性係数が２
３００００MPa 以上を有することを特徴とする高剛性容
器用鋼板。 （２）重量％で Ｃ ：０．００２０％以下、 Ｐ ：０．０５％以下、
Ｓ ：０．００８％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．
１％、Ｎ ：０．００４％以下、 Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃ
ｕ，Ｍｏ，Ｍｎ，Ｓｉの１種あるいは２種以上の合計が
０．１〜０．５％を含み残部がＦｅ及び不可避的不純物
からなる鋼を熱間圧延し、冷間圧延し、焼鈍し、二次冷
間圧延する鋼板の製造方法において、二次冷間圧延の圧
下率を５０％超とし、結晶粒の短径に対する長径の比が
平均で４以上である加工組織を呈し、最大弾性係数が２
３００００MPa 以上を有せしめることを特徴とする高剛
性容器用鋼板の製造方法。
本発明の要旨とするところは下記の通りである。すなわ
ち、 （１）重量％で Ｃ ：０．００２０％以下、 Ｐ ：０．０５％以下、
Ｓ ：０．００８％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．
１％、Ｎ ：０．００４％以下、 Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃ
ｕ，Ｍｏ，Ｍｎ，Ｓｉの１種あるいは２種以上の合計が
０．１〜０．５％を含み残部がＦｅ及び不可避的不純物
からなる圧延鋼板で、結晶粒の短径に対する長径の比が
平均で４以上である加工組織を呈し、最大弾性係数が２
３００００MPa 以上を有することを特徴とする高剛性容
器用鋼板。 （２）重量％で Ｃ ：０．００２０％以下、 Ｐ ：０．０５％以下、
Ｓ ：０．００８％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．
１％、Ｎ ：０．００４％以下、 Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃ
ｕ，Ｍｏ，Ｍｎ，Ｓｉの１種あるいは２種以上の合計が
０．１〜０．５％を含み残部がＦｅ及び不可避的不純物
からなる鋼を熱間圧延し、冷間圧延し、焼鈍し、二次冷
間圧延する鋼板の製造方法において、二次冷間圧延の圧
下率を５０％超とし、結晶粒の短径に対する長径の比が
平均で４以上である加工組織を呈し、最大弾性係数が２
３００００MPa 以上を有せしめることを特徴とする高剛
性容器用鋼板の製造方法。
【０００７】（３）重量％で Ｃ ：０．００２０％以下、 Ｐ ：０．０５％以下、
Ｓ ：０．００８％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．
１％、Ｎ ：０．００４％以下、 Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎ
ｂ，Ｖ，Ｂの１種あるいは２種以上の合計が０．１％以
下、 Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｍｎ，Ｓｉの１種
あるいは２種以上の合計が０．１〜０．５％を含み残部
がＦｅ及び不可避的不純物からなる圧延鋼板で、結晶粒
の短径に対する長径の比が平均で４以上である加工組織
を呈し、最大弾性係数が２３００００MPa 以上を有する
ことを特徴とする高剛性容器用鋼板、及び （４）重量％で Ｃ ：０．００２０％以下、 Ｐ ：０．０５％以下、
Ｓ ：０．００８％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．
１％、Ｎ ：０．００４％以下、 Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎ
ｂ，Ｖ，Ｂの１種あるいは２種以上の合計が０．１％以
下、 Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｍｎ，Ｓｉの１種あ
るいは２種以上の合計が０．１〜０．５％を含み残部が
Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し、冷間
圧延し、焼鈍し、二次冷間圧延する鋼板の製造方法にお
いて、二次冷間圧延の圧下率を５０％超とし、結晶粒の
短径に対する長径の比が平均で４以上である加工組織を
呈し、最大弾性係数が２３００００MPa 以上を有せしめ
ることを特徴とする高剛性容器用鋼板の製造方法であ
る。
Ｓ ：０．００８％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．
１％、Ｎ ：０．００４％以下、 Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎ
ｂ，Ｖ，Ｂの１種あるいは２種以上の合計が０．１％以
下、 Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｍｎ，Ｓｉの１種
あるいは２種以上の合計が０．１〜０．５％を含み残部
がＦｅ及び不可避的不純物からなる圧延鋼板で、結晶粒
の短径に対する長径の比が平均で４以上である加工組織
を呈し、最大弾性係数が２３００００MPa 以上を有する
ことを特徴とする高剛性容器用鋼板、及び （４）重量％で Ｃ ：０．００２０％以下、 Ｐ ：０．０５％以下、
Ｓ ：０．００８％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．
１％、Ｎ ：０．００４％以下、 Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎ
ｂ，Ｖ，Ｂの１種あるいは２種以上の合計が０．１％以
下、 Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｍｎ，Ｓｉの１種あ
るいは２種以上の合計が０．１〜０．５％を含み残部が
Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し、冷間
圧延し、焼鈍し、二次冷間圧延する鋼板の製造方法にお
いて、二次冷間圧延の圧下率を５０％超とし、結晶粒の
短径に対する長径の比が平均で４以上である加工組織を
呈し、最大弾性係数が２３００００MPa 以上を有せしめ
ることを特徴とする高剛性容器用鋼板の製造方法であ
る。
【０００８】以下に、本発明を詳細に説明する。本発明
者らは弾性係数と集合組織形成の関係に関する研究を重
ねた結果、冷延率の増加に従う圧延の集合組織の形成が
面内における最大の弾性係数の値を大きくすることを明
らかにした。図１はその１例を示す。
者らは弾性係数と集合組織形成の関係に関する研究を重
ねた結果、冷延率の増加に従う圧延の集合組織の形成が
面内における最大の弾性係数の値を大きくすることを明
らかにした。図１はその１例を示す。
【０００９】この知見に基づく本発明の限定理由を以下
に述べる。図１に見られたように冷延率に対する最大の
弾性係数は冷延率が５０％超で大きい。これはこの領域
の冷延率でＲＤ//〈１１０〉の集合組織が強く発達する
ためであろうと考えられる。又この時の結晶粒の短径に
対する長径の比は不可避的に４以上となる。一方、冷延
率の増加の伴う加工効果は局部延性を劣化し、缶成形時
に必要なフランジ成形性に支障をもたらす。本発明者ら
は高圧下冷延材のフランジ成形性と成分の関係を検討し
て本発明における鋼の成分を以下のような理由によって
限定した。
に述べる。図１に見られたように冷延率に対する最大の
弾性係数は冷延率が５０％超で大きい。これはこの領域
の冷延率でＲＤ//〈１１０〉の集合組織が強く発達する
ためであろうと考えられる。又この時の結晶粒の短径に
対する長径の比は不可避的に４以上となる。一方、冷延
率の増加の伴う加工効果は局部延性を劣化し、缶成形時
に必要なフランジ成形性に支障をもたらす。本発明者ら
は高圧下冷延材のフランジ成形性と成分の関係を検討し
て本発明における鋼の成分を以下のような理由によって
限定した。
【００１０】すなわち重量％で、Ｃ量を０．００２％以
下、Ｎ量を０．００４％以下、Ｓ量を０．００８％以
下、Ｐ量を０．０５％、Ａｌ量を０．１％以下、Ｃｒ，
Ｎｉ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｍｎの１種あるいは２種以上の添加
量の合計を０．５％以下に限定したのは、これらの合金
元素の添加がこの限定条件内であれば、５０％以上の冷
延率で冷延した材料において、缶成形時のフランジ加工
で割れが発生する頻度が著しく小さいためである。又、
Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｖ，Ｂの１種あるいは２種以上の合
計が０．１％以下になるように添加すると、割れの頻度
はより小さくなる。これは、これらの元素が炭窒化物を
形成し、固溶Ｃ，Ｎを減少させる効果によると考えられ
る。又、Ｔｉ，Ｚｒの添加はＭｎの添加量が比較的少な
い時、特に効果的になる。これは、これらの元素が硫化
物を形成し、固溶Ｓを低減させるためと考えられる。Ｍ
ｎが比較的多い時はＳはＭｎＳとして析出物の形で存在
すると考えられる。
下、Ｎ量を０．００４％以下、Ｓ量を０．００８％以
下、Ｐ量を０．０５％、Ａｌ量を０．１％以下、Ｃｒ，
Ｎｉ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｍｎの１種あるいは２種以上の添加
量の合計を０．５％以下に限定したのは、これらの合金
元素の添加がこの限定条件内であれば、５０％以上の冷
延率で冷延した材料において、缶成形時のフランジ加工
で割れが発生する頻度が著しく小さいためである。又、
Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｖ，Ｂの１種あるいは２種以上の合
計が０．１％以下になるように添加すると、割れの頻度
はより小さくなる。これは、これらの元素が炭窒化物を
形成し、固溶Ｃ，Ｎを減少させる効果によると考えられ
る。又、Ｔｉ，Ｚｒの添加はＭｎの添加量が比較的少な
い時、特に効果的になる。これは、これらの元素が硫化
物を形成し、固溶Ｓを低減させるためと考えられる。Ｍ
ｎが比較的多い時はＳはＭｎＳとして析出物の形で存在
すると考えられる。
【００１１】Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｖ，Ｂの１種あるいは
２種以上の添加量の合計を０．１％以下と限定したの
は、これ以上の添加はフランジ割れの発生頻度を逆に高
めるためである。合金元素の添加量の増加によるフラン
ジ割れの顕在化は、添加元素の増加が加工による転位の
増殖を促進し、加工硬化を助長することによる延性の劣
化が原因と考えられる。一方、添加元素を極力低減し、
鋼を高純化した本発明鋼の場合、５０％以上の加工領域
ではセル構造になり、冷延率を増加させても、セルの大
きさに顕著な変化は見られず、硬度の変化も小さい。こ
のことが、本発明鋼のフランジ加工性が冷延率の増加に
より、余り劣化しない原因と思われる。
２種以上の添加量の合計を０．１％以下と限定したの
は、これ以上の添加はフランジ割れの発生頻度を逆に高
めるためである。合金元素の添加量の増加によるフラン
ジ割れの顕在化は、添加元素の増加が加工による転位の
増殖を促進し、加工硬化を助長することによる延性の劣
化が原因と考えられる。一方、添加元素を極力低減し、
鋼を高純化した本発明鋼の場合、５０％以上の加工領域
ではセル構造になり、冷延率を増加させても、セルの大
きさに顕著な変化は見られず、硬度の変化も小さい。こ
のことが、本発明鋼のフランジ加工性が冷延率の増加に
より、余り劣化しない原因と思われる。
【００１２】Ａｌの添加量の下限は脱酸処理に必要な最
低限の量で決まり、０．００５％とした。又、Ｃｒ，Ｎ
ｉ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｍｎの１種あるいは２種以上の添加量
の合計を０．１％以上としたのは、これらの元素の添加
量がこの下限以下になると形状及び加工性の劣化が見ら
れるためである。これは、最終冷延前の組織において、
結晶方位の類似した領域がコロニー的に存在するため
で、その原因は熱延板組織の粗粒化などが考えられる。
低限の量で決まり、０．００５％とした。又、Ｃｒ，Ｎ
ｉ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｍｎの１種あるいは２種以上の添加量
の合計を０．１％以上としたのは、これらの元素の添加
量がこの下限以下になると形状及び加工性の劣化が見ら
れるためである。これは、最終冷延前の組織において、
結晶方位の類似した領域がコロニー的に存在するため
で、その原因は熱延板組織の粗粒化などが考えられる。
【００１３】本発明鋼を得るには、基本的には集合組織
を制御して高剛性を達成することにあり、その手段とし
て本発明では圧延集合組織を利用している。図１にみら
れたように、最大の弾性係数が２３００００MPa 以上を
達成するには圧延集合組織形成のための冷延圧下率の下
限は５０％以上必要となり、組織の特徴としては結晶粒
の短径に対する長径の比が平均で４以上となる。
を制御して高剛性を達成することにあり、その手段とし
て本発明では圧延集合組織を利用している。図１にみら
れたように、最大の弾性係数が２３００００MPa 以上を
達成するには圧延集合組織形成のための冷延圧下率の下
限は５０％以上必要となり、組織の特徴としては結晶粒
の短径に対する長径の比が平均で４以上となる。
【００１４】本発明は最終冷延前の履歴に大きく依存し
ないため、仕上温度ＦＴや巻取温度ＣＴなどの熱延条件
及び昇温速度や焼鈍温度などの焼鈍条件などはとくに制
限はないが、最終冷延前の組織は変態あるいは再結晶組
織であることを前提とする。それゆえ、最終冷延前の素
材は双ロール法などで製造した鋳造板であっても本発明
の趣旨を何ら損ずるものではない。
ないため、仕上温度ＦＴや巻取温度ＣＴなどの熱延条件
及び昇温速度や焼鈍温度などの焼鈍条件などはとくに制
限はないが、最終冷延前の組織は変態あるいは再結晶組
織であることを前提とする。それゆえ、最終冷延前の素
材は双ロール法などで製造した鋳造板であっても本発明
の趣旨を何ら損ずるものではない。
【００１５】
【実施例】表１に本発明鋼と比較鋼の化学成分を示す。
これらの鋼を、熱間圧延して、２．３mm厚みの熱延板と
した。表２は、これらの材料を用いて二次冷延率を変化
させて、最終厚み０．１３mmとした時の材料の結晶粒の
偏平度、横振動法で測定した最大弾性係数、及びゲージ
レンクス（ＧＬ）２mmで測定した伸び（ここでは局部伸
びと称する）を示す。この局部伸びが１５％以下になる
と缶成形で通常行なわれるフランジ加工時に割れが生じ
る頻度が多くなる。
これらの鋼を、熱間圧延して、２．３mm厚みの熱延板と
した。表２は、これらの材料を用いて二次冷延率を変化
させて、最終厚み０．１３mmとした時の材料の結晶粒の
偏平度、横振動法で測定した最大弾性係数、及びゲージ
レンクス（ＧＬ）２mmで測定した伸び（ここでは局部伸
びと称する）を示す。この局部伸びが１５％以下になる
と缶成形で通常行なわれるフランジ加工時に割れが生じ
る頻度が多くなる。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】本発明の範囲である実験番号４から１４は
最大弾性係数が２３００００MPa 以上で、局部伸びも１
５％以上を示す。そして、組織の特徴は長径と短径の比
が４：１以上を示している。一方、実験番号１から３は
長径と短径の比が４：１以下で、最大弾性係数が２３０
０００MPa 以下となり、剛性が低い。又、実験番号１
５，１６，１８から２１は添加元素が本発明鋼の規制よ
り多く添加されているため加工性が劣化し、局部伸びが
１５％以下になった。実験番号１７は逆に添加された合
成元素の総量が少なすぎたために熱延板及び焼鈍板の組
織が粗大になったことにより、局部伸びが小さくなった
ものと思われる。
最大弾性係数が２３００００MPa 以上で、局部伸びも１
５％以上を示す。そして、組織の特徴は長径と短径の比
が４：１以上を示している。一方、実験番号１から３は
長径と短径の比が４：１以下で、最大弾性係数が２３０
０００MPa 以下となり、剛性が低い。又、実験番号１
５，１６，１８から２１は添加元素が本発明鋼の規制よ
り多く添加されているため加工性が劣化し、局部伸びが
１５％以下になった。実験番号１７は逆に添加された合
成元素の総量が少なすぎたために熱延板及び焼鈍板の組
織が粗大になったことにより、局部伸びが小さくなった
ものと思われる。
【００２０】
【発明の効果】本発明により、缶の剛性が向上し、缶材
を０．２mm以下までの薄手化が可能になり省資源にむす
びつき、工業的意味が大きい。
を０．２mm以下までの薄手化が可能になり省資源にむす
びつき、工業的意味が大きい。
【図１】材料Ａの焼鈍板を圧下率を変化させて冷延し、
その時の板面内の最大の弾性係数を横軸に二次冷延率を
とって示したものである。
その時の板面内の最大の弾性係数を横軸に二次冷延率を
とって示したものである。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．００２０％以下、 Ｐ ：０．０５％以下、 Ｓ ：０．００８％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｎ ：０．００４％以下、 Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｍｎ，Ｓｉの１種あるいは２
種以上の合計が０．１〜０．５％を含み残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなる圧延鋼板で、結晶粒の短径に対
する長径の比が平均で４以上である加工組織を呈し、最
大弾性係数が２３００００MPa 以上を有することを特徴
とする高剛性容器用鋼板。 - 【請求項２】 重量％で Ｃ ：０．００２０％以下、 Ｐ ：０．０５％以下、 Ｓ ：０．００８％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｎ ：０．００４％以下、 Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｍｎ，Ｓｉの１種あるいは２
種以上の合計が０．１〜０．５％を含み残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し、冷間圧延し、
焼鈍し、二次冷間圧延する鋼板の製造方法において、二
次冷間圧延の圧下率を５０％超とし、結晶粒の短径に対
する長径の比が平均で４以上である加工組織を呈し、最
大弾性係数が２３００００MPa 以上を有せしめることを
特徴とする高剛性容器用鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 重量％で Ｃ ：０．００２０％以下、 Ｐ ：０．０５％以下、 Ｓ ：０．００８％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｎ ：０．００４％以下、 Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｖ，Ｂの１種あるいは２種以上の合
計が０．１％以下、 Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｍｎ，Ｓｉの１種あるいは２
種以上の合計が０．１〜０．５％を含み残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなる圧延鋼板で、結晶粒の短径に対
する長径の比が平均で４以上である加工組織を呈し、最
大弾性係数が２３００００MPa 以上を有することを特徴
とする高剛性容器用鋼板。 - 【請求項４】 重量％で Ｃ ：０．００２０％以下、 Ｐ ：０．０５％以下、 Ｓ ：０．００８％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｎ ：０．００４％以下、 Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｖ，Ｂの１種あるいは２種以上の合
計が０．１％以下、 Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｍｎ，Ｓｉの１種あるいは２
種以上の合計が０．１〜０．５％を含み残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し、冷間圧延し、
焼鈍し、二次冷間圧延する鋼板の製造方法において、二
次冷間圧延の圧下率を５０％超とし、結晶粒の短径に対
する長径の比が平均で４以上である加工組織を呈し、最
大弾性係数が２３００００MPa 以上を有せしめることを
特徴とする高剛性容器用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP292593A JPH06212353A (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | 高剛性容器用鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP292593A JPH06212353A (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | 高剛性容器用鋼板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06212353A true JPH06212353A (ja) | 1994-08-02 |
Family
ID=11542921
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP292593A Withdrawn JPH06212353A (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | 高剛性容器用鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06212353A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0892641A (ja) * | 1994-09-29 | 1996-04-09 | Nippon Steel Corp | 溶接缶用鋼板の製造方法 |
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