JPH08206876A - ろう付方法およびそのろう材 - Google Patents
ろう付方法およびそのろう材Info
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- JPH08206876A JPH08206876A JP7039314A JP3931495A JPH08206876A JP H08206876 A JPH08206876 A JP H08206876A JP 7039314 A JP7039314 A JP 7039314A JP 3931495 A JP3931495 A JP 3931495A JP H08206876 A JPH08206876 A JP H08206876A
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- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/302—Cu as the principal constituent
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C26/00—Coating not provided for in groups C23C2/00 - C23C24/00
- C23C26/02—Coating not provided for in groups C23C2/00 - C23C24/00 applying molten material to the substrate
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/02—Pretreatment of the material to be coated
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
- General Details Of Gearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 複数の鋼部材を浸炭処理と並行的にろう付け
し、その後焼入れするろう付方法、複数の金属部材や鋼
部材をろう付けする為のろう材を提供する。 【構成】 複数の鋼部材を浸炭処理するのと並行してろ
う付けし、その後焼入れする為には、浸炭処理温度９３
０℃で液相状態で、焼入れ直前温度８５０℃で固相状態
であるろう材が必要である。８０〜５５重量％のＣｕと
２０〜４５重量％のＭｎとからなるＣｕ−Ｍｎ合金ろう
材、２０〜４５重量％のＭｎと０〜１５重量％のＮｉと
を含むＣｕ−Ｍｎ−Ｎｉ合金ろう材等が適用可能であ
る。
し、その後焼入れするろう付方法、複数の金属部材や鋼
部材をろう付けする為のろう材を提供する。 【構成】 複数の鋼部材を浸炭処理するのと並行してろ
う付けし、その後焼入れする為には、浸炭処理温度９３
０℃で液相状態で、焼入れ直前温度８５０℃で固相状態
であるろう材が必要である。８０〜５５重量％のＣｕと
２０〜４５重量％のＭｎとからなるＣｕ−Ｍｎ合金ろう
材、２０〜４５重量％のＭｎと０〜１５重量％のＮｉと
を含むＣｕ−Ｍｎ−Ｎｉ合金ろう材等が適用可能であ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ろう付方法およびその
ろう材に関し、特に鋼部材を浸炭処理と並行してろう付
けし、その後焼入れするろう付方法及びそのろう材に関
する。
ろう材に関し、特に鋼部材を浸炭処理と並行してろう付
けし、その後焼入れするろう付方法及びそのろう材に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車のマニュアル変速機のヘリ
カルギヤとクラッチコーンとは分割ギヤとして構成した
部品を電子ビーム溶接することでギヤ部材に一体化され
て来たが、電子ビーム溶接では、部分的な溶融と凝固と
が起こるため、クラッチコーンの熱変形が問題となるう
え、特殊な真空チャンバーも必要で、消耗品も多く、メ
ンテナンス費用も高額になる等の問題がある。そこで、
特開平１−２３７０９６号公報には、ヘリカルギヤとク
ラッチコーンとを浸炭処理と並行的にろう付けしてギヤ
部材とする為のろう材として、ＣｕとＡｇとを主成分と
する合金であって、５〜１０重量％のＳｎと２０〜５０
重量％のＡｇとを含む合金からなるろう材が提案されて
いる。
カルギヤとクラッチコーンとは分割ギヤとして構成した
部品を電子ビーム溶接することでギヤ部材に一体化され
て来たが、電子ビーム溶接では、部分的な溶融と凝固と
が起こるため、クラッチコーンの熱変形が問題となるう
え、特殊な真空チャンバーも必要で、消耗品も多く、メ
ンテナンス費用も高額になる等の問題がある。そこで、
特開平１−２３７０９６号公報には、ヘリカルギヤとク
ラッチコーンとを浸炭処理と並行的にろう付けしてギヤ
部材とする為のろう材として、ＣｕとＡｇとを主成分と
する合金であって、５〜１０重量％のＳｎと２０〜５０
重量％のＡｇとを含む合金からなるろう材が提案されて
いる。
【０００３】前記公報に記載の技術のように、鋼部材を
浸炭処理と並行してろう付けし、その後焼入れ処理する
為にろう材に要求される条件としては、(1) 浸炭処理温
度が９３０℃で焼入れ直前温度が８５０℃であるため、
固相線が８５０℃以上であり且つ液相線が９３０℃以下
であること、(2) 量産時の作業性の観点から線材化が可
能であること、(3) ろう付けの目標剪断強度が約１７Kg
f/mm2 以上であること、が必要である。一方、従来の鋼
部材をろう付けするろう材としては、Ａｇ，Ａｕ，Ｎ
ｉ，Ｃｕ，ＣｕＰ合金，ＣｕＺｎ合金等のろう材が主と
して適用されている。
浸炭処理と並行してろう付けし、その後焼入れ処理する
為にろう材に要求される条件としては、(1) 浸炭処理温
度が９３０℃で焼入れ直前温度が８５０℃であるため、
固相線が８５０℃以上であり且つ液相線が９３０℃以下
であること、(2) 量産時の作業性の観点から線材化が可
能であること、(3) ろう付けの目標剪断強度が約１７Kg
f/mm2 以上であること、が必要である。一方、従来の鋼
部材をろう付けするろう材としては、Ａｇ，Ａｕ，Ｎ
ｉ，Ｃｕ，ＣｕＰ合金，ＣｕＺｎ合金等のろう材が主と
して適用されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記公報に記
載のろう材では、約１７Kgf/mm2 以上の目標剪断強度を
確保することは困難であるため、ろう付けの接合面を大
きく設定する必要があり、ギヤ部材が大型化する。ま
た、ろう材の組成を余程適切に設定しないと、固相線が
８５０℃以下になる可能性が高く、ギヤ部材の焼入れ開
始後も完全に凝固せず、焼入れの進行と並行して凝固す
るため、ろう付けの接合強度が低下する可能性がある。
載のろう材では、約１７Kgf/mm2 以上の目標剪断強度を
確保することは困難であるため、ろう付けの接合面を大
きく設定する必要があり、ギヤ部材が大型化する。ま
た、ろう材の組成を余程適切に設定しないと、固相線が
８５０℃以下になる可能性が高く、ギヤ部材の焼入れ開
始後も完全に凝固せず、焼入れの進行と並行して凝固す
るため、ろう付けの接合強度が低下する可能性がある。
【０００５】従来周知の前記列挙したろう材は、前記諸
条件(1) 〜(3) を満足するものではないため、ヘリカル
ギヤとクラッチコーンとを浸炭処理と並行的にろう付け
してギヤ部材とする為のろう材として適用することはで
きない。本発明の目的は、複数の鋼部材を浸炭処理と並
行的にろう付けし、その後焼入れできるろう付方法、複
数の金属部材をろう付けする為のろう材、複数の鋼部材
をろう付けする為のろう材を提供することである。
条件(1) 〜(3) を満足するものではないため、ヘリカル
ギヤとクラッチコーンとを浸炭処理と並行的にろう付け
してギヤ部材とする為のろう材として適用することはで
きない。本発明の目的は、複数の鋼部材を浸炭処理と並
行的にろう付けし、その後焼入れできるろう付方法、複
数の金属部材をろう付けする為のろう材、複数の鋼部材
をろう付けする為のろう材を提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１のろう付方法
は、複数の鋼部材同士をろう付けする方法において、Ｃ
ｕとＭｎとを主成分とする合金のろう材を鋼部材間のろ
う付け対象部位又はその近傍部位にセットする第１の工
程と、前記ろう材をセットした複数の鋼部材を、浸炭炉
内に収容して浸炭処理するとともに前記ろう材によりろ
う付け対象部位をろう付けする第２の工程と、前記浸炭
処理された複数の鋼部材を焼入れ処理する第３の工程と
を備えたことを特徴とするものである。
は、複数の鋼部材同士をろう付けする方法において、Ｃ
ｕとＭｎとを主成分とする合金のろう材を鋼部材間のろ
う付け対象部位又はその近傍部位にセットする第１の工
程と、前記ろう材をセットした複数の鋼部材を、浸炭炉
内に収容して浸炭処理するとともに前記ろう材によりろ
う付け対象部位をろう付けする第２の工程と、前記浸炭
処理された複数の鋼部材を焼入れ処理する第３の工程と
を備えたことを特徴とするものである。
【０００７】請求項２のろう付方法は、請求項１の発明
において、前記ろう材が、２０〜４５重量％のＭｎを含
むＣｕとＭｎの合金であることを特徴とするものであ
る。請求項３のろう付方法は、請求項１の発明におい
て、前記ろう材が、２０〜４５重量％のＭｎと、０〜１
５重量％のＮｉとを含むＣｕとＭｎとＮｉの合金である
ことを特徴とするものである。
において、前記ろう材が、２０〜４５重量％のＭｎを含
むＣｕとＭｎの合金であることを特徴とするものであ
る。請求項３のろう付方法は、請求項１の発明におい
て、前記ろう材が、２０〜４５重量％のＭｎと、０〜１
５重量％のＮｉとを含むＣｕとＭｎとＮｉの合金である
ことを特徴とするものである。
【０００８】請求項４のろう付方法は、請求項２又は請
求項３の発明において、前記第１の工程において鋼部材
間にセットされるろう材は、線材をリング状又は開リン
グ状に構成したろう材であることを特徴とするものであ
る。請求項５のろう付方法は、請求項１の発明におい
て、前記複数の鋼部材が、自動車用変速機におけるヘリ
カルギヤとクラッチコーンであることを特徴とするもの
である。
求項３の発明において、前記第１の工程において鋼部材
間にセットされるろう材は、線材をリング状又は開リン
グ状に構成したろう材であることを特徴とするものであ
る。請求項５のろう付方法は、請求項１の発明におい
て、前記複数の鋼部材が、自動車用変速機におけるヘリ
カルギヤとクラッチコーンであることを特徴とするもの
である。
【０００９】請求項６のろう材は、複数の金属部材同士
をろう付けする為のろう材において、ＣｕとＭｎとを主
成分とする合金であって、２０〜４５重量％のＭｎを含
む合金からなるものである。請求項７のろう材は、複数
の金属部材同士をろう付けする為のろう材において、Ｃ
ｕとＭｎとを主成分とする合金であって、２０〜４５重
量％のＭｎと０〜１５重量％のＮｉとを含む合金からな
るものである。
をろう付けする為のろう材において、ＣｕとＭｎとを主
成分とする合金であって、２０〜４５重量％のＭｎを含
む合金からなるものである。請求項７のろう材は、複数
の金属部材同士をろう付けする為のろう材において、Ｃ
ｕとＭｎとを主成分とする合金であって、２０〜４５重
量％のＭｎと０〜１５重量％のＮｉとを含む合金からな
るものである。
【００１０】請求項８のろう材は、複数の鋼部材同士を
ろう付けする為のろう材において、ＣｕとＭｎとを主成
分とする合金であって、２０〜４５重量％のＭｎを含む
合金からなるものである。請求項９のろう材は、複数の
鋼部材同士をろう付けする為のろう材において、Ｃｕと
Ｍｎとを主成分とする合金であって、２０〜４５重量％
のＭｎと０〜１５重量％のＮｉとを含む合金からなるも
のである。
ろう付けする為のろう材において、ＣｕとＭｎとを主成
分とする合金であって、２０〜４５重量％のＭｎを含む
合金からなるものである。請求項９のろう材は、複数の
鋼部材同士をろう付けする為のろう材において、Ｃｕと
Ｍｎとを主成分とする合金であって、２０〜４５重量％
のＭｎと０〜１５重量％のＮｉとを含む合金からなるも
のである。
【００１１】
【発明の作用及び効果】請求項１のろう付方法において
は、複数の鋼部材同士をろう付けする際に、第１の工程
において、ＣｕとＭｎとを主成分とする合金のろう材を
鋼部材間のろう付け対象部位又はその近傍部位にセット
し、第２の工程において、前記ろう材をセットした複数
の鋼部材を、浸炭炉内に収容して浸炭処理するとともに
前記ろう材によりろう付け対象部位をろう付けし、第３
の工程において、前記浸炭処理された複数の鋼部材を焼
入れ処理する。
は、複数の鋼部材同士をろう付けする際に、第１の工程
において、ＣｕとＭｎとを主成分とする合金のろう材を
鋼部材間のろう付け対象部位又はその近傍部位にセット
し、第２の工程において、前記ろう材をセットした複数
の鋼部材を、浸炭炉内に収容して浸炭処理するとともに
前記ろう材によりろう付け対象部位をろう付けし、第３
の工程において、前記浸炭処理された複数の鋼部材を焼
入れ処理する。
【００１２】ＣｕとＭｎとを主成分とする合金のろう材
は、Ｍｎの重量％を適切に設定すれば、鋼部材の浸炭処
理温度（約９３０℃）において液相状態で、鋼部材の焼
入れ処理直前の温度（約８５０℃）において十分に固相
状態となるので、複数の鋼部材を浸炭処理するのと並行
してろう付けすることができ、また、焼入れ処理開始前
にろう材を凝固させることができるためろう付けの接合
強度を確保することができる。しかも、ろう材にＭｎが
含まれるため硬度が幾分増すけれども、ろう材を線材化
することができるから、ろう材を所定形状に成形して量
産に対応できるようになるため、ろう付けのコストを低
減できる。
は、Ｍｎの重量％を適切に設定すれば、鋼部材の浸炭処
理温度（約９３０℃）において液相状態で、鋼部材の焼
入れ処理直前の温度（約８５０℃）において十分に固相
状態となるので、複数の鋼部材を浸炭処理するのと並行
してろう付けすることができ、また、焼入れ処理開始前
にろう材を凝固させることができるためろう付けの接合
強度を確保することができる。しかも、ろう材にＭｎが
含まれるため硬度が幾分増すけれども、ろう材を線材化
することができるから、ろう材を所定形状に成形して量
産に対応できるようになるため、ろう付けのコストを低
減できる。
【００１３】請求項２のろう付方法においては、請求項
１と同様の作用・効果を奏するが、前記ろう材が、２０
〜４５重量％のＭｎを含むＣｕとＭｎの合金であるた
め、図４の状態図からも判るように、鋼部材の浸炭処理
（約９３０℃）において液相状態を保持し、鋼部材の焼
入れ処理直前の温度（約８５０℃）よりも高い約８７０
℃以上の固相線を確保（約８７０℃以下で液相状態とな
らない）することができる。
１と同様の作用・効果を奏するが、前記ろう材が、２０
〜４５重量％のＭｎを含むＣｕとＭｎの合金であるた
め、図４の状態図からも判るように、鋼部材の浸炭処理
（約９３０℃）において液相状態を保持し、鋼部材の焼
入れ処理直前の温度（約８５０℃）よりも高い約８７０
℃以上の固相線を確保（約８７０℃以下で液相状態とな
らない）することができる。
【００１４】請求項３のろう付方法においては、請求項
１と同様の作用・効果を奏するが、前記ろう材が、２０
〜４５重量％のＭｎと、０〜１５重量％のＮｉとを含む
ＣｕトＭｎとＮｉの合金である。ろう材が２０〜４５重
量％のＭｎを含む合金であり、Ｎｉの重量％は比較的少
量であるため、基本的に請求項２と同様の作用・効果が
得られるうえ、ろう材が０〜１５重量％のＮｉを含む合
金であるため、ろう付けの接合強度を高めることがで
き、また、ろう材の液相状態における鋼部材に対する濡
れ性を高め、接合部の隅々までろう材を充填できるから
ろう付けの信頼性を高めることができる。
１と同様の作用・効果を奏するが、前記ろう材が、２０
〜４５重量％のＭｎと、０〜１５重量％のＮｉとを含む
ＣｕトＭｎとＮｉの合金である。ろう材が２０〜４５重
量％のＭｎを含む合金であり、Ｎｉの重量％は比較的少
量であるため、基本的に請求項２と同様の作用・効果が
得られるうえ、ろう材が０〜１５重量％のＮｉを含む合
金であるため、ろう付けの接合強度を高めることがで
き、また、ろう材の液相状態における鋼部材に対する濡
れ性を高め、接合部の隅々までろう材を充填できるから
ろう付けの信頼性を高めることができる。
【００１５】請求項４のろう付方法においては、請求項
２又は請求項３と同様の作用・効果を奏するが、前記第
１の工程において鋼部材間にセットされるろう材は、線
材をリング状又は開リング状に構成したろう材であるた
め、ろう材のセットが簡単になり、量産的にろう付けす
る際のコスト低減を図ることができる。
２又は請求項３と同様の作用・効果を奏するが、前記第
１の工程において鋼部材間にセットされるろう材は、線
材をリング状又は開リング状に構成したろう材であるた
め、ろう材のセットが簡単になり、量産的にろう付けす
る際のコスト低減を図ることができる。
【００１６】請求項５のろう付方法においては、請求項
１と同様の作用・効果を奏するが、前記複数の鋼部材
が、自動車用変速機におけるヘリカルギヤとクラッチコ
ーンである。このヘリカルギヤとクラッチコーンをろう
付けにて一体的に接合するため、熱歪みを最小限に抑制
して高品質のギヤ部材とすることができる。
１と同様の作用・効果を奏するが、前記複数の鋼部材
が、自動車用変速機におけるヘリカルギヤとクラッチコ
ーンである。このヘリカルギヤとクラッチコーンをろう
付けにて一体的に接合するため、熱歪みを最小限に抑制
して高品質のギヤ部材とすることができる。
【００１７】請求項６のろう材においては、複数の金属
部材同士をろう付けする為のろう材において、ろう材
が、ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、２０〜
４５重量％のＭｎを含む合金からなるので、２０〜４５
重量％のＭｎの作用により、ろう材の液相線お固相線を
低くすることができるとともに、ろう材の線材化が可能
であるため、量産的なろう付けに適する。そして、図４
の状態図から判るように、請求項１で説明したように、
このろう材は、鋼部材の浸炭処理温度（約９３０℃）に
おいて液相状態で、鋼部材の焼入れ処理直前の温度（約
８５０℃）において十分に固相状態となるので、複数の
鋼部材を浸炭処理するのと並行してろう付けすることの
できるものとなる。
部材同士をろう付けする為のろう材において、ろう材
が、ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、２０〜
４５重量％のＭｎを含む合金からなるので、２０〜４５
重量％のＭｎの作用により、ろう材の液相線お固相線を
低くすることができるとともに、ろう材の線材化が可能
であるため、量産的なろう付けに適する。そして、図４
の状態図から判るように、請求項１で説明したように、
このろう材は、鋼部材の浸炭処理温度（約９３０℃）に
おいて液相状態で、鋼部材の焼入れ処理直前の温度（約
８５０℃）において十分に固相状態となるので、複数の
鋼部材を浸炭処理するのと並行してろう付けすることの
できるものとなる。
【００１８】請求項７のろう材においては、複数の金属
部材同士をろう付けする為のろう材において、ろう材
が、ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、２０〜
４５重量％のＭｎと０〜１５重量％のＮｉとを含む合金
からなるので、基本的に請求項６と同様の作用・効果が
得られるうえ、０〜１５重量％のＮｉを含む合金である
ため、請求項３で説明したように、ろう付けの接合強度
を高めることができ、また、ろう材の液相状態における
金属部材（特に、鋼部材）に対する濡れ性を高め、接合
部の隅々までろう材を充填できるからろう付けの信頼性
を高めることができる。
部材同士をろう付けする為のろう材において、ろう材
が、ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、２０〜
４５重量％のＭｎと０〜１５重量％のＮｉとを含む合金
からなるので、基本的に請求項６と同様の作用・効果が
得られるうえ、０〜１５重量％のＮｉを含む合金である
ため、請求項３で説明したように、ろう付けの接合強度
を高めることができ、また、ろう材の液相状態における
金属部材（特に、鋼部材）に対する濡れ性を高め、接合
部の隅々までろう材を充填できるからろう付けの信頼性
を高めることができる。
【００１９】請求項８のろう材においては、複数の鋼部
材同士をろう付けする為のろう材において、ＣｕとＭｎ
とを主成分とする合金であって、２０〜４５重量％のＭ
ｎを含む合金からなるものである。ろう付け対象部材
が、複数の鋼部材という点で請求項６と異なるのみであ
り、基本的に請求項６と同様の作用・効果が得られる。
材同士をろう付けする為のろう材において、ＣｕとＭｎ
とを主成分とする合金であって、２０〜４５重量％のＭ
ｎを含む合金からなるものである。ろう付け対象部材
が、複数の鋼部材という点で請求項６と異なるのみであ
り、基本的に請求項６と同様の作用・効果が得られる。
【００２０】請求項９のろう材においては、複数の鋼部
材同士をろう付けする為のろう材において、ＣｕとＭｎ
とを主成分とする合金であって、２０〜４５重量％のＭ
ｎと０〜１５重量％のＮｉとを含む合金からなるもので
ある。ろう付け対象部材が、複数の鋼部材という点で請
求項７と異なるのみであり、基本的に請求項７と同様の
作用・効果が得られる。
材同士をろう付けする為のろう材において、ＣｕとＭｎ
とを主成分とする合金であって、２０〜４５重量％のＭ
ｎと０〜１５重量％のＮｉとを含む合金からなるもので
ある。ろう付け対象部材が、複数の鋼部材という点で請
求項７と異なるのみであり、基本的に請求項７と同様の
作用・効果が得られる。
【００２１】
【実施例】以下、本発明の実施例について、図面を参照
しつつ説明する。本実施例は、自動車のマニュアル変速
機用に組み込まれるギヤ部材を製作する際に、鋼製のヘ
リカルギヤと鋼製のクラッチコーンとを浸炭処理と並行
してろう付けしてギヤ部材を作成する浸炭処理・ろう付
方法、および、そのろう付けの為のろう材に、本発明を
適用した場合の一例である。最初に、浸炭処理・ろう付
方法について説明し、その後、前記浸炭処理・ろう付方
法に適用可能なろう材について説明する。
しつつ説明する。本実施例は、自動車のマニュアル変速
機用に組み込まれるギヤ部材を製作する際に、鋼製のヘ
リカルギヤと鋼製のクラッチコーンとを浸炭処理と並行
してろう付けしてギヤ部材を作成する浸炭処理・ろう付
方法、および、そのろう付けの為のろう材に、本発明を
適用した場合の一例である。最初に、浸炭処理・ろう付
方法について説明し、その後、前記浸炭処理・ろう付方
法に適用可能なろう材について説明する。
【００２２】前段の工程において、図１（ａ）に示すよ
うに、予め、クラッチコーン１０と、ヘリカルギヤ２０
とを製作しておくものとする。これらの構造について説
明すると、クラッチコーン１０において、筒部１３とギ
ヤ部１４とが一体形成され、軸孔１１は、筒部１３内の
大径孔１１ａと、ギヤ部１４内の小径孔１１ｂとからな
り、小径孔１１ｂの内周面１２と、ギヤ部１４の下面１
６の内周側部分とがろう付けされる面である。筒部１３
の外周面１５はテーパー状のコーン面に形成され、ギヤ
部１４の外周部にはギヤ歯１７が形成されている。
うに、予め、クラッチコーン１０と、ヘリカルギヤ２０
とを製作しておくものとする。これらの構造について説
明すると、クラッチコーン１０において、筒部１３とギ
ヤ部１４とが一体形成され、軸孔１１は、筒部１３内の
大径孔１１ａと、ギヤ部１４内の小径孔１１ｂとからな
り、小径孔１１ｂの内周面１２と、ギヤ部１４の下面１
６の内周側部分とがろう付けされる面である。筒部１３
の外周面１５はテーパー状のコーン面に形成され、ギヤ
部１４の外周部にはギヤ歯１７が形成されている。
【００２３】ヘリカルギヤ２０には、軸孔２１を形成し
てあり、上端側の嵌合軸部２２と、本体部２３とが一体
形成され、嵌合軸部２２と本体部２３とに亙って軸孔２
１が形成され、嵌合軸部２２は、クラッチコーン１０の
小径孔１１ｂに微小隙間を以て嵌合可能に形成されてい
る。嵌合軸部２２の外周基部には、開リング状のろう材
３０（図２参照）を装着する為の環状溝２５が形成さ
れ、本体部２３の上面の内周側部分には、クラッチコー
ン１０の下面１６に当接可能な環状面２６が形成され、
嵌合軸部２２の外周面２４と、環状面２６とがろう付け
される面である。また、本体部２３の外周部にはギヤ歯
２７が形成されている。
てあり、上端側の嵌合軸部２２と、本体部２３とが一体
形成され、嵌合軸部２２と本体部２３とに亙って軸孔２
１が形成され、嵌合軸部２２は、クラッチコーン１０の
小径孔１１ｂに微小隙間を以て嵌合可能に形成されてい
る。嵌合軸部２２の外周基部には、開リング状のろう材
３０（図２参照）を装着する為の環状溝２５が形成さ
れ、本体部２３の上面の内周側部分には、クラッチコー
ン１０の下面１６に当接可能な環状面２６が形成され、
嵌合軸部２２の外周面２４と、環状面２６とがろう付け
される面である。また、本体部２３の外周部にはギヤ歯
２７が形成されている。
【００２４】更に、別の前段の工程において、図２に示
すように、予め、環状溝２５に装着する為の開リング状
のろう材３０を製作しておく。この開リング状のろう材
３０は、所定の太さの線材を開リング状に成形し且つ切
断して作成する。但し、この開リング状のろう材３０の
合金の材質については後述する。
すように、予め、環状溝２５に装着する為の開リング状
のろう材３０を製作しておく。この開リング状のろう材
３０は、所定の太さの線材を開リング状に成形し且つ切
断して作成する。但し、この開リング状のろう材３０の
合金の材質については後述する。
【００２５】次に、浸炭処理・ろう付方法の第１工程に
おいて、図１（ｂ）に示すように、ヘリカルギヤ２０の
環状溝２５に、開リング状のろう材３０をセットする。
次に、第２工程において、図１（ｃ）に示すように、所
定の圧入プレスにヘリカルギヤ２０とクラッチコーン１
０とをセットし、クラッチコーン１０をヘリカルギヤ２
０に圧入する。この圧入後の状態において、ろう材３０
は環状溝２５内に位置し、内周面１２が外周面２４に２
０〜３０μｍの微小隙間を以て外嵌し、クラッチコーン
１０の下面１６の内周側部分は、環状面２６に４０〜８
０μｍの微小隙間を以て当接した状態となる。
おいて、図１（ｂ）に示すように、ヘリカルギヤ２０の
環状溝２５に、開リング状のろう材３０をセットする。
次に、第２工程において、図１（ｃ）に示すように、所
定の圧入プレスにヘリカルギヤ２０とクラッチコーン１
０とをセットし、クラッチコーン１０をヘリカルギヤ２
０に圧入する。この圧入後の状態において、ろう材３０
は環状溝２５内に位置し、内周面１２が外周面２４に２
０〜３０μｍの微小隙間を以て外嵌し、クラッチコーン
１０の下面１６の内周側部分は、環状面２６に４０〜８
０μｍの微小隙間を以て当接した状態となる。
【００２６】次に、第３工程において、クラッチコーン
１０とヘリカルギヤ２０とを浸炭炉内に収容して浸炭処
理するとともに、その浸炭処理と並行してろう材３０に
よるろう付けを行ない、クラッチコーン１０とヘリカル
ギヤ２０とをろう付けして一体化したギヤ部材４０にす
る。次に、第４工程において、ギヤ部材４０を浸炭炉か
ら取り出し、ソルトバスの溶融ソルト内に収容して、焼
入れ処理する。
１０とヘリカルギヤ２０とを浸炭炉内に収容して浸炭処
理するとともに、その浸炭処理と並行してろう材３０に
よるろう付けを行ない、クラッチコーン１０とヘリカル
ギヤ２０とをろう付けして一体化したギヤ部材４０にす
る。次に、第４工程において、ギヤ部材４０を浸炭炉か
ら取り出し、ソルトバスの溶融ソルト内に収容して、焼
入れ処理する。
【００２７】ここで、前記第３及び第４工程における浸
炭処理・ろう付け処理及び焼入れ処理の温度特性（ヒー
トパターン）について説明する。図３に示すように、３
５０℃まで昇温して２０分間保持し、その後９３０℃ま
で加熱し、９３０℃の加熱状態において８６分間浸炭処
理するのと並行してろう材３０を融解させてろう付けす
る。その後、焼入れ時の熱変形を抑制する為に、フェラ
イト析出が生じない８５０℃の温度まで降温させて８４
分間保持し、次に、ソルトバスにより８５０℃から２３
０℃の温度に焼入れ処理し、その後２３０℃から大気中
にて徐冷する。
炭処理・ろう付け処理及び焼入れ処理の温度特性（ヒー
トパターン）について説明する。図３に示すように、３
５０℃まで昇温して２０分間保持し、その後９３０℃ま
で加熱し、９３０℃の加熱状態において８６分間浸炭処
理するのと並行してろう材３０を融解させてろう付けす
る。その後、焼入れ時の熱変形を抑制する為に、フェラ
イト析出が生じない８５０℃の温度まで降温させて８４
分間保持し、次に、ソルトバスにより８５０℃から２３
０℃の温度に焼入れ処理し、その後２３０℃から大気中
にて徐冷する。
【００２８】後述するろう材３０の特性から判るよう
に、前記浸炭処理・ろう付けの際、ろう材３０が融解し
て、内周面１２と外周面２４間の２０〜３０μｍの微小
隙間３１に充填されるとともに、クラッチコーン１０の
下面１６の内周側部分と環状面２６間の４０〜８０μｍ
の微小隙間３２に充填され、８５０℃に降温された状態
においてろう材は完全に凝固状態になる。そして、その
凝固しながらではなく、凝固完了状態において焼入れ処
理されるため、焼入れの際の熱歪みによりろう付け接合
部の強度が低下することもない。
に、前記浸炭処理・ろう付けの際、ろう材３０が融解し
て、内周面１２と外周面２４間の２０〜３０μｍの微小
隙間３１に充填されるとともに、クラッチコーン１０の
下面１６の内周側部分と環状面２６間の４０〜８０μｍ
の微小隙間３２に充填され、８５０℃に降温された状態
においてろう材は完全に凝固状態になる。そして、その
凝固しながらではなく、凝固完了状態において焼入れ処
理されるため、焼入れの際の熱歪みによりろう付け接合
部の強度が低下することもない。
【００２９】次に、前記クラッチコーン１０とヘリカル
ギヤ２０とをろう付けするのに適したろう材３０の合金
組成と機械的特性について説明する。前記のように、浸
炭処理と並行してろう付けし、その後焼入れ処理する関
係上、ろう材３０に必要な特性としては、(1) 浸炭処理
時の温度９３０℃において液相状態であること、(2) 焼
入れ直前の温度８５０℃において固相状態であること、
(3) 約17.2 Kgf/mm2以上の目標剪断強度を確保できるこ
と、〔尚、この目標剪断強度は、規格で規定されている
捩じり強度５００Kg・m および抜き強度２３ton から設
定した〕 (4) 融解状態のろう材３０を微小な接合隙間に均一に充
填する為に、クラッチコーン１０とヘリカルギヤ２０を
構成する鋼部材に対する濡れ性が高いこと、(5) クラッ
チコーン１０とヘリカルギヤ２０とを量産的にろう付け
する為に、線材化してから所定形状に成形できるろう材
３０であること、等の諸必要条件を満足する必要があ
る。
ギヤ２０とをろう付けするのに適したろう材３０の合金
組成と機械的特性について説明する。前記のように、浸
炭処理と並行してろう付けし、その後焼入れ処理する関
係上、ろう材３０に必要な特性としては、(1) 浸炭処理
時の温度９３０℃において液相状態であること、(2) 焼
入れ直前の温度８５０℃において固相状態であること、
(3) 約17.2 Kgf/mm2以上の目標剪断強度を確保できるこ
と、〔尚、この目標剪断強度は、規格で規定されている
捩じり強度５００Kg・m および抜き強度２３ton から設
定した〕 (4) 融解状態のろう材３０を微小な接合隙間に均一に充
填する為に、クラッチコーン１０とヘリカルギヤ２０を
構成する鋼部材に対する濡れ性が高いこと、(5) クラッ
チコーン１０とヘリカルギヤ２０とを量産的にろう付け
する為に、線材化してから所定形状に成形できるろう材
３０であること、等の諸必要条件を満足する必要があ
る。
【００３０】以上の諸必要条件を充足するろう材３０と
して、ＣｕとＭｎとを主成分とする合金からなるろう材
が有力な候補であるので、それについて検討する。図４
のＣｕ−Ｍｎろう材用合金の２元系状態図に示すよう
に、前記(1) と(2)の条件を満足する為には、Ｍｎの成
分比率を２０〜４５重量％の範囲に設定する必要があ
り、その場合、Ｍｎの成分比率３８．５重量％で最低融
点８７０℃となる。Ｍｎを含むと、ろう材合金が硬くな
って線材化が難しくなる虞があったが、ろう材メーカー
による検討の結果、α固溶体が多く析出する領域では、
過度に硬くなることはなく、十分に線材化可能であるこ
とが判った。
して、ＣｕとＭｎとを主成分とする合金からなるろう材
が有力な候補であるので、それについて検討する。図４
のＣｕ−Ｍｎろう材用合金の２元系状態図に示すよう
に、前記(1) と(2)の条件を満足する為には、Ｍｎの成
分比率を２０〜４５重量％の範囲に設定する必要があ
り、その場合、Ｍｎの成分比率３８．５重量％で最低融
点８７０℃となる。Ｍｎを含むと、ろう材合金が硬くな
って線材化が難しくなる虞があったが、ろう材メーカー
による検討の結果、α固溶体が多く析出する領域では、
過度に硬くなることはなく、十分に線材化可能であるこ
とが判った。
【００３１】次に、液相状態のろう材３０の鋼部材に対
する濡れ性を高め、接合強度を高める為に、前記のろう
材に、Ｎｉを添加してなる合金も有力な候補である。そ
こで、図５に示す組成の合金からなる７種類のろう材Ｍ
１〜Ｍ７について、濡れ性確認試験を行った。この濡れ
性確認試験では、ろう材Ｍ１〜Ｍ７の試料１ｇを鋼板表
面にてプラズマアークで加熱融解して、鋼板表面におけ
る濡れ半径を計測し、その計測結果を図６に示す。この
図から、概略的に、Ｎｉの組成比率が高まる程濡れ性が
向上することが判った。但し、Ｎｉを添加しない場合で
あっても、適用するフラックスの種類を調整すること
で、ある程度まで濡れ性を高めることができる。
する濡れ性を高め、接合強度を高める為に、前記のろう
材に、Ｎｉを添加してなる合金も有力な候補である。そ
こで、図５に示す組成の合金からなる７種類のろう材Ｍ
１〜Ｍ７について、濡れ性確認試験を行った。この濡れ
性確認試験では、ろう材Ｍ１〜Ｍ７の試料１ｇを鋼板表
面にてプラズマアークで加熱融解して、鋼板表面におけ
る濡れ半径を計測し、その計測結果を図６に示す。この
図から、概略的に、Ｎｉの組成比率が高まる程濡れ性が
向上することが判った。但し、Ｎｉを添加しない場合で
あっても、適用するフラックスの種類を調整すること
で、ある程度まで濡れ性を高めることができる。
【００３２】ところで、Ｍｎの組成比率が高まる程融点
が高くなり、また、Ｎｉの組成比率が高まる程融点が高
くなることから、図７に示すＣｕ−Ｍｎ−Ｎｉろう材用
合金の３元系状態図により検討した結果、浸炭処理時の
温度９３０℃において液相状態を確保する為には、Ｎｉ
の組成比率は１５重量％以下であることが必要であるこ
とが判った。
が高くなり、また、Ｎｉの組成比率が高まる程融点が高
くなることから、図７に示すＣｕ−Ｍｎ−Ｎｉろう材用
合金の３元系状態図により検討した結果、浸炭処理時の
温度９３０℃において液相状態を確保する為には、Ｎｉ
の組成比率は１５重量％以下であることが必要であるこ
とが判った。
【００３３】一方、前記７種類のろう材Ｍ１〜Ｍ７につ
いて、接合強度試験を行った結果は、図８に示す通りで
ある。この結果から、ろう材Ｍ１は十分な接合強度を発
揮するが、ろう材Ｍ２，３は接合強度的に多少劣るもの
の実用に耐えない訳ではない。ろう材Ｍ４〜Ｍ７は、十
分な接合強度を発揮し、濡れ性と強度の観点から最も望
ましいものであることが判る。
いて、接合強度試験を行った結果は、図８に示す通りで
ある。この結果から、ろう材Ｍ１は十分な接合強度を発
揮するが、ろう材Ｍ２，３は接合強度的に多少劣るもの
の実用に耐えない訳ではない。ろう材Ｍ４〜Ｍ７は、十
分な接合強度を発揮し、濡れ性と強度の観点から最も望
ましいものであることが判る。
【００３４】以上のような検討結果から、前記クラッチ
コーン１０とヘリカルギヤ２０のような複数の鋼部材を
浸炭処理と並行的にろう付けし、その後焼入れ処理する
のに適したろう材３０としては、次の種々のろう材を適
用できる。 （ａ）ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、２０
〜４５重量％のＭｎを含む合金からなるろう材。 （ｂ）ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、８０
〜５５重量％のＣｕと２０〜４５重量％のＭｎを含むＣ
ｕ−Ｍｎ合金からなるろう材。 （ｃ）ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、２０
〜４５重量％のＭｎと、０〜１５重量％のＮｉを含む合
金からなるろう材。 （ｄ）ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、２０
〜４５重量％のＭｎと、０〜１５重量％のＮｉを含むＣ
ｕ−Ｍｎ−Ｎｉ合金からなるろう材。 （ｅ）ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、４５
重量％以上のＣｕと、２０〜４５重量％のＭｎと、０〜
１５重量％のＮｉを含むＣｕ−Ｍｎ−Ｎｉ合金からなる
ろう材。
コーン１０とヘリカルギヤ２０のような複数の鋼部材を
浸炭処理と並行的にろう付けし、その後焼入れ処理する
のに適したろう材３０としては、次の種々のろう材を適
用できる。 （ａ）ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、２０
〜４５重量％のＭｎを含む合金からなるろう材。 （ｂ）ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、８０
〜５５重量％のＣｕと２０〜４５重量％のＭｎを含むＣ
ｕ−Ｍｎ合金からなるろう材。 （ｃ）ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、２０
〜４５重量％のＭｎと、０〜１５重量％のＮｉを含む合
金からなるろう材。 （ｄ）ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、２０
〜４５重量％のＭｎと、０〜１５重量％のＮｉを含むＣ
ｕ−Ｍｎ−Ｎｉ合金からなるろう材。 （ｅ）ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、４５
重量％以上のＣｕと、２０〜４５重量％のＭｎと、０〜
１５重量％のＮｉを含むＣｕ−Ｍｎ−Ｎｉ合金からなる
ろう材。
【００３５】次に、前記実施例を部分的に変更した変更
態様について説明する。 １〕前記実施例におけるろう付け対象部材はクラッチコ
ーン１０とヘリカルギヤ２０であったが、ろう付け対象
部材は前記のものに限定されず、その他の種々の鋼部材
であってもよく、２つの鋼部材をろう付けするとは限ら
ず、３つの鋼部材又は３つ以上の鋼部材をろう付けする
ろう付方法にも、同様に本発明を適用可能である。 ２〕前記ろう材３０は、線材から開リング状に成形した
ものを適用したが、閉リング状のろう材を装着できる場
合には、閉リング状のろう材を適用してもよい。 ３〕前記（ａ）と（ｃ）のろう材は、必要に応じて、Ｃ
ｕ，Ｍｎ，Ｎｉ以外のその他の金属元素を微小量又は少
量添加してなる合金であってもよい。 ４〕前記実施例のろう材は、鋼部材をろう材するのに好
適のものであるが、鋼部材以外の複数の金属部材（特
に、ダクタイル鋳鉄部材、鋳鉄部材、銅合金部材、アル
ミ合金部材、その他）のろう付けにも適用し得ることは
勿論である。
態様について説明する。 １〕前記実施例におけるろう付け対象部材はクラッチコ
ーン１０とヘリカルギヤ２０であったが、ろう付け対象
部材は前記のものに限定されず、その他の種々の鋼部材
であってもよく、２つの鋼部材をろう付けするとは限ら
ず、３つの鋼部材又は３つ以上の鋼部材をろう付けする
ろう付方法にも、同様に本発明を適用可能である。 ２〕前記ろう材３０は、線材から開リング状に成形した
ものを適用したが、閉リング状のろう材を装着できる場
合には、閉リング状のろう材を適用してもよい。 ３〕前記（ａ）と（ｃ）のろう材は、必要に応じて、Ｃ
ｕ，Ｍｎ，Ｎｉ以外のその他の金属元素を微小量又は少
量添加してなる合金であってもよい。 ４〕前記実施例のろう材は、鋼部材をろう材するのに好
適のものであるが、鋼部材以外の複数の金属部材（特
に、ダクタイル鋳鉄部材、鋳鉄部材、銅合金部材、アル
ミ合金部材、その他）のろう付けにも適用し得ることは
勿論である。
【図１】（ａ）は本発明の実施例に係るクラッチコーン
とヘリカルギヤの断面図、（ｂ）はろう材をセットして
状態のヘリカルギヤの断面図、（ｃ）はヘリカルギヤに
クラッチコーンを圧入した状態の断面図、（ｄ）はクラ
ッチコーンとヘリカルギヤとをろう付けした状態の断面
図である。
とヘリカルギヤの断面図、（ｂ）はろう材をセットして
状態のヘリカルギヤの断面図、（ｃ）はヘリカルギヤに
クラッチコーンを圧入した状態の断面図、（ｄ）はクラ
ッチコーンとヘリカルギヤとをろう付けした状態の断面
図である。
【図２】開リング状のろう付けの平面図である。
【図３】浸炭処理・ろう付けの温度特性図である。
【図４】Ｃｕ−Ｍｎろう付け用合金の２元状態図であ
る。
る。
【図５】種々の実験に供した７種類のろう材の組成を示
す図表である。
す図表である。
【図６】前記７種のろう材の濡れ性確認試験の試験結果
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図７】Ｃｕ−Ｍｎ−Ｎｉろう材用合金の３元状態図で
ある。
ある。
【図８】前記７種のろう材の接合強度試験結果を示すグ
ラフである。
ラフである。
１０ クラッチコーン ２０ ヘリカルギヤ ３０ 開リング状ろう材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 9/05 Ｆ１６Ｈ 57/02 ５０１ Ｚ
Claims (9)
- 【請求項１】 複数の鋼部材同士をろう付けする方法に
おいて、 ＣｕとＭｎとを主成分とする合金のろう材を鋼部材間の
ろう付け対象部位又はその近傍部位にセットする第１の
工程と、 前記ろう材をセットした複数の鋼部材を、浸炭炉内に収
容して浸炭処理するとともに前記ろう材によりろう付け
対象部位をろう付けする第２の工程と、 前記浸炭処理された複数の鋼部材を焼入れ処理する第３
の工程と、 を備えたことを特徴とするろう付方法。 - 【請求項２】 前記ろう材が、８０〜５５重量％のＣｕ
と、２０〜４５重量％のＭｎを含むＣｕとＭｎの合金で
あることを特徴とする請求項１に記載のろう付方法。 - 【請求項３】 前記ろう材が、２０〜４５重量％のＭｎ
と、０〜１５重量％のＮｉとを含むＣｕとＭｎとＮｉの
合金であることを特徴とする請求項１に記載のろう付方
法。 - 【請求項４】 前記第１の工程において鋼部材間にセッ
トされるろう材は、線材をリング状又は開リング状に構
成したろう材であることを特徴とする請求項２又は請求
項３に記載のろう付方法。 - 【請求項５】 前記複数の鋼部材が、自動車用変速機に
おけるヘリカルギヤとクラッチコーンであることを特徴
とする請求項１に記載のろう付方法。 - 【請求項６】 複数の金属部材同士をろう付けする為の
ろう材において、 ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、２０〜４５
重量％のＭｎを含む合金からなることを特徴とするろう
材。 - 【請求項７】 複数の金属部材同士をろう付けする為の
ろう材において、 ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、２０〜４５
重量％のＭｎと０〜１５重量％のＮｉとを含む合金から
なることを特徴とするろう材。 - 【請求項８】 複数の鋼部材同士をろう付けする為のろ
う材において、 ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、２０〜４５
重量％のＭｎを含む合金からなることを特徴とするろう
材。 - 【請求項９】 複数の鋼部材同士をろう付けする為のろ
う材において、 ＣｕとＭｎとを主成分とする合金であって、２０〜４５
重量％のＭｎと０〜１５重量％のＮｉとを含む合金から
なることを特徴とするろう材。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7039314A JPH08206876A (ja) | 1995-02-02 | 1995-02-02 | ろう付方法およびそのろう材 |
| KR1019960002208A KR100379147B1 (ko) | 1995-02-02 | 1996-01-31 | 경질납땜방법 |
| US08/595,687 US5725682A (en) | 1995-02-02 | 1996-02-02 | Brazing method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7039314A JPH08206876A (ja) | 1995-02-02 | 1995-02-02 | ろう付方法およびそのろう材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08206876A true JPH08206876A (ja) | 1996-08-13 |
Family
ID=12549658
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7039314A Pending JPH08206876A (ja) | 1995-02-02 | 1995-02-02 | ろう付方法およびそのろう材 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5725682A (ja) |
| JP (1) | JPH08206876A (ja) |
| KR (1) | KR100379147B1 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001276998A (ja) * | 2000-01-28 | 2001-10-09 | Mazda Motor Corp | ロウ付け用フラックス |
| US6605371B1 (en) | 1998-09-28 | 2003-08-12 | Sumitomo Special Metals Co., Ltd. | Brazing alloy for stainless steel, structure braze-assembled with the brazing alloy, and brazing material for stainless steel |
| JP2015166099A (ja) * | 2014-03-03 | 2015-09-24 | 新日鐵住金株式会社 | ブランク材の製造方法、ホットスタンプ成形品の製造方法、ブランク材、及びホットスタンプ成形品 |
| CN111778463A (zh) * | 2020-07-07 | 2020-10-16 | 南京嘉业安环保科技有限公司 | 铜基多元合金的均匀化处理装置 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19733135C2 (de) * | 1997-07-31 | 2003-03-20 | Fev Motorentech Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines aus zwei Teilelementen zusammengesetzten Bauteils |
| IT1392421B1 (it) * | 2008-09-01 | 2012-03-02 | Kme Italy S P A | Uso di una lega bianca a base rame per la produzione di manufatti naturalmente antibatterici e metodo per la produzione degli stessi |
| CN102085599A (zh) * | 2009-12-03 | 2011-06-08 | 鸿富锦精密工业（深圳）有限公司 | 摩擦搅拌接合方法及摩擦搅拌接合产品 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2027062B (en) * | 1978-07-12 | 1982-08-25 | Honda Motor Co Ltd | Continuous process for brazing and nitriding |
| JPS55139167A (en) * | 1979-04-16 | 1980-10-30 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Manufacture of gear for speed change gear |
| JPS5691977A (en) * | 1979-12-25 | 1981-07-25 | Aichi Mach Ind Co Ltd | Joining method for blister steel material parts |
| JPS56127742A (en) * | 1980-03-10 | 1981-10-06 | Mitsubishi Metal Corp | Cu-mn alloy solder material free from generation of pinhole deficiency |
| JPS5976697A (ja) * | 1982-10-26 | 1984-05-01 | Toyota Motor Corp | 浸炭同時ろう付接合法 |
| JPS6072695A (ja) * | 1983-09-28 | 1985-04-24 | Maruyasu Kogyo Kk | ステンレス鋼用ろう付け合金 |
| GB8407758D0 (en) * | 1984-03-26 | 1984-05-02 | Micro Metalsmiths Ltd | Copper base alloys |
| JP2607603B2 (ja) * | 1988-03-16 | 1997-05-07 | マツダ株式会社 | ろう材およびろう付方法 |
| JPH06192737A (ja) * | 1991-03-22 | 1994-07-12 | Mitsubishi Motors Corp | 異種材料よりなる接合体の熱処理方法 |
-
1995
- 1995-02-02 JP JP7039314A patent/JPH08206876A/ja active Pending
-
1996
- 1996-01-31 KR KR1019960002208A patent/KR100379147B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1996-02-02 US US08/595,687 patent/US5725682A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6605371B1 (en) | 1998-09-28 | 2003-08-12 | Sumitomo Special Metals Co., Ltd. | Brazing alloy for stainless steel, structure braze-assembled with the brazing alloy, and brazing material for stainless steel |
| JP2001276998A (ja) * | 2000-01-28 | 2001-10-09 | Mazda Motor Corp | ロウ付け用フラックス |
| JP2015166099A (ja) * | 2014-03-03 | 2015-09-24 | 新日鐵住金株式会社 | ブランク材の製造方法、ホットスタンプ成形品の製造方法、ブランク材、及びホットスタンプ成形品 |
| CN111778463A (zh) * | 2020-07-07 | 2020-10-16 | 南京嘉业安环保科技有限公司 | 铜基多元合金的均匀化处理装置 |
Also Published As
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