JPH1043886A - ろう材の製造方法 - Google Patents
ろう材の製造方法Info
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- JPH1043886A JPH1043886A JP20243596A JP20243596A JPH1043886A JP H1043886 A JPH1043886 A JP H1043886A JP 20243596 A JP20243596 A JP 20243596A JP 20243596 A JP20243596 A JP 20243596A JP H1043886 A JPH1043886 A JP H1043886A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ａｌ又はＡｌ合金同士の接合、ＡｌとＡｌ合
金との接合、及びＡｌ又はＡｌ合金と異種材料との接合
を好適に行なうことがきるろう材の製造方法を提供する
こと。 【解決手段】 本発明の範囲内の組成となる様に秤量
し、予め合金化する。次に、その合金を石英ノズル１に
入れ、不活性ガス雰囲気中で高周波コイル２にて加熱溶
解するして溶湯とする。更に、溶湯の加熱を続け、溶湯
の温度を、融点から５０〜３００℃の範囲に制御する。
次に、その温度範囲の溶湯を、所定速度で回転する急冷
ロール３上に、Ａｒガス圧により流下させ、急冷ロール
３により急速に冷却して箔化させる。これにより、ろう
材箔を得る。
金との接合、及びＡｌ又はＡｌ合金と異種材料との接合
を好適に行なうことがきるろう材の製造方法を提供する
こと。 【解決手段】 本発明の範囲内の組成となる様に秤量
し、予め合金化する。次に、その合金を石英ノズル１に
入れ、不活性ガス雰囲気中で高周波コイル２にて加熱溶
解するして溶湯とする。更に、溶湯の加熱を続け、溶湯
の温度を、融点から５０〜３００℃の範囲に制御する。
次に、その温度範囲の溶湯を、所定速度で回転する急冷
ロール３上に、Ａｒガス圧により流下させ、急冷ロール
３により急速に冷却して箔化させる。これにより、ろう
材箔を得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ａｌ又はＡｌ合金
同士の接合、ＡｌとＡｌ合金との接合、及びＡｌ又はＡ
ｌ合金と異種材料との接合に使用されるろう材の製造方
法に関するものである。
同士の接合、ＡｌとＡｌ合金との接合、及びＡｌ又はＡ
ｌ合金と異種材料との接合に使用されるろう材の製造方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、Ａｌ合金は、耐食性に優れ且
つ高熱伝導性であり、しかも軽量であるという利点を有
しているので、種々の分野において利用が進んでいる。
特に自動車用では、熱交換器への利用や軽量化を目的と
した動弁系部品への利用がなされている。
つ高熱伝導性であり、しかも軽量であるという利点を有
しているので、種々の分野において利用が進んでいる。
特に自動車用では、熱交換器への利用や軽量化を目的と
した動弁系部品への利用がなされている。
【０００３】そして、これらの用途の場合には、Ａｌ合
金同士の接合、ＡｌとＡｌ合金との接合、又はＡｌ合金
と異種材料との接合により複合化したものが用いられて
いる。また、その接合には、溶接，ろう付け，鋳ぐる
み，はんだ付け等の各種手法が用いられる。
金同士の接合、ＡｌとＡｌ合金との接合、又はＡｌ合金
と異種材料との接合により複合化したものが用いられて
いる。また、その接合には、溶接，ろう付け，鋳ぐる
み，はんだ付け等の各種手法が用いられる。
【０００４】このうち、ろう付接合では、ろう材とし
て、Ａｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ ＢＡ４０４５や、Ａｌ−Ｓ
ｉ−Ｃｕ系のＪＩＳ ＢＡ４１４５もしくはＡｌ−Ｓｉ
−Ｍｇ系の合金ろう材が用いられるが、これらのろう材
は、一般的に、合金を圧延することにより箔とするか、
或は粉末をペースト化して用いられる。
て、Ａｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ ＢＡ４０４５や、Ａｌ−Ｓ
ｉ−Ｃｕ系のＪＩＳ ＢＡ４１４５もしくはＡｌ−Ｓｉ
−Ｍｇ系の合金ろう材が用いられるが、これらのろう材
は、一般的に、合金を圧延することにより箔とするか、
或は粉末をペースト化して用いられる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上述したＡ
ｌ又はＡｌ合金の接合に用いるろう材（特に本発明の対
象となるろう材）は、ろう材自身が硬いだけではなく、
圧延などの加工により更に硬化（加工硬化）し脆くなる
ため、必要な厚さのろう材を得ることは容易ではない。
ｌ又はＡｌ合金の接合に用いるろう材（特に本発明の対
象となるろう材）は、ろう材自身が硬いだけではなく、
圧延などの加工により更に硬化（加工硬化）し脆くなる
ため、必要な厚さのろう材を得ることは容易ではない。
【０００６】また、Ａｌ又はＡｌ合金の接合において、
ろう材の表面酸化皮膜はろう付性を阻害するものである
が、圧延を繰り返して仮に薄いろう材ができたとして
も、圧延により表面酸化皮膜が形成されるので、ろう付
に悪影響を及ぼすことになる。更に、Ａｌ又はＡｌ合金
の接合において、必要以上に厚いろう材であると、扱い
にくいので複雑形状のろう付が困難であり、その上、肉
厚の薄い接合部材に対しては、ろう材成分が拡散して母
材本来の特性に影響を及ぼすことになる。
ろう材の表面酸化皮膜はろう付性を阻害するものである
が、圧延を繰り返して仮に薄いろう材ができたとして
も、圧延により表面酸化皮膜が形成されるので、ろう付
に悪影響を及ぼすことになる。更に、Ａｌ又はＡｌ合金
の接合において、必要以上に厚いろう材であると、扱い
にくいので複雑形状のろう付が困難であり、その上、肉
厚の薄い接合部材に対しては、ろう材成分が拡散して母
材本来の特性に影響を及ぼすことになる。
【０００７】つまり、本発明の対象とする様なろう材に
おいては、機械的な加工によるろう材の箔化は困難であ
るという問題がある。本発明は、前記課題を解決するた
めになされたものであり、Ａｌ又はＡｌ合金同士の接
合、ＡｌとＡｌ合金との接合、及びＡｌ又はＡｌ合金と
異種材料との接合を好適に行なうことがきるろう材の製
造方法を提供することを目的とする。
おいては、機械的な加工によるろう材の箔化は困難であ
るという問題がある。本発明は、前記課題を解決するた
めになされたものであり、Ａｌ又はＡｌ合金同士の接
合、ＡｌとＡｌ合金との接合、及びＡｌ又はＡｌ合金と
異種材料との接合を好適に行なうことがきるろう材の製
造方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の請求項１の発明は、液体急冷法によるろう材の製造方
法であって、Ｚｎを９３重量％以下含有するとともに、
Ａｌ，Ｓｉ及びＣｕのうち少なくとも１種を含有する合
金を、融点より５０〜３００℃高い温度の溶湯とし、所
定速度で回転する冷却用部材上に流下させ、冷却して箔
化することを特徴とするろう材の製造方法を要旨とす
る。
の請求項１の発明は、液体急冷法によるろう材の製造方
法であって、Ｚｎを９３重量％以下含有するとともに、
Ａｌ，Ｓｉ及びＣｕのうち少なくとも１種を含有する合
金を、融点より５０〜３００℃高い温度の溶湯とし、所
定速度で回転する冷却用部材上に流下させ、冷却して箔
化することを特徴とするろう材の製造方法を要旨とす
る。
【０００９】ここで、前記Ｚｎを９３重量％以下に規定
した理由は、本発明が、圧延での製箔が困難な合金を対
象とするものであり、Ｚｎが９３重量％以下であれば圧
延による製箔が困難で液体急冷法による製造を必要とす
るからである。また、本発明の範囲には、圧延が困難な
例えばＪＩＳ ＢＡ４０４５、ＪＩＳＢＡ４１４５等の
様に、Ｚｎが実質的に０重量％の場合（不可避不純物）
も含まれる。
した理由は、本発明が、圧延での製箔が困難な合金を対
象とするものであり、Ｚｎが９３重量％以下であれば圧
延による製箔が困難で液体急冷法による製造を必要とす
るからである。また、本発明の範囲には、圧延が困難な
例えばＪＩＳ ＢＡ４０４５、ＪＩＳＢＡ４１４５等の
様に、Ｚｎが実質的に０重量％の場合（不可避不純物）
も含まれる。
【００１０】前記Ａｌの範囲としては、２〜９０重量％
を採用でき、Ｓｉの範囲としては、０．０１〜１４重量
％を採用でき、Ｃｕの範囲としては、０．０１〜３０重
量％を採用できる。これらの下限値より小さいと、液体
急冷法による製箔を必要とせず、一方、上限値を上回る
と、ろう付け性が低下する。
を採用でき、Ｓｉの範囲としては、０．０１〜１４重量
％を採用でき、Ｃｕの範囲としては、０．０１〜３０重
量％を採用できる。これらの下限値より小さいと、液体
急冷法による製箔を必要とせず、一方、上限値を上回る
と、ろう付け性が低下する。
【００１１】尚、前記成分以外に、合金中にＭｇを、例
えば０．０１〜７．０重量％の範囲で含んでいてもよ
い。この場合、Ｍｇが７重量％を上回ると、製箔の際の
Ｍｇの揮発、Ｍｇ酸化物の形成が顕著になり、接合に悪
影響を及ぼす。請求項２の発明は、液体急冷法によるろ
う材の製造方法であって、Ａｌ及びＳｉを含有する合金
を、融点より５０〜３００℃高い温度の溶湯とし、所定
速度で回転する冷却用部材上に流下させ、冷却して箔化
することを特徴とするろう材の製造方法を要旨とする。
えば０．０１〜７．０重量％の範囲で含んでいてもよ
い。この場合、Ｍｇが７重量％を上回ると、製箔の際の
Ｍｇの揮発、Ｍｇ酸化物の形成が顕著になり、接合に悪
影響を及ぼす。請求項２の発明は、液体急冷法によるろ
う材の製造方法であって、Ａｌ及びＳｉを含有する合金
を、融点より５０〜３００℃高い温度の溶湯とし、所定
速度で回転する冷却用部材上に流下させ、冷却して箔化
することを特徴とするろう材の製造方法を要旨とする。
【００１２】前記Ａｌの範囲としては、８６〜９７重量
％を採用でき、Ｓｉの範囲としては、３〜１４重量％を
採用できる。これらの下限値より小さいと、液体急冷法
による製箔を必要とせず、一方、上限値を上回ると、ろ
う付け性が低下する。尚、前記成分以外に、合金中にＭ
ｇを例えば０．０１〜７．０重量％の範囲で含んでいて
もよい。
％を採用でき、Ｓｉの範囲としては、３〜１４重量％を
採用できる。これらの下限値より小さいと、液体急冷法
による製箔を必要とせず、一方、上限値を上回ると、ろ
う付け性が低下する。尚、前記成分以外に、合金中にＭ
ｇを例えば０．０１〜７．０重量％の範囲で含んでいて
もよい。
【００１３】請求項３の発明は、液体急冷法によるろう
材の製造方法であって、Ａｌ，Ｓｉ及びＣｕを含有する
合金を、融点より５０〜３００℃高い温度の溶湯とし、
所定速度で回転する冷却用部材上に流下させ、冷却して
箔化することを特徴とするろう材の製造方法を要旨とす
る。
材の製造方法であって、Ａｌ，Ｓｉ及びＣｕを含有する
合金を、融点より５０〜３００℃高い温度の溶湯とし、
所定速度で回転する冷却用部材上に流下させ、冷却して
箔化することを特徴とするろう材の製造方法を要旨とす
る。
【００１４】前記Ａｌの範囲としては、５１〜９０重量
％を採用でき、Ｓｉの範囲としては、０．０１〜１４重
量％を採用でき、Ｃｕの範囲としては、０．０１〜３５
重量％を採用できる。これらの下限値より小さいと、液
体急冷法による製箔を必要とせず、一方、上限値を上回
ると、ろう付け性が低下する。
％を採用でき、Ｓｉの範囲としては、０．０１〜１４重
量％を採用でき、Ｃｕの範囲としては、０．０１〜３５
重量％を採用できる。これらの下限値より小さいと、液
体急冷法による製箔を必要とせず、一方、上限値を上回
ると、ろう付け性が低下する。
【００１５】尚、前記成分以外に、合金中にＭｇを例え
ば０．０１〜７．０重量％の範囲で含んでいてもよい。
請求項４の発明は、前記冷却用部材の回転時の外周速度
が２０〜５０ｍ／秒であることを特徴とする前記請求項
１〜３のいずれか記載のろう材の製造方法を要旨とす
る。
ば０．０１〜７．０重量％の範囲で含んでいてもよい。
請求項４の発明は、前記冷却用部材の回転時の外周速度
が２０〜５０ｍ／秒であることを特徴とする前記請求項
１〜３のいずれか記載のろう材の製造方法を要旨とす
る。
【００１６】ここで、外周速度とは、冷却用部材（例え
ば急冷ロール）の最外周の回転時の速度のことである。
例えば直径３０ｃｍ、回転数３０００ｒｐｍの急冷ロー
ルの場合、３０π×３０００／（６０×１００）＝４
７．１ｍ／秒となる。この外周速度が、本発明の範囲よ
り遅い場合には、箔が厚くなり、ろう材として扱い難い
ものとなる。一方、早い場合には、箔は薄くなるが、透
け（ろう材にところどころ穴ができること）が生じ、接
合に適さないものとなる。
ば急冷ロール）の最外周の回転時の速度のことである。
例えば直径３０ｃｍ、回転数３０００ｒｐｍの急冷ロー
ルの場合、３０π×３０００／（６０×１００）＝４
７．１ｍ／秒となる。この外周速度が、本発明の範囲よ
り遅い場合には、箔が厚くなり、ろう材として扱い難い
ものとなる。一方、早い場合には、箔は薄くなるが、透
け（ろう材にところどころ穴ができること）が生じ、接
合に適さないものとなる。
【００１７】請求項５の発明は、前記冷却用部材が急冷
ロールであることを特徴とする前記請求項１〜４のいず
れか記載のろう材の製造方法を要旨とする。ここで、急
冷ロールの材料としては、熱伝導性の大きな材料が好適
であり、金属銅が好ましい。また、急冷ロールを水冷さ
せてもよい。
ロールであることを特徴とする前記請求項１〜４のいず
れか記載のろう材の製造方法を要旨とする。ここで、急
冷ロールの材料としては、熱伝導性の大きな材料が好適
であり、金属銅が好ましい。また、急冷ロールを水冷さ
せてもよい。
【００１８】請求項６の発明は、前記合金の溶湯の温度
を、その融点より１００〜３００℃高い温度としたこと
を特徴とする前記請求項１〜５のいずれか記載のろう材
の製造方法を要旨とする。
を、その融点より１００〜３００℃高い温度としたこと
を特徴とする前記請求項１〜５のいずれか記載のろう材
の製造方法を要旨とする。
【００１９】請求項７の発明は、前記合金の溶湯の温度
を、その融点より１５０〜３００℃高い温度としたこと
を特徴とする前記請求項１〜５のいずれか記載のろう材
の製造方法を要旨とする。
を、その融点より１５０〜３００℃高い温度としたこと
を特徴とする前記請求項１〜５のいずれか記載のろう材
の製造方法を要旨とする。
【００２０】
【発明の実施の形態】まず、液体急冷法による箔の一般
的な製造方法を説明する。例えば、所定の組成の合金
を、不活性ガス雰囲気中で溶解し、所定速度で回転する
急冷ロールに、Ａｒガス圧により流下させて箔とするも
のである。
的な製造方法を説明する。例えば、所定の組成の合金
を、不活性ガス雰囲気中で溶解し、所定速度で回転する
急冷ロールに、Ａｒガス圧により流下させて箔とするも
のである。
【００２１】本発明の対象とするろう材の融点は、最も
低いもので３７９℃と従来のろう材より低いものであ
る。そして、本発明者らは、研究の結果、この様な低い
融点を有する所定の組成の合金を液体急冷法により良好
な箔として得るには、溶解温度及び急冷ロール速度を制
御しなくてはならないことを見出し、本発明を完成し
た。
低いもので３７９℃と従来のろう材より低いものであ
る。そして、本発明者らは、研究の結果、この様な低い
融点を有する所定の組成の合金を液体急冷法により良好
な箔として得るには、溶解温度及び急冷ロール速度を制
御しなくてはならないことを見出し、本発明を完成し
た。
【００２２】つまり、請求項１の発明に示す様に、その
制御温度として、前記成分を有する合金の溶解温度（溶
湯の温度）を、その融点より５０〜３００℃高い温度と
することにより、偏析もなく（平坦な）まっすぐな箔を
得ることができる。そのため、ろう付けの際に扱いやす
く好適な接合が可能となる。
制御温度として、前記成分を有する合金の溶解温度（溶
湯の温度）を、その融点より５０〜３００℃高い温度と
することにより、偏析もなく（平坦な）まっすぐな箔を
得ることができる。そのため、ろう付けの際に扱いやす
く好適な接合が可能となる。
【００２３】即ち、上述した組成の低融点ろう材の場合
は、その融点より５０〜３００℃高い温度の溶湯を用
い、液体急冷法によってろう材箔を製造することによ
り、ろう付けに好適なろう材を製造することができる。
尚、この温度より高い温度で作製すると、箔が波を打っ
た状態で得られるばかりでなく、組成中の元素（Ｚｎ，
Ｍｇ）が多量に揮発し、所望したろう材の組成が得られ
ない。また、この温度より低い場合には、組成の均一化
が不十分であり、偏析を含むろう材となって好適な接合
を妨げるものとなる。
は、その融点より５０〜３００℃高い温度の溶湯を用
い、液体急冷法によってろう材箔を製造することによ
り、ろう付けに好適なろう材を製造することができる。
尚、この温度より高い温度で作製すると、箔が波を打っ
た状態で得られるばかりでなく、組成中の元素（Ｚｎ，
Ｍｇ）が多量に揮発し、所望したろう材の組成が得られ
ない。また、この温度より低い場合には、組成の均一化
が不十分であり、偏析を含むろう材となって好適な接合
を妨げるものとなる。
【００２４】請求項２の発明では、前記成分を有する合
金の溶解温度を、その融点より５０〜３００℃高い温度
の溶湯とすることにより、前記請求項１と同様に、偏析
もなく（平坦な）まっすぐな箔を得ることができる。請
求項３の発明では、前記成分を有する合金の溶解温度
を、その融点より５０〜３００℃高い温度の溶湯とする
ことにより、前記請求項１と同様に、偏析もなく（平坦
な）まっすぐな箔を得ることができる。
金の溶解温度を、その融点より５０〜３００℃高い温度
の溶湯とすることにより、前記請求項１と同様に、偏析
もなく（平坦な）まっすぐな箔を得ることができる。請
求項３の発明では、前記成分を有する合金の溶解温度
を、その融点より５０〜３００℃高い温度の溶湯とする
ことにより、前記請求項１と同様に、偏析もなく（平坦
な）まっすぐな箔を得ることができる。
【００２５】請求項４の発明では、冷却用部材（例えば
急冷ロール）の回転時の外周速度として、２０〜５０ｍ
／秒を採用できる。つまり、この外周速度にて、例えば
急冷ロール上に溶湯を滴下することによって、ろう材と
して好ましい３０〜１２０μｍの厚さの箔を製造するこ
とができる。
急冷ロール）の回転時の外周速度として、２０〜５０ｍ
／秒を採用できる。つまり、この外周速度にて、例えば
急冷ロール上に溶湯を滴下することによって、ろう材と
して好ましい３０〜１２０μｍの厚さの箔を製造するこ
とができる。
【００２６】請求項５の発明では、冷却用部材として急
冷ロールを採用すると、上述した好ましい性質を備えた
箔を容易に製造することができる。請求項６の発明で
は、合金の溶解温度を、融点より１００〜３００℃高い
温度とすることにより、上述した効果がより向上する。
冷ロールを採用すると、上述した好ましい性質を備えた
箔を容易に製造することができる。請求項６の発明で
は、合金の溶解温度を、融点より１００〜３００℃高い
温度とすることにより、上述した効果がより向上する。
【００２７】請求項７の発明では、合金の溶解温度を、
融点より１５０〜３００℃高い温度とすることにより、
上述した効果が更に一層向上する。尚、本発明の対象と
するろう材に、Ｆｅ，Ｌｉ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｉｎ，Ｇｅ，
Ｔｉ，Ａｇのうち少なくとも一種を添加し、ろう付性
（ヌレ性・流動性）を向上させるとともに強度を高める
ことができるが、本発明のろう材の製造方法は、この様
なろう材に対しても有効であり、好ましい性質を有する
ろう材箔を製造することができる。
融点より１５０〜３００℃高い温度とすることにより、
上述した効果が更に一層向上する。尚、本発明の対象と
するろう材に、Ｆｅ，Ｌｉ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｉｎ，Ｇｅ，
Ｔｉ，Ａｇのうち少なくとも一種を添加し、ろう付性
（ヌレ性・流動性）を向上させるとともに強度を高める
ことができるが、本発明のろう材の製造方法は、この様
なろう材に対しても有効であり、好ましい性質を有する
ろう材箔を製造することができる。
【００２８】
【実施例】以下に、本発明のろう材の製造方法の実施例
について説明するが、本実施例は、液体急冷法によって
ろう材箔を製造するものである。 （実施例１）まず、本発明の範囲内の組成となる様に、
例えば下記表１に示す合金組成となる様に秤量する。
について説明するが、本実施例は、液体急冷法によって
ろう材箔を製造するものである。 （実施例１）まず、本発明の範囲内の組成となる様に、
例えば下記表１に示す合金組成となる様に秤量する。
【００２９】次に、秤量した材料を用いて、例えばアー
ク溶解炉チャンバー内の水冷ハース上に材料をセット
し、チャンバー内を所定気圧まで低下させた後に、Ａｒ
ガスを導入し、水冷ハースと電極間にアークを発生させ
て材料を溶解して、予め合金化する。
ク溶解炉チャンバー内の水冷ハース上に材料をセット
し、チャンバー内を所定気圧まで低下させた後に、Ａｒ
ガスを導入し、水冷ハースと電極間にアークを発生させ
て材料を溶解して、予め合金化する。
【００３０】次に、図１に示す様に、その合金を垂直に
保持された石英ノズル１に入れ、不活性ガス雰囲気中で
高周波コイル２にて加熱溶解する。尚、その合金の融点
は、示差熱分析（試料サイズ１２ｍｇ，昇温速度１０℃
／ｍｉｎ，測定温度範囲ＲＴ〜７００℃，Ａｒ気流中）
により測定する。
保持された石英ノズル１に入れ、不活性ガス雰囲気中で
高周波コイル２にて加熱溶解する。尚、その合金の融点
は、示差熱分析（試料サイズ１２ｍｇ，昇温速度１０℃
／ｍｉｎ，測定温度範囲ＲＴ〜７００℃，Ａｒ気流中）
により測定する。
【００３１】更に、前記溶解した溶湯の加熱を高周波コ
イル２により続け、溶湯の温度を、表１に示す様に、融
点から５０〜３００℃の範囲に制御する。尚、その際の
制御温度（溶解温度）は、石英ノズル１中に入れられた
熱電対にて測温する。次に、前記温度範囲の溶湯を、例
えば３５００ｒｐｍで回転する半径１５０ｍｍのＣｕ製
の急冷ロール３上に、即ち急冷ロール３の円柱側面であ
る回転面に、Ａｒガス圧により流下させ、急冷ロール３
によって急速に冷却して箔化させる。これにより、例え
ば５０μｍの厚さのろう材箔を得る。尚、急冷ロールの
温度は、約２０℃であり、流下させる溶湯の時間当りの
供給量は、約４０ｇ／秒に設定する。
イル２により続け、溶湯の温度を、表１に示す様に、融
点から５０〜３００℃の範囲に制御する。尚、その際の
制御温度（溶解温度）は、石英ノズル１中に入れられた
熱電対にて測温する。次に、前記温度範囲の溶湯を、例
えば３５００ｒｐｍで回転する半径１５０ｍｍのＣｕ製
の急冷ロール３上に、即ち急冷ロール３の円柱側面であ
る回転面に、Ａｒガス圧により流下させ、急冷ロール３
によって急速に冷却して箔化させる。これにより、例え
ば５０μｍの厚さのろう材箔を得る。尚、急冷ロールの
温度は、約２０℃であり、流下させる溶湯の時間当りの
供給量は、約４０ｇ／秒に設定する。
【００３２】そして、この様にして得られたろう材箔に
対し、ＥＰＭＡにより断面元素分布の分析を行なって、
ろう材箔組成を得た。また、ろう材箔の状態を観察し
た。その結果を下記表２に示す。また、本発明の範囲外
の比較例についても、液体急冷法によって、ろう材箔を
製造し、その組成の分析や観察を行った。その結果も、
同じく表１及び表２に記す。
対し、ＥＰＭＡにより断面元素分布の分析を行なって、
ろう材箔組成を得た。また、ろう材箔の状態を観察し
た。その結果を下記表２に示す。また、本発明の範囲外
の比較例についても、液体急冷法によって、ろう材箔を
製造し、その組成の分析や観察を行った。その結果も、
同じく表１及び表２に記す。
【００３３】尚、表１及び表２の試料のうち、試料No.
１〜１２が本発明の範囲の実施例であり、試料No.１３
〜１６が、本発明の範囲外の比較例である。
１〜１２が本発明の範囲の実施例であり、試料No.１３
〜１６が、本発明の範囲外の比較例である。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】前記表１及び表２から明かなように、本発
明の範囲の組成において、本発明の溶解温度、即ち融点
より５０〜３００℃より温度が高い溶湯を用いる場合
（試料No.１〜１２）は、製造されたろう材箔は波を打
つことなく、且つ偏折も認められずろう材箔の組成も均
一であった。
明の範囲の組成において、本発明の溶解温度、即ち融点
より５０〜３００℃より温度が高い溶湯を用いる場合
（試料No.１〜１２）は、製造されたろう材箔は波を打
つことなく、且つ偏折も認められずろう材箔の組成も均
一であった。
【００３７】また、融点より１００〜３００℃高い温度
の溶湯とした場合（試料No.５〜１２）、ろう材箔は良
好な状態で得られた。尚、この場合は、特に波打ちがな
く、ろう材箔として使用し易いという点で優れていた。
更に、融点より１５０〜３００℃高い温度の溶湯とした
場合（試料No.９〜１２）、ろう材箔は一層良好な状態
で得られた。尚、この場合は、特に波打ちがなく、延性
にも富んでいるという点で優れていた。
の溶湯とした場合（試料No.５〜１２）、ろう材箔は良
好な状態で得られた。尚、この場合は、特に波打ちがな
く、ろう材箔として使用し易いという点で優れていた。
更に、融点より１５０〜３００℃高い温度の溶湯とした
場合（試料No.９〜１２）、ろう材箔は一層良好な状態
で得られた。尚、この場合は、特に波打ちがなく、延性
にも富んでいるという点で優れていた。
【００３８】これに対して、本発明の範囲外の溶湯の温
度の場合（比較例の試料No.１３〜１６）、溶解温度が
低いときには（試料No.１４）、偏折が認められ組成は
均ーなものではなかった。また、試料No.１３は、溶解
温度が融点とあまり差がないため、石英ノズルから急冷
ロールに合金が落下せず、箔が得られなかった。逆に、
溶解温度が高いときには（試料No.１５，１６）、ろう
材箔は波を打っており、ろう付において扱いにくいもの
であった。また、この場合、Ｚｎ，Ｍｇの多量の揮発が
生じ、狙いどうりの組成のろう材箔の製造が不可能であ
った。 （実施例２）次に、実施例２について説明する。本実施
例は、Ｚｎを含まないろう材箔の製造方法である。
度の場合（比較例の試料No.１３〜１６）、溶解温度が
低いときには（試料No.１４）、偏折が認められ組成は
均ーなものではなかった。また、試料No.１３は、溶解
温度が融点とあまり差がないため、石英ノズルから急冷
ロールに合金が落下せず、箔が得られなかった。逆に、
溶解温度が高いときには（試料No.１５，１６）、ろう
材箔は波を打っており、ろう付において扱いにくいもの
であった。また、この場合、Ｚｎ，Ｍｇの多量の揮発が
生じ、狙いどうりの組成のろう材箔の製造が不可能であ
った。 （実施例２）次に、実施例２について説明する。本実施
例は、Ｚｎを含まないろう材箔の製造方法である。
【００３９】まず、本発明の範囲内の組成となる様に、
例えば下記表３に示す合金組成となる様に秤量する。次
に、秤量した材料を用いて、前記実施例１と同様にし
て、液体急冷法によってろう材箔を製造し、その組成の
分析や観察を行った。その結果を、下記表４に記す。
例えば下記表３に示す合金組成となる様に秤量する。次
に、秤量した材料を用いて、前記実施例１と同様にし
て、液体急冷法によってろう材箔を製造し、その組成の
分析や観察を行った。その結果を、下記表４に記す。
【００４０】また、本発明の範囲外の比較例について
も、液体急冷法によって、ろう材箔を製造し、その組成
の分析や観察を行った。その結果も、同じく表３及び表
４に記す。尚、表３及び表４の試料のうち、試料No.１
〜６が本発明の範囲の実施例であり、試料No.７〜９
が、本発明の範囲外の比較例である。
も、液体急冷法によって、ろう材箔を製造し、その組成
の分析や観察を行った。その結果も、同じく表３及び表
４に記す。尚、表３及び表４の試料のうち、試料No.１
〜６が本発明の範囲の実施例であり、試料No.７〜９
が、本発明の範囲外の比較例である。
【００４１】
【表３】
【００４２】
【表４】
【００４３】前記表３及び表４から明かな様に、本発明
の範囲の組成において、本発明の溶解温度、即ち融点よ
り５０〜３００℃温度が高い溶湯を用いる場合（試料N
o.１〜６）、製造されたろう材箔は、波を打つことがな
く、且つ偏析も認められず、ろう材箔の組成も均一であ
った。
の範囲の組成において、本発明の溶解温度、即ち融点よ
り５０〜３００℃温度が高い溶湯を用いる場合（試料N
o.１〜６）、製造されたろう材箔は、波を打つことがな
く、且つ偏析も認められず、ろう材箔の組成も均一であ
った。
【００４４】また、融点より１００〜３００℃温度が高
い溶湯を用いる場合（試料No.３〜６）、製造されたろ
う材箔は良好な状態で得られた。尚、この場合は、特に
波打ちがなく、ろう材箔として使用し易いという点で優
れていた。更に、融点より１５０〜３００℃高い温度の
溶湯とした場合（試料No.５，６）、ろう材箔は一層良
好な状態で得られた。尚、この場合は、特に波打ちがな
く、延性に富んでいるという点で優れていた。
い溶湯を用いる場合（試料No.３〜６）、製造されたろ
う材箔は良好な状態で得られた。尚、この場合は、特に
波打ちがなく、ろう材箔として使用し易いという点で優
れていた。更に、融点より１５０〜３００℃高い温度の
溶湯とした場合（試料No.５，６）、ろう材箔は一層良
好な状態で得られた。尚、この場合は、特に波打ちがな
く、延性に富んでいるという点で優れていた。
【００４５】これに対して、本発明の範囲外の溶湯の温
度の場合（比較例試料No.７〜９）、溶解温度が低いと
きには（試料No.７，８）、偏析が認められ、ろう材箔
の組成は均一なものではなかった。逆に、溶解温度が高
いときには（試料No.９）、ろう材箔は波を打ってお
り、ろう付けにおいて扱いにくいものであった。また、
この場合、多量のＭｇの多量の揮発が生じ、狙いどうり
の組成のろう材箔を製造することができなかった。 （実施例３）次に、実施例３について説明する。
度の場合（比較例試料No.７〜９）、溶解温度が低いと
きには（試料No.７，８）、偏析が認められ、ろう材箔
の組成は均一なものではなかった。逆に、溶解温度が高
いときには（試料No.９）、ろう材箔は波を打ってお
り、ろう付けにおいて扱いにくいものであった。また、
この場合、多量のＭｇの多量の揮発が生じ、狙いどうり
の組成のろう材箔を製造することができなかった。 （実施例３）次に、実施例３について説明する。
【００４６】本実施例では、前記実施例１の試料No.１
０の合金組成（３９．８Ｚｎ−４１．０Ａｌ−３．０Ｓ
ｉ−１６．０Ｃｕ−０．２Ｍｇ）の材料を、５５０℃で
溶解し、急冷ロールを下記表５の外周速度に設定してろ
う材箔を製造したものである。 そして、この方法によ
って得られたろう材箔の厚さを測定するとともに、ろう
材箔の状態を観察した。その結果を、同じく表５に記
す。
０の合金組成（３９．８Ｚｎ−４１．０Ａｌ−３．０Ｓ
ｉ−１６．０Ｃｕ−０．２Ｍｇ）の材料を、５５０℃で
溶解し、急冷ロールを下記表５の外周速度に設定してろ
う材箔を製造したものである。 そして、この方法によ
って得られたろう材箔の厚さを測定するとともに、ろう
材箔の状態を観察した。その結果を、同じく表５に記
す。
【００４７】
【表５】
【００４８】この表５から明かなように、急冷ロールの
回転速度が遅い場合には、ろう材箔は厚くなるという傾
向がある。また、本組成の合金は脆いため、あまり厚い
場合は箔として扱いにくい。一方、回転速度が早い場合
には、ろう材の透けが発生することがあり、その場合は
ろう付けの際に接合部分が発生する恐れがあるので好ま
しくない。従って、急冷ロールの回転速度（外周速度）
は、２０〜５０ｍ／秒の範囲が望ましい。
回転速度が遅い場合には、ろう材箔は厚くなるという傾
向がある。また、本組成の合金は脆いため、あまり厚い
場合は箔として扱いにくい。一方、回転速度が早い場合
には、ろう材の透けが発生することがあり、その場合は
ろう付けの際に接合部分が発生する恐れがあるので好ま
しくない。従って、急冷ロールの回転速度（外周速度）
は、２０〜５０ｍ／秒の範囲が望ましい。
【００４９】尚、本発明は前記実施例になんら限定され
るものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲におい
て種々の態様で実施しうることはいうまでもない。
るものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲におい
て種々の態様で実施しうることはいうまでもない。
【００５０】
【発明の効果】以上詳述した様に、本発明のろう材の製
造方法では、上述した所定の組成の合金を、融点より５
０〜３００℃高い温度の溶湯として、液体急冷法によっ
てろう材箔を形成するので、偏析や波打ちがなくしかも
扱い易い好適なろう材箔を得ることができる。
造方法では、上述した所定の組成の合金を、融点より５
０〜３００℃高い温度の溶湯として、液体急冷法によっ
てろう材箔を形成するので、偏析や波打ちがなくしかも
扱い易い好適なろう材箔を得ることができる。
【００５１】また、圧延加工ではないので、ろう付け接
合の際に表面酸化皮膜の影響がなく、しかも極めて薄い
箔であるので、複雑形状のろう付が容易で、母材本来の
特性に影響を及ぼすこともない。従って、この様にして
製造されたろう材箔により、Ａｌ又はＡｌ合金同士、及
びＡｌ又はＡｌ合金と異種材料との接合を好適に行なう
ことができる。
合の際に表面酸化皮膜の影響がなく、しかも極めて薄い
箔であるので、複雑形状のろう付が容易で、母材本来の
特性に影響を及ぼすこともない。従って、この様にして
製造されたろう材箔により、Ａｌ又はＡｌ合金同士、及
びＡｌ又はＡｌ合金と異種材料との接合を好適に行なう
ことができる。
【図１】 実施例のろう材の製造方法を示す説明図であ
る。
る。
１…石英ノズル ２…高周波コイル ３…急冷ロール
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 1/02 ５０１ Ｃ２２Ｃ 1/02 ５０１Ｅ 18/04 18/04 21/00 21/00 Ｄ
Claims (7)
- 【請求項１】 液体急冷法によるろう材の製造方法であ
って、 Ｚｎを９３重量％以下含有するとともに、Ａｌ，Ｓｉ及
びＣｕのうち少なくとも１種を含有する合金を、融点よ
り５０〜３００℃高い温度の溶湯とし、所定速度で回転
する冷却用部材上に流下させ、冷却して箔化することを
特徴とするろう材の製造方法。 - 【請求項２】 液体急冷法によるろう材の製造方法であ
って、 Ａｌ及びＳｉを含有する合金を、融点より５０〜３００
℃高い温度の溶湯とし、所定速度で回転する冷却用部材
上に流下させ、冷却して箔化することを特徴とするろう
材の製造方法。 - 【請求項３】 液体急冷法によるろう材の製造方法であ
って、 Ａｌ，Ｓｉ及びＣｕを含有する合金を、融点より５０〜
３００℃高い温度の溶湯とし、所定速度で回転する冷却
用部材上に流下させ、冷却して箔化することを特徴とす
るろう材の製造方法。 - 【請求項４】 前記冷却用部材の回転時の外周速度が２
０〜５０ｍ／秒であることを特徴とする前記請求項１〜
３のいずれか記載のろう材の製造方法。 - 【請求項５】 前記冷却用部材が急冷ロールであること
を特徴とする前記請求項１〜４のいずれか記載のろう材
の製造方法。 - 【請求項６】 前記合金の溶湯の温度を、その融点より
１００〜３００℃高い温度としたことを特徴とする前記
請求項１〜５のいずれか記載のろう材の製造方法。 - 【請求項７】 前記合金の溶湯の温度を、その融点より
１５０〜３００℃高い温度としたことを特徴とする前記
請求項１〜５のいずれか記載のろう材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20243596A JPH1043886A (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | ろう材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20243596A JPH1043886A (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | ろう材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1043886A true JPH1043886A (ja) | 1998-02-17 |
Family
ID=16457481
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20243596A Pending JPH1043886A (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | ろう材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1043886A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009235503A (ja) * | 2008-03-27 | 2009-10-15 | Taiheiyo Cement Corp | Ａｌ合金−セラミックス複合材料用の接合材及びそれを用いた接合体 |
| JP2010099739A (ja) * | 2008-09-29 | 2010-05-06 | Honda Motor Co Ltd | ろう材、金属部材の接合構造、および、金属部材の接合方法 |
| JP2012006071A (ja) * | 2010-06-28 | 2012-01-12 | Nanojoin Kk | 亜鉛合金及び金属化プラスチックフィルムコンデンサ端面電極材料 |
| CN102441744A (zh) * | 2011-06-28 | 2012-05-09 | 力创(台山)电子科技有限公司 | 一种用于铜铝焊接的药芯焊丝 |
| JP2012180557A (ja) * | 2011-03-01 | 2012-09-20 | Kobe Steel Ltd | 加工性に優れる亜鉛合金鋳造塊および亜鉛合金鋳造塊の製造方法 |
| JP2012179632A (ja) * | 2011-03-01 | 2012-09-20 | Kobe Steel Ltd | Ｚｎ−Ａｌ−Ｃｕ合金圧延材およびそのＺｎ−Ａｌ−Ｃｕ合金圧延材の製造方法 |
| JP2012210646A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-01 | Nisshin Steel Co Ltd | 箔状ろう材 |
| JP2012210645A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-01 | Nisshin Steel Co Ltd | 箔状ろう材 |
| JP2013107822A (ja) * | 2013-01-30 | 2013-06-06 | Ulvac Japan Ltd | 水素ガス発生方法及び水素ガス生成材 |
| WO2014021308A1 (ja) * | 2012-07-31 | 2014-02-06 | 株式会社テリーサ研究所 | 金属接合用はんだ合金及びこれを用いたはんだ付け方法 |
-
1996
- 1996-07-31 JP JP20243596A patent/JPH1043886A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2009235503A (ja) * | 2008-03-27 | 2009-10-15 | Taiheiyo Cement Corp | Ａｌ合金−セラミックス複合材料用の接合材及びそれを用いた接合体 |
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| JP2012210646A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-01 | Nisshin Steel Co Ltd | 箔状ろう材 |
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| WO2014021308A1 (ja) * | 2012-07-31 | 2014-02-06 | 株式会社テリーサ研究所 | 金属接合用はんだ合金及びこれを用いたはんだ付け方法 |
| JP5937214B2 (ja) * | 2012-07-31 | 2016-06-22 | 株式会社テリーサ研究所 | 金属接合用はんだ合金及びこれを用いたはんだ付け方法 |
| JP2013107822A (ja) * | 2013-01-30 | 2013-06-06 | Ulvac Japan Ltd | 水素ガス発生方法及び水素ガス生成材 |
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