JPH08203443A - プレス性及びエッチング性に優れたシャドウマスク用材料 - Google Patents
プレス性及びエッチング性に優れたシャドウマスク用材料Info
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- JPH08203443A JPH08203443A JP3155395A JP3155395A JPH08203443A JP H08203443 A JPH08203443 A JP H08203443A JP 3155395 A JP3155395 A JP 3155395A JP 3155395 A JP3155395 A JP 3155395A JP H08203443 A JPH08203443 A JP H08203443A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 シャドウマスクに要求されるプレス加工性及
びエッチング性を改善した材料を提供する。 【構成】 このシャドウマスク用材料は、Ｎｉ：３４〜
３９％，Ｃｒ：３％以下，Ｓｉ：１％以下，Ｍｎ：１％
以下を含み、残部が実質的にＦｅの組成をもち、軟化焼
鈍後において｛１１１｝の面強度比が３０〜４５％，
｛２００｝の面強度比が３０〜４５％の集合組織をも
ち、伸びが２０％以上で、２００℃での０．０５％耐力
が１２０Ｎ／ｍｍ2 以下である。 【効果】 集合組織の｛１１１｝面強度比及び｛２０
０｝面強度比を調整することにより、プレス加工性及び
エッチング性共に優れたシャドウマスク用材料を得る。
びエッチング性を改善した材料を提供する。 【構成】 このシャドウマスク用材料は、Ｎｉ：３４〜
３９％，Ｃｒ：３％以下，Ｓｉ：１％以下，Ｍｎ：１％
以下を含み、残部が実質的にＦｅの組成をもち、軟化焼
鈍後において｛１１１｝の面強度比が３０〜４５％，
｛２００｝の面強度比が３０〜４５％の集合組織をも
ち、伸びが２０％以上で、２００℃での０．０５％耐力
が１２０Ｎ／ｍｍ2 以下である。 【効果】 集合組織の｛１１１｝面強度比及び｛２０
０｝面強度比を調整することにより、プレス加工性及び
エッチング性共に優れたシャドウマスク用材料を得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エッチング性及びプレ
ス性に優れた高品質のシャドウマスク用材料に関する。
ス性に優れた高品質のシャドウマスク用材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】カラーテレビ用ブラウン管，ＯＡ機器用
ディスプレイ等の受像管には、多数の電子ビーム通過孔
が形成されたシャドウマスクが組み込まれている。電子
銃から射出された電子ビームは、特定の電子ビーム通過
孔を通過し、各色調に応じてそれぞれの蛍光部にビーム
スポットを投影する。シャドウマスク用材料としては、
電子ビーム通過孔が高精度で形成されるようにエッチン
グ性に優れていることが要求される。この点で、低炭素
Ａｌキルド鋼がシャドウマスク用材料として従来から使
用されている。しかし、シャドウマスクは、電子ビーム
の衝突によって加熱され、熱膨張する。熱膨張は、電子
ビーム通過孔を変位させ、電子ビームが所定の蛍光面に
当らなくなるドーミング現象の原因となる。
ディスプレイ等の受像管には、多数の電子ビーム通過孔
が形成されたシャドウマスクが組み込まれている。電子
銃から射出された電子ビームは、特定の電子ビーム通過
孔を通過し、各色調に応じてそれぞれの蛍光部にビーム
スポットを投影する。シャドウマスク用材料としては、
電子ビーム通過孔が高精度で形成されるようにエッチン
グ性に優れていることが要求される。この点で、低炭素
Ａｌキルド鋼がシャドウマスク用材料として従来から使
用されている。しかし、シャドウマスクは、電子ビーム
の衝突によって加熱され、熱膨張する。熱膨張は、電子
ビーム通過孔を変位させ、電子ビームが所定の蛍光面に
当らなくなるドーミング現象の原因となる。
【０００３】ドーミング現象は、テレビ，ディスプレイ
等の高精密化や高輝度化に伴って大きな問題となってい
る。ドーミング現象を抑制するために、発生原因である
熱膨張に起因した電子ビーム通過孔の変位を小さくする
低熱膨張特性をもつ材料の使用が検討されている。たと
えば、特開昭６１−７８０３３号公報，特公平４−５６
１０７号公報等では、シャドウマスク用材料としてＦｅ
−３６％Ｎｉ系アンバー合金が紹介されている。
等の高精密化や高輝度化に伴って大きな問題となってい
る。ドーミング現象を抑制するために、発生原因である
熱膨張に起因した電子ビーム通過孔の変位を小さくする
低熱膨張特性をもつ材料の使用が検討されている。たと
えば、特開昭６１−７８０３３号公報，特公平４−５６
１０７号公報等では、シャドウマスク用材料としてＦｅ
−３６％Ｎｉ系アンバー合金が紹介されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】Ｆｅ−３６％Ｎｉ系ア
ンバー合金は、多量のＮｉを含んでいることから低炭素
Ａｌキルド鋼に比較して素材価格が高いことは勿論、高
強度のためプレス成形性に劣っている。また、ヤング率
が低く、シャドウマスクに必要な剛性が不足し、エッチ
ング速度が遅く、エッチング穿孔性にも問題がある。プ
レス成形性は、０．２％耐力の低下，結晶粒径の適正化
等で向上する。たとえば、Ｃｒ，Ｍｎの添加により０．
２％耐力を低下させる方法（特開昭６１−７８０３３号
公報），結晶粒度を規制する方法（特開昭６１−１５７
６６２号公報，特開昭６２−１１２７５９号公報，特開
平２−３０５９４１号公報）等が知られている。また、
更にＣ含有量を低減することによってプレス成形性を改
善することも試みられている。
ンバー合金は、多量のＮｉを含んでいることから低炭素
Ａｌキルド鋼に比較して素材価格が高いことは勿論、高
強度のためプレス成形性に劣っている。また、ヤング率
が低く、シャドウマスクに必要な剛性が不足し、エッチ
ング速度が遅く、エッチング穿孔性にも問題がある。プ
レス成形性は、０．２％耐力の低下，結晶粒径の適正化
等で向上する。たとえば、Ｃｒ，Ｍｎの添加により０．
２％耐力を低下させる方法（特開昭６１−７８０３３号
公報），結晶粒度を規制する方法（特開昭６１−１５７
６６２号公報，特開昭６２−１１２７５９号公報，特開
平２−３０５９４１号公報）等が知られている。また、
更にＣ含有量を低減することによってプレス成形性を改
善することも試みられている。
【０００５】しかし、フラット化が進行している近年の
ブラウン管画面に適したシャドウマスクに関しては、こ
れらの方法でプレス成形性が改善された材料であっても
依然として要求特性を満足しない。そのため、シャドウ
マスクのプレス成形不良を完全に無くすことはできず、
形状不良に起因して歩留まりの低下や品質の低下を引き
起こす原因となっている。本発明は、このような問題を
解消すべく案出されたものであり、成分が特定されたＦ
ｅ−Ｎｉ系合金を軟化焼鈍した後の集合組織を制御する
ことにより、Ｆｅ−Ｎｉ系合金のエッチング性及びプレ
ス成形性を向上させ、高品質のシャドウマスク用材料を
提供することを目的とする。
ブラウン管画面に適したシャドウマスクに関しては、こ
れらの方法でプレス成形性が改善された材料であっても
依然として要求特性を満足しない。そのため、シャドウ
マスクのプレス成形不良を完全に無くすことはできず、
形状不良に起因して歩留まりの低下や品質の低下を引き
起こす原因となっている。本発明は、このような問題を
解消すべく案出されたものであり、成分が特定されたＦ
ｅ−Ｎｉ系合金を軟化焼鈍した後の集合組織を制御する
ことにより、Ｆｅ−Ｎｉ系合金のエッチング性及びプレ
ス成形性を向上させ、高品質のシャドウマスク用材料を
提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のシャドウマスク
用材料は、その目的を達成するため、Ｎｉ：３４〜３９
重量％，Ｃｒ：３重量％以下，Ｓｉ：１重量％以下，Ｍ
ｎ：１重量％以下を含み、残部が実質的にＦｅの組成を
もち、軟化焼鈍後において｛１１１｝の面強度比が３０
〜４５％，｛２００｝の面強度比が３０〜４５％の集合
組織をもち、伸びが２０％以上で、２００℃での０．０
５％耐力が１２０Ｎ／ｍｍ2 以下であることを特徴とす
る。
用材料は、その目的を達成するため、Ｎｉ：３４〜３９
重量％，Ｃｒ：３重量％以下，Ｓｉ：１重量％以下，Ｍ
ｎ：１重量％以下を含み、残部が実質的にＦｅの組成を
もち、軟化焼鈍後において｛１１１｝の面強度比が３０
〜４５％，｛２００｝の面強度比が３０〜４５％の集合
組織をもち、伸びが２０％以上で、２００℃での０．０
５％耐力が１２０Ｎ／ｍｍ2 以下であることを特徴とす
る。
【０００７】
【作用】シャドウマスクは、通常、次の工程を経て製造
されている。 溶製 → 分塊 → 熱延 → 酸洗 → 冷延 →
光輝焼鈍 → 冷延→ エッチング → 軟化焼鈍 →
プレス加工 → 黒化処理 黒化膜の形成に先立って行われるプレス加工において、
Ｆｅ−３６％Ｎｉ系合金は、２００℃前後の温度に加熱
され、所定形状の金型を使用してシャドウマスク形状に
成形される。プレス不良は、プレス成形時にシャドウマ
スクの湾曲面の一部に陣笠状のヘコミとして発生するも
のであり、被加工材料の伸びが低く耐力が高いことに原
因があると考えられている。しかし、フラット化の進展
が著しい近年のブラウン管画面に組み込まれるシャドウ
マスクに対しては、従来からプレス成形性の評価として
使用されている０．２％耐力では十分に評価することが
できない。本発明者等の調査・研究によるとき、０．２
％耐力に替えて歪み量０．０５％での耐力を使用する
と、プレス成形性を正確に評価できることが判った。
０．０５％耐力は、歪み量が極めて小さく、すなわち弾
性領域に近い塑性領域での変形挙動を表し、曲率の大き
なシャドウマスクの成形を考慮したプレス成形性の評価
指標として有効である。
されている。 溶製 → 分塊 → 熱延 → 酸洗 → 冷延 →
光輝焼鈍 → 冷延→ エッチング → 軟化焼鈍 →
プレス加工 → 黒化処理 黒化膜の形成に先立って行われるプレス加工において、
Ｆｅ−３６％Ｎｉ系合金は、２００℃前後の温度に加熱
され、所定形状の金型を使用してシャドウマスク形状に
成形される。プレス不良は、プレス成形時にシャドウマ
スクの湾曲面の一部に陣笠状のヘコミとして発生するも
のであり、被加工材料の伸びが低く耐力が高いことに原
因があると考えられている。しかし、フラット化の進展
が著しい近年のブラウン管画面に組み込まれるシャドウ
マスクに対しては、従来からプレス成形性の評価として
使用されている０．２％耐力では十分に評価することが
できない。本発明者等の調査・研究によるとき、０．２
％耐力に替えて歪み量０．０５％での耐力を使用する
と、プレス成形性を正確に評価できることが判った。
０．０５％耐力は、歪み量が極めて小さく、すなわち弾
性領域に近い塑性領域での変形挙動を表し、曲率の大き
なシャドウマスクの成形を考慮したプレス成形性の評価
指標として有効である。
【０００８】本発明者等は、更に調査・研究を進め、
０．０５％耐力，伸び及び金属組織の面から、２００℃
前後の温間におけるプレス成形性について詳細に検討し
た。その結果、軟化焼鈍材において、伸びが２０％未満
で、且つ２００℃での０．０５％耐力が１２０Ｎ／ｍｍ
2 を超えると、プレス不良が発生することを見い出し
た。また、調査過程で、伸びと集合組織との間に相関関
係があることを解明した。集合組織に関しては、Ｆｅ−
Ｎｉ系合金のエッチング性に影響することが従来から知
られている。たとえば、特開昭６２−２４３７８２号公
報は、圧延面に｛１００｝結晶面を集合させ、表面粗さ
を規制するとき、エッチングスピードが向上することを
報告している。特公平２−９６５５号公報は、｛１０
０｝結晶面を３５％以上集合させるとき、高精度で且つ
均一なエッチングが可能になることを開示している。し
かし、シャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金について、プ
レス成形性の観点から集合組織を調査した例は、今まで
のところ知られていない。
０．０５％耐力，伸び及び金属組織の面から、２００℃
前後の温間におけるプレス成形性について詳細に検討し
た。その結果、軟化焼鈍材において、伸びが２０％未満
で、且つ２００℃での０．０５％耐力が１２０Ｎ／ｍｍ
2 を超えると、プレス不良が発生することを見い出し
た。また、調査過程で、伸びと集合組織との間に相関関
係があることを解明した。集合組織に関しては、Ｆｅ−
Ｎｉ系合金のエッチング性に影響することが従来から知
られている。たとえば、特開昭６２−２４３７８２号公
報は、圧延面に｛１００｝結晶面を集合させ、表面粗さ
を規制するとき、エッチングスピードが向上することを
報告している。特公平２−９６５５号公報は、｛１０
０｝結晶面を３５％以上集合させるとき、高精度で且つ
均一なエッチングが可能になることを開示している。し
かし、シャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金について、プ
レス成形性の観点から集合組織を調査した例は、今まで
のところ知られていない。
【０００９】本発明者等は、この集合組織が機械的性質
に影響を及ぼす因子であることに着目し、集合組織と機
械的性質との相関関係を詳細に調査した。そして、｛１
１１｝の面強度比が３０〜４５％，｛２００｝の面強度
比が３０〜４５％の集合組織が形成されたとき、伸びが
２０％以上になることを見い出した。そして、この場合
の２００℃での０．０５％耐力が１２０Ｎ／ｍｍ2 以下
になると、プレス成形性が改善されるとの知見を得た。
本発明は、このような０．０５％耐力，伸び及び金属組
織等に関する調査・研究の結果として完成されたもので
ある。以下、本発明シャドウマスク用材料に含まれる合
金元素等を説明する。 Ｎｉ：３４〜３９重量％ Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱膨張係数を低く維持する上で重要
な合金元素である。Ｎｉ含有量が３４〜３９重量％の範
囲を外れると、熱膨張係数が増大し、シャドウマスクと
して使用したときに熱変形に起因するドーミング現象が
現れ易くなる。また、３９重量％を超える多量のＮｉが
含まれると、耐力が上昇し、成形性が低下する。
に影響を及ぼす因子であることに着目し、集合組織と機
械的性質との相関関係を詳細に調査した。そして、｛１
１１｝の面強度比が３０〜４５％，｛２００｝の面強度
比が３０〜４５％の集合組織が形成されたとき、伸びが
２０％以上になることを見い出した。そして、この場合
の２００℃での０．０５％耐力が１２０Ｎ／ｍｍ2 以下
になると、プレス成形性が改善されるとの知見を得た。
本発明は、このような０．０５％耐力，伸び及び金属組
織等に関する調査・研究の結果として完成されたもので
ある。以下、本発明シャドウマスク用材料に含まれる合
金元素等を説明する。 Ｎｉ：３４〜３９重量％ Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱膨張係数を低く維持する上で重要
な合金元素である。Ｎｉ含有量が３４〜３９重量％の範
囲を外れると、熱膨張係数が増大し、シャドウマスクと
して使用したときに熱変形に起因するドーミング現象が
現れ易くなる。また、３９重量％を超える多量のＮｉが
含まれると、耐力が上昇し、成形性が低下する。
【００１０】Ｃｒ：０〜３重量％ Ｆｅ−Ｎｉ系合金のエッチング速度を増大させる有効な
合金元素であり、必要に応じて添加される。Ｃｒの効果
は、０．００１重量％以上の含有量で顕著になる。しか
し、熱膨張係数を増加させる欠点をもつことから、Ｃｒ
を添加する場合、Ｃｒ添加量の上限を３重量％に設定し
た。 Ｓｉ：０〜１重量％ 脱酸剤として添加される元素であり、所望の脱酸効果を
得るためには０．００１重量％以上のＳｉを含有させる
ことが好ましい。しかし、１重量％を超えるＳｉ含有量
は、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱膨張係数を大きくすると共
に、仕上げ焼鈍された合金素材の表面に酸化物を形成
し、エッチング性や黒化膜特性を劣化させる。 Ｍｎ：０〜１重量％ 脱酸剤として添加される元素であり、所望の脱酸効果を
得るためには０．０１重量％以上のＭｎを含有させるこ
とが好ましい。しかし、１重量％を超えるＭｎ含有量で
は、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱膨張係数が大きくなり、ドー
ミング現象が生じ易くなる。
合金元素であり、必要に応じて添加される。Ｃｒの効果
は、０．００１重量％以上の含有量で顕著になる。しか
し、熱膨張係数を増加させる欠点をもつことから、Ｃｒ
を添加する場合、Ｃｒ添加量の上限を３重量％に設定し
た。 Ｓｉ：０〜１重量％ 脱酸剤として添加される元素であり、所望の脱酸効果を
得るためには０．００１重量％以上のＳｉを含有させる
ことが好ましい。しかし、１重量％を超えるＳｉ含有量
は、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱膨張係数を大きくすると共
に、仕上げ焼鈍された合金素材の表面に酸化物を形成
し、エッチング性や黒化膜特性を劣化させる。 Ｍｎ：０〜１重量％ 脱酸剤として添加される元素であり、所望の脱酸効果を
得るためには０．０１重量％以上のＭｎを含有させるこ
とが好ましい。しかし、１重量％を超えるＭｎ含有量で
は、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱膨張係数が大きくなり、ドー
ミング現象が生じ易くなる。
【００１１】集合組織 以上に規制した合金元素を含有するＦｅ−Ｎｉ系合金を
冷間圧延した後、還元雰囲気中での光輝焼鈍を施し、引
き続き仕上げ圧延する。そして、焼鈍後に集合組織の
｛１１１｝の面強度比が３０〜４５％，｛２００｝の面
強度比が３０〜４５％となるように軟化焼鈍する。焼鈍
条件としては、温度７００〜１００℃，好ましくは７５
０〜９５０℃の温度範囲，１気圧の大気下での露点−２
０〜＋３０℃の範囲が好適である。その結果、軟化焼鈍
された材料は、伸びが２９％以上，２００℃での０．０
５％耐力が１２０Ｎ／ｍｍ2 以下となり、エッチング性
及びプレス成形性に優れたシャドウマスク用材料とな
る。
冷間圧延した後、還元雰囲気中での光輝焼鈍を施し、引
き続き仕上げ圧延する。そして、焼鈍後に集合組織の
｛１１１｝の面強度比が３０〜４５％，｛２００｝の面
強度比が３０〜４５％となるように軟化焼鈍する。焼鈍
条件としては、温度７００〜１００℃，好ましくは７５
０〜９５０℃の温度範囲，１気圧の大気下での露点−２
０〜＋３０℃の範囲が好適である。その結果、軟化焼鈍
された材料は、伸びが２９％以上，２００℃での０．０
５％耐力が１２０Ｎ／ｍｍ2 以下となり、エッチング性
及びプレス成形性に優れたシャドウマスク用材料とな
る。
【００１２】集合組織の｛１１１｝面強度比及び｛２０
０｝面強度比は、図１の（ａ）及び（ｂ）にそれぞれ示
すように、伸びとの間に相関関係を持っている。｛１１
１｝面強度比が３０％以上で｛２００｝面強度比が４５
％以下のとき、２０％以上の伸びが得られており、プレ
ス成形性が向上する。また、伸びと０．０５％耐力との
間には図２に示す相関関係が成立しており、伸びが２０
％以上で０．０５％耐力が１２０Ｎ／ｍｍ2 以下とな
り、プレス成形性が向上する。集合組織は、エッチング
性にも影響する。図１における黒丸は、エッチング性が
不良のものを示す。図１（ａ）に示されるように｛１１
１｝面強度比が４５％以下であれば、良好なエッチング
性が得られている。また、図１（ｂ）から、｛２００｝
面強度比が３０％以上で良好なエッチング性が得られて
いる。これらの点から、本発明では、｛１１１｝面強度
比を３０〜４５％，｛２００｝面強度比を３０〜４５％
の範囲に定めた。
０｝面強度比は、図１の（ａ）及び（ｂ）にそれぞれ示
すように、伸びとの間に相関関係を持っている。｛１１
１｝面強度比が３０％以上で｛２００｝面強度比が４５
％以下のとき、２０％以上の伸びが得られており、プレ
ス成形性が向上する。また、伸びと０．０５％耐力との
間には図２に示す相関関係が成立しており、伸びが２０
％以上で０．０５％耐力が１２０Ｎ／ｍｍ2 以下とな
り、プレス成形性が向上する。集合組織は、エッチング
性にも影響する。図１における黒丸は、エッチング性が
不良のものを示す。図１（ａ）に示されるように｛１１
１｝面強度比が４５％以下であれば、良好なエッチング
性が得られている。また、図１（ｂ）から、｛２００｝
面強度比が３０％以上で良好なエッチング性が得られて
いる。これらの点から、本発明では、｛１１１｝面強度
比を３０〜４５％，｛２００｝面強度比を３０〜４５％
の範囲に定めた。
【００１３】
【実施例】表１に示すＦｅ−Ｎｉ系合金をＶＯＤプロセ
スで溶製し、分塊工程を経て板厚６ｍｍの熱延コイルを
製造した。熱延コイルを更に冷延し、板厚０．３ｍｍの
冷延板を得た。
スで溶製し、分塊工程を経て板厚６ｍｍの熱延コイルを
製造した。熱延コイルを更に冷延し、板厚０．３ｍｍの
冷延板を得た。
【００１４】
【表１】
【００１５】冷延板に対し、還元雰囲気中で７５０〜１
０５０℃に加熱する仕上げ焼鈍を施し、次いで圧下率５
〜２５％の仕上げ圧延を行った。得られた板材をエッチ
ングした後、６５０〜８００℃の軟化焼鈍を施した。軟
化焼鈍された板材から試験片を切り出し、集合組織，引
張り特性，プレス性及びエッチング性を調査した。調査
結果を表２に示す。集合組織はＸ線回折装置で観察し、
次式に従って測定ーデータから｛１１１｝面強度及び
｛２００｝面強度を算出した。ただし、Ｉ（ｈｋｌ）
は、Ｘ線回折による結晶面（ｈｋｌ）の積分強度とし
た。 ｛１１１｝面強度＝Ｉ（１１１）／［Ｉ（１１１）＋Ｉ
（２２０）＋Ｉ（３１１）＋Ｉ（２００）］ ｛２００｝面強度＝Ｉ（２００）／［Ｉ（１１１）＋Ｉ
（２２０）＋Ｉ（３１１）＋Ｉ（２００）］
０５０℃に加熱する仕上げ焼鈍を施し、次いで圧下率５
〜２５％の仕上げ圧延を行った。得られた板材をエッチ
ングした後、６５０〜８００℃の軟化焼鈍を施した。軟
化焼鈍された板材から試験片を切り出し、集合組織，引
張り特性，プレス性及びエッチング性を調査した。調査
結果を表２に示す。集合組織はＸ線回折装置で観察し、
次式に従って測定ーデータから｛１１１｝面強度及び
｛２００｝面強度を算出した。ただし、Ｉ（ｈｋｌ）
は、Ｘ線回折による結晶面（ｈｋｌ）の積分強度とし
た。 ｛１１１｝面強度＝Ｉ（１１１）／［Ｉ（１１１）＋Ｉ
（２２０）＋Ｉ（３１１）＋Ｉ（２００）］ ｛２００｝面強度＝Ｉ（２００）／［Ｉ（１１１）＋Ｉ
（２２０）＋Ｉ（３１１）＋Ｉ（２００）］
【００１６】引張り特性は、室温及び２００℃で引張り
試験を行い、引張り試験後の室温での伸び及び２００℃
での０．０５％耐力を測定した。プレス成形性は、素材
をシャドウマスクに成形した後、マスク形状に発生した
不良の有無を目視観察することにより判定した。そし
て、プレス設計曲率に対してズレが±５％以内のものを
○，へこみの発生によりズレが±５％を超えたものを×
として評価した。エッチング性は、シャドウマスクパタ
ーンを用いて穿孔加工した後、穿孔径の精度，テーパー
部のがさつき等を検査し、穿孔径の精度が５％以下で、
テーパ部のがさつきがないものを○，精度が５％を超え
たもの又はがさつきのあるものをを×として評価した。
試験を行い、引張り試験後の室温での伸び及び２００℃
での０．０５％耐力を測定した。プレス成形性は、素材
をシャドウマスクに成形した後、マスク形状に発生した
不良の有無を目視観察することにより判定した。そし
て、プレス設計曲率に対してズレが±５％以内のものを
○，へこみの発生によりズレが±５％を超えたものを×
として評価した。エッチング性は、シャドウマスクパタ
ーンを用いて穿孔加工した後、穿孔径の精度，テーパー
部のがさつき等を検査し、穿孔径の精度が５％以下で、
テーパ部のがさつきがないものを○，精度が５％を超え
たもの又はがさつきのあるものをを×として評価した。
【００１７】
【表２】
【００１８】表２から明らかなように、集合組織が｛１
１１｝面強度比３０〜４５％，｛２００｝面強度比３０
〜４５％の条件下で製造された試験番号１〜３の板材
は、伸びが２０％以上，２００℃での０．０５％耐力が
１２０Ｎ／ｍｍ2 以下となり、良好なプレス成形性及び
エッチング性を示していた。これに対し、試験番号４，
５の比較例では、｛２００｝面強度比が３０％未満であ
り、伸びが大きく、０．０５％耐力が１２０Ｎ／ｍｍ2
以下であることから、良好なプレス成形性を呈したもの
の、エッチング時に孔精度が悪くがさつきのある孔が穿
孔された。試験番号６〜８の比較例では、｛２００｝面
強度比が４５％を超えており、板材の伸びが２０％以下
と小さく、０．０５％耐力も１３０Ｎ／ｍｍ2 と高い値
を示した。そのため、エッチング性が良好であったもの
の、プレス成形性に劣っていた。試験番号９の比較例で
は、集合組織が｛１１１｝面強度比３０％未満，｛２０
０｝面強度比４５％以下の条件下で板材が製造されてお
り、伸びが２０％未満，０．０５％耐力が１２１Ｎ／ｍ
ｍ2 で、プレス成形性及びエッチング性の双方に劣って
いた。この対比から明らかなように、｛１１１｝面強度
比３０〜４５％，｛２００｝面強度比３０〜４５％の集
合組織を持つ材料は、伸びが大きく、温間の０．０５％
耐力が１２０Ｎ／ｍｍ2 以下の低い値になっており、良
好なプレス成形性及びエッチング性を備えていることが
判る。
１１｝面強度比３０〜４５％，｛２００｝面強度比３０
〜４５％の条件下で製造された試験番号１〜３の板材
は、伸びが２０％以上，２００℃での０．０５％耐力が
１２０Ｎ／ｍｍ2 以下となり、良好なプレス成形性及び
エッチング性を示していた。これに対し、試験番号４，
５の比較例では、｛２００｝面強度比が３０％未満であ
り、伸びが大きく、０．０５％耐力が１２０Ｎ／ｍｍ2
以下であることから、良好なプレス成形性を呈したもの
の、エッチング時に孔精度が悪くがさつきのある孔が穿
孔された。試験番号６〜８の比較例では、｛２００｝面
強度比が４５％を超えており、板材の伸びが２０％以下
と小さく、０．０５％耐力も１３０Ｎ／ｍｍ2 と高い値
を示した。そのため、エッチング性が良好であったもの
の、プレス成形性に劣っていた。試験番号９の比較例で
は、集合組織が｛１１１｝面強度比３０％未満，｛２０
０｝面強度比４５％以下の条件下で板材が製造されてお
り、伸びが２０％未満，０．０５％耐力が１２１Ｎ／ｍ
ｍ2 で、プレス成形性及びエッチング性の双方に劣って
いた。この対比から明らかなように、｛１１１｝面強度
比３０〜４５％，｛２００｝面強度比３０〜４５％の集
合組織を持つ材料は、伸びが大きく、温間の０．０５％
耐力が１２０Ｎ／ｍｍ2 以下の低い値になっており、良
好なプレス成形性及びエッチング性を備えていることが
判る。
【００１９】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明のシャド
ウマスク用材料は、軟化焼鈍後の集合組織を｛１１１｝
面強度比３０〜４５％，｛２００｝面強度比３０〜４５
％とすることにより、板材が軟質化され、プレス成形性
及びエッチング性の双方に優れている。しかも、黒化膜
密着性も良好で、高精密化，高輝度化，大型化，フラッ
ト化が著しい傾向にあるテレビ用ブラウン管やＯＡ機器
用ディスプレイ等に使用される低熱膨張特性を活用した
シャドウマスク用材料となる。
ウマスク用材料は、軟化焼鈍後の集合組織を｛１１１｝
面強度比３０〜４５％，｛２００｝面強度比３０〜４５
％とすることにより、板材が軟質化され、プレス成形性
及びエッチング性の双方に優れている。しかも、黒化膜
密着性も良好で、高精密化，高輝度化，大型化，フラッ
ト化が著しい傾向にあるテレビ用ブラウン管やＯＡ機器
用ディスプレイ等に使用される低熱膨張特性を活用した
シャドウマスク用材料となる。
【図１】 軟化焼鈍材の伸びと集合組織の面強度比との
関係
関係
【図２】 軟化焼鈍材の伸びと０．０５％耐力との関係
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｎｉ：３４〜３９重量％，Ｃｒ：３重量
％以下，Ｓｉ：１重量％以下，Ｍｎ：１重量％以下を含
み、残部が実質的にＦｅの組成をもち、軟化焼鈍後にお
いて｛１１１｝の面強度比が３０〜４５％，｛２００｝
の面強度比が３０〜４５％の集合組織をもち、伸びが２
０％以上で、２００℃での０．０５％耐力が１２０Ｎ／
ｍｍ2 以下であるプレス性及びエッチング性に優れたシ
ャドウマスク用材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03155395A JP3471465B2 (ja) | 1995-01-27 | 1995-01-27 | プレス性及びエッチング性に優れたシャドウマスク用材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03155395A JP3471465B2 (ja) | 1995-01-27 | 1995-01-27 | プレス性及びエッチング性に優れたシャドウマスク用材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08203443A true JPH08203443A (ja) | 1996-08-09 |
| JP3471465B2 JP3471465B2 (ja) | 2003-12-02 |
Family
ID=12334385
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03155395A Expired - Fee Related JP3471465B2 (ja) | 1995-01-27 | 1995-01-27 | プレス性及びエッチング性に優れたシャドウマスク用材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3471465B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010050106A (ko) * | 1999-11-25 | 2001-06-15 | 사카모토 다까시 | 자기특성이 우수한 세미텐션마스크용 Ｆｅ-Ｎｉ계 합금그리고 그것을 이용한 세미텐션마스크 및 컬러브라운관 |
-
1995
- 1995-01-27 JP JP03155395A patent/JP3471465B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010050106A (ko) * | 1999-11-25 | 2001-06-15 | 사카모토 다까시 | 자기특성이 우수한 세미텐션마스크용 Ｆｅ-Ｎｉ계 합금그리고 그것을 이용한 세미텐션마스크 및 컬러브라운관 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3471465B2 (ja) | 2003-12-02 |
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