JPH08174592A - 発泡射出成形方法 - Google Patents
発泡射出成形方法Info
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- JPH08174592A JPH08174592A JP6338041A JP33804194A JPH08174592A JP H08174592 A JPH08174592 A JP H08174592A JP 6338041 A JP6338041 A JP 6338041A JP 33804194 A JP33804194 A JP 33804194A JP H08174592 A JPH08174592 A JP H08174592A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 発泡剤を含む熱可塑性樹脂組成物を射出成形
するに際し、予めシールされた金型の内圧を１気圧を越
す加圧状態に保ち、該溶融樹脂の射出と同時または少し
遅れて金型内を１気圧未満に減圧し、射出成形すること
を特徴とする発泡射出成形方法。 【効果】 表面の平滑性、光沢の均一性、さらには曳け
のない、表面外観に優れ、かつ高発泡倍率の熱可塑性樹
脂成形物が得られる。
するに際し、予めシールされた金型の内圧を１気圧を越
す加圧状態に保ち、該溶融樹脂の射出と同時または少し
遅れて金型内を１気圧未満に減圧し、射出成形すること
を特徴とする発泡射出成形方法。 【効果】 表面の平滑性、光沢の均一性、さらには曳け
のない、表面外観に優れ、かつ高発泡倍率の熱可塑性樹
脂成形物が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表面外観（表面の平滑
性、光沢の均一性、さらには曳けのない）に優れ、かつ
高発泡倍率の熱可塑性樹脂成形物を得る発泡射出成形方
法に関するものである。
性、光沢の均一性、さらには曳けのない）に優れ、かつ
高発泡倍率の熱可塑性樹脂成形物を得る発泡射出成形方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】熱可塑性樹脂を発泡射出成形して得られ
る成形物は、成形技術の進歩とともに広範な応用分野に
て使用されている。特に最近のガス発泡成形において
は、大型成形品を低圧で成形できるという点に特徴を有
している。しかしながら、成形物によっては、デザイ
ン、強度、使用形態等の関係から必ずしも満足出来るも
のが得られているとは言い難い。特に曳けによる表面光
沢のムラ、あるいは強度を保持するために設けられたリ
ブやボスのある箇所の曳けなど、表面外観に起因する問
題は依然として十分な解決を見ていない。さらに、この
ような発泡成形品においては、その発泡倍率の点におい
ても十分とは言い難い。
る成形物は、成形技術の進歩とともに広範な応用分野に
て使用されている。特に最近のガス発泡成形において
は、大型成形品を低圧で成形できるという点に特徴を有
している。しかしながら、成形物によっては、デザイ
ン、強度、使用形態等の関係から必ずしも満足出来るも
のが得られているとは言い難い。特に曳けによる表面光
沢のムラ、あるいは強度を保持するために設けられたリ
ブやボスのある箇所の曳けなど、表面外観に起因する問
題は依然として十分な解決を見ていない。さらに、この
ような発泡成形品においては、その発泡倍率の点におい
ても十分とは言い難い。
【０００３】これに対し、表面外観を向上させるために
ガス注入法などが広く用いられているが、ガス注入箇所
やガス圧力の制御、さらにはガスボンベの保管・管理な
どの問題があり、満足できる解決方法とは言い難い。
ガス注入法などが広く用いられているが、ガス注入箇所
やガス圧力の制御、さらにはガスボンベの保管・管理な
どの問題があり、満足できる解決方法とは言い難い。
【０００４】
【発明が解決しようとする問題点】本発明者は、表面外
観に優れ、かつ高発泡倍率の熱可塑性樹脂成形物を得る
ための発泡射出成形方法について鋭意検討した結果、発
泡剤を含む溶融樹脂を射出する前後の金型内圧力を一定
の条件にすることにより、簡便な設備にて優れた成形物
が得られることを見出し、本発明に到達したものであ
る。
観に優れ、かつ高発泡倍率の熱可塑性樹脂成形物を得る
ための発泡射出成形方法について鋭意検討した結果、発
泡剤を含む溶融樹脂を射出する前後の金型内圧力を一定
の条件にすることにより、簡便な設備にて優れた成形物
が得られることを見出し、本発明に到達したものであ
る。
【０００５】
【問題点を解決する方法】すなわち、本発明は、発泡剤
を含む熱可塑性樹脂組成物を射出成形するに際し、予め
シールされた金型の内圧を１気圧を越す加圧状態に保
ち、該溶融樹脂の射出と同時または少し遅れて金型内を
１気圧未満に減圧し、射出成形してなる表面外観（表面
の平滑性、光沢の均一性、さらには曳けのない）に優
れ、かつ高発泡倍率の熱可塑性樹脂成形物を得る新規な
発泡射出成形方法を提供するものである。
を含む熱可塑性樹脂組成物を射出成形するに際し、予め
シールされた金型の内圧を１気圧を越す加圧状態に保
ち、該溶融樹脂の射出と同時または少し遅れて金型内を
１気圧未満に減圧し、射出成形してなる表面外観（表面
の平滑性、光沢の均一性、さらには曳けのない）に優
れ、かつ高発泡倍率の熱可塑性樹脂成形物を得る新規な
発泡射出成形方法を提供するものである。
【０００６】本発明における金型素材としては、一般的
な機械構造用炭素鋼（ＳＣ）、クロムモリブデン鋼（Ｓ
ＣＭ）などの鋼材を始め、アルミニウム系のＺＡＳやエ
ポキシ樹脂などの樹脂まで広範な材料が挙げられる。
な機械構造用炭素鋼（ＳＣ）、クロムモリブデン鋼（Ｓ
ＣＭ）などの鋼材を始め、アルミニウム系のＺＡＳやエ
ポキシ樹脂などの樹脂まで広範な材料が挙げられる。
【０００７】本金型は、予めシールされることができ、
かつ金型内部の圧力を調節できるものである。かかる圧
力調節機構としては、シール、加圧または減圧すること
ができる導入路などである。導入路の数は、成形品の大
きさ、デザインなどにより適宜決定される。また、導入
路の断面形状ならびに断面積についても特に規定はな
く、一般的には円形が、またその直径は０．３〜１５ｍ
ｍが好ましい。
かつ金型内部の圧力を調節できるものである。かかる圧
力調節機構としては、シール、加圧または減圧すること
ができる導入路などである。導入路の数は、成形品の大
きさ、デザインなどにより適宜決定される。また、導入
路の断面形状ならびに断面積についても特に規定はな
く、一般的には円形が、またその直径は０．３〜１５ｍ
ｍが好ましい。
【０００８】本発明においては、予めシールされた金型
内を１気圧を越す圧力に保ち、射出成形開始と同時また
は少し遅れて１気圧未満の減圧状態にする。加圧、減圧
の切替えについては、手動もしくは自動で行われるが、
切替えの速度がコンプレッサーなどの公知の機器で調整
できるように設計された構造が好ましい。特に加圧、減
圧の切替えが射出成形機と連動して稼働するようにされ
たシステムが好ましい。
内を１気圧を越す圧力に保ち、射出成形開始と同時また
は少し遅れて１気圧未満の減圧状態にする。加圧、減圧
の切替えについては、手動もしくは自動で行われるが、
切替えの速度がコンプレッサーなどの公知の機器で調整
できるように設計された構造が好ましい。特に加圧、減
圧の切替えが射出成形機と連動して稼働するようにされ
たシステムが好ましい。
【０００９】金型内の圧力は射出成形開始前、１気圧を
越す圧力状態に加圧される。内圧は成形物の大きさ、デ
ザインなどによって調整されるが通常ゲージ圧で１．５
〜２０Ｋｇ／ｃｍ2 である。内圧が１気圧以下では表面
外観に優れる熱可塑性樹脂成形物を得ることができな
い。
越す圧力状態に加圧される。内圧は成形物の大きさ、デ
ザインなどによって調整されるが通常ゲージ圧で１．５
〜２０Ｋｇ／ｃｍ2 である。内圧が１気圧以下では表面
外観に優れる熱可塑性樹脂成形物を得ることができな
い。
【００１０】次に、溶融樹脂の射出と同時または少し遅
れて内圧を１気圧未満の減圧状態にする。射出成形開始
時または少し遅れて金型内を減圧にしておかないと、曳
けやソリが解消されず、良好な外観を有する成形物を得
ることができない。減圧状態下の圧力については１気圧
未満であれば良く、特に制限はないが、０．５〜０．０
０１ｍｍＨｇ（水銀柱）が好ましい。
れて内圧を１気圧未満の減圧状態にする。射出成形開始
時または少し遅れて金型内を減圧にしておかないと、曳
けやソリが解消されず、良好な外観を有する成形物を得
ることができない。減圧状態下の圧力については１気圧
未満であれば良く、特に制限はないが、０．５〜０．０
０１ｍｍＨｇ（水銀柱）が好ましい。
【００１１】減圧開始は、溶融樹脂の射出と同時または
射出より少し遅れて行われる。特に制限はないが、圧力
調節機構ならびに得られる成形品の外観などの面より、
減圧開始は、射出開始より０〜５秒の間で適宜調整され
る。
射出より少し遅れて行われる。特に制限はないが、圧力
調節機構ならびに得られる成形品の外観などの面より、
減圧開始は、射出開始より０〜５秒の間で適宜調整され
る。
【００１２】本発明の発泡射出成形方法に適用できる熱
可塑性樹脂については特に規定しないが、例えばポリエ
チレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン樹脂、ポ
リスチレン、スチレンーアクリロニトリル共重合体、Ａ
ＢＳ樹脂、ＡＥＳ樹脂、ＡＳＡ樹脂などのスチレン系樹
脂、ポリアミド、ポリエステル、ポリカーボネート、ポ
リフェニレンエーテル、ポリウレタンなどが挙げられ、
１種または２種以上の混合物であり、それぞれ硬質から
軟質まで含まれる。
可塑性樹脂については特に規定しないが、例えばポリエ
チレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン樹脂、ポ
リスチレン、スチレンーアクリロニトリル共重合体、Ａ
ＢＳ樹脂、ＡＥＳ樹脂、ＡＳＡ樹脂などのスチレン系樹
脂、ポリアミド、ポリエステル、ポリカーボネート、ポ
リフェニレンエーテル、ポリウレタンなどが挙げられ、
１種または２種以上の混合物であり、それぞれ硬質から
軟質まで含まれる。
【００１３】また、発泡剤としては、重炭酸ナトリウ
ム、炭酸アンモニウム、重炭酸アンモニウム、ホウ化水
素ナトリウム等の無機発泡剤、アゾジカルボンアミド、
アゾビスホルムアミド、アゾビスイソブチロニトリル、
アゾジカルボン酸バリウム等のアゾ化合物、Ｎ，Ｎ’−
ジニトロソペンタメチレンテトラミン、Ｎ，Ｎ’−ジニ
トロソ−Ｎ，Ｎ’−ジメチルテレフタルアミド等のニト
ロソ化合物、ベンゼンスルホニルヒドラジド、ｐ−トル
エンスルホニルヒドラジド、ｐ，ｐ’−オキシビスベン
ゼンスルホニルヒドラジド等のヒドラジド化合物等の有
機発泡剤、さらにはブタン、ペンタン、ヘキサン等の蒸
発型発泡剤が挙げられる。
ム、炭酸アンモニウム、重炭酸アンモニウム、ホウ化水
素ナトリウム等の無機発泡剤、アゾジカルボンアミド、
アゾビスホルムアミド、アゾビスイソブチロニトリル、
アゾジカルボン酸バリウム等のアゾ化合物、Ｎ，Ｎ’−
ジニトロソペンタメチレンテトラミン、Ｎ，Ｎ’−ジニ
トロソ−Ｎ，Ｎ’−ジメチルテレフタルアミド等のニト
ロソ化合物、ベンゼンスルホニルヒドラジド、ｐ−トル
エンスルホニルヒドラジド、ｐ，ｐ’−オキシビスベン
ゼンスルホニルヒドラジド等のヒドラジド化合物等の有
機発泡剤、さらにはブタン、ペンタン、ヘキサン等の蒸
発型発泡剤が挙げられる。
【００１４】さらに、上記の熱可塑性樹脂に対し、必要
に応じて酸化防止剤、熱安定剤、光安定剤、滑剤、可塑
剤、帯電防止剤、無機および有機系着色剤、無機および
有機系充填材などを添加することができる。
に応じて酸化防止剤、熱安定剤、光安定剤、滑剤、可塑
剤、帯電防止剤、無機および有機系着色剤、無機および
有機系充填材などを添加することができる。
【００１５】本発明の発泡射出成形方法に関し、図１を
用いて詳細に説明する。図１は、本発明の発泡射出成形
法における成形サイクル中の金型内圧力を示す。すなわ
ち、予め金型内を加圧状態としておき、射出と同時また
は少し遅れて真空引きで減圧状態とし、その減圧状態を
維持する。その間に保圧、計量して次の成形ショット量
をシリンダー内に蓄えるとともに冷却時間を経て常圧に
戻し成形品を取り出す。更に、実施例をもって本発明を
詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に制限される
ものではない。
用いて詳細に説明する。図１は、本発明の発泡射出成形
法における成形サイクル中の金型内圧力を示す。すなわ
ち、予め金型内を加圧状態としておき、射出と同時また
は少し遅れて真空引きで減圧状態とし、その減圧状態を
維持する。その間に保圧、計量して次の成形ショット量
をシリンダー内に蓄えるとともに冷却時間を経て常圧に
戻し成形品を取り出す。更に、実施例をもって本発明を
詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に制限される
ものではない。
【００１６】実施例および比較例１〜３ 図２に示される圧力調整装置及び梨地シボ面を有する金
型、インラインスクリュー式の一般タイプの射出成形機
（型締力３００トン）、高流動性ＡＢＳ樹脂（住友ダウ
社製 クララスチックＧＡ−７０１）と発泡剤としてア
ゾビスイソブチロニトリル（大塚化学社製 ＡＺ−Ｈ）
を用いて、図３に示す成形品（肉厚１０ｍｍ、縦３００
ｍｍ、横２００ｍｍ）を成形した。ゲートは中央部のダ
イレクトゲート。
型、インラインスクリュー式の一般タイプの射出成形機
（型締力３００トン）、高流動性ＡＢＳ樹脂（住友ダウ
社製 クララスチックＧＡ−７０１）と発泡剤としてア
ゾビスイソブチロニトリル（大塚化学社製 ＡＺ−Ｈ）
を用いて、図３に示す成形品（肉厚１０ｍｍ、縦３００
ｍｍ、横２００ｍｍ）を成形した。ゲートは中央部のダ
イレクトゲート。
【００１７】成形条件（プロセスＡ〜Ｄ）は、以下のと
おりである。また、成形時の金型内圧力と時間の関係を
図４に示す。
おりである。また、成形時の金型内圧力と時間の関係を
図４に示す。
【００１８】プロセスＡ：金型内圧力を常圧状態から２
秒間で１０ｋｇ／ｃｍ2 に加圧し、その後６秒間加圧状
態を保った後、溶融樹脂の射出を開始し、その射出から
１秒後に減圧を開始し、２秒間で０．１ｍｍＨｇに減圧
する。その後減圧状態を５秒間維持した後、２秒間で常
圧状態に戻すと共に冷却し、製品を取り出す。（図４の
（Ａ））
秒間で１０ｋｇ／ｃｍ2 に加圧し、その後６秒間加圧状
態を保った後、溶融樹脂の射出を開始し、その射出から
１秒後に減圧を開始し、２秒間で０．１ｍｍＨｇに減圧
する。その後減圧状態を５秒間維持した後、２秒間で常
圧状態に戻すと共に冷却し、製品を取り出す。（図４の
（Ａ））
【００１９】プロセスＢ：金型内圧力を常圧状態から２
秒間で１５ｋｇ／ｃｍ2 に加圧し、その後６秒間加圧状
態を保った後、溶融樹脂の射出を開始し、その射出から
１秒後に減圧を開始し、１秒間で常圧状態に戻し、その
後８秒間常圧状態を維持すると共に冷却し、製品を取り
出す。（図４の（Ｂ））
秒間で１５ｋｇ／ｃｍ2 に加圧し、その後６秒間加圧状
態を保った後、溶融樹脂の射出を開始し、その射出から
１秒後に減圧を開始し、１秒間で常圧状態に戻し、その
後８秒間常圧状態を維持すると共に冷却し、製品を取り
出す。（図４の（Ｂ））
【００２０】プロセスＣ：金型内圧力を常圧状態から２
秒間で０．１ｍｍＨｇに減圧し、その後６秒間減圧状態
を保った後、溶融樹脂の射出を開始し、その後さらに５
秒間減圧状態を保った後、２秒間で常圧状態に戻し、そ
の後３秒間常圧状態を維持すると共に冷却し、製品を取
り出す。（図４の（Ｃ））
秒間で０．１ｍｍＨｇに減圧し、その後６秒間減圧状態
を保った後、溶融樹脂の射出を開始し、その後さらに５
秒間減圧状態を保った後、２秒間で常圧状態に戻し、そ
の後３秒間常圧状態を維持すると共に冷却し、製品を取
り出す。（図４の（Ｃ））
【００２１】プロセスＤ：金型内圧力を常圧状態で８秒
間保持した後、射出を開始し、そのまま常圧状態で５秒
間保持した後、続けて５秒間常圧状態を維持する共に冷
却し、製品を取り出す。（図４の（Ｄ））
間保持した後、射出を開始し、そのまま常圧状態で５秒
間保持した後、続けて５秒間常圧状態を維持する共に冷
却し、製品を取り出す。（図４の（Ｄ））
【００２２】得られた成形品の表面における曳け、光沢
むら、光沢度および発泡倍率を測定した。なお、曳け、
光沢むら、光沢度については図３の成形品におけるＡ部
にて測定した。結果を表１に示す。
むら、光沢度および発泡倍率を測定した。なお、曳け、
光沢むら、光沢度については図３の成形品におけるＡ部
にて測定した。結果を表１に示す。
【００２３】光沢度：スガ試験機製の光沢度計を用い、
成形品表面に６０°の入射光を当てた時の反射光の量を
測定する。
成形品表面に６０°の入射光を当てた時の反射光の量を
測定する。
【００２４】発泡倍率：金型容積×１．０５（ＡＢＳ樹
脂の比重）の値を、成形品の目付重量で除した値。
脂の比重）の値を、成形品の目付重量で除した値。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【発明の効果】本発明の発泡射出成形法を採用すること
により、表面の平滑性、光沢の均一性、さらには曳けの
ない、表面外観に優れ、かつ高発泡倍率の熱可塑性樹脂
成形物が得られるものである。
により、表面の平滑性、光沢の均一性、さらには曳けの
ない、表面外観に優れ、かつ高発泡倍率の熱可塑性樹脂
成形物が得られるものである。
【図１】 成形時の金型内圧力と時間の関係を示す図で
ある。
ある。
【図２】 圧力制御装置を備えた金型を示す図である。
【図３】 本発明の実施例、比較例の各特性値の測定箇
所を示す図である。
所を示す図である。
【図４】 本発明の実施例、比較例における各成形時の
金型内圧力と時間の関係を示す図である。（Ａ）は実施
例におけるプロセスＡを、（Ｂ）はプロセスＢを、
（Ｃ）はプロセスＣをおよび（Ｄ）はプロセスＤをそれ
ぞれ示すものである。
金型内圧力と時間の関係を示す図である。（Ａ）は実施
例におけるプロセスＡを、（Ｂ）はプロセスＢを、
（Ｃ）はプロセスＣをおよび（Ｄ）はプロセスＤをそれ
ぞれ示すものである。
１・・・金型 ２・・・真空引溝 ３・・・金型をシールするためのＯリング ４・・・圧力制御装置 ５・・・梨地シボ面
Claims (1)
- 【請求項１】発泡剤を含む熱可塑性樹脂組成物を射出成
形するに際し、予めシールされた金型の内圧を１気圧を
越す加圧状態に保ち、該溶融樹脂の射出と同時または少
し遅れて金型内を１気圧未満に減圧し、射出成形するこ
とを特徴とする発泡射出成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33804194A JP3502678B2 (ja) | 1994-12-26 | 1994-12-26 | 発泡射出成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33804194A JP3502678B2 (ja) | 1994-12-26 | 1994-12-26 | 発泡射出成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08174592A true JPH08174592A (ja) | 1996-07-09 |
| JP3502678B2 JP3502678B2 (ja) | 2004-03-02 |
Family
ID=18314373
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33804194A Expired - Fee Related JP3502678B2 (ja) | 1994-12-26 | 1994-12-26 | 発泡射出成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3502678B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005307029A (ja) * | 2004-04-22 | 2005-11-04 | Kao Corp | 冷却固化体の製造方法 |
| JP2006518020A (ja) * | 2003-02-18 | 2006-08-03 | インクロ リミテッド | 改良されたノズルデバイス |
| JP2008246881A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 熱可塑性樹脂発泡成形体の製造方法 |
| JP2009018500A (ja) * | 2007-07-12 | 2009-01-29 | Japan Polypropylene Corp | 発泡成形品の製造方法 |
| KR20160065148A (ko) * | 2013-10-02 | 2016-06-08 | 코베스트로 도이칠란트 아게 | 구조적 발포 성형에 의해 성형품을 제조하는 방법, 팽창된 열가소성 물질의 성형품 및 그의 용도 |
-
1994
- 1994-12-26 JP JP33804194A patent/JP3502678B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006518020A (ja) * | 2003-02-18 | 2006-08-03 | インクロ リミテッド | 改良されたノズルデバイス |
| JP2006517858A (ja) * | 2003-02-18 | 2006-08-03 | インクロ リミテッド | ディスペンサーポンプ |
| JP2006517860A (ja) * | 2003-02-18 | 2006-08-03 | インクロ リミテッド | 分配ノズルに関する改良 |
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| JP4662732B2 (ja) * | 2004-04-22 | 2011-03-30 | 花王株式会社 | 石鹸の製造方法 |
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| JP2016531768A (ja) * | 2013-10-02 | 2016-10-13 | コベストロ、ドイチュラント、アクチエンゲゼルシャフトＣｏｖｅｓｔｒｏ Ｄｅｕｔｓｃｈｌａｎｄ Ａｇ | ストラクチュラルフォーム成形による成形体の製造方法、発泡熱可塑性材料成型部品およびその使用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3502678B2 (ja) | 2004-03-02 |
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