JPH08159023A - クラッチレス可変容量型圧縮機 - Google Patents
クラッチレス可変容量型圧縮機Info
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- JPH08159023A JPH08159023A JP6303940A JP30394094A JPH08159023A JP H08159023 A JPH08159023 A JP H08159023A JP 6303940 A JP6303940 A JP 6303940A JP 30394094 A JP30394094 A JP 30394094A JP H08159023 A JPH08159023 A JP H08159023A
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- F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
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- F04B2027/1886—Open (not controlling) fluid passage
- F04B2027/1895—Open (not controlling) fluid passage between crankcase and suction chamber
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】クラッチレス可変容量型圧縮機内の潤滑不足を
回避しつつ動力消費を低減する。 【構成】リヤハウジング3の中心部の吸入通路26は斜
板15を支持する回転軸9の延長線上にある。遮断体2
1の遮断面21-3が位置決め面27に当接することによ
り吸入通路26が遮断される。斜板15と遮断体21と
の間の回転軸9上にはスラストベアリング28が回転軸
9上をスライド可能に支持されている。スラストベアリ
ング28と遮断体21の大径部21-1の端面との間には
皿ばね42が介在されている。斜板15が遮断体21側
へ移動するに伴い、斜板15の傾動がスラストベアリン
グ28、皿ばね42を介して遮断体21に伝達する。
回避しつつ動力消費を低減する。 【構成】リヤハウジング3の中心部の吸入通路26は斜
板15を支持する回転軸9の延長線上にある。遮断体2
1の遮断面21-3が位置決め面27に当接することによ
り吸入通路26が遮断される。斜板15と遮断体21と
の間の回転軸9上にはスラストベアリング28が回転軸
9上をスライド可能に支持されている。スラストベアリ
ング28と遮断体21の大径部21-1の端面との間には
皿ばね42が介在されている。斜板15が遮断体21側
へ移動するに伴い、斜板15の傾動がスラストベアリン
グ28、皿ばね42を介して遮断体21に伝達する。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、シリンダボア内にピス
トンを往復直線運動可能に収容し、斜板を収容するクラ
ンク室内の圧力と吸入圧とのピストンを介した差に応じ
て斜板の傾角を制御し、吐出圧領域の圧力をクランク室
に供給すると共に、放圧通路を介してクランク室の圧力
を吸入圧領域に放出してクランク室内の調圧を行なうク
ラッチレス可変容量型圧縮機に関するものである。
トンを往復直線運動可能に収容し、斜板を収容するクラ
ンク室内の圧力と吸入圧とのピストンを介した差に応じ
て斜板の傾角を制御し、吐出圧領域の圧力をクランク室
に供給すると共に、放圧通路を介してクランク室の圧力
を吸入圧領域に放出してクランク室内の調圧を行なうク
ラッチレス可変容量型圧縮機に関するものである。
【0002】
【従来の技術】特開平3−37378号公報に開示され
る可変容量型圧縮機では、外部駆動源と圧縮機の回転軸
との間の動力伝達の連結及び遮断を行なう電磁クラッチ
を使用していない。電磁クラッチを無くせば、特に車両
搭載形態ではそのON−OFFのショックによる体感フ
ィーリングの悪さの欠点を解消できると共に、圧縮機全
体の重量減、コスト減が可能となる。
る可変容量型圧縮機では、外部駆動源と圧縮機の回転軸
との間の動力伝達の連結及び遮断を行なう電磁クラッチ
を使用していない。電磁クラッチを無くせば、特に車両
搭載形態ではそのON−OFFのショックによる体感フ
ィーリングの悪さの欠点を解消できると共に、圧縮機全
体の重量減、コスト減が可能となる。
【0003】このようなクラッチレス圧縮機では冷房不
要時の吐出容量の多少及び外部冷媒回路上の蒸発器にお
けるフロスト発生が問題になる。冷房不要の場合あるい
はフロスト発生のおそれがある場合には外部冷媒回路上
の冷媒循環を止めればよい。特開平3−37378号公
報の圧縮機では外部冷媒回路から吸入室への冷媒ガス流
入を止めることによって外部冷媒回路上の冷媒循環停止
を達成している。外部冷媒回路から吸入室への冷媒ガス
流入は電磁開閉弁の励消磁によって制御される。
要時の吐出容量の多少及び外部冷媒回路上の蒸発器にお
けるフロスト発生が問題になる。冷房不要の場合あるい
はフロスト発生のおそれがある場合には外部冷媒回路上
の冷媒循環を止めればよい。特開平3−37378号公
報の圧縮機では外部冷媒回路から吸入室への冷媒ガス流
入を止めることによって外部冷媒回路上の冷媒循環停止
を達成している。外部冷媒回路から吸入室への冷媒ガス
流入は電磁開閉弁の励消磁によって制御される。
【0004】外部冷媒回路から圧縮機内の吸入室への冷
媒ガス流入が止められると、吸入室の圧力が低下し、吸
入室の圧力に感応する容量制御弁が全開する。この全開
により吐出室の吐出冷媒ガスがクランク室へ流入し、ク
ランク室の圧力が上昇する。又、吸入室の圧力低下のた
めにシリンダボア内の吸入圧も低下する。そのため、ク
ランク室内の圧力とシリンダボア内の吸入圧との差が大
きくなり、斜板傾角が最小傾角へ移行して吐出容量が最
低となる。吐出容量が最低になれば圧縮機における負荷
トルクは最低となり、冷房不要時の動力損失が避けられ
る。
媒ガス流入が止められると、吸入室の圧力が低下し、吸
入室の圧力に感応する容量制御弁が全開する。この全開
により吐出室の吐出冷媒ガスがクランク室へ流入し、ク
ランク室の圧力が上昇する。又、吸入室の圧力低下のた
めにシリンダボア内の吸入圧も低下する。そのため、ク
ランク室内の圧力とシリンダボア内の吸入圧との差が大
きくなり、斜板傾角が最小傾角へ移行して吐出容量が最
低となる。吐出容量が最低になれば圧縮機における負荷
トルクは最低となり、冷房不要時の動力損失が避けられ
る。
【0005】クランク室と吸入室とは流出孔を介して連
通している。外部冷媒回路から圧縮機内の吸入室への冷
媒ガス流入が止められた状態では、シリンダボアから吐
出室へ吐出された冷媒ガスは全開状態の容量制御弁を経
由してクランク室へ流入する。クランク室内の冷媒ガス
は流出孔を経由して吸入室へ流出し、吸入室へ流出した
冷媒ガスは吸入行程時にシリンダボア内へ吸入される。
即ち、外部冷媒回路から圧縮機内の吸入室への冷媒ガス
流入が止められた状態では、圧縮機内の冷媒ガスがシリ
ンダボア、吐出室、クランク室、吸入室、シリンダボア
の順に循環し、この循環冷媒ガスと共に流動する潤滑油
が圧縮機内を潤滑する。
通している。外部冷媒回路から圧縮機内の吸入室への冷
媒ガス流入が止められた状態では、シリンダボアから吐
出室へ吐出された冷媒ガスは全開状態の容量制御弁を経
由してクランク室へ流入する。クランク室内の冷媒ガス
は流出孔を経由して吸入室へ流出し、吸入室へ流出した
冷媒ガスは吸入行程時にシリンダボア内へ吸入される。
即ち、外部冷媒回路から圧縮機内の吸入室への冷媒ガス
流入が止められた状態では、圧縮機内の冷媒ガスがシリ
ンダボア、吐出室、クランク室、吸入室、シリンダボア
の順に循環し、この循環冷媒ガスと共に流動する潤滑油
が圧縮機内を潤滑する。
【0006】外部冷媒回路から圧縮機内の吸入室への冷
媒ガス流入が再開されると、吸入室の圧力が上昇し、吸
入室の圧力に感応する容量制御弁が閉じる。この閉状態
への移行により吐出室からクランク室への冷媒ガス流入
が阻止され、クランク室の圧力が低下する。又、吸入室
の圧力上昇のためにシリンダボア内の吸入圧も上昇す
る。そのため、クランク室内の圧力とシリンダボア内の
吸入圧との差が小さくなり、斜板傾角が最大傾角側へ移
行する。
媒ガス流入が再開されると、吸入室の圧力が上昇し、吸
入室の圧力に感応する容量制御弁が閉じる。この閉状態
への移行により吐出室からクランク室への冷媒ガス流入
が阻止され、クランク室の圧力が低下する。又、吸入室
の圧力上昇のためにシリンダボア内の吸入圧も上昇す
る。そのため、クランク室内の圧力とシリンダボア内の
吸入圧との差が小さくなり、斜板傾角が最大傾角側へ移
行する。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】外部冷媒回路から圧縮
機内の吸入室への冷媒ガス流入を阻止した状態における
斜板傾角、即ち最小の吐出容量をもたらす斜板の最小傾
角は動力消費低減のためにできるだけ小さい方がよい。
しかしながら、斜板の最小傾角の設定には圧縮機内の潤
滑の問題が関係してくる。
機内の吸入室への冷媒ガス流入を阻止した状態における
斜板傾角、即ち最小の吐出容量をもたらす斜板の最小傾
角は動力消費低減のためにできるだけ小さい方がよい。
しかしながら、斜板の最小傾角の設定には圧縮機内の潤
滑の問題が関係してくる。
【0008】圧縮機から外部冷媒回路へ吐出された冷媒
は外部冷媒回路上の凝縮器、蒸発器で熱交換を行なって
圧縮機内へ還流する。圧縮機内の潤滑油は圧縮機外へ流
出する冷媒ガスと共に外部冷媒回路へ流出し、外部冷媒
回路へ流出した潤滑油は冷媒ガスと共に圧縮機内へ還流
する。ところが、外部冷媒回路へ流出した潤滑油を圧縮
機内へ還流させるためには外部冷媒回路における冷媒流
量が所定量以上必要である。冷媒流量は斜板傾角に依存
しており、斜板傾角が前記所定量の冷媒流量をもたらし
得ない場合には冷媒ガスのみが圧縮機内へ還流する。圧
縮機内の潤滑油は冷媒ガスと共に外部冷媒回路へ流出し
続けるため、外部冷媒回路から圧縮機内への潤滑油の還
流がなければ圧縮機内は潤滑不足に陥る。冷媒循環を阻
止している状態では冷媒ガスも圧縮機内へ還流せず、か
つ圧縮機内の冷媒ガスが圧縮機内を循環するため、圧縮
機内の潤滑油が圧縮機外へ流出してしまうことはない。
しかし、冷媒循環を阻止していない状態における冷媒流
量が潤滑油を還流するのに必要な流量に達していない場
合には圧縮機内の潤滑不足が起きる。そのため、特開平
3−37378号公報の圧縮機における斜板の最小傾角
よりも少し大きい斜板傾角のときには冷媒流量が潤滑油
を還流するのに必要な流量に達していなければならな
い。即ち、斜板の最小傾角は潤滑油の還流に必要な最小
限の傾角程度に設定しておかねばならない。
は外部冷媒回路上の凝縮器、蒸発器で熱交換を行なって
圧縮機内へ還流する。圧縮機内の潤滑油は圧縮機外へ流
出する冷媒ガスと共に外部冷媒回路へ流出し、外部冷媒
回路へ流出した潤滑油は冷媒ガスと共に圧縮機内へ還流
する。ところが、外部冷媒回路へ流出した潤滑油を圧縮
機内へ還流させるためには外部冷媒回路における冷媒流
量が所定量以上必要である。冷媒流量は斜板傾角に依存
しており、斜板傾角が前記所定量の冷媒流量をもたらし
得ない場合には冷媒ガスのみが圧縮機内へ還流する。圧
縮機内の潤滑油は冷媒ガスと共に外部冷媒回路へ流出し
続けるため、外部冷媒回路から圧縮機内への潤滑油の還
流がなければ圧縮機内は潤滑不足に陥る。冷媒循環を阻
止している状態では冷媒ガスも圧縮機内へ還流せず、か
つ圧縮機内の冷媒ガスが圧縮機内を循環するため、圧縮
機内の潤滑油が圧縮機外へ流出してしまうことはない。
しかし、冷媒循環を阻止していない状態における冷媒流
量が潤滑油を還流するのに必要な流量に達していない場
合には圧縮機内の潤滑不足が起きる。そのため、特開平
3−37378号公報の圧縮機における斜板の最小傾角
よりも少し大きい斜板傾角のときには冷媒流量が潤滑油
を還流するのに必要な流量に達していなければならな
い。即ち、斜板の最小傾角は潤滑油の還流に必要な最小
限の傾角程度に設定しておかねばならない。
【0009】本発明は、クラッチレス可変容量型圧縮機
内の潤滑不足を回避しつつ動力消費を低減することを目
的とする。
内の潤滑不足を回避しつつ動力消費を低減することを目
的とする。
【0010】
【課題を解決するための手段】そのために請求項1の発
明では、零ではない吐出容量をもたらすように斜板の最
小傾角を規定する最小傾角規定手段を備え、斜板の傾角
が最小傾角となる前に外部冷媒回路における冷媒循環を
止めるようにしたクラッチレス可変容量型圧縮機を構成
した。
明では、零ではない吐出容量をもたらすように斜板の最
小傾角を規定する最小傾角規定手段を備え、斜板の傾角
が最小傾角となる前に外部冷媒回路における冷媒循環を
止めるようにしたクラッチレス可変容量型圧縮機を構成
した。
【0011】請求項2の発明では、零ではない吐出容量
をもたらすように斜板の最小傾角を規定する最小傾角規
定手段と、前記斜板の傾動に基づいて外部冷媒回路から
前記吸入圧領域へ冷媒ガスを導入不能な閉位置と導入可
能な開位置とに切り換え移動される遮断体と、前記斜板
の傾動を前記遮断体に伝達し、斜板の傾角が最小傾角と
なる前の斜板の傾角位置を遮断体の閉位置に対応させ、
さらに遮断体の閉位置に対応する斜板の前記傾角位置か
ら最小傾角位置への移行を許容する伝達手段とを備えた
クラッチレス可変容量型圧縮機を構成した。
をもたらすように斜板の最小傾角を規定する最小傾角規
定手段と、前記斜板の傾動に基づいて外部冷媒回路から
前記吸入圧領域へ冷媒ガスを導入不能な閉位置と導入可
能な開位置とに切り換え移動される遮断体と、前記斜板
の傾動を前記遮断体に伝達し、斜板の傾角が最小傾角と
なる前の斜板の傾角位置を遮断体の閉位置に対応させ、
さらに遮断体の閉位置に対応する斜板の前記傾角位置か
ら最小傾角位置への移行を許容する伝達手段とを備えた
クラッチレス可変容量型圧縮機を構成した。
【0012】請求項3の発明では、遮断体を回転軸に沿
って移動すると共に、外部冷媒回路から吸入圧領域へ冷
媒ガスを導入する吸入通路を遮断体によって開閉し、前
記遮断体の移動経路の延長線上に前記吸入通路を形成し
た。
って移動すると共に、外部冷媒回路から吸入圧領域へ冷
媒ガスを導入する吸入通路を遮断体によって開閉し、前
記遮断体の移動経路の延長線上に前記吸入通路を形成し
た。
【0013】請求項4の発明では、伝達手段を弾性体と
した。請求項5の発明では、弾性体をばねとした。請求
項6の発明では、ばねを皿ばねとした。
した。請求項5の発明では、弾性体をばねとした。請求
項6の発明では、ばねを皿ばねとした。
【0014】
【作用】請求項1の発明では、斜板の傾角が最小傾角に
向かっているとき、斜板の傾角が最小傾角になる前の冷
媒循環阻止傾角となったときに冷媒循環が阻止される。
斜板の傾角が冷媒循環阻止傾角となる直前の冷媒流量が
潤滑油の還流に必要な最低限の流量となるように設定す
れば、潤滑油の還流を伴わない冷媒流量の冷媒循環が阻
止される。従って、冷媒ガスのみが圧縮機内に還流する
ことはなく、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑
油を還流できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板の最
小傾角を小さくできるため、動力消費も低減する。
向かっているとき、斜板の傾角が最小傾角になる前の冷
媒循環阻止傾角となったときに冷媒循環が阻止される。
斜板の傾角が冷媒循環阻止傾角となる直前の冷媒流量が
潤滑油の還流に必要な最低限の流量となるように設定す
れば、潤滑油の還流を伴わない冷媒流量の冷媒循環が阻
止される。従って、冷媒ガスのみが圧縮機内に還流する
ことはなく、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑
油を還流できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板の最
小傾角を小さくできるため、動力消費も低減する。
【0015】請求項2の発明では、斜板の傾角が最小傾
角に向かっているとき、斜板の傾動が伝達手段を介して
遮断体に伝達される。この傾動伝達により遮断体が開位
置から閉位置へ移行する。斜板の傾角が最小傾角になる
前に遮断体が閉位置に配置される。遮断体が開位置から
閉位置になったときに冷媒循環が阻止される。遮断体が
閉位置に配置された後も伝達手段が斜板の最小傾角への
移行を許容し、斜板の傾角が最小傾角へ移行する。
角に向かっているとき、斜板の傾動が伝達手段を介して
遮断体に伝達される。この傾動伝達により遮断体が開位
置から閉位置へ移行する。斜板の傾角が最小傾角になる
前に遮断体が閉位置に配置される。遮断体が開位置から
閉位置になったときに冷媒循環が阻止される。遮断体が
閉位置に配置された後も伝達手段が斜板の最小傾角への
移行を許容し、斜板の傾角が最小傾角へ移行する。
【0016】請求項3の発明では、遮断体が斜板の傾動
に連動して回転軸に沿って移動する。回転軸に沿って移
動する遮断体はこの移動経路の延長線上の吸入通路を開
閉する。
に連動して回転軸に沿って移動する。回転軸に沿って移
動する遮断体はこの移動経路の延長線上の吸入通路を開
閉する。
【0017】請求項4の発明では、弾性体が斜板の傾動
を遮断体に伝達する。遮断体が閉位置に移行した後も斜
板は弾性体を弾性変形させて最小傾角へ移行する。請求
項5の発明では、ばねが斜板の傾動を遮断体に伝達す
る。
を遮断体に伝達する。遮断体が閉位置に移行した後も斜
板は弾性体を弾性変形させて最小傾角へ移行する。請求
項5の発明では、ばねが斜板の傾動を遮断体に伝達す
る。
【0018】請求項6の発明では、皿ばねが斜板の傾動
を遮断体に伝達する。皿ばねの収容スペースは少なくて
済む。
を遮断体に伝達する。皿ばねの収容スペースは少なくて
済む。
【0019】
【実施例】以下、本発明を具体化した第1実施例を図1
〜図8に基づいて説明する。図1に示すようにシリンダ
ブロック1の前端にはフロントハウジング2が接合され
ている。シリンダブロック1の後端にはリヤハウジング
3がバルブプレート4、弁形成プレート5A,5B及び
リテーナ形成プレート6を介して接合固定されている。
クランク室2-1を形成するフロントハウジング2とシリ
ンダブロック1との間には回転軸9が回転可能に架設支
持されている。回転軸9の前端はクランク室2-1から外
部へ突出しており、この突出端部にはプーリ10が止着
されている。プーリ10はベルト11を介して車両エン
ジンに作動連結されている。プーリ10はアンギュラベ
アリング7を介してフロントハウジング2に支持されて
いる。フロントハウジング2はプーリ10に作用するス
ラスト方向の荷重及びラジアル方向の荷重の両方をアン
ギュラベアリング7を介して受け止める。
〜図8に基づいて説明する。図1に示すようにシリンダ
ブロック1の前端にはフロントハウジング2が接合され
ている。シリンダブロック1の後端にはリヤハウジング
3がバルブプレート4、弁形成プレート5A,5B及び
リテーナ形成プレート6を介して接合固定されている。
クランク室2-1を形成するフロントハウジング2とシリ
ンダブロック1との間には回転軸9が回転可能に架設支
持されている。回転軸9の前端はクランク室2-1から外
部へ突出しており、この突出端部にはプーリ10が止着
されている。プーリ10はベルト11を介して車両エン
ジンに作動連結されている。プーリ10はアンギュラベ
アリング7を介してフロントハウジング2に支持されて
いる。フロントハウジング2はプーリ10に作用するス
ラスト方向の荷重及びラジアル方向の荷重の両方をアン
ギュラベアリング7を介して受け止める。
【0020】回転軸9の前端部とフロントハウジング2
との間にはリップシール12が介在されている。リップ
シール12はクランク室2-1内の圧力洩れを防止する。
回転軸9には回転支持体8が止着されていると共に、斜
板15が回転軸9の軸線方向へスライド可能かつ傾動可
能に支持されている。図2に示すように斜板15には連
結片16,17が止着されている。連結片16,17に
は一対のガイドピン18,19が止着されている。ガイ
ドピン18,19の先端部にはガイド球18-1,19-1
が形成されている。回転支持体8には支持アーム8-1が
突設されており、支持アーム8-1には一対のガイド孔8
-2,8-3が形成されている。ガイド球18-1,19-1は
ガイド孔8-2,8-3にスライド可能に嵌入されている。
支持アーム8-1と一対のガイドピン18,19との連係
により斜板15が回転軸9の軸線方向へ傾動可能かつ回
転軸9と一体的に回転可能である。斜板15の傾動は、
ガイド孔8-2,8-3とガイド球18-1,19-1とのスラ
イドガイド関係、回転軸9のスライド支持作用により案
内される。斜板15の半径中心部がシリンダブロック1
側へ移動すると、斜板15の傾角が減少する。
との間にはリップシール12が介在されている。リップ
シール12はクランク室2-1内の圧力洩れを防止する。
回転軸9には回転支持体8が止着されていると共に、斜
板15が回転軸9の軸線方向へスライド可能かつ傾動可
能に支持されている。図2に示すように斜板15には連
結片16,17が止着されている。連結片16,17に
は一対のガイドピン18,19が止着されている。ガイ
ドピン18,19の先端部にはガイド球18-1,19-1
が形成されている。回転支持体8には支持アーム8-1が
突設されており、支持アーム8-1には一対のガイド孔8
-2,8-3が形成されている。ガイド球18-1,19-1は
ガイド孔8-2,8-3にスライド可能に嵌入されている。
支持アーム8-1と一対のガイドピン18,19との連係
により斜板15が回転軸9の軸線方向へ傾動可能かつ回
転軸9と一体的に回転可能である。斜板15の傾動は、
ガイド孔8-2,8-3とガイド球18-1,19-1とのスラ
イドガイド関係、回転軸9のスライド支持作用により案
内される。斜板15の半径中心部がシリンダブロック1
側へ移動すると、斜板15の傾角が減少する。
【0021】回転支持体8と斜板15との間には傾角減
少ばね41が介在されている。傾角減少ばね41は斜板
15の傾角を減少する方向へ斜板15を付勢する。図1
及び図4〜図6に示すようにシリンダブロック1の中心
部には収容孔13が回転軸9の軸線L方向に貫設されて
おり、収容孔13内には筒状の遮断体21がスライド可
能に収容されている。遮断体21は大径部21-1と小径
部21-2とからなり、大径部21-1と小径部21-2との
段差と収容孔13の端面との間には吸入通路開放ばね2
4が介在されている。吸入通路開放ばね24は遮断体2
1を斜板15側へ付勢している。
少ばね41が介在されている。傾角減少ばね41は斜板
15の傾角を減少する方向へ斜板15を付勢する。図1
及び図4〜図6に示すようにシリンダブロック1の中心
部には収容孔13が回転軸9の軸線L方向に貫設されて
おり、収容孔13内には筒状の遮断体21がスライド可
能に収容されている。遮断体21は大径部21-1と小径
部21-2とからなり、大径部21-1と小径部21-2との
段差と収容孔13の端面との間には吸入通路開放ばね2
4が介在されている。吸入通路開放ばね24は遮断体2
1を斜板15側へ付勢している。
【0022】遮断体21の筒内には回転軸9の後端部が
挿入されている。大径部21-1の内周面にはラジアルベ
アリング25が嵌入支持されている。ラジアルベアリン
グ25はコロ25-1と外輪25-2とからなる。外輪25
-1は大径部21-1の内周面に止着されており、コロ25
-2は回転軸9に対してスライド可能である。ラジアルベ
アリング25は大径部21-1の内周面に取りつけられた
サークリップ14によって遮断体21の筒内からの抜け
を阻止されている。回転軸9の後端部はラジアルベアリ
ング25及び遮断体21を介して収容孔13の周面で支
持される。
挿入されている。大径部21-1の内周面にはラジアルベ
アリング25が嵌入支持されている。ラジアルベアリン
グ25はコロ25-1と外輪25-2とからなる。外輪25
-1は大径部21-1の内周面に止着されており、コロ25
-2は回転軸9に対してスライド可能である。ラジアルベ
アリング25は大径部21-1の内周面に取りつけられた
サークリップ14によって遮断体21の筒内からの抜け
を阻止されている。回転軸9の後端部はラジアルベアリ
ング25及び遮断体21を介して収容孔13の周面で支
持される。
【0023】リヤハウジング3の中心部には吸入通路2
6が形成されている。吸入通路26は遮断体21の移動
経路となる回転軸9の延長線上にある。図3に示すよう
に吸入通路26の断面形状は円形であり、吸入通路26
の断面円の中心は回転軸9の軸線L上にある。吸入通路
26は収容孔13に連通しており、収容孔13側の吸入
通路26の開口の周囲には位置決め面27が形成されて
いる。位置決め面27は弁形成プレート5A上である。
遮断体21の小径部21-2の遮断面21-3は位置決め面
27に当接可能である。遮断面21-3が位置決め面27
に当接することにより遮断体21が斜板15から離間す
る方向への移動を規制される。
6が形成されている。吸入通路26は遮断体21の移動
経路となる回転軸9の延長線上にある。図3に示すよう
に吸入通路26の断面形状は円形であり、吸入通路26
の断面円の中心は回転軸9の軸線L上にある。吸入通路
26は収容孔13に連通しており、収容孔13側の吸入
通路26の開口の周囲には位置決め面27が形成されて
いる。位置決め面27は弁形成プレート5A上である。
遮断体21の小径部21-2の遮断面21-3は位置決め面
27に当接可能である。遮断面21-3が位置決め面27
に当接することにより遮断体21が斜板15から離間す
る方向への移動を規制される。
【0024】小径部21-2の端部には絞り体20が一体
形成されている。絞り体20の周面は第1のテーパ周面
20-1及び第2のテーパ周面20-2になっている。図3
に示すように絞り体20の周面は円形であり、絞り体2
0の周面円の中心は回転軸9の軸線L上にある。絞り体
20は吸入通路26内に入り込み可能であり、絞り体2
0が吸入通路26内に入り込んでいる状態では絞り体2
0の周面と吸入通路26の周面との間には間隙が生じ
る。
形成されている。絞り体20の周面は第1のテーパ周面
20-1及び第2のテーパ周面20-2になっている。図3
に示すように絞り体20の周面は円形であり、絞り体2
0の周面円の中心は回転軸9の軸線L上にある。絞り体
20は吸入通路26内に入り込み可能であり、絞り体2
0が吸入通路26内に入り込んでいる状態では絞り体2
0の周面と吸入通路26の周面との間には間隙が生じ
る。
【0025】斜板15と遮断体21との間の回転軸9上
にはスラストベアリング28が回転軸9上をスライド可
能に支持されている。スラストベアリング28はコロ2
8-1とこれを挟む一対のレース28-2,28-3とからな
る。レース28-3と遮断体21の大径部21-1の端面と
の間には皿ばね42が介在されている。スラストベアリ
ング28は吸入通路開放ばね24のばね力によって常に
斜板15と遮断体21の大径部21-1の端面との間に挟
み込まれている。
にはスラストベアリング28が回転軸9上をスライド可
能に支持されている。スラストベアリング28はコロ2
8-1とこれを挟む一対のレース28-2,28-3とからな
る。レース28-3と遮断体21の大径部21-1の端面と
の間には皿ばね42が介在されている。スラストベアリ
ング28は吸入通路開放ばね24のばね力によって常に
斜板15と遮断体21の大径部21-1の端面との間に挟
み込まれている。
【0026】斜板15が遮断体21側へ移動するに伴
い、斜板15の傾動がスラストベアリング28、皿ばね
42を介して遮断体21に伝達する。この傾動伝達によ
り遮断体21が吸入通路開放ばね24のばね力に抗して
位置決め面27側へ移動し、遮断面21-3が位置決め面
27に当接する。斜板15の傾動を遮断体21に伝達す
る手段となる皿ばね42のばね力は吸入通路開放ばね2
4のばね力よりも大きくしてある。斜板15の回転はス
ラストベアリング28の存在によって遮断体21への伝
達を阻止される。遮断体21が回転すれば圧縮機におけ
る負荷トルクが増える。特に、遮断体21の遮断面21
-3が位置決め面27に当接している状態では負荷トルク
が大きい。スラストベアリング28はこのような負荷ト
ルクの増大を防止する。
い、斜板15の傾動がスラストベアリング28、皿ばね
42を介して遮断体21に伝達する。この傾動伝達によ
り遮断体21が吸入通路開放ばね24のばね力に抗して
位置決め面27側へ移動し、遮断面21-3が位置決め面
27に当接する。斜板15の傾動を遮断体21に伝達す
る手段となる皿ばね42のばね力は吸入通路開放ばね2
4のばね力よりも大きくしてある。斜板15の回転はス
ラストベアリング28の存在によって遮断体21への伝
達を阻止される。遮断体21が回転すれば圧縮機におけ
る負荷トルクが増える。特に、遮断体21の遮断面21
-3が位置決め面27に当接している状態では負荷トルク
が大きい。スラストベアリング28はこのような負荷ト
ルクの増大を防止する。
【0027】シリンダブロック1に貫設されたシリンダ
ボア1-1内には片頭ピストン22が収容されている。斜
板15の回転運動はシュー23を介して片頭ピストン2
2の前後往復揺動に変換され、片頭ピストン22がシリ
ンダボア1-1内を前後動する。
ボア1-1内には片頭ピストン22が収容されている。斜
板15の回転運動はシュー23を介して片頭ピストン2
2の前後往復揺動に変換され、片頭ピストン22がシリ
ンダボア1-1内を前後動する。
【0028】図1及び図3に示すようにリヤハウジング
3内には吸入室3-1及び吐出室3-2が区画形成されてい
る。バルブプレート4上には吸入ポート4-1及び吐出ポ
ート4-2が形成されている。弁形成プレート5A上には
吸入弁5-1が形成されており、弁形成プレート5B上に
は吐出弁5-2が形成されている。吸入室3-1内の冷媒ガ
スは片頭ピストン22の復動動作により吸入ポート4-1
から吸入弁5-1を押し退けてシリンダボア1-1内へ流入
する。シリンダボア1-1内へ流入した冷媒ガスは片頭ピ
ストン22の往動動作により吐出ポート4-2から吐出弁
5-2を押し退けて吐出室3-2へ吐出される。吐出弁5-2
はリテーナ形成プレート6上のリテーナ6-1に当接して
開度規制される。
3内には吸入室3-1及び吐出室3-2が区画形成されてい
る。バルブプレート4上には吸入ポート4-1及び吐出ポ
ート4-2が形成されている。弁形成プレート5A上には
吸入弁5-1が形成されており、弁形成プレート5B上に
は吐出弁5-2が形成されている。吸入室3-1内の冷媒ガ
スは片頭ピストン22の復動動作により吸入ポート4-1
から吸入弁5-1を押し退けてシリンダボア1-1内へ流入
する。シリンダボア1-1内へ流入した冷媒ガスは片頭ピ
ストン22の往動動作により吐出ポート4-2から吐出弁
5-2を押し退けて吐出室3-2へ吐出される。吐出弁5-2
はリテーナ形成プレート6上のリテーナ6-1に当接して
開度規制される。
【0029】回転支持体8とフロントハウジング2との
間にはスラストベアリング29が介在されている。スラ
ストベアリング29はシリンダボア1-1から片頭ピスト
ン22、シュー23、斜板15、連結片16,17及び
ガイドピン18,19を介して回転支持体8に作用する
圧縮反力を受け止める。
間にはスラストベアリング29が介在されている。スラ
ストベアリング29はシリンダボア1-1から片頭ピスト
ン22、シュー23、斜板15、連結片16,17及び
ガイドピン18,19を介して回転支持体8に作用する
圧縮反力を受け止める。
【0030】吸入室3-1は通口4-3を介して収容孔13
に連通している。遮断面21-3が位置決め面27に当接
すると、通口4-3は吸入通路26から遮断される。回転
軸9内には通路30が形成されている。通路30の入口
30-1はリップシール12付近でクランク室2-1に開口
しており、通路30の出口30-2は遮断体21の筒内に
開口している。図1及び図4〜図6に示すように遮断体
21の周面には放圧通口21-4が貫設されている。放圧
通口21-4は遮断体21の筒内と収容孔13とを連通し
ている。
に連通している。遮断面21-3が位置決め面27に当接
すると、通口4-3は吸入通路26から遮断される。回転
軸9内には通路30が形成されている。通路30の入口
30-1はリップシール12付近でクランク室2-1に開口
しており、通路30の出口30-2は遮断体21の筒内に
開口している。図1及び図4〜図6に示すように遮断体
21の周面には放圧通口21-4が貫設されている。放圧
通口21-4は遮断体21の筒内と収容孔13とを連通し
ている。
【0031】図1に示すように吐出室3-2とクランク室
2-1とは圧力供給通路31で接続されている。圧力供給
通路31上には電磁開閉弁32が介在されている。電磁
開閉弁32のソレノイド33の励磁により弁体34が弁
孔32-1を閉鎖する。ソレノイド33が消磁すれば弁体
34が弁孔32-1を開く。即ち、電磁開閉弁32は吐出
室3-2とクランク室2-1とを接続する圧力供給通路31
を開閉する。
2-1とは圧力供給通路31で接続されている。圧力供給
通路31上には電磁開閉弁32が介在されている。電磁
開閉弁32のソレノイド33の励磁により弁体34が弁
孔32-1を閉鎖する。ソレノイド33が消磁すれば弁体
34が弁孔32-1を開く。即ち、電磁開閉弁32は吐出
室3-2とクランク室2-1とを接続する圧力供給通路31
を開閉する。
【0032】吸入室3-1へ冷媒ガスを導入する吸入通路
26と、吐出室3-2から冷媒ガスを排出する排出口1-2
とは外部冷媒回路35で接続されている。外部冷媒回路
35上には凝縮器36、膨張弁37及び蒸発器38が介
在されている。膨張弁37は蒸発器38の出口側のガス
温度の変動に応じて冷媒流量を制御する温度式自動膨張
弁である。蒸発器38の近傍には温度センサ39が設置
されている。温度センサ39は蒸発器38における温度
を検出し、この検出温度情報が制御コンピュータCに送
られる。
26と、吐出室3-2から冷媒ガスを排出する排出口1-2
とは外部冷媒回路35で接続されている。外部冷媒回路
35上には凝縮器36、膨張弁37及び蒸発器38が介
在されている。膨張弁37は蒸発器38の出口側のガス
温度の変動に応じて冷媒流量を制御する温度式自動膨張
弁である。蒸発器38の近傍には温度センサ39が設置
されている。温度センサ39は蒸発器38における温度
を検出し、この検出温度情報が制御コンピュータCに送
られる。
【0033】電磁開閉弁32のソレノイド33は制御コ
ンピュータCの励消磁制御を受ける。制御コンピュータ
Cは温度センサ39から得られる検出温度情報に基づい
てソレノイド33を励消磁制御する。制御コンピュータ
Cは空調装置作動スイッチ40のON状態のもとに検出
温度が設定温度以下になるとソレノイド33の消磁を指
令する。この設定温度以下の温度は蒸発器38において
フロストが発生しそうな状況を反映する。又、制御コン
ピュータCは空調装置作動スイッチ40のOFFによっ
てソレノイド33を消磁する。
ンピュータCの励消磁制御を受ける。制御コンピュータ
Cは温度センサ39から得られる検出温度情報に基づい
てソレノイド33を励消磁制御する。制御コンピュータ
Cは空調装置作動スイッチ40のON状態のもとに検出
温度が設定温度以下になるとソレノイド33の消磁を指
令する。この設定温度以下の温度は蒸発器38において
フロストが発生しそうな状況を反映する。又、制御コン
ピュータCは空調装置作動スイッチ40のOFFによっ
てソレノイド33を消磁する。
【0034】図1及び図4の状態ではソレノイド33は
励磁状態にあり、圧力供給通路31は閉じられている。
従って、吐出室3-2からクランク室2-1への高圧冷媒ガ
スの供給は行われない。この状態ではクランク室2-1内
の冷媒ガスが通路30及び放圧通口21-4を介して吸入
室3-1に流出するばかりであり、クランク室2-1内の圧
力は吸入室3-1内の低圧力、即ち吸入圧に近づいてい
く。そのため、斜板15は傾角増大方向へ付勢される。
斜板15の最大傾角は回転支持体8の傾角規制突部8-4
と斜板15との当接によって規制される。斜板15の傾
角は最大傾角に保持され、吐出容量は最大となる。クラ
ンク室2-1内の冷媒ガスはリップシール12付近の入口
30-1を経由するため、この冷媒ガスと共に流動する潤
滑油がリップシール12と回転軸9との間の潤滑及びシ
ールを高める。
励磁状態にあり、圧力供給通路31は閉じられている。
従って、吐出室3-2からクランク室2-1への高圧冷媒ガ
スの供給は行われない。この状態ではクランク室2-1内
の冷媒ガスが通路30及び放圧通口21-4を介して吸入
室3-1に流出するばかりであり、クランク室2-1内の圧
力は吸入室3-1内の低圧力、即ち吸入圧に近づいてい
く。そのため、斜板15は傾角増大方向へ付勢される。
斜板15の最大傾角は回転支持体8の傾角規制突部8-4
と斜板15との当接によって規制される。斜板15の傾
角は最大傾角に保持され、吐出容量は最大となる。クラ
ンク室2-1内の冷媒ガスはリップシール12付近の入口
30-1を経由するため、この冷媒ガスと共に流動する潤
滑油がリップシール12と回転軸9との間の潤滑及びシ
ールを高める。
【0035】冷房負荷が小さくなった状態で斜板15が
最大傾角を維持して吐出作用が行われると、蒸発器38
における温度がフロスト発生をもたらす温度に近づくよ
うに低下してゆく。温度センサ39は蒸発器38におけ
る検出温度情報を制御コンピュータCに送っており、検
出温度が設定温度以下になると制御コンピュータCはソ
レノイド33の消磁を指令する。ソレノイド33が消磁
されると圧力供給通路31が開き、吐出室3-2とクラン
ク室2-1とが連通する。従って、吐出室3-2内の高圧冷
媒ガスが圧力供給通路31を介してクランク室2-1へ供
給され、クランク室2-1内の圧力が高くなる。クランク
室2-1内の圧力上昇により斜板15の傾角が最小傾角へ
移行する。
最大傾角を維持して吐出作用が行われると、蒸発器38
における温度がフロスト発生をもたらす温度に近づくよ
うに低下してゆく。温度センサ39は蒸発器38におけ
る検出温度情報を制御コンピュータCに送っており、検
出温度が設定温度以下になると制御コンピュータCはソ
レノイド33の消磁を指令する。ソレノイド33が消磁
されると圧力供給通路31が開き、吐出室3-2とクラン
ク室2-1とが連通する。従って、吐出室3-2内の高圧冷
媒ガスが圧力供給通路31を介してクランク室2-1へ供
給され、クランク室2-1内の圧力が高くなる。クランク
室2-1内の圧力上昇により斜板15の傾角が最小傾角へ
移行する。
【0036】又、空調装置作動スイッチ40のOFF信
号に基づいて制御コンピュータCがソレノイド33を消
磁し、この消磁により斜板15が最小傾角へ移行する。
皿ばね42のばね力は吸入通路開放ばね24のばね力よ
りも大きい。従って、斜板15の傾角が最大傾角から減
少していくに伴い、遮断体21が吸入通路開放ばね24
を縮小変形させながら回転軸9に沿って吸入通路26側
へ移動する。そして、絞り体20が吸入通路26内に入
り込んでゆく。絞り体20が吸入通路26内に完全に入
り込んだときには遮断面21-3が位置決め面27に当接
し、遮断面21-3が位置決め面27に当接したときには
吸入通路26が完全に遮断される。
号に基づいて制御コンピュータCがソレノイド33を消
磁し、この消磁により斜板15が最小傾角へ移行する。
皿ばね42のばね力は吸入通路開放ばね24のばね力よ
りも大きい。従って、斜板15の傾角が最大傾角から減
少していくに伴い、遮断体21が吸入通路開放ばね24
を縮小変形させながら回転軸9に沿って吸入通路26側
へ移動する。そして、絞り体20が吸入通路26内に入
り込んでゆく。絞り体20が吸入通路26内に完全に入
り込んだときには遮断面21-3が位置決め面27に当接
し、遮断面21-3が位置決め面27に当接したときには
吸入通路26が完全に遮断される。
【0037】図7のグラフの曲線Eは、吐出容量が最大
から最小の全範囲にわたる吸入通路26における通過断
面積の変化を表す。直線部分E1 及び曲線部分E2 は、
絞り体20が吸入通路26から離間した状態にあるとき
の絞り体20の先端周縁と吸入通路26の出口周縁26
-1との間の通過断面積を表す。曲線E3 は、第1のテー
パ周面20-1が吸入通路26に入り込んでいるときの通
過断面積を表す。曲線部分E4 は、第2のテーパ周面2
0-2が吸入通路26に入り込んでいるときの通過断面積
を表す。曲線E5 は、遮断面21-3と出口周縁26-1と
の間の通過断面積を表す。2つのテーパ周面20-1,2
0-2による通過断面積変化は、吐出容量が小さいときの
通過断面積の変化割合の緩慢化をもたらす。この緩慢な
通過断面積変化による絞り作用が吸入通路26から吸入
室3-1への冷媒ガス流入量を徐々に減少させる。そのた
め、吸入室3-1からシリンダボア1-1内へ吸入される冷
媒ガス量も徐々に減少してゆき、吐出容量が徐々に減少
してゆく。従って、吐出圧が徐々に減少してゆき、圧縮
機における負荷トルクが短時間で大きく変動することは
ない。その結果、最大吐出容量から最小吐出容量に到る
間のクラッチレス圧縮機における負荷トルクの変動が緩
慢になり、負荷トルクの変動による衝撃が緩和される。
から最小の全範囲にわたる吸入通路26における通過断
面積の変化を表す。直線部分E1 及び曲線部分E2 は、
絞り体20が吸入通路26から離間した状態にあるとき
の絞り体20の先端周縁と吸入通路26の出口周縁26
-1との間の通過断面積を表す。曲線E3 は、第1のテー
パ周面20-1が吸入通路26に入り込んでいるときの通
過断面積を表す。曲線部分E4 は、第2のテーパ周面2
0-2が吸入通路26に入り込んでいるときの通過断面積
を表す。曲線E5 は、遮断面21-3と出口周縁26-1と
の間の通過断面積を表す。2つのテーパ周面20-1,2
0-2による通過断面積変化は、吐出容量が小さいときの
通過断面積の変化割合の緩慢化をもたらす。この緩慢な
通過断面積変化による絞り作用が吸入通路26から吸入
室3-1への冷媒ガス流入量を徐々に減少させる。そのた
め、吸入室3-1からシリンダボア1-1内へ吸入される冷
媒ガス量も徐々に減少してゆき、吐出容量が徐々に減少
してゆく。従って、吐出圧が徐々に減少してゆき、圧縮
機における負荷トルクが短時間で大きく変動することは
ない。その結果、最大吐出容量から最小吐出容量に到る
間のクラッチレス圧縮機における負荷トルクの変動が緩
慢になり、負荷トルクの変動による衝撃が緩和される。
【0038】図5に示すように遮断体21の遮断面21
-3が位置決め面27に当接すると、吸入通路26におけ
る通過断面積が零となり、外部冷媒回路35から吸入室
3-1への冷媒ガス流入が阻止される。図5に示す斜板1
5の傾角は冷媒循環を阻止する傾角である。皿ばね42
は図5の状態から偏平形状への弾性変形が可能である。
従って、スラストベアリング28はラジアルベアリング
25側へ接近可能であり、斜板15が図5の冷媒循環を
阻止する傾角状態から図6に示す更に小さい傾角状態へ
移行できる。この実施例では皿ばね42はスラストベア
リング28のレース28-3と大径部21-1の端面との間
に挟まれて偏平状態となる。斜板15の回転が遮断体2
1に伝達することを阻止するスラストベアリング28の
レース28-3が皿ばね42の内周縁の周全体に接するた
め、皿ばね42は偏平状態に円滑に弾性変形する。
-3が位置決め面27に当接すると、吸入通路26におけ
る通過断面積が零となり、外部冷媒回路35から吸入室
3-1への冷媒ガス流入が阻止される。図5に示す斜板1
5の傾角は冷媒循環を阻止する傾角である。皿ばね42
は図5の状態から偏平形状への弾性変形が可能である。
従って、スラストベアリング28はラジアルベアリング
25側へ接近可能であり、斜板15が図5の冷媒循環を
阻止する傾角状態から図6に示す更に小さい傾角状態へ
移行できる。この実施例では皿ばね42はスラストベア
リング28のレース28-3と大径部21-1の端面との間
に挟まれて偏平状態となる。斜板15の回転が遮断体2
1に伝達することを阻止するスラストベアリング28の
レース28-3が皿ばね42の内周縁の周全体に接するた
め、皿ばね42は偏平状態に円滑に弾性変形する。
【0039】斜板15の傾動を遮断体21に伝達する皿
ばね42のばね特性は図8の曲線Fで表される。横軸D
は弾性変形量を表し、縦軸は力を表す。皿ばねのばね特
性はある弾性変形領域(図示の場合にはD1 とD2 との
間)ではばね力が略一定である。力Gは図5の状態にお
ける吸入通路開放ばね24のばね力を表し、吸入通路開
放ばね24が最も縮小した場合のばね力がGとなる。弾
性変形領域〔D1 ,D 2 〕内の略一定のばね力は吸入通
路開放ばね24のばね力Gよりも大きくなるように設定
してある。このような吸入通路開放ばね24と皿ばね4
2とのばね力の関係が斜板15の最小傾角を冷媒循環阻
止傾角よりも小さくすることを可能にする。そして、傾
角減少ばね41のばね力とクランク室2-1内の圧力とい
う斜板15を傾角減少方向に付勢する力が弾性変形領域
〔D1 ,D2 〕内の略一定のばね力よりも大きくなるよ
うに設定されている。従って、斜板15が皿ばね42を
変形させながら図5の冷媒循環阻止傾角状態から図6の
最小傾角状態へ移行する。皿ばね42が図6の偏平状態
になったときの皿ばね42の弾性変形量はD2 である。
ばね42のばね特性は図8の曲線Fで表される。横軸D
は弾性変形量を表し、縦軸は力を表す。皿ばねのばね特
性はある弾性変形領域(図示の場合にはD1 とD2 との
間)ではばね力が略一定である。力Gは図5の状態にお
ける吸入通路開放ばね24のばね力を表し、吸入通路開
放ばね24が最も縮小した場合のばね力がGとなる。弾
性変形領域〔D1 ,D 2 〕内の略一定のばね力は吸入通
路開放ばね24のばね力Gよりも大きくなるように設定
してある。このような吸入通路開放ばね24と皿ばね4
2とのばね力の関係が斜板15の最小傾角を冷媒循環阻
止傾角よりも小さくすることを可能にする。そして、傾
角減少ばね41のばね力とクランク室2-1内の圧力とい
う斜板15を傾角減少方向に付勢する力が弾性変形領域
〔D1 ,D2 〕内の略一定のばね力よりも大きくなるよ
うに設定されている。従って、斜板15が皿ばね42を
変形させながら図5の冷媒循環阻止傾角状態から図6の
最小傾角状態へ移行する。皿ばね42が図6の偏平状態
になったときの皿ばね42の弾性変形量はD2 である。
【0040】冷媒循環阻止傾角から最小傾角に到る斜板
15の傾動量は小さく、皿ばね42の弾性変位量D2 は
小さい。弾性変位量L2 の小さい皿ばね42の収容スペ
ースは弾性変位量D2 に見合った僅かなスペースで済
み、他の部材の配置に必要な配置スペースに対する皿ば
ね42の収容スペースの影響は僅かである。従って、冷
媒循環阻止傾角から最小傾角に到る斜板15の傾動を許
容する伝達手段としては皿ばね42が好適である。
15の傾動量は小さく、皿ばね42の弾性変位量D2 は
小さい。弾性変位量L2 の小さい皿ばね42の収容スペ
ースは弾性変位量D2 に見合った僅かなスペースで済
み、他の部材の配置に必要な配置スペースに対する皿ば
ね42の収容スペースの影響は僅かである。従って、冷
媒循環阻止傾角から最小傾角に到る斜板15の傾動を許
容する伝達手段としては皿ばね42が好適である。
【0041】皿ばね42が偏平状態になると斜板15の
傾角が最小となる。従って、斜板15の最小傾角は遮断
体21の遮断面21-3と位置決め面27との当接及び皿
ばね42の偏平状態によって規制される。即ち、位置決
め面27、遮断体21、皿ばね42及びスラストベアリ
ング28が最小傾角規定手段を構成する。
傾角が最小となる。従って、斜板15の最小傾角は遮断
体21の遮断面21-3と位置決め面27との当接及び皿
ばね42の偏平状態によって規制される。即ち、位置決
め面27、遮断体21、皿ばね42及びスラストベアリ
ング28が最小傾角規定手段を構成する。
【0042】斜板15の最小傾角は0°よりも僅かに大
きい。この最小傾角状態は遮断体21が吸入通路26と
収容孔13との連通を遮断する閉位置に配置されたとき
から更に皿ばね42を弾性変形させて斜板15を傾動す
ることによってもたらされる。遮断体21は前記閉位置
とこの位置から離間した開位置とへ斜板15に連動して
切り換え配置される。
きい。この最小傾角状態は遮断体21が吸入通路26と
収容孔13との連通を遮断する閉位置に配置されたとき
から更に皿ばね42を弾性変形させて斜板15を傾動す
ることによってもたらされる。遮断体21は前記閉位置
とこの位置から離間した開位置とへ斜板15に連動して
切り換え配置される。
【0043】斜板15の最小傾角は0°ではないため、
斜板傾角が最小の状態においてもシリンダボア1-1から
吐出室3-2への吐出は行われている。シリンダボア1-1
から吐出室3-2へ吐出された冷媒ガスは圧力供給通路3
1を通ってクランク室2-1へ流入する。クランク室2-1
内の冷媒ガスは通路30及び放圧通口21-4という放圧
通路を通って吸入室3-1へ流入し、吸入室3-1内の冷媒
ガスはシリンダボア1-1内へ吸入されて吐出室3-2へ吐
出される。即ち、斜板傾角が最小状態では、吐出圧領域
である吐出室3-2、圧力供給通路31、クランク室2-
1、通路30、放圧通口21-4、吸入圧領域である吸入
室3-1、シリンダボア1-1を経由する循環通路が圧縮機
内にできており、吐出室3-2、クランク室2-1及び吸入
室3-1の間では圧力差が生じている。従って、冷媒ガス
が前記循環通路を循環し、冷媒ガスと共に流動する潤滑
油が圧縮機内を潤滑する。
斜板傾角が最小の状態においてもシリンダボア1-1から
吐出室3-2への吐出は行われている。シリンダボア1-1
から吐出室3-2へ吐出された冷媒ガスは圧力供給通路3
1を通ってクランク室2-1へ流入する。クランク室2-1
内の冷媒ガスは通路30及び放圧通口21-4という放圧
通路を通って吸入室3-1へ流入し、吸入室3-1内の冷媒
ガスはシリンダボア1-1内へ吸入されて吐出室3-2へ吐
出される。即ち、斜板傾角が最小状態では、吐出圧領域
である吐出室3-2、圧力供給通路31、クランク室2-
1、通路30、放圧通口21-4、吸入圧領域である吸入
室3-1、シリンダボア1-1を経由する循環通路が圧縮機
内にできており、吐出室3-2、クランク室2-1及び吸入
室3-1の間では圧力差が生じている。従って、冷媒ガス
が前記循環通路を循環し、冷媒ガスと共に流動する潤滑
油が圧縮機内を潤滑する。
【0044】図6の状態から冷房負荷が増大した場合、
この冷房負荷の増大が蒸発器38における温度上昇とし
て表れ、蒸発器38における検出温度が前記設定温度を
越える。制御コンピュータCはこの検出温度変移に基づ
いてソレノイド33の励磁を指令する。ソレノイド33
の励磁により圧力供給通路31が閉じ、クランク室2-1
の圧力が通路30及び放圧通口21-4を介した放圧に基
づいて減圧してゆく。この減圧により皿ばね42が図6
の偏平状態から図5の状態へ弾性復帰し、次いで吸入通
路開放ばね24が図5の縮小状態から伸長する。従っ
て、斜板15が図6の最小傾角状態から図5の冷媒循環
阻止傾角状態へ移行した後に遮断体21の遮断面21-3
が位置決め面27から離間する。この離間に伴い、吸入
通路26における通過断面積が緩慢に増大してゆき、吸
入通路26から吸入室3-1への冷媒ガス流入量は徐々に
増えていく。従って、吸入室3-1からシリンダボア1-1
内へ吸入される冷媒ガス量も徐々に増大してゆき、吐出
容量が徐々に増大してゆく。そのため、吐出圧が徐々に
増大してゆき、圧縮機における負荷トルクが短時間で大
きく変動することはない。その結果、最小吐出容量から
最大吐出容量に到る間のクラッチレス圧縮機における負
荷トルクの変動が緩慢になり、負荷トルクの変動による
衝撃が緩和される。
この冷房負荷の増大が蒸発器38における温度上昇とし
て表れ、蒸発器38における検出温度が前記設定温度を
越える。制御コンピュータCはこの検出温度変移に基づ
いてソレノイド33の励磁を指令する。ソレノイド33
の励磁により圧力供給通路31が閉じ、クランク室2-1
の圧力が通路30及び放圧通口21-4を介した放圧に基
づいて減圧してゆく。この減圧により皿ばね42が図6
の偏平状態から図5の状態へ弾性復帰し、次いで吸入通
路開放ばね24が図5の縮小状態から伸長する。従っ
て、斜板15が図6の最小傾角状態から図5の冷媒循環
阻止傾角状態へ移行した後に遮断体21の遮断面21-3
が位置決め面27から離間する。この離間に伴い、吸入
通路26における通過断面積が緩慢に増大してゆき、吸
入通路26から吸入室3-1への冷媒ガス流入量は徐々に
増えていく。従って、吸入室3-1からシリンダボア1-1
内へ吸入される冷媒ガス量も徐々に増大してゆき、吐出
容量が徐々に増大してゆく。そのため、吐出圧が徐々に
増大してゆき、圧縮機における負荷トルクが短時間で大
きく変動することはない。その結果、最小吐出容量から
最大吐出容量に到る間のクラッチレス圧縮機における負
荷トルクの変動が緩慢になり、負荷トルクの変動による
衝撃が緩和される。
【0045】圧縮機内の潤滑油は圧縮機外へ流出する冷
媒ガスと共に外部冷媒回路35へ流出し、外部冷媒回路
35へ流出した潤滑油は冷媒ガスと共に圧縮機内へ還流
する。外部冷媒回路35へ流出した潤滑油を圧縮機内へ
還流させるためには外部冷媒回路35における冷媒流量
が所定量以上必要である。冷媒流量は斜板15の傾角に
依存しており、斜板15の傾角が前記所定量の冷媒流量
をもたらし得ない場合には冷媒ガスのみが圧縮機内へ還
流する。圧縮機内の潤滑油は冷媒ガスと共に外部冷媒回
路35へ流出し続けるため、外部冷媒回路35から圧縮
機内への潤滑油の還流がなければ圧縮機内は潤滑不足に
陥る。外部冷媒回路35における冷媒循環を阻止してい
る状態では冷媒ガスも圧縮機内へ還流せず、かつ圧縮機
内の冷媒ガスが圧縮機内を循環するため、圧縮機内の潤
滑油が圧縮機外へ流出してしまうことはない。しかし、
外部冷媒回路35における冷媒循環を阻止していない状
態における冷媒流量が潤滑油を還流するのに必要な流量
に達していない場合には圧縮機内の潤滑不足が起きる。
媒ガスと共に外部冷媒回路35へ流出し、外部冷媒回路
35へ流出した潤滑油は冷媒ガスと共に圧縮機内へ還流
する。外部冷媒回路35へ流出した潤滑油を圧縮機内へ
還流させるためには外部冷媒回路35における冷媒流量
が所定量以上必要である。冷媒流量は斜板15の傾角に
依存しており、斜板15の傾角が前記所定量の冷媒流量
をもたらし得ない場合には冷媒ガスのみが圧縮機内へ還
流する。圧縮機内の潤滑油は冷媒ガスと共に外部冷媒回
路35へ流出し続けるため、外部冷媒回路35から圧縮
機内への潤滑油の還流がなければ圧縮機内は潤滑不足に
陥る。外部冷媒回路35における冷媒循環を阻止してい
る状態では冷媒ガスも圧縮機内へ還流せず、かつ圧縮機
内の冷媒ガスが圧縮機内を循環するため、圧縮機内の潤
滑油が圧縮機外へ流出してしまうことはない。しかし、
外部冷媒回路35における冷媒循環を阻止していない状
態における冷媒流量が潤滑油を還流するのに必要な流量
に達していない場合には圧縮機内の潤滑不足が起きる。
【0046】本実施例では冷媒循環の阻止は、斜板15
の傾角が最小傾角になる前の冷媒循環阻止傾角から最小
傾角に到る傾角範囲で行われる。そして、斜板15の傾
角が冷媒循環阻止傾角となる直前の冷媒流量が外部冷媒
回路35から圧縮機内への潤滑油の還流に必要な最低限
の流量となるように設定してある。従って、潤滑油の還
流を伴わない冷媒流量の冷媒循環が阻止される。このよ
うな冷媒循環阻止を行なうことにより冷媒ガスのみが圧
縮機内に還流することはなく、冷媒ガスが圧縮機内へ還
流するときには潤滑油も必ず圧縮機内へ還流する。その
結果、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑油を還
流できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板15の最小
傾角を小さくできるため、動力消費も低減する。
の傾角が最小傾角になる前の冷媒循環阻止傾角から最小
傾角に到る傾角範囲で行われる。そして、斜板15の傾
角が冷媒循環阻止傾角となる直前の冷媒流量が外部冷媒
回路35から圧縮機内への潤滑油の還流に必要な最低限
の流量となるように設定してある。従って、潤滑油の還
流を伴わない冷媒流量の冷媒循環が阻止される。このよ
うな冷媒循環阻止を行なうことにより冷媒ガスのみが圧
縮機内に還流することはなく、冷媒ガスが圧縮機内へ還
流するときには潤滑油も必ず圧縮機内へ還流する。その
結果、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑油を還
流できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板15の最小
傾角を小さくできるため、動力消費も低減する。
【0047】車両エンジンが停止すれば圧縮機の運転も
停止し、電磁開閉弁32が消磁される。電磁開閉弁32
の消磁により斜板15の傾角は最小傾角となる。圧縮機
の運転停止状態が続けば圧縮機内の圧力が均一化する
が、斜板15の傾角は傾角減少ばね41のばね力によっ
て小さい傾角に保持される。従って、車両エンジンの起
動によって圧縮機の運転が開始されると、斜板15は負
荷トルクの最も少ない最小傾角状態から回転開始し、圧
縮機の起動時のショックも殆どない。
停止し、電磁開閉弁32が消磁される。電磁開閉弁32
の消磁により斜板15の傾角は最小傾角となる。圧縮機
の運転停止状態が続けば圧縮機内の圧力が均一化する
が、斜板15の傾角は傾角減少ばね41のばね力によっ
て小さい傾角に保持される。従って、車両エンジンの起
動によって圧縮機の運転が開始されると、斜板15は負
荷トルクの最も少ない最小傾角状態から回転開始し、圧
縮機の起動時のショックも殆どない。
【0048】本実施例では、外部冷媒回路35から吸入
圧領域となる吸入室3-1へ冷媒ガスを導入不能な閉位置
と導入可能な開位置とに切り換えられる遮断体21を斜
板15の傾動に連動させて冷媒循環阻止を行なってい
る。このような冷媒循環阻止構成の採用により斜板15
の最大傾角と最小傾角との間の切換における負荷トルク
変動の抑制効果が非常に高くなる。圧力供給通路31の
開閉は冷房負荷の増減状況によっては頻繁に繰り返され
ることになるが、本実施例の冷媒循環阻止構成のトルク
変動抑制効果の高さ故にON−OFFショックがない。
圧領域となる吸入室3-1へ冷媒ガスを導入不能な閉位置
と導入可能な開位置とに切り換えられる遮断体21を斜
板15の傾動に連動させて冷媒循環阻止を行なってい
る。このような冷媒循環阻止構成の採用により斜板15
の最大傾角と最小傾角との間の切換における負荷トルク
変動の抑制効果が非常に高くなる。圧力供給通路31の
開閉は冷房負荷の増減状況によっては頻繁に繰り返され
ることになるが、本実施例の冷媒循環阻止構成のトルク
変動抑制効果の高さ故にON−OFFショックがない。
【0049】回転軸9の延長線上に形成された吸入通路
26の出口は回転軸9に沿って移動する遮断体21によ
って遮断されるが、この遮断のための押し付け力は斜板
15の傾角を減少する方向へ付勢する力から得られる。
このような遮断構成は位置決め面27と遮断体21の遮
断面21-3との間のシールを確実にする。
26の出口は回転軸9に沿って移動する遮断体21によ
って遮断されるが、この遮断のための押し付け力は斜板
15の傾角を減少する方向へ付勢する力から得られる。
このような遮断構成は位置決め面27と遮断体21の遮
断面21-3との間のシールを確実にする。
【0050】次に、図9及び図10の実施例を説明す
る。第1実施例と同じ構成の部材には同一符号を付し、
その詳細説明は省略する。この実施例ではリヤハウジン
グ3に容量制御弁43が取りつけられている。クランク
室2-1内の圧力は容量制御弁43により制御される。容
量制御弁43を構成するバルブハウジング44には吐出
圧導入ポート44-1、吸入圧導入ポート44-2、放圧ポ
ート44-3が設けられている。吐出圧導入ポート44-1
は通路45を介して吐出室3-2に連通している。吸入圧
導入ポート44-2は吸入圧導入通路46を介して吸入通
路26に連通しており、放圧ポート44-3は通路47を
介してクランク室2-1に連通している。
る。第1実施例と同じ構成の部材には同一符号を付し、
その詳細説明は省略する。この実施例ではリヤハウジン
グ3に容量制御弁43が取りつけられている。クランク
室2-1内の圧力は容量制御弁43により制御される。容
量制御弁43を構成するバルブハウジング44には吐出
圧導入ポート44-1、吸入圧導入ポート44-2、放圧ポ
ート44-3が設けられている。吐出圧導入ポート44-1
は通路45を介して吐出室3-2に連通している。吸入圧
導入ポート44-2は吸入圧導入通路46を介して吸入通
路26に連通しており、放圧ポート44-3は通路47を
介してクランク室2-1に連通している。
【0051】吸入圧導入ポート44-2に通じる吸入圧検
出室49の圧力はダイヤフラム50を介して調整ばね5
1に対抗する。調整ばね51のばね力はダイヤフラム5
0及びロッド52を介して弁体53に伝達する。弁体5
3には復帰ばね54のばね力が作用している。弁体53
に対する復帰ばね54のばね作用方向は弁孔44-4を閉
じる方向であり、復帰ばね54のばね作用を受ける弁体
53は吸入圧検出室49内の吸入圧の変動に応じて弁孔
44-4を開閉する。
出室49の圧力はダイヤフラム50を介して調整ばね5
1に対抗する。調整ばね51のばね力はダイヤフラム5
0及びロッド52を介して弁体53に伝達する。弁体5
3には復帰ばね54のばね力が作用している。弁体53
に対する復帰ばね54のばね作用方向は弁孔44-4を閉
じる方向であり、復帰ばね54のばね作用を受ける弁体
53は吸入圧検出室49内の吸入圧の変動に応じて弁孔
44-4を開閉する。
【0052】ソレノイド33が励磁して圧力供給通路3
1が閉じているとき、吸入圧が高い(冷房負荷が大き
い)場合には弁体53が閉じ、吐出室3-2から通路4
5、容量制御弁43、通路47を経由する圧力供給通路
が閉じられる。クランク室2-1の冷媒ガスは通路30、
放圧通口21-4を経由して吸入室3-1へ流出しているた
め、クランク室2-1内の圧力が低下する。又、シリンダ
ボア1-1内の吸入圧も高いため、クランク室2-1内の圧
力とシリンダボア1-1内の吸入圧との差が小さくなる。
そのため、図9に示すように斜板傾角が大きくなる。
1が閉じているとき、吸入圧が高い(冷房負荷が大き
い)場合には弁体53が閉じ、吐出室3-2から通路4
5、容量制御弁43、通路47を経由する圧力供給通路
が閉じられる。クランク室2-1の冷媒ガスは通路30、
放圧通口21-4を経由して吸入室3-1へ流出しているた
め、クランク室2-1内の圧力が低下する。又、シリンダ
ボア1-1内の吸入圧も高いため、クランク室2-1内の圧
力とシリンダボア1-1内の吸入圧との差が小さくなる。
そのため、図9に示すように斜板傾角が大きくなる。
【0053】逆に、吸入圧が低い(冷房負荷が小さい)
場合には弁体53の弁開度が大きくなり、吐出室3-2か
らクランク室2-1へ流入する冷媒ガス量が多くなる。そ
のため、クランク室2-1内の圧力が上昇する。又、シリ
ンダボア1-1内の吸入圧が低いため、クランク室2-1内
の圧力とシリンダボア1-1内の吸入圧との差が大きくな
る。そのため、斜板傾角が小さくなる。
場合には弁体53の弁開度が大きくなり、吐出室3-2か
らクランク室2-1へ流入する冷媒ガス量が多くなる。そ
のため、クランク室2-1内の圧力が上昇する。又、シリ
ンダボア1-1内の吸入圧が低いため、クランク室2-1内
の圧力とシリンダボア1-1内の吸入圧との差が大きくな
る。そのため、斜板傾角が小さくなる。
【0054】吸入圧が非常に低い(冷房負荷がない)状
態になれば図10に示すように弁体53の弁開度が大き
くなる。そのため、クランク室2-1内が昇圧し、斜板1
5の傾角は最小傾角側へ移行する。又、ソレノイド33
が消磁すると圧力供給通路31が開く。ソレノイド33
が励磁すると、圧力供給通路31が遮断される。
態になれば図10に示すように弁体53の弁開度が大き
くなる。そのため、クランク室2-1内が昇圧し、斜板1
5の傾角は最小傾角側へ移行する。又、ソレノイド33
が消磁すると圧力供給通路31が開く。ソレノイド33
が励磁すると、圧力供給通路31が遮断される。
【0055】即ち、この実施例では斜板傾角は連続的に
可変制御される。そして、制御コンピュータCは空調装
置作動スイッチ40のON−OFF信号に基づいて電磁
開閉弁32を励消磁制御する。
可変制御される。そして、制御コンピュータCは空調装
置作動スイッチ40のON−OFF信号に基づいて電磁
開閉弁32を励消磁制御する。
【0056】この実施例ではスラストベアリング28と
ラジアルベアリング25との間に弾性体であるコイルば
ね57が介在されている。コイルばね57の一端はスラ
ストベアリング28のレース28-3に当接しており、コ
イルばね57の他端はラジアルベアリング25の外輪2
5-2に当接している。コイルばね57は斜板15の傾動
をラジアルベアリング25を介して遮断体21に伝達す
る。コイルばね57のばね力は吸入通路開放ばね24の
ばね力よりも大きくしてある。従って、斜板15は図1
0の冷媒循環阻止傾角状態からコイルばね57を縮小変
形させながら更に傾角を減少できる。図10の左側の斜
板15の仮想位置は最大傾角位置であり、図10の右側
の斜板15の仮想位置は最小傾角位置である。斜板15
の最小傾角はスラストベアリング28のレース28-3と
遮断体21の端面との当接によって規制される。
ラジアルベアリング25との間に弾性体であるコイルば
ね57が介在されている。コイルばね57の一端はスラ
ストベアリング28のレース28-3に当接しており、コ
イルばね57の他端はラジアルベアリング25の外輪2
5-2に当接している。コイルばね57は斜板15の傾動
をラジアルベアリング25を介して遮断体21に伝達す
る。コイルばね57のばね力は吸入通路開放ばね24の
ばね力よりも大きくしてある。従って、斜板15は図1
0の冷媒循環阻止傾角状態からコイルばね57を縮小変
形させながら更に傾角を減少できる。図10の左側の斜
板15の仮想位置は最大傾角位置であり、図10の右側
の斜板15の仮想位置は最小傾角位置である。斜板15
の最小傾角はスラストベアリング28のレース28-3と
遮断体21の端面との当接によって規制される。
【0057】この実施例においても冷媒ガスのみが圧縮
機内に還流することはなく、冷媒ガスが圧縮機内へ還流
するときには潤滑油も必ず圧縮機内へ還流する。その結
果、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑油を還流
できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板15の最小傾
角を小さくできるため、動力消費も低減する。
機内に還流することはなく、冷媒ガスが圧縮機内へ還流
するときには潤滑油も必ず圧縮機内へ還流する。その結
果、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑油を還流
できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板15の最小傾
角を小さくできるため、動力消費も低減する。
【0058】次に、図11及び図12の実施例を説明す
る。第1実施例と同じ構成の部材には同一符号を付し、
その詳細説明は省略する。この実施例では支持筒58が
収容孔13内にスライド可能に収容されている。支持筒
58は大径部58-1と小径部58-2とからなり、小径部
58-2には遮断体59がスライド可能に支持されてい
る。大径部58-1と小径部58-2との段差と遮断体59
のフランジ部59-1との間には皿ばね60が介在されて
いる。又、フランジ部59-1と収容孔13の端面との間
には吸入通路開放ばね24が介在されている。遮断体5
9の周面には放圧通口59-2が形成されている。放圧通
口59-2は支持筒58の筒内と収容孔13とを連通して
いる。斜板15の傾動は支持筒58及び皿ばね60を介
して遮断体59に伝達される。吸入通路26は遮断体5
9の遮断面59-3と位置決め面27との当接によって遮
断される。遮断体59には第1実施例の絞り体20と同
様の絞り突部59-4が一体形成されている。
る。第1実施例と同じ構成の部材には同一符号を付し、
その詳細説明は省略する。この実施例では支持筒58が
収容孔13内にスライド可能に収容されている。支持筒
58は大径部58-1と小径部58-2とからなり、小径部
58-2には遮断体59がスライド可能に支持されてい
る。大径部58-1と小径部58-2との段差と遮断体59
のフランジ部59-1との間には皿ばね60が介在されて
いる。又、フランジ部59-1と収容孔13の端面との間
には吸入通路開放ばね24が介在されている。遮断体5
9の周面には放圧通口59-2が形成されている。放圧通
口59-2は支持筒58の筒内と収容孔13とを連通して
いる。斜板15の傾動は支持筒58及び皿ばね60を介
して遮断体59に伝達される。吸入通路26は遮断体5
9の遮断面59-3と位置決め面27との当接によって遮
断される。遮断体59には第1実施例の絞り体20と同
様の絞り突部59-4が一体形成されている。
【0059】皿ばね60のばね力は吸入通路開放ばね2
4のばね力よりも大きくしてあり、遮断面59-3が位置
決め面27に当接してから皿ばね60は偏平状態に弾性
変形できる。従って、斜板15は図12の冷媒循環阻止
傾角状態から皿ばね60を偏平形状に変形させながら更
に傾角を減少できる。図12の右側の斜板15の仮想位
置は最小傾角位置である。
4のばね力よりも大きくしてあり、遮断面59-3が位置
決め面27に当接してから皿ばね60は偏平状態に弾性
変形できる。従って、斜板15は図12の冷媒循環阻止
傾角状態から皿ばね60を偏平形状に変形させながら更
に傾角を減少できる。図12の右側の斜板15の仮想位
置は最小傾角位置である。
【0060】この実施例においても冷媒ガスのみが圧縮
機内に還流することはなく、冷媒ガスが圧縮機内へ還流
するときには潤滑油も必ず圧縮機内へ還流する。その結
果、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑油を還流
できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板15の最小傾
角を小さくできるため、動力消費も低減する。次に、図
13及び図14の実施例を説明する。この実施例では筒
状の絞り体61が収容孔13内にスライド可能に収容さ
れている。絞り体61は大径部61-1と小径部61-2と
絞り突部61-3とからなる。絞り突部61-3はストレー
ト周面と第1実施例の絞り体20と同様のテーパ周面と
を有する。小径部61-2及びストレート周面には遮断体
62がスライド可能に支持されている。大径部61-1と
小径部61-2との段差と遮断体62のフランジ部62-1
との間には皿ばね63が介在されている。又、フランジ
部62-1と収容孔13の端面との間には吸入通路開放ば
ね24が介在されている。絞り体61の段差には放圧通
口61-4が形成されている。放圧通口61-4は絞り体6
1の筒内と収容孔13とを連通している。斜板15の傾
動は絞り体61及び皿ばね63を介して遮断体62に伝
達される。吸入通路26は遮断体62の遮断面62-2と
位置決め面27との当接によって遮断される。
機内に還流することはなく、冷媒ガスが圧縮機内へ還流
するときには潤滑油も必ず圧縮機内へ還流する。その結
果、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑油を還流
できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板15の最小傾
角を小さくできるため、動力消費も低減する。次に、図
13及び図14の実施例を説明する。この実施例では筒
状の絞り体61が収容孔13内にスライド可能に収容さ
れている。絞り体61は大径部61-1と小径部61-2と
絞り突部61-3とからなる。絞り突部61-3はストレー
ト周面と第1実施例の絞り体20と同様のテーパ周面と
を有する。小径部61-2及びストレート周面には遮断体
62がスライド可能に支持されている。大径部61-1と
小径部61-2との段差と遮断体62のフランジ部62-1
との間には皿ばね63が介在されている。又、フランジ
部62-1と収容孔13の端面との間には吸入通路開放ば
ね24が介在されている。絞り体61の段差には放圧通
口61-4が形成されている。放圧通口61-4は絞り体6
1の筒内と収容孔13とを連通している。斜板15の傾
動は絞り体61及び皿ばね63を介して遮断体62に伝
達される。吸入通路26は遮断体62の遮断面62-2と
位置決め面27との当接によって遮断される。
【0061】皿ばね63のばね力は吸入通路開放ばね2
4のばね力よりも大きくしてあり、遮断面62-2が位置
決め面27に当接してから皿ばね63は偏平状態に弾性
変形できる。従って、斜板15は図14の冷媒循環阻止
傾角状態から皿ばね60を偏平形状に変形させながら更
に傾角を減少できる。図14の右側の斜板15の仮想位
置は最小傾角位置である。
4のばね力よりも大きくしてあり、遮断面62-2が位置
決め面27に当接してから皿ばね63は偏平状態に弾性
変形できる。従って、斜板15は図14の冷媒循環阻止
傾角状態から皿ばね60を偏平形状に変形させながら更
に傾角を減少できる。図14の右側の斜板15の仮想位
置は最小傾角位置である。
【0062】この実施例においても冷媒ガスのみが圧縮
機内に還流することはなく、冷媒ガスが圧縮機内へ還流
するときには潤滑油も必ず圧縮機内へ還流する。その結
果、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑油を還流
できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板15の最小傾
角を小さくできるため、動力消費も低減する。
機内に還流することはなく、冷媒ガスが圧縮機内へ還流
するときには潤滑油も必ず圧縮機内へ還流する。その結
果、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑油を還流
できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板15の最小傾
角を小さくできるため、動力消費も低減する。
【0063】次に、図15及び図16の実施例を説明す
る。第1実施例と同じ構成の部材には同一符号を付し、
その詳細説明は省略する。この実施例では支持筒64が
収容孔13内にスライド可能に収容されている。支持筒
64の筒内には筒状の遮断体65がスライド可能に支持
されている。支持筒64の内周面にはフランジ部64-1
が形成されており、遮断体65の外周面にはフランジ部
65-1が形成されている。両フランジ部64-1,65-1
間には皿ばね66が介在されている。又、フランジ部6
5-1と収容孔13の端面との間には吸入通路開放ばね2
4が介在されている。遮断体65の周面には放圧通口6
5-2が形成されている。放圧通口65-2は支持筒64の
筒内と収容孔13とを連通している。斜板15の傾動は
支持筒64及び皿ばね66を介して遮断体65に伝達さ
れる。吸入通路26は遮断体65の遮断面65-3と位置
決め面27との当接によって遮断される。遮断体65に
は第1実施例の絞り体20と同様の絞り突部65-4が一
体形成されている。
る。第1実施例と同じ構成の部材には同一符号を付し、
その詳細説明は省略する。この実施例では支持筒64が
収容孔13内にスライド可能に収容されている。支持筒
64の筒内には筒状の遮断体65がスライド可能に支持
されている。支持筒64の内周面にはフランジ部64-1
が形成されており、遮断体65の外周面にはフランジ部
65-1が形成されている。両フランジ部64-1,65-1
間には皿ばね66が介在されている。又、フランジ部6
5-1と収容孔13の端面との間には吸入通路開放ばね2
4が介在されている。遮断体65の周面には放圧通口6
5-2が形成されている。放圧通口65-2は支持筒64の
筒内と収容孔13とを連通している。斜板15の傾動は
支持筒64及び皿ばね66を介して遮断体65に伝達さ
れる。吸入通路26は遮断体65の遮断面65-3と位置
決め面27との当接によって遮断される。遮断体65に
は第1実施例の絞り体20と同様の絞り突部65-4が一
体形成されている。
【0064】皿ばね66のばね力は吸入通路開放ばね2
4のばね力よりも大きくしてあり、遮断面65-3が位置
決め面27に当接してから皿ばね60は偏平状態に弾性
変形できる。従って、斜板15は図16の冷媒循環阻止
傾角状態から皿ばね66を偏平形状に変形させながら更
に傾角を減少できる。図16の右側の斜板15の仮想位
置は最小傾角位置である。
4のばね力よりも大きくしてあり、遮断面65-3が位置
決め面27に当接してから皿ばね60は偏平状態に弾性
変形できる。従って、斜板15は図16の冷媒循環阻止
傾角状態から皿ばね66を偏平形状に変形させながら更
に傾角を減少できる。図16の右側の斜板15の仮想位
置は最小傾角位置である。
【0065】この実施例においても冷媒ガスのみが圧縮
機内に還流することはなく、冷媒ガスが圧縮機内へ還流
するときには潤滑油も必ず圧縮機内へ還流する。その結
果、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑油を還流
できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板15の最小傾
角を小さくできるため、動力消費も低減する。
機内に還流することはなく、冷媒ガスが圧縮機内へ還流
するときには潤滑油も必ず圧縮機内へ還流する。その結
果、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑油を還流
できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板15の最小傾
角を小さくできるため、動力消費も低減する。
【0066】本発明では斜板15の傾動を遮断体に伝達
するための伝達手段としてゴムを用いることもできる。
又、本発明では外部冷媒回路35における冷媒循環を止
めるために圧縮機内から外部冷媒回路35へ冷媒ガスを
吐出する通路を閉じるようにすることもできる。さらに
本発明では、外部冷媒回路上に電磁開閉弁を介在し、斜
板の傾角が前記した冷媒循環阻止傾角から最小傾角に到
る傾角範囲にある場合にはこの傾角位置を傾角位置セン
サで検出し、この検出情報に基づいて前記電磁開閉弁を
閉じるようにした実施例も可能である。
するための伝達手段としてゴムを用いることもできる。
又、本発明では外部冷媒回路35における冷媒循環を止
めるために圧縮機内から外部冷媒回路35へ冷媒ガスを
吐出する通路を閉じるようにすることもできる。さらに
本発明では、外部冷媒回路上に電磁開閉弁を介在し、斜
板の傾角が前記した冷媒循環阻止傾角から最小傾角に到
る傾角範囲にある場合にはこの傾角位置を傾角位置セン
サで検出し、この検出情報に基づいて前記電磁開閉弁を
閉じるようにした実施例も可能である。
【0067】前記した実施例から把握できる請求項以外
の技術思想について以下にその効果と共に記載する。 (1)請求項2において、回転軸を包囲する筒状の遮断
体を開位置と閉位置とに切換移動し、遮断体と斜板との
間に伝達手段を介在すると共に、伝達手段と斜板との間
にスラストベアリングを介在したクラッチレス可変容量
型圧縮機。
の技術思想について以下にその効果と共に記載する。 (1)請求項2において、回転軸を包囲する筒状の遮断
体を開位置と閉位置とに切換移動し、遮断体と斜板との
間に伝達手段を介在すると共に、伝達手段と斜板との間
にスラストベアリングを介在したクラッチレス可変容量
型圧縮機。
【0068】斜板の回転が遮断体に伝達することがスラ
ストベアリングによって阻止され、遮断体の回転に伴う
負荷トルクの増大が防止される。
ストベアリングによって阻止され、遮断体の回転に伴う
負荷トルクの増大が防止される。
【0069】
【発明の効果】以上詳述したように請求項1及び請求項
2の発明では、斜板の傾角が最小傾角となる前に冷媒循
環を止めるようにしたので、冷媒ガスのみが圧縮機内に
還流することはなく、しかも潤滑油を還流できない冷媒
流量に対応した傾角まで斜板の最小傾角を小さくでき、
圧縮機内の潤滑不足を回避しつつ動力消費を低減でき
る。
2の発明では、斜板の傾角が最小傾角となる前に冷媒循
環を止めるようにしたので、冷媒ガスのみが圧縮機内に
還流することはなく、しかも潤滑油を還流できない冷媒
流量に対応した傾角まで斜板の最小傾角を小さくでき、
圧縮機内の潤滑不足を回避しつつ動力消費を低減でき
る。
【0070】請求項3の発明では、遮断体を回転軸に沿
って移動すると共に、外部冷媒回路から吸入圧領域へ冷
媒ガスを導入する吸入通路を遮断体によって開閉し、前
記遮断体の移動経路の延長線上に吸入通路を形成したの
で、遮断体によって吸入通路を閉じたときのシールを確
実に行える。
って移動すると共に、外部冷媒回路から吸入圧領域へ冷
媒ガスを導入する吸入通路を遮断体によって開閉し、前
記遮断体の移動経路の延長線上に吸入通路を形成したの
で、遮断体によって吸入通路を閉じたときのシールを確
実に行える。
【0071】請求項4及び請求項5の発明では、伝達手
段をばね、ゴム等の弾性体としたので、潤滑油を還流で
きない冷媒流量に対応した傾角まで斜板の最小傾角を小
さくでき、圧縮機内の潤滑不足を回避しつつ動力消費を
低減できる。
段をばね、ゴム等の弾性体としたので、潤滑油を還流で
きない冷媒流量に対応した傾角まで斜板の最小傾角を小
さくでき、圧縮機内の潤滑不足を回避しつつ動力消費を
低減できる。
【0072】請求項6の発明では、伝達手段を皿ばねと
したので、斜板の傾動を遮断体に伝達する皿ばねの収容
スペースが少なくて済む。
したので、斜板の傾動を遮断体に伝達する皿ばねの収容
スペースが少なくて済む。
【図1】本発明を具体化した第1実施例の圧縮機全体の
側断面図。
側断面図。
【図2】図1のA−A線断面図。
【図3】図1のB−B線断面図。
【図4】斜板傾角が最大状態にある要部拡大断面図。
【図5】斜板傾角が冷媒循環阻止傾角状態にある要部拡
大断面図。
大断面図。
【図6】斜板傾角が最小状態にある要部拡大断面図。
【図7】吸入通路における通過断面積の変化を示すグラ
フ。
フ。
【図8】皿ばねのばね特性を示すグラフ。
【図9】別例を示す圧縮機全体の側断面図。
【図10】斜板傾角が冷媒循環阻止傾角状態にある要部
拡大断面図。
拡大断面図。
【図11】別例を示す要部拡大断面図。
【図12】斜板傾角が冷媒循環阻止傾角状態にある要部
拡大断面図。
拡大断面図。
【図13】別例を示す要部拡大断面図。
【図14】斜板傾角が冷媒循環阻止傾角状態にある要部
拡大断面図。
拡大断面図。
【図15】別例を示す要部拡大断面図。
【図16】斜板傾角が冷媒循環阻止傾角状態にある要部
拡大断面図。
拡大断面図。
1-1…シリンダボア、2-1…クランク室、3-1…吸入圧
領域となる吸入室、3-2…吐出圧領域となる吐出室、1
5…斜板、21…最小傾角規定手段を構成する遮断体、
22…片頭ピストン、26…吸入通路、27…最小傾角
規定手段を構成する位置決め面、28…最小傾角規定手
段を構成するスラストベアリング、42,60,63,
66…最小傾角規定手段を構成すると共に、伝達手段と
なる皿ばね、57…伝達手段となるコイルばね、59,
62,65…遮断体。
領域となる吸入室、3-2…吐出圧領域となる吐出室、1
5…斜板、21…最小傾角規定手段を構成する遮断体、
22…片頭ピストン、26…吸入通路、27…最小傾角
規定手段を構成する位置決め面、28…最小傾角規定手
段を構成するスラストベアリング、42,60,63,
66…最小傾角規定手段を構成すると共に、伝達手段と
なる皿ばね、57…伝達手段となるコイルばね、59,
62,65…遮断体。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小倉 進一 愛知県刈谷市豊田町2丁目1番地 株式会 社豊田自動織機製作所内
Claims (6)
- 【請求項1】シリンダボア内にピストンを往復直線運動
可能に収容し、斜板を収容するクランク室内の圧力と吸
入圧とのピストンを介した差に応じて斜板の傾角を制御
し、吐出圧領域の圧力をクランク室に供給すると共に、
放圧通路を介してクランク室の圧力を吸入圧領域に放出
してクランク室内の調圧を行なうクラッチレス可変容量
型圧縮機において、 零ではない吐出容量をもたらすように斜板の最小傾角を
規定する最小傾角規定手段を備え、斜板の傾角が最小傾
角となる前に外部冷媒回路における冷媒循環を止めるよ
うにしたクラッチレス可変容量型圧縮機。 - 【請求項2】シリンダボア内にピストンを往復直線運動
可能に収容し、斜板を収容するクランク室内の圧力と吸
入圧とのピストンを介した差に応じて斜板の傾角を制御
し、吐出圧領域の圧力をクランク室に供給すると共に、
放圧通路を介してクランク室の圧力を吸入圧領域に放出
してクランク室内の調圧を行なうクラッチレス可変容量
型圧縮機において、 零ではない吐出容量をもたらすように斜板の最小傾角を
規定する最小傾角規定手段と、 前記斜板の傾動に基づいて外部冷媒回路から前記吸入圧
領域へ冷媒ガスを導入不能な閉位置と導入可能な開位置
とに切り換え移動される遮断体と、 前記斜板の傾動を前記遮断体に伝達し、斜板の傾角が最
小傾角となる前の斜板の傾角位置を遮断体の閉位置に対
応させ、さらに遮断体の閉位置に対応する斜板の前記傾
角位置から最小傾角位置への移行を許容する伝達手段と
を備えたクラッチレス可変容量型圧縮機。 - 【請求項3】遮断体は、回転軸に沿って移動すると共
に、外部冷媒回路から吸入圧領域へ冷媒ガスを導入する
吸入通路を開閉し、前記吸入通路は前記回転軸の延長線
上に形成されている請求項2に記載のクラッチレス可変
容量型圧縮機。 - 【請求項4】伝達手段は弾性体である請求項2及び請求
項3のいずれか1項に記載のクラッチレス可変容量型圧
縮機。 - 【請求項5】弾性体はばねである請求項4に記載のクラ
ッチレス可変容量型圧縮機。 - 【請求項6】ばねは皿ばねである請求項5に記載のクラ
ッチレス可変容量型圧縮機。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6303940A JP2932952B2 (ja) | 1994-12-07 | 1994-12-07 | クラッチレス可変容量型圧縮機 |
KR1019950044078A KR0167632B1 (ko) | 1994-12-07 | 1995-11-28 | 클러치를 구비하지 않는 가변 용량형 압축기 |
EP95119209A EP0716228B1 (en) | 1994-12-07 | 1995-12-06 | Piston type variable displacement compressor |
DE69508359T DE69508359T2 (de) | 1994-12-07 | 1995-12-06 | Kolbenverdichter mit änderbarer Verdrängung |
US08/568,158 US5636973A (en) | 1994-12-07 | 1995-12-06 | Crank chamber pressure controlled swash plate compressor with suction passage opening delay during initial load condition |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6303940A JP2932952B2 (ja) | 1994-12-07 | 1994-12-07 | クラッチレス可変容量型圧縮機 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH08159023A true JPH08159023A (ja) | 1996-06-18 |
JP2932952B2 JP2932952B2 (ja) | 1999-08-09 |
Family
ID=17927125
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6303940A Expired - Fee Related JP2932952B2 (ja) | 1994-12-07 | 1994-12-07 | クラッチレス可変容量型圧縮機 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5636973A (ja) |
EP (1) | EP0716228B1 (ja) |
JP (1) | JP2932952B2 (ja) |
KR (1) | KR0167632B1 (ja) |
DE (1) | DE69508359T2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009150959A1 (ja) * | 2008-06-11 | 2009-12-17 | サンデン株式会社 | 可変容量圧縮機 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100203975B1 (ko) * | 1995-10-26 | 1999-06-15 | 이소가이 치세이 | 캠 플레이트식 가변용량 압축기 |
JP3733633B2 (ja) * | 1996-02-01 | 2006-01-11 | 株式会社豊田自動織機 | 可変容量圧縮機 |
JPH09256947A (ja) * | 1996-03-19 | 1997-09-30 | Toyota Autom Loom Works Ltd | 圧縮機における弁座構造 |
US5813841A (en) * | 1996-05-16 | 1998-09-29 | Sturman Industries | Hydraulic pressure control system for a pump |
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