JP2932952B2 - クラッチレス可変容量型圧縮機 - Google Patents

クラッチレス可変容量型圧縮機

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Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、シリンダボア内にピス
トンを往復直線運動可能に収容し、斜板を収容するクラ
ンク室内の圧力と吸入圧とのピストンを介した差に応じ
て斜板の傾角を制御し、吐出圧領域の圧力をクランク室
に供給すると共に、放圧通路を介してクランク室の圧力
を吸入圧領域に放出してクランク室内の調圧を行なうク
ラッチレス可変容量型圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】特開平３−３７３７８号公報に開示され
る可変容量型圧縮機では、外部駆動源と圧縮機の回転軸
との間の動力伝達の連結及び遮断を行なう電磁クラッチ
を使用していない。電磁クラッチを無くせば、特に車両
搭載形態ではそのＯＮ−ＯＦＦのショックによる体感フ
ィーリングの悪さの欠点を解消できると共に、圧縮機全
体の重量減、コスト減が可能となる。
【０００３】このようなクラッチレス圧縮機では冷房不
要時の吐出容量の多少及び外部冷媒回路上の蒸発器にお
けるフロスト発生が問題になる。冷房不要の場合あるい
はフロスト発生のおそれがある場合には外部冷媒回路上
の冷媒循環を止めればよい。特開平３−３７３７８号公
報の圧縮機では外部冷媒回路から吸入室への冷媒ガス流
入を止めることによって外部冷媒回路上の冷媒循環停止
を達成している。外部冷媒回路から吸入室への冷媒ガス
流入は電磁開閉弁の励消磁によって制御される。
【０００４】外部冷媒回路から圧縮機内の吸入室への冷
媒ガス流入が止められると、吸入室の圧力が低下し、吸
入室の圧力に感応する容量制御弁が全開する。この全開
により吐出室の吐出冷媒ガスがクランク室へ流入し、ク
ランク室の圧力が上昇する。又、吸入室の圧力低下のた
めにシリンダボア内の吸入圧も低下する。そのため、ク
ランク室内の圧力とシリンダボア内の吸入圧との差が大
きくなり、斜板傾角が最小傾角へ移行して吐出容量が最
低となる。吐出容量が最低になれば圧縮機における負荷
トルクは最低となり、冷房不要時の動力損失が避けられ
る。
【０００５】クランク室と吸入室とは流出孔を介して連
通している。外部冷媒回路から圧縮機内の吸入室への冷
媒ガス流入が止められた状態では、シリンダボアから吐
出室へ吐出された冷媒ガスは全開状態の容量制御弁を経
由してクランク室へ流入する。クランク室内の冷媒ガス
は流出孔を経由して吸入室へ流出し、吸入室へ流出した
冷媒ガスは吸入行程時にシリンダボア内へ吸入される。
即ち、外部冷媒回路から圧縮機内の吸入室への冷媒ガス
流入が止められた状態では、圧縮機内の冷媒ガスがシリ
ンダボア、吐出室、クランク室、吸入室、シリンダボア
の順に循環し、この循環冷媒ガスと共に流動する潤滑油
が圧縮機内を潤滑する。
【０００６】外部冷媒回路から圧縮機内の吸入室への冷
媒ガス流入が再開されると、吸入室の圧力が上昇し、吸
入室の圧力に感応する容量制御弁が閉じる。この閉状態
への移行により吐出室からクランク室への冷媒ガス流入
が阻止され、クランク室の圧力が低下する。又、吸入室
の圧力上昇のためにシリンダボア内の吸入圧も上昇す
る。そのため、クランク室内の圧力とシリンダボア内の
吸入圧との差が小さくなり、斜板傾角が最大傾角側へ移
行する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】外部冷媒回路から圧縮
機内の吸入室への冷媒ガス流入を阻止した状態における
斜板傾角、即ち最小の吐出容量をもたらす斜板の最小傾
角は動力消費低減のためにできるだけ小さい方がよい。
しかしながら、斜板の最小傾角の設定には圧縮機内の潤
滑の問題が関係してくる。
【０００８】圧縮機から外部冷媒回路へ吐出された冷媒
は外部冷媒回路上の凝縮器、蒸発器で熱交換を行なって
圧縮機内へ還流する。圧縮機内の潤滑油は圧縮機外へ流
出する冷媒ガスと共に外部冷媒回路へ流出し、外部冷媒
回路へ流出した潤滑油は冷媒ガスと共に圧縮機内へ還流
する。ところが、外部冷媒回路へ流出した潤滑油を圧縮
機内へ還流させるためには外部冷媒回路における冷媒流
量が所定量以上必要である。冷媒流量は斜板傾角に依存
しており、斜板傾角が前記所定量の冷媒流量をもたらし
得ない場合には冷媒ガスのみが圧縮機内へ還流する。圧
縮機内の潤滑油は冷媒ガスと共に外部冷媒回路へ流出し
続けるため、外部冷媒回路から圧縮機内への潤滑油の還
流がなければ圧縮機内は潤滑不足に陥る。冷媒循環を阻
止している状態では冷媒ガスも圧縮機内へ還流せず、か
つ圧縮機内の冷媒ガスが圧縮機内を循環するため、圧縮
機内の潤滑油が圧縮機外へ流出してしまうことはない。
しかし、冷媒循環を阻止していない状態における冷媒流
量が潤滑油を還流するのに必要な流量に達していない場
合には圧縮機内の潤滑不足が起きる。そのため、特開平
３−３７３７８号公報の圧縮機における斜板の最小傾角
よりも少し大きい斜板傾角のときには冷媒流量が潤滑油
を還流するのに必要な流量に達していなければならな
い。即ち、斜板の最小傾角は潤滑油の還流に必要な最小
限の傾角程度に設定しておかねばならない。
【０００９】本発明は、クラッチレス可変容量型圧縮機
内の潤滑不足を回避しつつ動力消費を低減することを目
的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】そのために請求項１の発
明では、零ではない吐出容量をもたらすように斜板の最
小傾角を規定する最小傾角規定手段を備え、斜板の傾角
が最小傾角となる前に外部冷媒回路における冷媒循環を
止めるようにしたクラッチレス可変容量型圧縮機を構成
した。
【００１１】請求項２の発明では、零ではない吐出容量
をもたらすように斜板の最小傾角を規定する最小傾角規
定手段と、前記斜板の傾動に基づいて外部冷媒回路から
前記吸入圧領域へ冷媒ガスを導入不能な閉位置と導入可
能な開位置とに切り換え移動される遮断体と、前記斜板
の傾動を前記遮断体に伝達し、斜板の傾角が最小傾角と
なる前の斜板の傾角位置を遮断体の閉位置に対応させ、
さらに遮断体の閉位置に対応する斜板の前記傾角位置か
ら最小傾角位置への移行を許容する伝達手段とを備えた
クラッチレス可変容量型圧縮機を構成した。
【００１２】請求項３の発明では、遮断体を回転軸に沿
って移動すると共に、外部冷媒回路から吸入圧領域へ冷
媒ガスを導入する吸入通路を遮断体によって開閉し、前
記遮断体の移動経路の延長線上に前記吸入通路を形成し
た。
【００１３】請求項４の発明では、伝達手段を弾性体と
した。請求項５の発明では、弾性体をばねとした。請求
項６の発明では、ばねを皿ばねとした。
【００１４】
【作用】請求項１の発明では、斜板の傾角が最小傾角に
向かっているとき、斜板の傾角が最小傾角になる前の冷
媒循環阻止傾角となったときに冷媒循環が阻止される。
斜板の傾角が冷媒循環阻止傾角となる直前の冷媒流量が
潤滑油の還流に必要な最低限の流量となるように設定す
れば、潤滑油の還流を伴わない冷媒流量の冷媒循環が阻
止される。従って、冷媒ガスのみが圧縮機内に還流する
ことはなく、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑
油を還流できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板の最
小傾角を小さくできるため、動力消費も低減する。
【００１５】請求項２の発明では、斜板の傾角が最小傾
角に向かっているとき、斜板の傾動が伝達手段を介して
遮断体に伝達される。この傾動伝達により遮断体が開位
置から閉位置へ移行する。斜板の傾角が最小傾角になる
前に遮断体が閉位置に配置される。遮断体が開位置から
閉位置になったときに冷媒循環が阻止される。遮断体が
閉位置に配置された後も伝達手段が斜板の最小傾角への
移行を許容し、斜板の傾角が最小傾角へ移行する。
【００１６】請求項３の発明では、遮断体が斜板の傾動
に連動して回転軸に沿って移動する。回転軸に沿って移
動する遮断体はこの移動経路の延長線上の吸入通路を開
閉する。
【００１７】請求項４の発明では、弾性体が斜板の傾動
を遮断体に伝達する。遮断体が閉位置に移行した後も斜
板は弾性体を弾性変形させて最小傾角へ移行する。請求
項５の発明では、ばねが斜板の傾動を遮断体に伝達す
る。
【００１８】請求項６の発明では、皿ばねが斜板の傾動
を遮断体に伝達する。皿ばねの収容スペースは少なくて
済む。
【００１９】
【実施例】以下、本発明を具体化した第１実施例を図１
〜図８に基づいて説明する。図１に示すようにシリンダ
ブロック１の前端にはフロントハウジング２が接合され
ている。シリンダブロック１の後端にはリヤハウジング
３がバルブプレート４、弁形成プレート５Ａ，５Ｂ及び
リテーナ形成プレート６を介して接合固定されている。
クランク室２-1を形成するフロントハウジング２とシリ
ンダブロック１との間には回転軸９が回転可能に架設支
持されている。回転軸９の前端はクランク室２-1から外
部へ突出しており、この突出端部にはプーリ１０が止着
されている。プーリ１０はベルト１１を介して車両エン
ジンに作動連結されている。プーリ１０はアンギュラベ
アリング７を介してフロントハウジング２に支持されて
いる。フロントハウジング２はプーリ１０に作用するス
ラスト方向の荷重及びラジアル方向の荷重の両方をアン
ギュラベアリング７を介して受け止める。
【００２０】回転軸９の前端部とフロントハウジング２
との間にはリップシール１２が介在されている。リップ
シール１２はクランク室２-1内の圧力洩れを防止する。
回転軸９には回転支持体８が止着されていると共に、斜
板１５が回転軸９の軸線方向へスライド可能かつ傾動可
能に支持されている。図２に示すように斜板１５には連
結片１６，１７が止着されている。連結片１６，１７に
は一対のガイドピン１８，１９が止着されている。ガイ
ドピン１８，１９の先端部にはガイド球１８-1，１９-1
が形成されている。回転支持体８には支持アーム８-1が
突設されており、支持アーム８-1には一対のガイド孔８
-2，８-3が形成されている。ガイド球１８-1，１９-1は
ガイド孔８-2，８-3にスライド可能に嵌入されている。
支持アーム８-1と一対のガイドピン１８，１９との連係
により斜板１５が回転軸９の軸線方向へ傾動可能かつ回
転軸９と一体的に回転可能である。斜板１５の傾動は、
ガイド孔８-2，８-3とガイド球１８-1，１９-1とのスラ
イドガイド関係、回転軸９のスライド支持作用により案
内される。斜板１５の半径中心部がシリンダブロック１
側へ移動すると、斜板１５の傾角が減少する。
【００２１】回転支持体８と斜板１５との間には傾角減
少ばね４１が介在されている。傾角減少ばね４１は斜板
１５の傾角を減少する方向へ斜板１５を付勢する。図１
及び図４〜図６に示すようにシリンダブロック１の中心
部には収容孔１３が回転軸９の軸線Ｌ方向に貫設されて
おり、収容孔１３内には筒状の遮断体２１がスライド可
能に収容されている。遮断体２１は大径部２１-1と小径
部２１-2とからなり、大径部２１-1と小径部２１-2との
段差と収容孔１３の端面との間には吸入通路開放ばね２
４が介在されている。吸入通路開放ばね２４は遮断体２
１を斜板１５側へ付勢している。
【００２２】遮断体２１の筒内には回転軸９の後端部が
挿入されている。大径部２１-1の内周面にはラジアルベ
アリング２５が嵌入支持されている。ラジアルベアリン
グ２５はコロ２５-1と外輪２５-2とからなる。外輪２５
-1は大径部２１-1の内周面に止着されており、コロ２５
-2は回転軸９に対してスライド可能である。ラジアルベ
アリング２５は大径部２１-1の内周面に取りつけられた
サークリップ１４によって遮断体２１の筒内からの抜け
を阻止されている。回転軸９の後端部はラジアルベアリ
ング２５及び遮断体２１を介して収容孔１３の周面で支
持される。
【００２３】リヤハウジング３の中心部には吸入通路２
６が形成されている。吸入通路２６は遮断体２１の移動
経路となる回転軸９の延長線上にある。図３に示すよう
に吸入通路２６の断面形状は円形であり、吸入通路２６
の断面円の中心は回転軸９の軸線Ｌ上にある。吸入通路
２６は収容孔１３に連通しており、収容孔１３側の吸入
通路２６の開口の周囲には位置決め面２７が形成されて
いる。位置決め面２７は弁形成プレート５Ａ上である。
遮断体２１の小径部２１-2の遮断面２１-3は位置決め面
２７に当接可能である。遮断面２１-3が位置決め面２７
に当接することにより遮断体２１が斜板１５から離間す
る方向への移動を規制される。
【００２４】小径部２１-2の端部には絞り体２０が一体
形成されている。絞り体２０の周面は第１のテーパ周面
２０-1及び第２のテーパ周面２０-2になっている。図３
に示すように絞り体２０の周面は円形であり、絞り体２
０の周面円の中心は回転軸９の軸線Ｌ上にある。絞り体
２０は吸入通路２６内に入り込み可能であり、絞り体２
０が吸入通路２６内に入り込んでいる状態では絞り体２
０の周面と吸入通路２６の周面との間には間隙が生じ
る。
【００２５】斜板１５と遮断体２１との間の回転軸９上
にはスラストベアリング２８が回転軸９上をスライド可
能に支持されている。スラストベアリング２８はコロ２
８-1とこれを挟む一対のレース２８-2，２８-3とからな
る。レース２８-3と遮断体２１の大径部２１-1の端面と
の間には皿ばね４２が介在されている。スラストベアリ
ング２８は吸入通路開放ばね２４のばね力によって常に
斜板１５と遮断体２１の大径部２１-1の端面との間に挟
み込まれている。
【００２６】斜板１５が遮断体２１側へ移動するに伴
い、斜板１５の傾動がスラストベアリング２８、皿ばね
４２を介して遮断体２１に伝達する。この傾動伝達によ
り遮断体２１が吸入通路開放ばね２４のばね力に抗して
位置決め面２７側へ移動し、遮断面２１-3が位置決め面
２７に当接する。斜板１５の傾動を遮断体２１に伝達す
る手段となる皿ばね４２のばね力は吸入通路開放ばね２
４のばね力よりも大きくしてある。斜板１５の回転はス
ラストベアリング２８の存在によって遮断体２１への伝
達を阻止される。遮断体２１が回転すれば圧縮機におけ
る負荷トルクが増える。特に、遮断体２１の遮断面２１
-3が位置決め面２７に当接している状態では負荷トルク
が大きい。スラストベアリング２８はこのような負荷ト
ルクの増大を防止する。
【００２７】シリンダブロック１に貫設されたシリンダ
ボア１-1内には片頭ピストン２２が収容されている。斜
板１５の回転運動はシュー２３を介して片頭ピストン２
２の前後往復揺動に変換され、片頭ピストン２２がシリ
ンダボア１-1内を前後動する。
【００２８】図１及び図３に示すようにリヤハウジング
３内には吸入室３-1及び吐出室３-2が区画形成されてい
る。バルブプレート４上には吸入ポート４-1及び吐出ポ
ート４-2が形成されている。弁形成プレート５Ａ上には
吸入弁５-1が形成されており、弁形成プレート５Ｂ上に
は吐出弁５-2が形成されている。吸入室３-1内の冷媒ガ
スは片頭ピストン２２の復動動作により吸入ポート４-1
から吸入弁５-1を押し退けてシリンダボア１-1内へ流入
する。シリンダボア１-1内へ流入した冷媒ガスは片頭ピ
ストン２２の往動動作により吐出ポート４-2から吐出弁
５-2を押し退けて吐出室３-2へ吐出される。吐出弁５-2
はリテーナ形成プレート６上のリテーナ６-1に当接して
開度規制される。
【００２９】回転支持体８とフロントハウジング２との
間にはスラストベアリング２９が介在されている。スラ
ストベアリング２９はシリンダボア１-1から片頭ピスト
ン２２、シュー２３、斜板１５、連結片１６，１７及び
ガイドピン１８，１９を介して回転支持体８に作用する
圧縮反力を受け止める。
【００３０】吸入室３-1は通口４-3を介して収容孔１３
に連通している。遮断面２１-3が位置決め面２７に当接
すると、通口４-3は吸入通路２６から遮断される。回転
軸９内には通路３０が形成されている。通路３０の入口
３０-1はリップシール１２付近でクランク室２-1に開口
しており、通路３０の出口３０-2は遮断体２１の筒内に
開口している。図１及び図４〜図６に示すように遮断体
２１の周面には放圧通口２１-4が貫設されている。放圧
通口２１-4は遮断体２１の筒内と収容孔１３とを連通し
ている。
【００３１】図１に示すように吐出室３-2とクランク室
２-1とは圧力供給通路３１で接続されている。圧力供給
通路３１上には電磁開閉弁３２が介在されている。電磁
開閉弁３２のソレノイド３３の励磁により弁体３４が弁
孔３２-1を閉鎖する。ソレノイド３３が消磁すれば弁体
３４が弁孔３２-1を開く。即ち、電磁開閉弁３２は吐出
室３-2とクランク室２-1とを接続する圧力供給通路３１
を開閉する。
【００３２】吸入室３-1へ冷媒ガスを導入する吸入通路
２６と、吐出室３-2から冷媒ガスを排出する排出口１-2
とは外部冷媒回路３５で接続されている。外部冷媒回路
３５上には凝縮器３６、膨張弁３７及び蒸発器３８が介
在されている。膨張弁３７は蒸発器３８の出口側のガス
温度の変動に応じて冷媒流量を制御する温度式自動膨張
弁である。蒸発器３８の近傍には温度センサ３９が設置
されている。温度センサ３９は蒸発器３８における温度
を検出し、この検出温度情報が制御コンピュータＣに送
られる。
【００３３】電磁開閉弁３２のソレノイド３３は制御コ
ンピュータＣの励消磁制御を受ける。制御コンピュータ
Ｃは温度センサ３９から得られる検出温度情報に基づい
てソレノイド３３を励消磁制御する。制御コンピュータ
Ｃは空調装置作動スイッチ４０のＯＮ状態のもとに検出
温度が設定温度以下になるとソレノイド３３の消磁を指
令する。この設定温度以下の温度は蒸発器３８において
フロストが発生しそうな状況を反映する。又、制御コン
ピュータＣは空調装置作動スイッチ４０のＯＦＦによっ
てソレノイド３３を消磁する。
【００３４】図１及び図４の状態ではソレノイド３３は
励磁状態にあり、圧力供給通路３１は閉じられている。
従って、吐出室３-2からクランク室２-1への高圧冷媒ガ
スの供給は行われない。この状態ではクランク室２-1内
の冷媒ガスが通路３０及び放圧通口２１-4を介して吸入
室３-1に流出するばかりであり、クランク室２-1内の圧
力は吸入室３-1内の低圧力、即ち吸入圧に近づいてい
く。そのため、斜板１５は傾角増大方向へ付勢される。
斜板１５の最大傾角は回転支持体８の傾角規制突部８-4
と斜板１５との当接によって規制される。斜板１５の傾
角は最大傾角に保持され、吐出容量は最大となる。クラ
ンク室２-1内の冷媒ガスはリップシール１２付近の入口
３０-1を経由するため、この冷媒ガスと共に流動する潤
滑油がリップシール１２と回転軸９との間の潤滑及びシ
ールを高める。
【００３５】冷房負荷が小さくなった状態で斜板１５が
最大傾角を維持して吐出作用が行われると、蒸発器３８
における温度がフロスト発生をもたらす温度に近づくよ
うに低下してゆく。温度センサ３９は蒸発器３８におけ
る検出温度情報を制御コンピュータＣに送っており、検
出温度が設定温度以下になると制御コンピュータＣはソ
レノイド３３の消磁を指令する。ソレノイド３３が消磁
されると圧力供給通路３１が開き、吐出室３-2とクラン
ク室２-1とが連通する。従って、吐出室３-2内の高圧冷
媒ガスが圧力供給通路３１を介してクランク室２-1へ供
給され、クランク室２-1内の圧力が高くなる。クランク
室２-1内の圧力上昇により斜板１５の傾角が最小傾角へ
移行する。
【００３６】又、空調装置作動スイッチ４０のＯＦＦ信
号に基づいて制御コンピュータＣがソレノイド３３を消
磁し、この消磁により斜板１５が最小傾角へ移行する。
皿ばね４２のばね力は吸入通路開放ばね２４のばね力よ
りも大きい。従って、斜板１５の傾角が最大傾角から減
少していくに伴い、遮断体２１が吸入通路開放ばね２４
を縮小変形させながら回転軸９に沿って吸入通路２６側
へ移動する。そして、絞り体２０が吸入通路２６内に入
り込んでゆく。絞り体２０が吸入通路２６内に完全に入
り込んだときには遮断面２１-3が位置決め面２７に当接
し、遮断面２１-3が位置決め面２７に当接したときには
吸入通路２６が完全に遮断される。
【００３７】図７のグラフの曲線Ｅは、吐出容量が最大
から最小の全範囲にわたる吸入通路２６における通過断
面積の変化を表す。直線部分Ｅ1 及び曲線部分Ｅ2 は、
絞り体２０が吸入通路２６から離間した状態にあるとき
の絞り体２０の先端周縁と吸入通路２６の出口周縁２６
-1との間の通過断面積を表す。曲線Ｅ3 は、第１のテー
パ周面２０-1が吸入通路２６に入り込んでいるときの通
過断面積を表す。曲線部分Ｅ4 は、第２のテーパ周面２
０-2が吸入通路２６に入り込んでいるときの通過断面積
を表す。曲線Ｅ5 は、遮断面２１-3と出口周縁２６-1と
の間の通過断面積を表す。２つのテーパ周面２０-1，２
０-2による通過断面積変化は、吐出容量が小さいときの
通過断面積の変化割合の緩慢化をもたらす。この緩慢な
通過断面積変化による絞り作用が吸入通路２６から吸入
室３-1への冷媒ガス流入量を徐々に減少させる。そのた
め、吸入室３-1からシリンダボア１-1内へ吸入される冷
媒ガス量も徐々に減少してゆき、吐出容量が徐々に減少
してゆく。従って、吐出圧が徐々に減少してゆき、圧縮
機における負荷トルクが短時間で大きく変動することは
ない。その結果、最大吐出容量から最小吐出容量に到る
間のクラッチレス圧縮機における負荷トルクの変動が緩
慢になり、負荷トルクの変動による衝撃が緩和される。
【００３８】図５に示すように遮断体２１の遮断面２１
-3が位置決め面２７に当接すると、吸入通路２６におけ
る通過断面積が零となり、外部冷媒回路３５から吸入室
３-1への冷媒ガス流入が阻止される。図５に示す斜板１
５の傾角は冷媒循環を阻止する傾角である。皿ばね４２
は図５の状態から偏平形状への弾性変形が可能である。
従って、スラストベアリング２８はラジアルベアリング
２５側へ接近可能であり、斜板１５が図５の冷媒循環を
阻止する傾角状態から図６に示す更に小さい傾角状態へ
移行できる。この実施例では皿ばね４２はスラストベア
リング２８のレース２８-3と大径部２１-1の端面との間
に挟まれて偏平状態となる。斜板１５の回転が遮断体２
１に伝達することを阻止するスラストベアリング２８の
レース２８-3が皿ばね４２の内周縁の周全体に接するた
め、皿ばね４２は偏平状態に円滑に弾性変形する。
【００３９】斜板１５の傾動を遮断体２１に伝達する皿
ばね４２のばね特性は図８の曲線Ｆで表される。横軸Ｄ
は弾性変形量を表し、縦軸は力を表す。皿ばねのばね特
性はある弾性変形領域（図示の場合にはＤ1 とＤ2 との
間）ではばね力が略一定である。力Ｇは図５の状態にお
ける吸入通路開放ばね２４のばね力を表し、吸入通路開
放ばね２４が最も縮小した場合のばね力がＧとなる。弾
性変形領域〔Ｄ1 ，Ｄ 2 〕内の略一定のばね力は吸入通
路開放ばね２４のばね力Ｇよりも大きくなるように設定
してある。このような吸入通路開放ばね２４と皿ばね４
２とのばね力の関係が斜板１５の最小傾角を冷媒循環阻
止傾角よりも小さくすることを可能にする。そして、傾
角減少ばね４１のばね力とクランク室２-1内の圧力とい
う斜板１５を傾角減少方向に付勢する力が弾性変形領域
〔Ｄ1 ，Ｄ2 〕内の略一定のばね力よりも大きくなるよ
うに設定されている。従って、斜板１５が皿ばね４２を
変形させながら図５の冷媒循環阻止傾角状態から図６の
最小傾角状態へ移行する。皿ばね４２が図６の偏平状態
になったときの皿ばね４２の弾性変形量はＤ2 である。
【００４０】冷媒循環阻止傾角から最小傾角に到る斜板
１５の傾動量は小さく、皿ばね４２の弾性変位量Ｄ2 は
小さい。弾性変位量Ｌ2 の小さい皿ばね４２の収容スペ
ースは弾性変位量Ｄ2 に見合った僅かなスペースで済
み、他の部材の配置に必要な配置スペースに対する皿ば
ね４２の収容スペースの影響は僅かである。従って、冷
媒循環阻止傾角から最小傾角に到る斜板１５の傾動を許
容する伝達手段としては皿ばね４２が好適である。
【００４１】皿ばね４２が偏平状態になると斜板１５の
傾角が最小となる。従って、斜板１５の最小傾角は遮断
体２１の遮断面２１-3と位置決め面２７との当接及び皿
ばね４２の偏平状態によって規制される。即ち、位置決
め面２７、遮断体２１、皿ばね４２及びスラストベアリ
ング２８が最小傾角規定手段を構成する。
【００４２】斜板１５の最小傾角は０°よりも僅かに大
きい。この最小傾角状態は遮断体２１が吸入通路２６と
収容孔１３との連通を遮断する閉位置に配置されたとき
から更に皿ばね４２を弾性変形させて斜板１５を傾動す
ることによってもたらされる。遮断体２１は前記閉位置
とこの位置から離間した開位置とへ斜板１５に連動して
切り換え配置される。
【００４３】斜板１５の最小傾角は０°ではないため、
斜板傾角が最小の状態においてもシリンダボア１-1から
吐出室３-2への吐出は行われている。シリンダボア１-1
から吐出室３-2へ吐出された冷媒ガスは圧力供給通路３
１を通ってクランク室２-1へ流入する。クランク室２-1
内の冷媒ガスは通路３０及び放圧通口２１-4という放圧
通路を通って吸入室３-1へ流入し、吸入室３-1内の冷媒
ガスはシリンダボア１-1内へ吸入されて吐出室３-2へ吐
出される。即ち、斜板傾角が最小状態では、吐出圧領域
である吐出室３-2、圧力供給通路３１、クランク室２-
1、通路３０、放圧通口２１-4、吸入圧領域である吸入
室３-1、シリンダボア１-1を経由する循環通路が圧縮機
内にできており、吐出室３-2、クランク室２-1及び吸入
室３-1の間では圧力差が生じている。従って、冷媒ガス
が前記循環通路を循環し、冷媒ガスと共に流動する潤滑
油が圧縮機内を潤滑する。
【００４４】図６の状態から冷房負荷が増大した場合、
この冷房負荷の増大が蒸発器３８における温度上昇とし
て表れ、蒸発器３８における検出温度が前記設定温度を
越える。制御コンピュータＣはこの検出温度変移に基づ
いてソレノイド３３の励磁を指令する。ソレノイド３３
の励磁により圧力供給通路３１が閉じ、クランク室２-1
の圧力が通路３０及び放圧通口２１-4を介した放圧に基
づいて減圧してゆく。この減圧により皿ばね４２が図６
の偏平状態から図５の状態へ弾性復帰し、次いで吸入通
路開放ばね２４が図５の縮小状態から伸長する。従っ
て、斜板１５が図６の最小傾角状態から図５の冷媒循環
阻止傾角状態へ移行した後に遮断体２１の遮断面２１-3
が位置決め面２７から離間する。この離間に伴い、吸入
通路２６における通過断面積が緩慢に増大してゆき、吸
入通路２６から吸入室３-1への冷媒ガス流入量は徐々に
増えていく。従って、吸入室３-1からシリンダボア１-1
内へ吸入される冷媒ガス量も徐々に増大してゆき、吐出
容量が徐々に増大してゆく。そのため、吐出圧が徐々に
増大してゆき、圧縮機における負荷トルクが短時間で大
きく変動することはない。その結果、最小吐出容量から
最大吐出容量に到る間のクラッチレス圧縮機における負
荷トルクの変動が緩慢になり、負荷トルクの変動による
衝撃が緩和される。
【００４５】圧縮機内の潤滑油は圧縮機外へ流出する冷
媒ガスと共に外部冷媒回路３５へ流出し、外部冷媒回路
３５へ流出した潤滑油は冷媒ガスと共に圧縮機内へ還流
する。外部冷媒回路３５へ流出した潤滑油を圧縮機内へ
還流させるためには外部冷媒回路３５における冷媒流量
が所定量以上必要である。冷媒流量は斜板１５の傾角に
依存しており、斜板１５の傾角が前記所定量の冷媒流量
をもたらし得ない場合には冷媒ガスのみが圧縮機内へ還
流する。圧縮機内の潤滑油は冷媒ガスと共に外部冷媒回
路３５へ流出し続けるため、外部冷媒回路３５から圧縮
機内への潤滑油の還流がなければ圧縮機内は潤滑不足に
陥る。外部冷媒回路３５における冷媒循環を阻止してい
る状態では冷媒ガスも圧縮機内へ還流せず、かつ圧縮機
内の冷媒ガスが圧縮機内を循環するため、圧縮機内の潤
滑油が圧縮機外へ流出してしまうことはない。しかし、
外部冷媒回路３５における冷媒循環を阻止していない状
態における冷媒流量が潤滑油を還流するのに必要な流量
に達していない場合には圧縮機内の潤滑不足が起きる。
【００４６】本実施例では冷媒循環の阻止は、斜板１５
の傾角が最小傾角になる前の冷媒循環阻止傾角から最小
傾角に到る傾角範囲で行われる。そして、斜板１５の傾
角が冷媒循環阻止傾角となる直前の冷媒流量が外部冷媒
回路３５から圧縮機内への潤滑油の還流に必要な最低限
の流量となるように設定してある。従って、潤滑油の還
流を伴わない冷媒流量の冷媒循環が阻止される。このよ
うな冷媒循環阻止を行なうことにより冷媒ガスのみが圧
縮機内に還流することはなく、冷媒ガスが圧縮機内へ還
流するときには潤滑油も必ず圧縮機内へ還流する。その
結果、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑油を還
流できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板１５の最小
傾角を小さくできるため、動力消費も低減する。
【００４７】車両エンジンが停止すれば圧縮機の運転も
停止し、電磁開閉弁３２が消磁される。電磁開閉弁３２
の消磁により斜板１５の傾角は最小傾角となる。圧縮機
の運転停止状態が続けば圧縮機内の圧力が均一化する
が、斜板１５の傾角は傾角減少ばね４１のばね力によっ
て小さい傾角に保持される。従って、車両エンジンの起
動によって圧縮機の運転が開始されると、斜板１５は負
荷トルクの最も少ない最小傾角状態から回転開始し、圧
縮機の起動時のショックも殆どない。
【００４８】本実施例では、外部冷媒回路３５から吸入
圧領域となる吸入室３-1へ冷媒ガスを導入不能な閉位置
と導入可能な開位置とに切り換えられる遮断体２１を斜
板１５の傾動に連動させて冷媒循環阻止を行なってい
る。このような冷媒循環阻止構成の採用により斜板１５
の最大傾角と最小傾角との間の切換における負荷トルク
変動の抑制効果が非常に高くなる。圧力供給通路３１の
開閉は冷房負荷の増減状況によっては頻繁に繰り返され
ることになるが、本実施例の冷媒循環阻止構成のトルク
変動抑制効果の高さ故にＯＮ−ＯＦＦショックがない。
【００４９】回転軸９の延長線上に形成された吸入通路
２６の出口は回転軸９に沿って移動する遮断体２１によ
って遮断されるが、この遮断のための押し付け力は斜板
１５の傾角を減少する方向へ付勢する力から得られる。
このような遮断構成は位置決め面２７と遮断体２１の遮
断面２１-3との間のシールを確実にする。
【００５０】次に、図９及び図１０の実施例を説明す
る。第１実施例と同じ構成の部材には同一符号を付し、
その詳細説明は省略する。この実施例ではリヤハウジン
グ３に容量制御弁４３が取りつけられている。クランク
室２-1内の圧力は容量制御弁４３により制御される。容
量制御弁４３を構成するバルブハウジング４４には吐出
圧導入ポート４４-1、吸入圧導入ポート４４-2、放圧ポ
ート４４-3が設けられている。吐出圧導入ポート４４-1
は通路４５を介して吐出室３-2に連通している。吸入圧
導入ポート４４-2は吸入圧導入通路４６を介して吸入通
路２６に連通しており、放圧ポート４４-3は通路４７を
介してクランク室２-1に連通している。
【００５１】吸入圧導入ポート４４-2に通じる吸入圧検
出室４９の圧力はダイヤフラム５０を介して調整ばね５
１に対抗する。調整ばね５１のばね力はダイヤフラム５
０及びロッド５２を介して弁体５３に伝達する。弁体５
３には復帰ばね５４のばね力が作用している。弁体５３
に対する復帰ばね５４のばね作用方向は弁孔４４-4を閉
じる方向であり、復帰ばね５４のばね作用を受ける弁体
５３は吸入圧検出室４９内の吸入圧の変動に応じて弁孔
４４-4を開閉する。
【００５２】ソレノイド３３が励磁して圧力供給通路３
１が閉じているとき、吸入圧が高い（冷房負荷が大き
い）場合には弁体５３が閉じ、吐出室３-2から通路４
５、容量制御弁４３、通路４７を経由する圧力供給通路
が閉じられる。クランク室２-1の冷媒ガスは通路３０、
放圧通口２１-4を経由して吸入室３-1へ流出しているた
め、クランク室２-1内の圧力が低下する。又、シリンダ
ボア１-1内の吸入圧も高いため、クランク室２-1内の圧
力とシリンダボア１-1内の吸入圧との差が小さくなる。
そのため、図９に示すように斜板傾角が大きくなる。
【００５３】逆に、吸入圧が低い（冷房負荷が小さい）
場合には弁体５３の弁開度が大きくなり、吐出室３-2か
らクランク室２-1へ流入する冷媒ガス量が多くなる。そ
のため、クランク室２-1内の圧力が上昇する。又、シリ
ンダボア１-1内の吸入圧が低いため、クランク室２-1内
の圧力とシリンダボア１-1内の吸入圧との差が大きくな
る。そのため、斜板傾角が小さくなる。
【００５４】吸入圧が非常に低い（冷房負荷がない）状
態になれば図１０に示すように弁体５３の弁開度が大き
くなる。そのため、クランク室２-1内が昇圧し、斜板１
５の傾角は最小傾角側へ移行する。又、ソレノイド３３
が消磁すると圧力供給通路３１が開く。ソレノイド３３
が励磁すると、圧力供給通路３１が遮断される。
【００５５】即ち、この実施例では斜板傾角は連続的に
可変制御される。そして、制御コンピュータＣは空調装
置作動スイッチ４０のＯＮ−ＯＦＦ信号に基づいて電磁
開閉弁３２を励消磁制御する。
【００５６】この実施例ではスラストベアリング２８と
ラジアルベアリング２５との間に弾性体であるコイルば
ね５７が介在されている。コイルばね５７の一端はスラ
ストベアリング２８のレース２８-3に当接しており、コ
イルばね５７の他端はラジアルベアリング２５の外輪２
５-2に当接している。コイルばね５７は斜板１５の傾動
をラジアルベアリング２５を介して遮断体２１に伝達す
る。コイルばね５７のばね力は吸入通路開放ばね２４の
ばね力よりも大きくしてある。従って、斜板１５は図１
０の冷媒循環阻止傾角状態からコイルばね５７を縮小変
形させながら更に傾角を減少できる。図１０の左側の斜
板１５の仮想位置は最大傾角位置であり、図１０の右側
の斜板１５の仮想位置は最小傾角位置である。斜板１５
の最小傾角はスラストベアリング２８のレース２８-3と
遮断体２１の端面との当接によって規制される。
【００５７】この実施例においても冷媒ガスのみが圧縮
機内に還流することはなく、冷媒ガスが圧縮機内へ還流
するときには潤滑油も必ず圧縮機内へ還流する。その結
果、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑油を還流
できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板１５の最小傾
角を小さくできるため、動力消費も低減する。
【００５８】次に、図１１及び図１２の実施例を説明す
る。第１実施例と同じ構成の部材には同一符号を付し、
その詳細説明は省略する。この実施例では支持筒５８が
収容孔１３内にスライド可能に収容されている。支持筒
５８は大径部５８-1と小径部５８-2とからなり、小径部
５８-2には遮断体５９がスライド可能に支持されてい
る。大径部５８-1と小径部５８-2との段差と遮断体５９
のフランジ部５９-1との間には皿ばね６０が介在されて
いる。又、フランジ部５９-1と収容孔１３の端面との間
には吸入通路開放ばね２４が介在されている。遮断体５
９の周面には放圧通口５９-2が形成されている。放圧通
口５９-2は支持筒５８の筒内と収容孔１３とを連通して
いる。斜板１５の傾動は支持筒５８及び皿ばね６０を介
して遮断体５９に伝達される。吸入通路２６は遮断体５
９の遮断面５９-3と位置決め面２７との当接によって遮
断される。遮断体５９には第１実施例の絞り体２０と同
様の絞り突部５９-4が一体形成されている。
【００５９】皿ばね６０のばね力は吸入通路開放ばね２
４のばね力よりも大きくしてあり、遮断面５９-3が位置
決め面２７に当接してから皿ばね６０は偏平状態に弾性
変形できる。従って、斜板１５は図１２の冷媒循環阻止
傾角状態から皿ばね６０を偏平形状に変形させながら更
に傾角を減少できる。図１２の右側の斜板１５の仮想位
置は最小傾角位置である。
【００６０】この実施例においても冷媒ガスのみが圧縮
機内に還流することはなく、冷媒ガスが圧縮機内へ還流
するときには潤滑油も必ず圧縮機内へ還流する。その結
果、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑油を還流
できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板１５の最小傾
角を小さくできるため、動力消費も低減する。次に、図
１３及び図１４の実施例を説明する。この実施例では筒
状の絞り体６１が収容孔１３内にスライド可能に収容さ
れている。絞り体６１は大径部６１-1と小径部６１-2と
絞り突部６１-3とからなる。絞り突部６１-3はストレー
ト周面と第１実施例の絞り体２０と同様のテーパ周面と
を有する。小径部６１-2及びストレート周面には遮断体
６２がスライド可能に支持されている。大径部６１-1と
小径部６１-2との段差と遮断体６２のフランジ部６２-1
との間には皿ばね６３が介在されている。又、フランジ
部６２-1と収容孔１３の端面との間には吸入通路開放ば
ね２４が介在されている。絞り体６１の段差には放圧通
口６１-4が形成されている。放圧通口６１-4は絞り体６
１の筒内と収容孔１３とを連通している。斜板１５の傾
動は絞り体６１及び皿ばね６３を介して遮断体６２に伝
達される。吸入通路２６は遮断体６２の遮断面６２-2と
位置決め面２７との当接によって遮断される。
【００６１】皿ばね６３のばね力は吸入通路開放ばね２
４のばね力よりも大きくしてあり、遮断面６２-2が位置
決め面２７に当接してから皿ばね６３は偏平状態に弾性
変形できる。従って、斜板１５は図１４の冷媒循環阻止
傾角状態から皿ばね６０を偏平形状に変形させながら更
に傾角を減少できる。図１４の右側の斜板１５の仮想位
置は最小傾角位置である。
【００６２】この実施例においても冷媒ガスのみが圧縮
機内に還流することはなく、冷媒ガスが圧縮機内へ還流
するときには潤滑油も必ず圧縮機内へ還流する。その結
果、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑油を還流
できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板１５の最小傾
角を小さくできるため、動力消費も低減する。
【００６３】次に、図１５及び図１６の実施例を説明す
る。第１実施例と同じ構成の部材には同一符号を付し、
その詳細説明は省略する。この実施例では支持筒６４が
収容孔１３内にスライド可能に収容されている。支持筒
６４の筒内には筒状の遮断体６５がスライド可能に支持
されている。支持筒６４の内周面にはフランジ部６４-1
が形成されており、遮断体６５の外周面にはフランジ部
６５-1が形成されている。両フランジ部６４-1，６５-1
間には皿ばね６６が介在されている。又、フランジ部６
５-1と収容孔１３の端面との間には吸入通路開放ばね２
４が介在されている。遮断体６５の周面には放圧通口６
５-2が形成されている。放圧通口６５-2は支持筒６４の
筒内と収容孔１３とを連通している。斜板１５の傾動は
支持筒６４及び皿ばね６６を介して遮断体６５に伝達さ
れる。吸入通路２６は遮断体６５の遮断面６５-3と位置
決め面２７との当接によって遮断される。遮断体６５に
は第１実施例の絞り体２０と同様の絞り突部６５-4が一
体形成されている。
【００６４】皿ばね６６のばね力は吸入通路開放ばね２
４のばね力よりも大きくしてあり、遮断面６５-3が位置
決め面２７に当接してから皿ばね６０は偏平状態に弾性
変形できる。従って、斜板１５は図１６の冷媒循環阻止
傾角状態から皿ばね６６を偏平形状に変形させながら更
に傾角を減少できる。図１６の右側の斜板１５の仮想位
置は最小傾角位置である。
【００６５】この実施例においても冷媒ガスのみが圧縮
機内に還流することはなく、冷媒ガスが圧縮機内へ還流
するときには潤滑油も必ず圧縮機内へ還流する。その結
果、圧縮機内の潤滑不足は生じない。又、潤滑油を還流
できない冷媒流量に対応した傾角まで斜板１５の最小傾
角を小さくできるため、動力消費も低減する。
【００６６】本発明では斜板１５の傾動を遮断体に伝達
するための伝達手段としてゴムを用いることもできる。
又、本発明では外部冷媒回路３５における冷媒循環を止
めるために圧縮機内から外部冷媒回路３５へ冷媒ガスを
吐出する通路を閉じるようにすることもできる。さらに
本発明では、外部冷媒回路上に電磁開閉弁を介在し、斜
板の傾角が前記した冷媒循環阻止傾角から最小傾角に到
る傾角範囲にある場合にはこの傾角位置を傾角位置セン
サで検出し、この検出情報に基づいて前記電磁開閉弁を
閉じるようにした実施例も可能である。
【００６７】前記した実施例から把握できる請求項以外
の技術思想について以下にその効果と共に記載する。 （１）請求項２において、回転軸を包囲する筒状の遮断
体を開位置と閉位置とに切換移動し、遮断体と斜板との
間に伝達手段を介在すると共に、伝達手段と斜板との間
にスラストベアリングを介在したクラッチレス可変容量
型圧縮機。
【００６８】斜板の回転が遮断体に伝達することがスラ
ストベアリングによって阻止され、遮断体の回転に伴う
負荷トルクの増大が防止される。
【００６９】
【発明の効果】以上詳述したように請求項１及び請求項
２の発明では、斜板の傾角が最小傾角となる前に冷媒循
環を止めるようにしたので、冷媒ガスのみが圧縮機内に
還流することはなく、しかも潤滑油を還流できない冷媒
流量に対応した傾角まで斜板の最小傾角を小さくでき、
圧縮機内の潤滑不足を回避しつつ動力消費を低減でき
る。
【００７０】請求項３の発明では、遮断体を回転軸に沿
って移動すると共に、外部冷媒回路から吸入圧領域へ冷
媒ガスを導入する吸入通路を遮断体によって開閉し、前
記遮断体の移動経路の延長線上に吸入通路を形成したの
で、遮断体によって吸入通路を閉じたときのシールを確
実に行える。
【００７１】請求項４及び請求項５の発明では、伝達手
段をばね、ゴム等の弾性体としたので、潤滑油を還流で
きない冷媒流量に対応した傾角まで斜板の最小傾角を小
さくでき、圧縮機内の潤滑不足を回避しつつ動力消費を
低減できる。
【００７２】請求項６の発明では、伝達手段を皿ばねと
したので、斜板の傾動を遮断体に伝達する皿ばねの収容
スペースが少なくて済む。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を具体化した第１実施例の圧縮機全体の
側断面図。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図。
【図３】図１のＢ−Ｂ線断面図。
【図４】斜板傾角が最大状態にある要部拡大断面図。
【図５】斜板傾角が冷媒循環阻止傾角状態にある要部拡
大断面図。
【図６】斜板傾角が最小状態にある要部拡大断面図。
【図７】吸入通路における通過断面積の変化を示すグラ
フ。
【図８】皿ばねのばね特性を示すグラフ。
【図９】別例を示す圧縮機全体の側断面図。
【図１０】斜板傾角が冷媒循環阻止傾角状態にある要部
拡大断面図。
【図１１】別例を示す要部拡大断面図。
【図１２】斜板傾角が冷媒循環阻止傾角状態にある要部
拡大断面図。
【図１３】別例を示す要部拡大断面図。
【図１４】斜板傾角が冷媒循環阻止傾角状態にある要部
拡大断面図。
【図１５】別例を示す要部拡大断面図。
【図１６】斜板傾角が冷媒循環阻止傾角状態にある要部
拡大断面図。
【符号の説明】
１-1…シリンダボア、２-1…クランク室、３-1…吸入圧
領域となる吸入室、３-2…吐出圧領域となる吐出室、１
５…斜板、２１…最小傾角規定手段を構成する遮断体、
２２…片頭ピストン、２６…吸入通路、２７…最小傾角
規定手段を構成する位置決め面、２８…最小傾角規定手
段を構成するスラストベアリング、４２，６０，６３，
６６…最小傾角規定手段を構成すると共に、伝達手段と
なる皿ばね、５７…伝達手段となるコイルばね、５９，
６２，６５…遮断体。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小倉 進一 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式 会社 豊田自動織機製作所 内 (56)参考文献 特開 平７−189895（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−253080（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−286581（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F04B 27/08

Claims (6)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】シリンダボア内にピストンを往復直線運動
    可能に収容し、斜板を収容するクランク室内の圧力と吸
    入圧とのピストンを介した差に応じて斜板の傾角を制御
    し、吐出圧領域の圧力をクランク室に供給すると共に、
    放圧通路を介してクランク室の圧力を吸入圧領域に放出
    してクランク室内の調圧を行なうクラッチレス可変容量
    型圧縮機において、 零ではない吐出容量をもたらすように斜板の最小傾角を
    規定する最小傾角規定手段を備え、斜板の傾角が最小傾
    角となる前に外部冷媒回路における冷媒循環を止めるよ
    うにしたクラッチレス可変容量型圧縮機。
  2. 【請求項２】シリンダボア内にピストンを往復直線運動
    可能に収容し、斜板を収容するクランク室内の圧力と吸
    入圧とのピストンを介した差に応じて斜板の傾角を制御
    し、吐出圧領域の圧力をクランク室に供給すると共に、
    放圧通路を介してクランク室の圧力を吸入圧領域に放出
    してクランク室内の調圧を行なうクラッチレス可変容量
    型圧縮機において、 零ではない吐出容量をもたらすように斜板の最小傾角を
    規定する最小傾角規定手段と、 前記斜板の傾動に基づいて外部冷媒回路から前記吸入圧
    領域へ冷媒ガスを導入不能な閉位置と導入可能な開位置
    とに切り換え移動される遮断体と、 前記斜板の傾動を前記遮断体に伝達し、斜板の傾角が最
    小傾角となる前の斜板の傾角位置を遮断体の閉位置に対
    応させ、さらに遮断体の閉位置に対応する斜板の前記傾
    角位置から最小傾角位置への移行を許容する伝達手段と
    を備えたクラッチレス可変容量型圧縮機。
  3. 【請求項３】遮断体は、回転軸に沿って移動すると共
    に、外部冷媒回路から吸入圧領域へ冷媒ガスを導入する
    吸入通路を開閉し、前記吸入通路は前記回転軸の延長線
    上に形成されている請求項２に記載のクラッチレス可変
    容量型圧縮機。
  4. 【請求項４】伝達手段は弾性体である請求項２及び請求
    項３のいずれか１項に記載のクラッチレス可変容量型圧
    縮機。
  5. 【請求項５】弾性体はばねである請求項４に記載のクラ
    ッチレス可変容量型圧縮機。
  6. 【請求項６】ばねは皿ばねである請求項５に記載のクラ
    ッチレス可変容量型圧縮機。
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