JPH08157847A - Ｈｆｃフロン圧縮機用潤滑油組成物、ｈｆｃフロン圧縮機の潤滑性向上方法及び同潤滑油組成物を含有する作動流体組成物 - Google Patents
Ｈｆｃフロン圧縮機用潤滑油組成物、ｈｆｃフロン圧縮機の潤滑性向上方法及び同潤滑油組成物を含有する作動流体組成物Info
- Publication number
- JPH08157847A JPH08157847A JP6304851A JP30485194A JPH08157847A JP H08157847 A JPH08157847 A JP H08157847A JP 6304851 A JP6304851 A JP 6304851A JP 30485194 A JP30485194 A JP 30485194A JP H08157847 A JPH08157847 A JP H08157847A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- lubricating oil
- general formula
- hfc
- carbon atoms
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 ＨＦＣ圧縮機の鉄系材料に対する摩耗防止力
を向上させたＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物を提供
する。 【構成】 鉱油及び／又は合成油を潤滑油基油として、
（ａ成分）一般式Ａで表されるトリ（アルキルフェニ
ル）ホスフェートの１種又は２種以上を０．２−４．０
重量％と、（ｂ成分）トリフェニルホスフェートを０．
０３−１．５重量％含有してなるＨＦＣフロン圧縮機用
潤滑油組成物。 一般式Ａ： （Ｒ1 はＣ１−４の直鎖又は分岐のアルキル基、ｎは１
−２の整数で、ｎが２の場合Ｒ1 は同一又は異る。）
を向上させたＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物を提供
する。 【構成】 鉱油及び／又は合成油を潤滑油基油として、
（ａ成分）一般式Ａで表されるトリ（アルキルフェニ
ル）ホスフェートの１種又は２種以上を０．２−４．０
重量％と、（ｂ成分）トリフェニルホスフェートを０．
０３−１．５重量％含有してなるＨＦＣフロン圧縮機用
潤滑油組成物。 一般式Ａ： （Ｒ1 はＣ１−４の直鎖又は分岐のアルキル基、ｎは１
−２の整数で、ｎが２の場合Ｒ1 は同一又は異る。）
Description
【０００１】
【技術分野】本発明は、トリ（アルキルフェニル）ホス
フェートとトリフェニルホスフェートを必須成分として
含有してなるＨＦＣフロン圧縮機用の潤滑油組成物、Ｈ
ＦＣフロンと特定の潤滑油組成物とからなる作動流体組
成物及び同作動流体組成物を用いるＨＦＣフロン圧縮機
の潤滑性向上方法に関する。
フェートとトリフェニルホスフェートを必須成分として
含有してなるＨＦＣフロン圧縮機用の潤滑油組成物、Ｈ
ＦＣフロンと特定の潤滑油組成物とからなる作動流体組
成物及び同作動流体組成物を用いるＨＦＣフロン圧縮機
の潤滑性向上方法に関する。
【０００２】
【従来技術と課題】現在、冷蔵庫、カーエアコン、産業
用冷凍機、ルームエアコンなどの冷媒としてフロン、例
えばジクロロジフルオロメタン（Ｒ１２）などの塩素フ
ッ素系炭化水素（クロロフルオロカーボンといい、以下
ＣＦＣで表す）やクロロジフルオロメタン（Ｒ２２）な
どの水素−塩素−フッ素炭化水素（ハイドロクロロフル
オロカーボンといい、以下ＨＣＦＣで表す）が使用され
ているが、その使用が規制される予定である。
用冷凍機、ルームエアコンなどの冷媒としてフロン、例
えばジクロロジフルオロメタン（Ｒ１２）などの塩素フ
ッ素系炭化水素（クロロフルオロカーボンといい、以下
ＣＦＣで表す）やクロロジフルオロメタン（Ｒ２２）な
どの水素−塩素−フッ素炭化水素（ハイドロクロロフル
オロカーボンといい、以下ＨＣＦＣで表す）が使用され
ているが、その使用が規制される予定である。
【０００３】これら従来のフロンの代替として非塩素系
フロン（ハイドロフルオロカーボンといい、以下ＨＦＣ
で表す）がオゾン層の破壊を防ぐため採用されることに
なった。このＨＦＣフロンに該当するものとして、１，
１，１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４ａ），ペ
ンタフルオロエタン（Ｒ１２５），ジフルオロメタン
（Ｒ３２），１，１，１−トリフルオロエタン（Ｒ１４
３ａ），１，１−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）が提
案されており、単独又は混合物として使用される。具体
的には、Ｒ１３４ａ（１００％）、Ｒ１３４ａ（５２重
量％）とＲ１２５（２５％）とＲ３２（２３％）の混合
フロン（これはＲ４０７Ｃと称され、例えばＤｕＰｏｎ
ｔ社の商品名ＡＣ９０００が相当する），Ｒ１２５（４
４％）とＲ１４３ａ（５２％）とＲ１３４ａ（４％）の
混合フロン（これはＲ４０４Ａと称され、例えばＤｕＰ
ｏｎｔ社の商品名ＨＰ６２が相当する），Ｒ１２５（５
０％）とＲ１４３ａ（５０％）の混合フロン（これはＲ
５０７と称され、アライドシグナル社；商品名ＡＺ５０
が相当する），Ｒ３２（５０％）とＲ１２５（５０％）
の混合フロン（これはＲ４１０Ａと称される）などがあ
る。
フロン（ハイドロフルオロカーボンといい、以下ＨＦＣ
で表す）がオゾン層の破壊を防ぐため採用されることに
なった。このＨＦＣフロンに該当するものとして、１，
１，１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４ａ），ペ
ンタフルオロエタン（Ｒ１２５），ジフルオロメタン
（Ｒ３２），１，１，１−トリフルオロエタン（Ｒ１４
３ａ），１，１−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）が提
案されており、単独又は混合物として使用される。具体
的には、Ｒ１３４ａ（１００％）、Ｒ１３４ａ（５２重
量％）とＲ１２５（２５％）とＲ３２（２３％）の混合
フロン（これはＲ４０７Ｃと称され、例えばＤｕＰｏｎ
ｔ社の商品名ＡＣ９０００が相当する），Ｒ１２５（４
４％）とＲ１４３ａ（５２％）とＲ１３４ａ（４％）の
混合フロン（これはＲ４０４Ａと称され、例えばＤｕＰ
ｏｎｔ社の商品名ＨＰ６２が相当する），Ｒ１２５（５
０％）とＲ１４３ａ（５０％）の混合フロン（これはＲ
５０７と称され、アライドシグナル社；商品名ＡＺ５０
が相当する），Ｒ３２（５０％）とＲ１２５（５０％）
の混合フロン（これはＲ４１０Ａと称される）などがあ
る。
【０００４】ＨＦＣフロン（以下単にＨＦＣと略す）は
ＣＦＣやＨＣＦＣに比べて潤滑性がきわめて低いため、
潤滑油には従来以上に摩耗を防止する性能が必要であ
る。
ＣＦＣやＨＣＦＣに比べて潤滑性がきわめて低いため、
潤滑油には従来以上に摩耗を防止する性能が必要であ
る。
【０００５】従来のＣＦＣ向けカーエアコンでは、銅系
合金も摩擦部分に使用されているため、レトロフィット
用潤滑油には鉄のみならず銅に対する摩耗対策も必要で
ある。さらに好ましくはアルミの摩耗を低減する潤滑性
が必要である。さらに省エネルギーのためには潤滑油の
粘度を下げる必要があり、このためにも耐摩耗性能を高
める必要がある。
合金も摩擦部分に使用されているため、レトロフィット
用潤滑油には鉄のみならず銅に対する摩耗対策も必要で
ある。さらに好ましくはアルミの摩耗を低減する潤滑性
が必要である。さらに省エネルギーのためには潤滑油の
粘度を下げる必要があり、このためにも耐摩耗性能を高
める必要がある。
【０００６】（公知文献）ＰＡＧを冷凍機油の基油とし
て使用することは各種の文献で報告されている。例え
ば、1)ＵＳＰ４２４８７２６、2)ＵＳＰ４６２４２９
９、3)ＵＳＰ４８５１４４（特開平２−２７６８９
４）、4)ＵＳＰ４９４８５２５、5)ＵＳＰ４２６０６
４、6)ＵＳＰ４９７１７１２（特開平３−１０３４９
７）、7)ＵＳＰ４７５５３１６（公表平２−５０２３８
５）、8)ＵＳＰ４９００４６３、9)ＵＳＰ５００２６７
８、10)特公昭５７−４２１１９、11)特開平２−８４４
９１、12)特開平２−４３２９０、13)特開昭５９−１７
９６９９、14)特開平２−３７２５６等の文献がある。
て使用することは各種の文献で報告されている。例え
ば、1)ＵＳＰ４２４８７２６、2)ＵＳＰ４６２４２９
９、3)ＵＳＰ４８５１４４（特開平２−２７６８９
４）、4)ＵＳＰ４９４８５２５、5)ＵＳＰ４２６０６
４、6)ＵＳＰ４９７１７１２（特開平３−１０３４９
７）、7)ＵＳＰ４７５５３１６（公表平２−５０２３８
５）、8)ＵＳＰ４９００４６３、9)ＵＳＰ５００２６７
８、10)特公昭５７−４２１１９、11)特開平２−８４４
９１、12)特開平２−４３２９０、13)特開昭５９−１７
９６９９、14)特開平２−３７２５６等の文献がある。
【０００７】また、多価アルコールエステルを冷凍機油
基油として使用することも知られている。例えば、1)Ｕ
ＳＰ５０２１１７９、2)ＥＰ４９８１５２、3)ＷＯ９３
／１１２１０、4)ＵＳＰ５２１１８８４、5)ＵＳＰ５２
２９０２９、6)ＵＳＰ５０９６６０６、7)ＵＳＰ５１８
５０９２、8)特開平３−１２８９９１、9)特開平３−１
２８９９２、10)特開平６−１０８０７６、11)特開平５
−１３２６８４、12)特開平５−１２５３７４、13)特表
平３−５０５６０２に記載されている。
基油として使用することも知られている。例えば、1)Ｕ
ＳＰ５０２１１７９、2)ＥＰ４９８１５２、3)ＷＯ９３
／１１２１０、4)ＵＳＰ５２１１８８４、5)ＵＳＰ５２
２９０２９、6)ＵＳＰ５０９６６０６、7)ＵＳＰ５１８
５０９２、8)特開平３−１２８９９１、9)特開平３−１
２８９９２、10)特開平６−１０８０７６、11)特開平５
−１３２６８４、12)特開平５−１２５３７４、13)特表
平３−５０５６０２に記載されている。
【０００８】またＨＦＣ用冷凍機油の耐摩耗性向上剤と
してリン酸エステルや亜リン酸エステルが数多く紹介さ
れている。例えばトリクレジルホスフェート、トリフェ
ニルホスフェート、エチルジフェニルホスフェート、ト
リキシレニルホスフェート、クレジルジフェニルホスフ
ェート、キシレニルジフェニルホスフェート、トリブチ
ルホスフェート、トリノニルホスフェート、トリフェニ
ルホスファイト、トリクレジルホスファイト、トリクレ
ジルチオホスフェート、トリフェニルチオホスフェート
などの使用が開示されている。
してリン酸エステルや亜リン酸エステルが数多く紹介さ
れている。例えばトリクレジルホスフェート、トリフェ
ニルホスフェート、エチルジフェニルホスフェート、ト
リキシレニルホスフェート、クレジルジフェニルホスフ
ェート、キシレニルジフェニルホスフェート、トリブチ
ルホスフェート、トリノニルホスフェート、トリフェニ
ルホスファイト、トリクレジルホスファイト、トリクレ
ジルチオホスフェート、トリフェニルチオホスフェート
などの使用が開示されている。
【０００９】例えば、以下の文献1)特開平４−３３７３
９１、2)特開平４−２８７９２、3)特開平４−３３１２
８９、4)特開平４−１８３７８８、5)特開平４−１４６
９９５、6)特開平５−７０７８５、7)特開平５−５９３
８８、8)特開平５−８６３９１、9)特開平１−２５６５
９４等に記載がある。
９１、2)特開平４−２８７９２、3)特開平４−３３１２
８９、4)特開平４−１８３７８８、5)特開平４−１４６
９９５、6)特開平５−７０７８５、7)特開平５−５９３
８８、8)特開平５−８６３９１、9)特開平１−２５６５
９４等に記載がある。
【００１０】これらホスフェートやチオホスフェートは
ある程度の耐摩耗性向上効果を発揮するものの、実機で
の評価では、満足できるまでに摩耗を防止出来ない。さ
らに熱酸化によってスラッジの生成をおこし熱交換効率
を低下させるおそれがある。
ある程度の耐摩耗性向上効果を発揮するものの、実機で
の評価では、満足できるまでに摩耗を防止出来ない。さ
らに熱酸化によってスラッジの生成をおこし熱交換効率
を低下させるおそれがある。
【００１１】一方ホスファイトや塩素含有ホスファイト
は、摩擦試験機での評価や実機での短い時間での試験で
は優れた摩耗防止効果を発揮するものもみられるが、実
機で長期間使用すると圧縮機内部に金属腐食が発生した
り、シール材や継ぎ手のゴムや樹脂などの材料を硬化、
膨潤などを起こして油や冷媒の漏洩による冷却不能の状
態が起こったり、あるいは潤滑油の貯蔵中に脱水器や保
存容器に錆が発生する問題がある。このように机上試験
や短時間の実機試験では、ある程度の性能を発揮するも
のはみられるが、実機による長時間の使用では満足でき
る耐久性は得られていない。
は、摩擦試験機での評価や実機での短い時間での試験で
は優れた摩耗防止効果を発揮するものもみられるが、実
機で長期間使用すると圧縮機内部に金属腐食が発生した
り、シール材や継ぎ手のゴムや樹脂などの材料を硬化、
膨潤などを起こして油や冷媒の漏洩による冷却不能の状
態が起こったり、あるいは潤滑油の貯蔵中に脱水器や保
存容器に錆が発生する問題がある。このように机上試験
や短時間の実機試験では、ある程度の性能を発揮するも
のはみられるが、実機による長時間の使用では満足でき
る耐久性は得られていない。
【００１２】よって過酷運転される条件下でも、鉄−鉄
材料の摩耗を防止し、しかもスラッジを生成しにくく、
ゴムや樹脂に悪影響の無い潤滑油が望まれている。さら
には鉄−アルミニウム材料、さらには鉄−銅材料（いず
れも合金を含む）が使用されている従来のＣＦＣまたは
ＨＣＦＣフロン用に製造された圧縮機向けの摩耗防止に
優れ、潤滑性の向上したレトロフィット用潤滑油が望ま
れている。
材料の摩耗を防止し、しかもスラッジを生成しにくく、
ゴムや樹脂に悪影響の無い潤滑油が望まれている。さら
には鉄−アルミニウム材料、さらには鉄−銅材料（いず
れも合金を含む）が使用されている従来のＣＦＣまたは
ＨＣＦＣフロン用に製造された圧縮機向けの摩耗防止に
優れ、潤滑性の向上したレトロフィット用潤滑油が望ま
れている。
【００１３】
【発明の目的】したがって本発明の第１の目的はＨＦＣ
圧縮機の鉄系材料に対する摩耗防止力を向上させたＨＦ
Ｃフロン圧縮機用潤滑油の提供にあり、第２の目的は摩
耗防止力に優れ、かつスラッジ生成を抑制したＨＦＣフ
ロン圧縮機用潤滑油の提供にあり、第３の目的は鉄−ア
ルムニウム材料接触面に対する摩耗防止力を向上させた
ＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油の提供にあり、第４の目的
は鉄−銅材料接触面に対し摩耗防止力を向上させたＨＦ
Ｃフロン圧縮機用潤滑油の提供にあり、第５の目的はＨ
ＦＣ雰囲気下における潤滑面の摩耗防止力向上方法の提
供にあり、第６の目的は摩耗防止力の優れたＨＦＣ熱伝
達流体組成の提供にあり、第７の目的はＣＦＣ又はＨＣ
ＦＣからＨＦＣへ置換する際に好適ないわゆるレトロフ
ィット用潤滑油の提供にある。
圧縮機の鉄系材料に対する摩耗防止力を向上させたＨＦ
Ｃフロン圧縮機用潤滑油の提供にあり、第２の目的は摩
耗防止力に優れ、かつスラッジ生成を抑制したＨＦＣフ
ロン圧縮機用潤滑油の提供にあり、第３の目的は鉄−ア
ルムニウム材料接触面に対する摩耗防止力を向上させた
ＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油の提供にあり、第４の目的
は鉄−銅材料接触面に対し摩耗防止力を向上させたＨＦ
Ｃフロン圧縮機用潤滑油の提供にあり、第５の目的はＨ
ＦＣ雰囲気下における潤滑面の摩耗防止力向上方法の提
供にあり、第６の目的は摩耗防止力の優れたＨＦＣ熱伝
達流体組成の提供にあり、第７の目的はＣＦＣ又はＨＣ
ＦＣからＨＦＣへ置換する際に好適ないわゆるレトロフ
ィット用潤滑油の提供にある。
【００１４】
【課題解決の手段】本発明者は各種の試験を繰り返した
結果、前記課題を解決する潤滑油組成物を見つけ本発明
の完成に至った。すなわち本発明は潤滑油基油に、（ａ
成分）下記一般式Ａで表されるトリ（アルキルフェニ
ル）ホスフェート（以下ＴＡＰで表す）の１種又は２種
以上を０．２−４．０重量％と、（ｂ成分）トリフェニ
ルホスフェート（以下ＴＰＰで表す）を０．０３−１．
５重量％必須成分として含有してなるＨＦＣフロン圧縮
機用潤滑油組成物に関する。一般式Ａ：
結果、前記課題を解決する潤滑油組成物を見つけ本発明
の完成に至った。すなわち本発明は潤滑油基油に、（ａ
成分）下記一般式Ａで表されるトリ（アルキルフェニ
ル）ホスフェート（以下ＴＡＰで表す）の１種又は２種
以上を０．２−４．０重量％と、（ｂ成分）トリフェニ
ルホスフェート（以下ＴＰＰで表す）を０．０３−１．
５重量％必須成分として含有してなるＨＦＣフロン圧縮
機用潤滑油組成物に関する。一般式Ａ：
【化５】 （式Ａにおいて、Ｒ1 は炭素数１−４の直鎖又は分岐の
アルキル基、ｎは１−２の整数で、ｎが２の場合Ｒ1 は
同一又は異る。）
アルキル基、ｎは１−２の整数で、ｎが２の場合Ｒ1 は
同一又は異る。）
【００１５】本発明の作動流体組成物は、上記ＨＦＣフ
ロン圧縮機用潤滑油組成物１０−７０重量部とＨＦＣフ
ロン９０−３０重量部とからなることを特徴とする。ま
た、本発明のＨＦＣフロン圧縮機の潤滑性向上方法は、
上記ＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物１０−７０重量
部とＨＦＣフロン９０−３０重量部とからなる作動流体
組成物をＨＦＣフロン圧縮機にＨＦＣフロンとともに充
填し、ＨＦＣフロン圧縮機を運動することを特徴とする
ＨＦＣフロン圧縮機の潤滑性向上する。
ロン圧縮機用潤滑油組成物１０−７０重量部とＨＦＣフ
ロン９０−３０重量部とからなることを特徴とする。ま
た、本発明のＨＦＣフロン圧縮機の潤滑性向上方法は、
上記ＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物１０−７０重量
部とＨＦＣフロン９０−３０重量部とからなる作動流体
組成物をＨＦＣフロン圧縮機にＨＦＣフロンとともに充
填し、ＨＦＣフロン圧縮機を運動することを特徴とする
ＨＦＣフロン圧縮機の潤滑性向上する。
【００１６】以下に、本発明のＨＦＣフロン圧縮機用潤
滑油として好ましい実施態様をあげる。矛盾しない限り
において、上記潤滑油組成物の特徴及び以下の各実施態
様の１乃至２以上の組み合せた特徴を有する潤滑油組成
物も本発明の範囲に含まれる。また、これらの潤滑油組
成物は、本発明のＨＦＣフロン圧縮機用作動流体組成物
及びＨＦＣフロン圧縮機潤滑性向上方法においても好適
に用いられる。
滑油として好ましい実施態様をあげる。矛盾しない限り
において、上記潤滑油組成物の特徴及び以下の各実施態
様の１乃至２以上の組み合せた特徴を有する潤滑油組成
物も本発明の範囲に含まれる。また、これらの潤滑油組
成物は、本発明のＨＦＣフロン圧縮機用作動流体組成物
及びＨＦＣフロン圧縮機潤滑性向上方法においても好適
に用いられる。
【００１７】（１）（ａ成分）がトリクレジルホスフェ
ート、トリキシレニルホスフェート、トリ（モノｎ−ブ
チルフェニル）ホスフェート、トリ（モノｔ−ブチルフ
ェニル）ホスフェートのいずれか１種又は２種以上から
なるＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。
ート、トリキシレニルホスフェート、トリ（モノｎ−ブ
チルフェニル）ホスフェート、トリ（モノｔ−ブチルフ
ェニル）ホスフェートのいずれか１種又は２種以上から
なるＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。
【００１８】（２）（ａ成分）：（ｂ成分）が５：１−
１．５：１（重量比）であるＨＦＣフロン圧縮機用潤滑
油組成物。
１．５：１（重量比）であるＨＦＣフロン圧縮機用潤滑
油組成物。
【００１９】（３）潤滑油基油がポリオキシアルキレン
グリコール誘導体及び／又は多価アルコールエステルで
あるＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。
グリコール誘導体及び／又は多価アルコールエステルで
あるＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。
【００２０】（４）炭素数３−６の脂肪族３価アルコー
ルと炭素数１２−１８の飽和又は不飽和１価脂肪酸との
モノエステルの１種又は２種以上を０．１−４．０重量
％含有するＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。
ルと炭素数１２−１８の飽和又は不飽和１価脂肪酸との
モノエステルの１種又は２種以上を０．１−４．０重量
％含有するＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。
【００２１】（５）該モノエステルがグリセリンモノオ
レエートであるフロン圧縮機用潤滑油組成物。
レエートであるフロン圧縮機用潤滑油組成物。
【００２２】（６）一般式Ｂのベンゾトリアゾール誘導
体の１種又は２種以上０．３−５．０重量％を含有して
いるＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。一般式Ｂ：
体の１種又は２種以上０．３−５．０重量％を含有して
いるＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。一般式Ｂ：
【化６】 （式Ｂにおいて、Ｒ2 、Ｒ3 は炭素数４−１８のアルキ
ル基であって、同一又は異り、Ｒ4 は水素又は炭素数１
−４のアルキル基である）
ル基であって、同一又は異り、Ｒ4 は水素又は炭素数１
−４のアルキル基である）
【００２３】（７）ＨＦＣがＲ１３４ａ単独、あるいは
Ｒ１３４ａ、３−６０％とＲ１２５、Ｒ３２及びＲ１４
３ａのいずれか１種又は２種以上９７−４０％との混合
物であるＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。
Ｒ１３４ａ、３−６０％とＲ１２５、Ｒ３２及びＲ１４
３ａのいずれか１種又は２種以上９７−４０％との混合
物であるＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。
【００２４】（８）潤滑油基油が以下に示す一般式Ｉ−
１、Ｉ−２、II−１、II−２、 III−１及び III−２で
表される化合物群から選択されるポリオキシアルキレン
グリコール誘導体の少なくとも１種からなるＨＦＣフロ
ン圧縮機用潤滑油組成物。
１、Ｉ−２、II−１、II−２、 III−１及び III−２で
表される化合物群から選択されるポリオキシアルキレン
グリコール誘導体の少なくとも１種からなるＨＦＣフロ
ン圧縮機用潤滑油組成物。
【００２５】一般式Ｉ−１ ： Ｒ5 −Ｏ−（ＰＯ）ｃ−Ｈ （一般式Ｉ−１において、Ｒ5 は炭素数１−４のアルキ
ル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ｃは１００℃粘度が
５−１５ｃＳｔに相当するＰＯの平均重合度である。）
ル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ｃは１００℃粘度が
５−１５ｃＳｔに相当するＰＯの平均重合度である。）
【００２６】一般式Ｉ−２ ： Ｒ6 −Ｏ−（ＰＯ）ｄ−Ｒ7 （一般式Ｉ−２において、Ｒ6 、Ｒ7 は炭素数１−４の
アルキル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ｄは１００℃
粘度が５−１５ｃＳｔに相当するＰＯの平均重合度であ
る。）
アルキル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ｄは１００℃
粘度が５−１５ｃＳｔに相当するＰＯの平均重合度であ
る。）
【００２７】一般式II−１ ： Ｒ8 −Ｏ−（ＰＯ）ｅ（ＥＯ）ｔ−Ｈ （一般式II−１において、Ｒ8 は炭素数１−４のアルキ
ル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ＥＯはオキシエチレ
ン基、ＰＯとＥＯはブロック共重合をしており、（Ｐ
Ｏ）ｅと（ＥＯ）ｔは上記式II−Ｉの順序で結合してお
り、ｅ，ｔは１００℃粘度が５−２０ｃＳｔに相当する
ＰＯ，ＥＯの平均重合度であり、ｅ：ｔは９：１−７：
３である。）
ル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ＥＯはオキシエチレ
ン基、ＰＯとＥＯはブロック共重合をしており、（Ｐ
Ｏ）ｅと（ＥＯ）ｔは上記式II−Ｉの順序で結合してお
り、ｅ，ｔは１００℃粘度が５−２０ｃＳｔに相当する
ＰＯ，ＥＯの平均重合度であり、ｅ：ｔは９：１−７：
３である。）
【００２８】一般式II−２： Ｒ9 −Ｏ−（ＰＯ）ｆ
（ＥＯ）ｕ−Ｒ10 （一般式II−２において、Ｒ9 、Ｒ10は炭素数１−４の
アルキル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ＥＯはオキシ
エチレン基、ＰＯとＥＯはブロック共重合をしており、
ｆ，ｕは１００℃粘度が５−２０ｃＳｔに相当するＰ
Ｏ，ＥＯの平均重合度であり、ｆ：ｕは９：１−７：３
である。）
（ＥＯ）ｕ−Ｒ10 （一般式II−２において、Ｒ9 、Ｒ10は炭素数１−４の
アルキル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ＥＯはオキシ
エチレン基、ＰＯとＥＯはブロック共重合をしており、
ｆ，ｕは１００℃粘度が５−２０ｃＳｔに相当するＰ
Ｏ，ＥＯの平均重合度であり、ｆ：ｕは９：１−７：３
である。）
【００２９】一般式 III−１： Ｒ11−Ｏ−［（ＰＯ）
ｇ（ＥＯ）ｖ］−（ＥＯ）ｙ−Ｈ （一般式 III−１において、Ｒ11は炭素数１−４のアル
キル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ＥＯはオキシエチ
レン基であり、［（ＰＯ）ｇ（ＥＯ）ｖ］はＰＯとＥＯ
のランダム共重合体基であり、（ＥＯ）ｙはブロック共
重合体基であり、〔（ＰＯｇ）（ＥＯ）ｎ3 〕と（Ｅ
Ｏ）ｙは上記式 III−１の順序で結合しており、ｇ，
ｖ，ｙは１００℃粘度が７−３５ｃＳｔに相当するＰ
Ｏ，ＥＯ，ＥＯの平均重合度であり、ｇ：ｖ＝９．５：
０．５−７：３，（ｇ＋ｖ）：ｙ＝９．７：０．３−
７：３である。）
ｇ（ＥＯ）ｖ］−（ＥＯ）ｙ−Ｈ （一般式 III−１において、Ｒ11は炭素数１−４のアル
キル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ＥＯはオキシエチ
レン基であり、［（ＰＯ）ｇ（ＥＯ）ｖ］はＰＯとＥＯ
のランダム共重合体基であり、（ＥＯ）ｙはブロック共
重合体基であり、〔（ＰＯｇ）（ＥＯ）ｎ3 〕と（Ｅ
Ｏ）ｙは上記式 III−１の順序で結合しており、ｇ，
ｖ，ｙは１００℃粘度が７−３５ｃＳｔに相当するＰ
Ｏ，ＥＯ，ＥＯの平均重合度であり、ｇ：ｖ＝９．５：
０．５−７：３，（ｇ＋ｖ）：ｙ＝９．７：０．３−
７：３である。）
【００３０】一般式 III−２： Ｒ12−Ｏ−［（ＰＯ）
ｈ（ＥＯ）ｗ］−（ＥＯ）ｚ−Ｒ13 （一般式 III−２において、Ｒ12、Ｒ13は炭素数１−４
のアルキル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ＥＯはオキ
シエチレン基であり、［（ＰＯ）ｈ（ＥＯ）ｗ］はＰＯ
とＥＯのランダム共重合体基であり、（ＥＯ）ｚはブロ
ック共重合基であり、ｈ，ｗ，ｚは１００℃粘度が７−
３５ｃＳｔに相当するＰＯ，ＥＯ，ＥＯの平均重合度で
あり、ｈ：ｗ＝９．５：０．５−７：３，（ｈ＋ｗ）：
ｚ＝９．７：０．３−７：３である。）
ｈ（ＥＯ）ｗ］−（ＥＯ）ｚ−Ｒ13 （一般式 III−２において、Ｒ12、Ｒ13は炭素数１−４
のアルキル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ＥＯはオキ
シエチレン基であり、［（ＰＯ）ｈ（ＥＯ）ｗ］はＰＯ
とＥＯのランダム共重合体基であり、（ＥＯ）ｚはブロ
ック共重合基であり、ｈ，ｗ，ｚは１００℃粘度が７−
３５ｃＳｔに相当するＰＯ，ＥＯ，ＥＯの平均重合度で
あり、ｈ：ｗ＝９．５：０．５−７：３，（ｈ＋ｗ）：
ｚ＝９．７：０．３−７：３である。）
【００３１】（９）潤滑油基油が、一般式II−１で表さ
れる化合物を１０−１００重量％含有し、ｅ，ｔは１０
０℃粘度が５−１５ｃＳｔに相当するＰＯ，ＥＯの平均
重合度であり、ｅ：ｔは９：１−７：３であるＨＦＣフ
ロン圧縮機用潤滑油組成物。
れる化合物を１０−１００重量％含有し、ｅ，ｔは１０
０℃粘度が５−１５ｃＳｔに相当するＰＯ，ＥＯの平均
重合度であり、ｅ：ｔは９：１−７：３であるＨＦＣフ
ロン圧縮機用潤滑油組成物。
【００３２】（１０）潤滑油基油が、一般式II−１で表
される化合物１０−９０重量％と、一般式Ｉ−２、II−
２及び III−２からなる群より選択される１種又は２種
以上１０−９０重量％との混合物であり、一般式II−１
のｅ，ｔは１００℃粘度が５−１５ｃＳｔに相当するＰ
Ｏ，ＥＯの平均重合度であり、ｅ：ｔは９：１−７：３
であり、一般式Ｉ−２のｄは１００℃粘度が５−１０ｃ
Ｓｔに相当するＰＯの平均重合度であり、一般式II−２
のｆ，ｕは１００℃粘度が５−２０ｃＳｔに相当するＰ
Ｏの平均重合度であり、一般式 III−２のｈ，ｗ，ｚは
１００℃粘度が１０−３０ｃＳｔに相当するＰＯ，Ｅ
Ｏ，ＥＯの平均重合度であるＨＦＣフロン圧縮機用潤滑
油組成物。
される化合物１０−９０重量％と、一般式Ｉ−２、II−
２及び III−２からなる群より選択される１種又は２種
以上１０−９０重量％との混合物であり、一般式II−１
のｅ，ｔは１００℃粘度が５−１５ｃＳｔに相当するＰ
Ｏ，ＥＯの平均重合度であり、ｅ：ｔは９：１−７：３
であり、一般式Ｉ−２のｄは１００℃粘度が５−１０ｃ
Ｓｔに相当するＰＯの平均重合度であり、一般式II−２
のｆ，ｕは１００℃粘度が５−２０ｃＳｔに相当するＰ
Ｏの平均重合度であり、一般式 III−２のｈ，ｗ，ｚは
１００℃粘度が１０−３０ｃＳｔに相当するＰＯ，Ｅ
Ｏ，ＥＯの平均重合度であるＨＦＣフロン圧縮機用潤滑
油組成物。
【００３３】（１１）潤滑油基油が、炭素数５〜１０、
水酸基数２−６の脂肪族多価アルコールの少なくとも１
種と、以下の（Ａ群）又は（Ｂ群）の脂肪酸との反応で
得られた多価アルコールエステルの１種又は２種以上で
あるＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。 （Ａ群）炭素数５−１０の非ネオ型分岐飽和１価脂肪酸
の１種又は２種以上； （Ｂ群）炭素数５−１０の非ネオ型分岐飽和１価脂肪酸
の１種又は２種以上６０−９５モル％と、炭素数５−８
の直鎖飽和１価脂肪酸の１種又は２種以上４０−５モル
％との混合酸。
水酸基数２−６の脂肪族多価アルコールの少なくとも１
種と、以下の（Ａ群）又は（Ｂ群）の脂肪酸との反応で
得られた多価アルコールエステルの１種又は２種以上で
あるＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。 （Ａ群）炭素数５−１０の非ネオ型分岐飽和１価脂肪酸
の１種又は２種以上； （Ｂ群）炭素数５−１０の非ネオ型分岐飽和１価脂肪酸
の１種又は２種以上６０−９５モル％と、炭素数５−８
の直鎖飽和１価脂肪酸の１種又は２種以上４０−５モル
％との混合酸。
【００３４】（１２）潤滑油基油が、ネオペンチルグリ
コールと炭素数７−９の非ネオ型α位分岐飽和１価脂肪
酸とのエステル、ペンタエリスリトールと炭素数７−９
の非ネオ型α位分岐飽和１価脂肪酸とのエステル、及び
ジペンタエリスリトールと炭素数７−９の非ネオ型α位
分岐飽和１価脂肪酸とのエステルよりなる群から選択さ
れる１種又は２種以上からなるＨＦＣフロン圧縮機用潤
滑油組成物。
コールと炭素数７−９の非ネオ型α位分岐飽和１価脂肪
酸とのエステル、ペンタエリスリトールと炭素数７−９
の非ネオ型α位分岐飽和１価脂肪酸とのエステル、及び
ジペンタエリスリトールと炭素数７−９の非ネオ型α位
分岐飽和１価脂肪酸とのエステルよりなる群から選択さ
れる１種又は２種以上からなるＨＦＣフロン圧縮機用潤
滑油組成物。
【００３５】（１３）潤滑油基油が、ネオペンチルグリ
コールと炭素数７−９の非ネオ型α位分岐飽和１価脂肪
酸とのエステルの１種又は２種以上１０−９０重量％
と、ペンタエリスリトールと炭素数７−９の非ネオ型α
位分岐飽和１価脂肪酸とのエステルの１種又は２種以上
１０−９０重量％の混合物からなるＨＦＣフロン圧縮機
用潤滑油組成物。
コールと炭素数７−９の非ネオ型α位分岐飽和１価脂肪
酸とのエステルの１種又は２種以上１０−９０重量％
と、ペンタエリスリトールと炭素数７−９の非ネオ型α
位分岐飽和１価脂肪酸とのエステルの１種又は２種以上
１０−９０重量％の混合物からなるＨＦＣフロン圧縮機
用潤滑油組成物。
【００３６】（１４）請求項１における潤滑油基油が、
ペンタエリスリトールと炭素数７−９の非ネオ型α位分
岐飽和１価脂肪酸とのエステルの１種又は２種以上１０
−９０重量％と、ジペンタエリスリトールと炭素数７−
９の非ネオ型α位分岐飽和１価脂肪酸とのエステルの１
種又は２種以上１０−９０重量％の混合物からなるＨＦ
Ｃフロン用圧縮機用潤滑油組成物。
ペンタエリスリトールと炭素数７−９の非ネオ型α位分
岐飽和１価脂肪酸とのエステルの１種又は２種以上１０
−９０重量％と、ジペンタエリスリトールと炭素数７−
９の非ネオ型α位分岐飽和１価脂肪酸とのエステルの１
種又は２種以上１０−９０重量％の混合物からなるＨＦ
Ｃフロン用圧縮機用潤滑油組成物。
【００３７】（１５）鉱油および／または合成油を潤滑
油基油として、（ａ成分）一般式Ａで表されるトリ（ア
ルキルフェニル）ホスフェート１種又は２種以上０．２
−４．０重量％と、（ｂ成分）トリフェニルホスフェー
ト０．０５−１．５重量％と、（ｃ成分）一般式Ｂで表
されるベンゾトリアゾール誘導体の１種又は２種以上の
０．５−３．０重量％とを必須成分として含有してなる
ＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。 一般式Ａ：
油基油として、（ａ成分）一般式Ａで表されるトリ（ア
ルキルフェニル）ホスフェート１種又は２種以上０．２
−４．０重量％と、（ｂ成分）トリフェニルホスフェー
ト０．０５−１．５重量％と、（ｃ成分）一般式Ｂで表
されるベンゾトリアゾール誘導体の１種又は２種以上の
０．５−３．０重量％とを必須成分として含有してなる
ＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。 一般式Ａ：
【化７】 （式Ａにおいて、Ｒ1 は炭素数１−４の直鎖又は分岐の
アルキル基、ｎは１−２の整数で、ｎが２の場合Ｒ1 は
同一又は異る） 一般式Ｂ：
アルキル基、ｎは１−２の整数で、ｎが２の場合Ｒ1 は
同一又は異る） 一般式Ｂ：
【化８】 （式Ｂにおいて、Ｒ1 、Ｒ2 は炭素数４−１８のアルキ
ル基であって、同一又は異り、Ｒ3 は水素又は炭素数１
−４のアルキル基である）
ル基であって、同一又は異り、Ｒ3 は水素又は炭素数１
−４のアルキル基である）
【００３８】（１６）２−エチルヘキシルグリシジルエ
ーテル、イソブチルフェニルグリシジルエーテル、炭素
数５−１０の脂肪酸エステル基を含有するグリシジルエ
ーテルのいずれか１種、又は２種以上を潤滑油全量を１
００重量％としてさらに０．１−５．０重量％を含有す
る請求項１６記載のＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成
物。
ーテル、イソブチルフェニルグリシジルエーテル、炭素
数５−１０の脂肪酸エステル基を含有するグリシジルエ
ーテルのいずれか１種、又は２種以上を潤滑油全量を１
００重量％としてさらに０．１−５．０重量％を含有す
る請求項１６記載のＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成
物。
【００３９】（１７）トリ（アルキルフェニル）ホスフ
ェートとしてトリクレジルホスフェートを０．２−４．
０重量％と、トリフェニルホスフェートを０．０５−
１．５重量％と、さらにグリセリンモノオレエートを
０．１−４．０重量％必須成分として含有してなる請求
項１６又は１７に記載のＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組
成物。
ェートとしてトリクレジルホスフェートを０．２−４．
０重量％と、トリフェニルホスフェートを０．０５−
１．５重量％と、さらにグリセリンモノオレエートを
０．１−４．０重量％必須成分として含有してなる請求
項１６又は１７に記載のＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組
成物。
【００４０】
（基油について）本発明で使用する潤滑油基油は、ＨＦ
Ｃフロン圧縮機の潤滑油として好適に用いられるべく粘
度と低温流動性を有するものである。本発明で用いる潤
滑油基油は例えば、冷蔵庫用では４０℃における粘度が
約８−３２ｃＳｔ，ルームエアコン用では４０℃におけ
る粘度が約４０−１００ｃＳｔ，カーエアコン用では１
００℃における粘度が約１０−３５ｃＳｔ程度であれば
よい。粘度は潤滑性とシール性の維持に必要である。
Ｃフロン圧縮機の潤滑油として好適に用いられるべく粘
度と低温流動性を有するものである。本発明で用いる潤
滑油基油は例えば、冷蔵庫用では４０℃における粘度が
約８−３２ｃＳｔ，ルームエアコン用では４０℃におけ
る粘度が約４０−１００ｃＳｔ，カーエアコン用では１
００℃における粘度が約１０−３５ｃＳｔ程度であれば
よい。粘度は潤滑性とシール性の維持に必要である。
【００４１】潤滑油基油のＨＦＣとの間で要求される溶
解性は用途や冷凍システムごとで異なる。概して冷蔵
庫、自動販売機、ショーケース用など比較的低温条件で
運転される機器用潤滑油には、＋５０℃〜−３０℃、好
ましくは＋５０℃〜−４０℃で２相に分離しないもの、
またカーエアコンやルームエアコンなどでは、＋５０℃
〜−１０℃、好ましくは＋６０℃〜−１５℃の範囲で２
相に分離しないものが好ましい。しかしながらシステム
によってはアルキルベンゼンや鉱物油などＨＦＣとの溶
解性がそれほど高くなくても十分潤滑油基油として使用
できる場合がある。
解性は用途や冷凍システムごとで異なる。概して冷蔵
庫、自動販売機、ショーケース用など比較的低温条件で
運転される機器用潤滑油には、＋５０℃〜−３０℃、好
ましくは＋５０℃〜−４０℃で２相に分離しないもの、
またカーエアコンやルームエアコンなどでは、＋５０℃
〜−１０℃、好ましくは＋６０℃〜−１５℃の範囲で２
相に分離しないものが好ましい。しかしながらシステム
によってはアルキルベンゼンや鉱物油などＨＦＣとの溶
解性がそれほど高くなくても十分潤滑油基油として使用
できる場合がある。
【００４２】本発明で好ましく使用される潤滑油基油
（以下基油と略す場合がある）として、ポリオキシプロ
ピレングリコールのモノあるいはジアルキルエーテル、
ポリオキシプロピレンオキシエチレングリコールのモノ
あるいはジアルキルエーテル（以下これらを総称してＰ
ＡＧ誘導体という）、あるいは水酸基数２−６の多価ア
ルコールとある炭素数の脂肪酸とで得られる多価アルコ
ールエステル（以下特に断らない限り単にエステルとい
う）である。
（以下基油と略す場合がある）として、ポリオキシプロ
ピレングリコールのモノあるいはジアルキルエーテル、
ポリオキシプロピレンオキシエチレングリコールのモノ
あるいはジアルキルエーテル（以下これらを総称してＰ
ＡＧ誘導体という）、あるいは水酸基数２−６の多価ア
ルコールとある炭素数の脂肪酸とで得られる多価アルコ
ールエステル（以下特に断らない限り単にエステルとい
う）である。
【００４３】（ＰＡＧ誘導体について）本発明で基油と
して使用されるＰＡＧ誘導体は、上記に示した一般式Ｉ
−１、Ｉ−２、II−１、II−２、 III−１及び III−２
で表される化合物群から選択される少なくとも１種であ
る。
して使用されるＰＡＧ誘導体は、上記に示した一般式Ｉ
−１、Ｉ−２、II−１、II−２、 III−１及び III−２
で表される化合物群から選択される少なくとも１種であ
る。
【００４４】上記各ＰＡＧ誘導体は重合度分布を有し、
数平均分子量で表せば、式Ｉ−１とＩ−２の化合物は約
７００−１７００、式II−１とII−２の化合物は約６０
０−２２００、式 III−１と III−２の化合物は約１０
００−３５００である。
数平均分子量で表せば、式Ｉ−１とＩ−２の化合物は約
７００−１７００、式II−１とII−２の化合物は約６０
０−２２００、式 III−１と III−２の化合物は約１０
００−３５００である。
【００４５】式II−１とII−２の化合物は、ＰＯとＥＯ
のブロック共重合体であって、ＰＯの重合度（ｅ，ｆ）
とＥＯの重合度（ｔ，ｕ）の割合は９：１〜７：３、よ
り好ましくは９：１〜７．５：２．５である。該化合物
を単独又は他のＰＡＧ誘導体との混合基油を用いること
は潤滑性と耐吸湿性の点で極めて好ましい。式II−１の
化合物は（ＰＯ）ｅ（ＥＯ）ｔを該式に示される順序で
ブロック共重合していることが重要であり、この場合に
とりわけ耐摩耗性に優れる。式 III−１と III−２の化
合物は、それぞれＰＯに対してＥＯの小割合をランダム
共重合させた共重合体基［（ＰＯ）ｇ（ＥＯ）ｖ］又は
［（ＰＯ）ｈ（ＥＯ）ｗ］に対して、ＥＯすなわち、
（ＥＯ）ｙ又は（ＥＯ）ｚをブロック共重合させた構造
を有する。具体的にはＰＯとＥＯをｇ：ｖ＝９．５：
０．５−７：３、好ましくは９．５：０．５−８：２、
ｈ：ｗ＝９．５：０．５−７：３、好ましくは９．５：
０．５−８：２の範囲でランダム共重合を行い、これに
ＥＯをブロック重合させ、（ｇ＋ｖ）：ｙ＝９．７：
０．３−７：３、より好ましくは９．０：１．０−７：
３、更に好ましくは９．０：１．０−７．５：２．５、
（ｈ：ｗ）：ｚ＝９．７：０．３−７：３、より好まし
くは９．０：１．０−７：３、更に好ましくは９．０：
１．０−７．５：２．５である。具体的な数値として、
ｇ：ｖ：ｙが９：０．５：０．５、８：１：１、
８：１．５：０．５、７：２：１及び７：１：２に
したもの及びｈ：ｗ：ｚが９：０．５：０．５、
８：１：１、８：１．５：０．５、７：２：１及び
７：１：２にしたものが例示される。該ＰＡＧ化合物
は一般に知られている方法で容易に得られる。
のブロック共重合体であって、ＰＯの重合度（ｅ，ｆ）
とＥＯの重合度（ｔ，ｕ）の割合は９：１〜７：３、よ
り好ましくは９：１〜７．５：２．５である。該化合物
を単独又は他のＰＡＧ誘導体との混合基油を用いること
は潤滑性と耐吸湿性の点で極めて好ましい。式II−１の
化合物は（ＰＯ）ｅ（ＥＯ）ｔを該式に示される順序で
ブロック共重合していることが重要であり、この場合に
とりわけ耐摩耗性に優れる。式 III−１と III−２の化
合物は、それぞれＰＯに対してＥＯの小割合をランダム
共重合させた共重合体基［（ＰＯ）ｇ（ＥＯ）ｖ］又は
［（ＰＯ）ｈ（ＥＯ）ｗ］に対して、ＥＯすなわち、
（ＥＯ）ｙ又は（ＥＯ）ｚをブロック共重合させた構造
を有する。具体的にはＰＯとＥＯをｇ：ｖ＝９．５：
０．５−７：３、好ましくは９．５：０．５−８：２、
ｈ：ｗ＝９．５：０．５−７：３、好ましくは９．５：
０．５−８：２の範囲でランダム共重合を行い、これに
ＥＯをブロック重合させ、（ｇ＋ｖ）：ｙ＝９．７：
０．３−７：３、より好ましくは９．０：１．０−７：
３、更に好ましくは９．０：１．０−７．５：２．５、
（ｈ：ｗ）：ｚ＝９．７：０．３−７：３、より好まし
くは９．０：１．０−７：３、更に好ましくは９．０：
１．０−７．５：２．５である。具体的な数値として、
ｇ：ｖ：ｙが９：０．５：０．５、８：１：１、
８：１．５：０．５、７：２：１及び７：１：２に
したもの及びｈ：ｗ：ｚが９：０．５：０．５、
８：１：１、８：１．５：０．５、７：２：１及び
７：１：２にしたものが例示される。該ＰＡＧ化合物
は一般に知られている方法で容易に得られる。
【００４６】該式 III−１及び III−２の化合物は耐摩
耗性と耐吸湿性と低温特性に優れ、とりわけ高い粘度、
例えば１００℃粘度が２０−３５ｃＳｔであっても流動
点が極めて低く、また曇り点も低いため、高い粘度の潤
滑油、例えばロータリカーエアコン用潤滑油用の基油と
して特に好ましい。式Ｉ−１〜 III−２のいずれの化合
物においてもアルキル末端基は炭素数１−４のアルキル
基であるが、炭素数が小さいほどフロン溶解性に優れ、
メチル基とした場合に特に優れる。
耗性と耐吸湿性と低温特性に優れ、とりわけ高い粘度、
例えば１００℃粘度が２０−３５ｃＳｔであっても流動
点が極めて低く、また曇り点も低いため、高い粘度の潤
滑油、例えばロータリカーエアコン用潤滑油用の基油と
して特に好ましい。式Ｉ−１〜 III−２のいずれの化合
物においてもアルキル末端基は炭素数１−４のアルキル
基であるが、炭素数が小さいほどフロン溶解性に優れ、
メチル基とした場合に特に優れる。
【００４７】式Ｉ−１，Ｉ−２，II−１，II−２， III
−１， III−２のＰＡＧ誘導体はいずれも単独で使用し
ても、互いに混合して使用してもよい。混合して使用す
る場合モノエーテル型とジエーテル型を組合わせるのが
好ましい。具体的にはモノエーテル型であるＩ−１，II
−１， III−１のＰＡＧ誘導体のいずれかとジエーテル
型である式Ｉ−２，II−２， III−２のＰＡＧ誘導体の
いずれかを１０：９０−８０：２０、好ましくは１５：
８５−６０：４０（重量比）で混合した基油は、潤滑
性、耐吸湿性、ＨＦＣ溶解性に優れる。例えば式II−１
と式II−２の混合（２０：８０−６０：４０重量％）、
式II−１と式 III−２の混合（２０：８０−６０：４０
重量％）、式II−１と式Ｉ−２の混合（２０：８０−４
０：６０重量％）の組合わせが例示される。式II−１，
III−１の化合物はＥＯ重合度を制御してあるため、耐
吸湿性と低温特性と耐摩耗性いづれも好ましい性能を有
し、単独で使用しても問題ない。
−１， III−２のＰＡＧ誘導体はいずれも単独で使用し
ても、互いに混合して使用してもよい。混合して使用す
る場合モノエーテル型とジエーテル型を組合わせるのが
好ましい。具体的にはモノエーテル型であるＩ−１，II
−１， III−１のＰＡＧ誘導体のいずれかとジエーテル
型である式Ｉ−２，II−２， III−２のＰＡＧ誘導体の
いずれかを１０：９０−８０：２０、好ましくは１５：
８５−６０：４０（重量比）で混合した基油は、潤滑
性、耐吸湿性、ＨＦＣ溶解性に優れる。例えば式II−１
と式II−２の混合（２０：８０−６０：４０重量％）、
式II−１と式 III−２の混合（２０：８０−６０：４０
重量％）、式II−１と式Ｉ−２の混合（２０：８０−４
０：６０重量％）の組合わせが例示される。式II−１，
III−１の化合物はＥＯ重合度を制御してあるため、耐
吸湿性と低温特性と耐摩耗性いづれも好ましい性能を有
し、単独で使用しても問題ない。
【００４８】本発明で基油として特に好ましく使用され
るＰＡＧ誘導体の具体例は以下の通りである。 （１）ＰＡＧ１：ＣＨ３−Ｏ−（ＰＯ）ｃ−ＣＨ３ （１００℃粘度が約５−１２ｃＳｔ） （２）ＰＡＧ２：ＣＨ３−Ｏ−（ＰＯ）ｅ（ＥＯ）ｔ−
Ｈ （１００℃粘度が約８−１５ｃＳｔ、（ＰＯ）ｅと（Ｅ
Ｏ）ｔはブロック共重合基であり、ｅ：ｔは９：１−
８：２） （３）ＰＡＧ３：ＣＨ３−Ｏ−（ＰＯ）ｆ（ＥＯ）ｕ−
ＣＨ３ （１００℃粘度が約８−１５ｃＳｔ、（ＰＯ）ｆと（Ｅ
Ｏ）ｕはランダム又はブロック共重合基であり、ｆ：ｕ
は９：１−８：２） （４）ＰＡＧ４：ＣＨ３−Ｏ−［（ＰＯ）ｇ（ＥＯ）
ｖ］−（ＥＯ）ｙ−Ｈ （１００℃粘度が約１５−３０ｃＳｔ，［（ＰＯ）ｇ
（ＥＯ）ｖ］はＰＯとＥＯのランダム共重合基であり、
（ＥＯ）ｙは［（ＰＯ）ｇ（ＥＯ）ｖ］基とブロック重
合をしており、ｇ：ｖは９：１−８：２、（ｖ＋ｙ）：
（ｇ＋ｖ＋ｙ）は１：９−３：７） （５）ＰＡＧ５：ＣＨ3 −Ｏ−〔（ＰＯ）ｈ（ＥＯ）
ｗ〕−（ＥＯ）ｚ−ＣＨ3 （１００℃粘度が約１５−３０ｃＳｔ，［（ＰＯ）ｈ
（ＥＯ）ｗ］はＰＯとＥＯのランダム共重合基であり、
（ＥＯ）ｚは［（ＰＯ）ｈ（ＥＯ）ｗ］基とブロック重
合をしており、ｈ：ｗは９：１−８：２、（ｗ＋ｚ）：
（ｈ＋ｗ＋ｚ）は１：９−３：７） （６）ＰＡＧ６：ＰＡＧ２（２０−８０重量％）とＰＡ
Ｇ３（８０−２０重量％）の混合物 （１００℃粘度が約８−１５ｃＳｔ） （７）ＰＡＧ７：ＰＡＧ２（１０−８０重量％）とＰＡ
Ｇ１（９０−２０重量％）の混合物 （１００℃粘度が５−１５ｃＳｔ） （８）ＰＡＧ８：ＰＡＧ４（１０−７０重量％）とＰＡ
Ｇ３（９０−３０重量％）の混合物； （１００℃粘度が１０−２５ｃＳｔ） （９）ＰＡＧ９：ＰＡＧ５（１０−９０重量％）とＰＡ
Ｇ２（９０−１０重量％）の混合物； （１００℃粘土が１０−２５ｃＳｔ）
るＰＡＧ誘導体の具体例は以下の通りである。 （１）ＰＡＧ１：ＣＨ３−Ｏ−（ＰＯ）ｃ−ＣＨ３ （１００℃粘度が約５−１２ｃＳｔ） （２）ＰＡＧ２：ＣＨ３−Ｏ−（ＰＯ）ｅ（ＥＯ）ｔ−
Ｈ （１００℃粘度が約８−１５ｃＳｔ、（ＰＯ）ｅと（Ｅ
Ｏ）ｔはブロック共重合基であり、ｅ：ｔは９：１−
８：２） （３）ＰＡＧ３：ＣＨ３−Ｏ−（ＰＯ）ｆ（ＥＯ）ｕ−
ＣＨ３ （１００℃粘度が約８−１５ｃＳｔ、（ＰＯ）ｆと（Ｅ
Ｏ）ｕはランダム又はブロック共重合基であり、ｆ：ｕ
は９：１−８：２） （４）ＰＡＧ４：ＣＨ３−Ｏ−［（ＰＯ）ｇ（ＥＯ）
ｖ］−（ＥＯ）ｙ−Ｈ （１００℃粘度が約１５−３０ｃＳｔ，［（ＰＯ）ｇ
（ＥＯ）ｖ］はＰＯとＥＯのランダム共重合基であり、
（ＥＯ）ｙは［（ＰＯ）ｇ（ＥＯ）ｖ］基とブロック重
合をしており、ｇ：ｖは９：１−８：２、（ｖ＋ｙ）：
（ｇ＋ｖ＋ｙ）は１：９−３：７） （５）ＰＡＧ５：ＣＨ3 −Ｏ−〔（ＰＯ）ｈ（ＥＯ）
ｗ〕−（ＥＯ）ｚ−ＣＨ3 （１００℃粘度が約１５−３０ｃＳｔ，［（ＰＯ）ｈ
（ＥＯ）ｗ］はＰＯとＥＯのランダム共重合基であり、
（ＥＯ）ｚは［（ＰＯ）ｈ（ＥＯ）ｗ］基とブロック重
合をしており、ｈ：ｗは９：１−８：２、（ｗ＋ｚ）：
（ｈ＋ｗ＋ｚ）は１：９−３：７） （６）ＰＡＧ６：ＰＡＧ２（２０−８０重量％）とＰＡ
Ｇ３（８０−２０重量％）の混合物 （１００℃粘度が約８−１５ｃＳｔ） （７）ＰＡＧ７：ＰＡＧ２（１０−８０重量％）とＰＡ
Ｇ１（９０−２０重量％）の混合物 （１００℃粘度が５−１５ｃＳｔ） （８）ＰＡＧ８：ＰＡＧ４（１０−７０重量％）とＰＡ
Ｇ３（９０−３０重量％）の混合物； （１００℃粘度が１０−２５ｃＳｔ） （９）ＰＡＧ９：ＰＡＧ５（１０−９０重量％）とＰＡ
Ｇ２（９０−１０重量％）の混合物； （１００℃粘土が１０−２５ｃＳｔ）
【００４９】これら特別な構造のＰＡＧ誘導体を基油と
して使用することは基油自身の耐摩耗性と、以下に述べ
る添加剤との両者の作用により、極めて優れた耐摩耗性
を有する潤滑油組成物が得られる。また本発明の潤滑油
組成物は、低温特性、ＨＦＣ溶解性、耐吸湿性にも優れ
る。
して使用することは基油自身の耐摩耗性と、以下に述べ
る添加剤との両者の作用により、極めて優れた耐摩耗性
を有する潤滑油組成物が得られる。また本発明の潤滑油
組成物は、低温特性、ＨＦＣ溶解性、耐吸湿性にも優れ
る。
【００５０】（多価アルコールエステル）本発明で基油
として好ましく使用される多価アルコールエステルは、
水酸基数２、４あるいは６個のネオ型炭素骨格を有する
炭素数５〜１０の多価アルコールと以下の１価飽和脂肪
酸あるいは１価飽和脂肪酸と２価飽和脂肪酸との反応で
得られる中性エステルである。
として好ましく使用される多価アルコールエステルは、
水酸基数２、４あるいは６個のネオ型炭素骨格を有する
炭素数５〜１０の多価アルコールと以下の１価飽和脂肪
酸あるいは１価飽和脂肪酸と２価飽和脂肪酸との反応で
得られる中性エステルである。
【００５１】多価アルコールとしてはネオペンチルグリ
コール（ＮＰＧ）、ペンタエリスリトール（ＰＥ）、ジ
ペンタエリスリトール（ｄｉＰＥ）の１種又は２種以上
の混合多価アルコールなどがあげられる。
コール（ＮＰＧ）、ペンタエリスリトール（ＰＥ）、ジ
ペンタエリスリトール（ｄｉＰＥ）の１種又は２種以上
の混合多価アルコールなどがあげられる。
【００５２】反応させる１価飽和脂肪酸は、（Ａ群）炭
素数５−９、より好ましくは６−９、さらに好ましくは
７−９の非ネオ型分岐１価飽和脂肪酸の１種又は２種以
上、あるいは、（Ｂ群）前記Ａ群の非ネオ型分岐１価飽
和脂肪酸の１種又は２種以上９５−６０モル％と、炭素
数５−８、好ましくは６−８の直鎖１価飽和脂肪酸の１
種又は２種以上５−４０モル％の混合脂肪酸であり、Ａ
群又はＢ群いずれでもよい。
素数５−９、より好ましくは６−９、さらに好ましくは
７−９の非ネオ型分岐１価飽和脂肪酸の１種又は２種以
上、あるいは、（Ｂ群）前記Ａ群の非ネオ型分岐１価飽
和脂肪酸の１種又は２種以上９５−６０モル％と、炭素
数５−８、好ましくは６−８の直鎖１価飽和脂肪酸の１
種又は２種以上５−４０モル％の混合脂肪酸であり、Ａ
群又はＢ群いずれでもよい。
【００５３】これら分岐１価飽和脂肪酸は、α位あるい
はβ位の炭素にメチルあるいはエチル基が１個分岐した
飽和脂肪酸であり、具体的には２−メチルブタン酸、２
−メチルペンタン酸、２−エチルペンタン酸、２−メチ
ルヘキサン酸、２−エチルヘキサン酸、２−メチルヘプ
タン酸、２−エチルヘプタン酸、３，５，５−トリメチ
ルヘキサン酸などが、また直鎖１価飽和脂肪酸としては
ｎ−ペンタン酸、ｎ−ヘキサン酸、ｎ−ヘプタン酸、ｎ
−オクタン酸及びｎ−ノナン酸が例示される。β位に１
個のアルキル基が分岐した飽和脂肪酸、例えば３，５，
５−トリメチルヘキサン酸は、α位に１個のアルキルが
分岐した飽和脂肪酸と併用するのが好ましい。
はβ位の炭素にメチルあるいはエチル基が１個分岐した
飽和脂肪酸であり、具体的には２−メチルブタン酸、２
−メチルペンタン酸、２−エチルペンタン酸、２−メチ
ルヘキサン酸、２−エチルヘキサン酸、２−メチルヘプ
タン酸、２−エチルヘプタン酸、３，５，５−トリメチ
ルヘキサン酸などが、また直鎖１価飽和脂肪酸としては
ｎ−ペンタン酸、ｎ−ヘキサン酸、ｎ−ヘプタン酸、ｎ
−オクタン酸及びｎ−ノナン酸が例示される。β位に１
個のアルキル基が分岐した飽和脂肪酸、例えば３，５，
５−トリメチルヘキサン酸は、α位に１個のアルキルが
分岐した飽和脂肪酸と併用するのが好ましい。
【００５４】炭素数が１−４の直鎖又は分岐の飽和脂肪
酸を単独あるいは混合使用して得られたエステルは潤滑
性、耐加水分解性、耐金属腐食性に難点がある。またα
位に２個のアルキル基が分岐した、いわゆるネオ型分岐
脂肪酸は、潤滑性に難点がある。さらに前記１価飽和脂
肪酸を反応させる場合、コハク酸、グルタル酸、アジピ
ン酸、ピメリン酸のような２価脂肪酸を１価脂肪酸に対
して５−２５モル％併用することも出来る。この反応で
得られるいわゆるコンプレックスエステルは比較的高い
粘度の潤滑油の製造に使用できる。例えばペンタエリス
リトールと２−メチルヘキサン酸もしくは２−エチルヘ
キサン酸とアジピン酸あるいはコハク酸とを反応させる
場合、良好なフロン溶解性を得るためにアジピン酸の割
合は酸全体に対して１０モル％以下、コハク酸では８モ
ル％以下が好ましい。またネオペンチルグリコールの場
合では２価脂肪酸は２５モル％以下の範囲が好ましい。
これらのエステルは水酸基価が２０mgKOH/g 以下，好ま
しくは１５mgKOH/g 以下、酸価５mgKOH/g 以下、水分２
００ｐｐｍ以下のものが好ましい。
酸を単独あるいは混合使用して得られたエステルは潤滑
性、耐加水分解性、耐金属腐食性に難点がある。またα
位に２個のアルキル基が分岐した、いわゆるネオ型分岐
脂肪酸は、潤滑性に難点がある。さらに前記１価飽和脂
肪酸を反応させる場合、コハク酸、グルタル酸、アジピ
ン酸、ピメリン酸のような２価脂肪酸を１価脂肪酸に対
して５−２５モル％併用することも出来る。この反応で
得られるいわゆるコンプレックスエステルは比較的高い
粘度の潤滑油の製造に使用できる。例えばペンタエリス
リトールと２−メチルヘキサン酸もしくは２−エチルヘ
キサン酸とアジピン酸あるいはコハク酸とを反応させる
場合、良好なフロン溶解性を得るためにアジピン酸の割
合は酸全体に対して１０モル％以下、コハク酸では８モ
ル％以下が好ましい。またネオペンチルグリコールの場
合では２価脂肪酸は２５モル％以下の範囲が好ましい。
これらのエステルは水酸基価が２０mgKOH/g 以下，好ま
しくは１５mgKOH/g 以下、酸価５mgKOH/g 以下、水分２
００ｐｐｍ以下のものが好ましい。
【００５５】このようにして得られたエステルの１種又
は２種以上の混合物が基油として使用される。なかでも
ＮＰＧと炭素数７−９の非ネオ型分岐１価飽和脂肪酸の
１種又は２種以上とのエステル１０−９０重量％と、Ｐ
Ｅと炭素数７−９の非ネオ型分岐１価飽和脂肪酸１種又
は２種以上とのエステル９０−１０重量％の混合物は潤
滑性、熱安定性、加水分解安定性、耐腐食性などに優れ
る。混合割合の調整により広い粘度範囲に対応できるた
め、冷蔵庫、ルームエアコン、ショーケース、自動販売
機などの圧縮機用基油に好適である。トリメチロールプ
ロパンの上記脂肪酸エステルの混合を制限するものでは
ないが、２０重量％以下にするのが潤滑性向上の点で好
ましい。
は２種以上の混合物が基油として使用される。なかでも
ＮＰＧと炭素数７−９の非ネオ型分岐１価飽和脂肪酸の
１種又は２種以上とのエステル１０−９０重量％と、Ｐ
Ｅと炭素数７−９の非ネオ型分岐１価飽和脂肪酸１種又
は２種以上とのエステル９０−１０重量％の混合物は潤
滑性、熱安定性、加水分解安定性、耐腐食性などに優れ
る。混合割合の調整により広い粘度範囲に対応できるた
め、冷蔵庫、ルームエアコン、ショーケース、自動販売
機などの圧縮機用基油に好適である。トリメチロールプ
ロパンの上記脂肪酸エステルの混合を制限するものでは
ないが、２０重量％以下にするのが潤滑性向上の点で好
ましい。
【００５６】本エステルは用途に応じた種類を選択して
粘度調整をすればよく、例えば冷蔵庫用では、４０℃粘
度が８−３２ｃＳｔ，ルームエアコン用や産業用では４
０℃粘度が２５−１００ｃＳｔ，カーエアコン用では１
００℃粘度が８−３０ｃＳｔである。本発明で基油とし
て好ましく使用されるエステル化合物（ＥＳＴ）の具体
例としては、以下のものが挙げられる。
粘度調整をすればよく、例えば冷蔵庫用では、４０℃粘
度が８−３２ｃＳｔ，ルームエアコン用や産業用では４
０℃粘度が２５−１００ｃＳｔ，カーエアコン用では１
００℃粘度が８−３０ｃＳｔである。本発明で基油とし
て好ましく使用されるエステル化合物（ＥＳＴ）の具体
例としては、以下のものが挙げられる。
【００５７】（１）ＥＳＴ１：ＮＰＧと２−エチルヘキ
サン酸（酸全体の９５−１００モル％、残部は炭素数７
及び又は９の分岐脂肪酸）との反応で得られたエステ
ル； （２）ＥＳＴ２：ＮＰＧと２−メチルヘキサン酸（３０
−７０モル％）と３，５，５−トリメチルヘキサン酸
（３０−７０モル％）（残部は炭素数８の分岐脂肪酸）
とで得られたエステル； （３）ＥＳＴ３：ＮＰＧと２−エチルヘキサン酸（３０
−７０モル％）と３，５，５−トリメチルヘキサン酸
（３０−７０モル％）（残部は炭素数６及び又は７の分
岐脂肪酸）との反応で得られたエステル； （４）ＥＳＴ４：ＮＰＧと２−メチルヘキサン酸、２−
エチルヘキサン酸、２−メチルヘプタン酸、２−エチル
ヘプタン酸の１種又は２種（７０−９５モル％）とｎ−
ヘキサン酸、ｎ−ヘプタン酸、ｎ−オクタン酸の１種又
は２種（３０−５モル％）との反応で得られたエステ
ル； （５）ＥＳＴ５：ＰＥと２−エチルヘキサン酸（９５−
１００モル％、残部は炭素数７及び又は９の分岐脂肪
酸）との反応で得られたエステル； （６）ＥＳＴ６：ＰＥと２−メチルヘキサン酸（３０−
７０モル％）と３，５，５−トリメチルヘキサン酸（３
０−７０モル％）（残部は炭素数８の分岐脂肪酸）との
反応で得られたエステル； （７）ＥＳＴ７：ＰＥと２−エチルヘキサン酸（３０−
７０モル％）と３，５，５−トリメチルヘキサン酸（７
０−３０モル％）（残部は炭素数６及び又は７の分岐
酸）との反応で得られたエステル； （８）ＥＳＴ８：ＰＥと２−メチルヘキサン酸、２−エ
チルヘキサン酸、２−メチルヘプタン酸、２−エチルヘ
プタン酸の１種又は２種（７０−９０モル％）とｎ−ヘ
キサン酸、ｎ−ヘプタン酸、ｎ−オクタン酸、ｎ−ノナ
ン酸の１種又は２種（３０−１０モル％）との反応で得
られたＰＥエステルであって、４０℃粘度が３０−６５
ｃＳｔのもの； （９）ＥＳＴ９：ＰＥ（多価アルコール全体の７０−９
５モル％）とｄｉＰＥ（３０−５モル％）の混合多価ア
ルコールと、２−メチルヘキサン酸、２−エチルヘキサ
ン酸、２−メチルヘプタン酸、２−エチルヘプタン酸、
３、５、５トリメチルヘキサン酸の１種又は２種（脂肪
酸全体の９０モル％以上）との反応で得られたＰＥ−ｄ
ｉＰＥエステルであって、４０℃粘度が３５−６５ｃＳ
ｔのもの； （１０）ＥＳＴ１０：ＥＳＴ１の１０−９０重量％とＥ
ＳＴ５の９０−１０重量％の混合エステルであって、４
０℃粘度が８−３５ｃＳｔのもの； （１１）ＥＳＴ１１：ＥＳＴ５の１０−９０重量％とＥ
ＳＴ７の９０−１０重量％の混合エステルであって、４
０℃粘度が３０−１００ｃＳｔのもの； （１２）ＥＳＴ１２：ＥＳＴ５の１０−９０重量％とＥ
ＳＴ８の９０−１０重量％の混合エステルであって、４
０℃粘度が３０−１００ｃＳｔのもの；
サン酸（酸全体の９５−１００モル％、残部は炭素数７
及び又は９の分岐脂肪酸）との反応で得られたエステ
ル； （２）ＥＳＴ２：ＮＰＧと２−メチルヘキサン酸（３０
−７０モル％）と３，５，５−トリメチルヘキサン酸
（３０−７０モル％）（残部は炭素数８の分岐脂肪酸）
とで得られたエステル； （３）ＥＳＴ３：ＮＰＧと２−エチルヘキサン酸（３０
−７０モル％）と３，５，５−トリメチルヘキサン酸
（３０−７０モル％）（残部は炭素数６及び又は７の分
岐脂肪酸）との反応で得られたエステル； （４）ＥＳＴ４：ＮＰＧと２−メチルヘキサン酸、２−
エチルヘキサン酸、２−メチルヘプタン酸、２−エチル
ヘプタン酸の１種又は２種（７０−９５モル％）とｎ−
ヘキサン酸、ｎ−ヘプタン酸、ｎ−オクタン酸の１種又
は２種（３０−５モル％）との反応で得られたエステ
ル； （５）ＥＳＴ５：ＰＥと２−エチルヘキサン酸（９５−
１００モル％、残部は炭素数７及び又は９の分岐脂肪
酸）との反応で得られたエステル； （６）ＥＳＴ６：ＰＥと２−メチルヘキサン酸（３０−
７０モル％）と３，５，５−トリメチルヘキサン酸（３
０−７０モル％）（残部は炭素数８の分岐脂肪酸）との
反応で得られたエステル； （７）ＥＳＴ７：ＰＥと２−エチルヘキサン酸（３０−
７０モル％）と３，５，５−トリメチルヘキサン酸（７
０−３０モル％）（残部は炭素数６及び又は７の分岐
酸）との反応で得られたエステル； （８）ＥＳＴ８：ＰＥと２−メチルヘキサン酸、２−エ
チルヘキサン酸、２−メチルヘプタン酸、２−エチルヘ
プタン酸の１種又は２種（７０−９０モル％）とｎ−ヘ
キサン酸、ｎ−ヘプタン酸、ｎ−オクタン酸、ｎ−ノナ
ン酸の１種又は２種（３０−１０モル％）との反応で得
られたＰＥエステルであって、４０℃粘度が３０−６５
ｃＳｔのもの； （９）ＥＳＴ９：ＰＥ（多価アルコール全体の７０−９
５モル％）とｄｉＰＥ（３０−５モル％）の混合多価ア
ルコールと、２−メチルヘキサン酸、２−エチルヘキサ
ン酸、２−メチルヘプタン酸、２−エチルヘプタン酸、
３、５、５トリメチルヘキサン酸の１種又は２種（脂肪
酸全体の９０モル％以上）との反応で得られたＰＥ−ｄ
ｉＰＥエステルであって、４０℃粘度が３５−６５ｃＳ
ｔのもの； （１０）ＥＳＴ１０：ＥＳＴ１の１０−９０重量％とＥ
ＳＴ５の９０−１０重量％の混合エステルであって、４
０℃粘度が８−３５ｃＳｔのもの； （１１）ＥＳＴ１１：ＥＳＴ５の１０−９０重量％とＥ
ＳＴ７の９０−１０重量％の混合エステルであって、４
０℃粘度が３０−１００ｃＳｔのもの； （１２）ＥＳＴ１２：ＥＳＴ５の１０−９０重量％とＥ
ＳＴ８の９０−１０重量％の混合エステルであって、４
０℃粘度が３０−１００ｃＳｔのもの；
【００５８】この他の基油としては、鉱物油やアルキル
ベンゼンの単独あるいは前記ＰＡＧ誘導体あるいはエス
テルとの混合物あるいはＰＡＧ末端基をエステル化した
化合物やカーボネートも適用できる。鉱油やアルキルベ
ンゼンはＨＦＣに対する溶解性は低いか溶解しないが、
冷凍機全体のシステムの対応で溶解性問題は解消でき
る。溶解性は油戻りなどに係ることであって、潤滑性に
は直接影響しない。
ベンゼンの単独あるいは前記ＰＡＧ誘導体あるいはエス
テルとの混合物あるいはＰＡＧ末端基をエステル化した
化合物やカーボネートも適用できる。鉱油やアルキルベ
ンゼンはＨＦＣに対する溶解性は低いか溶解しないが、
冷凍機全体のシステムの対応で溶解性問題は解消でき
る。溶解性は油戻りなどに係ることであって、潤滑性に
は直接影響しない。
【００５９】本発明者は鉱油やアルキルベンを基油に
し、本発明の添加剤を使用したＨＦＣ冷凍機油の実機テ
ストを行ったところでは、極めて良好な耐摩耗性結果を
得ている。ＨＦＣ以外に炭化水素冷媒、例えばイソブタ
ンを用いた圧縮機の潤滑油としても本発明は適応できる
であろう。
し、本発明の添加剤を使用したＨＦＣ冷凍機油の実機テ
ストを行ったところでは、極めて良好な耐摩耗性結果を
得ている。ＨＦＣ以外に炭化水素冷媒、例えばイソブタ
ンを用いた圧縮機の潤滑油としても本発明は適応できる
であろう。
【００６０】（添加剤について）本発明において前記基
油を用いる潤滑油には、（ａ成分）一般式Ａで表される
トリ（アルキルフェニル）ホスフェート（以下ＴＡＰで
あらわす）の１種又は２種以上０．２−４．０重量％
と、（ｂ成分）トリフェニルホスフェート（以下ＴＰＰ
で表す）０．０３−１．５重量％が必須成分として配合
される。 一般式Ａ： （式Ａにおいて、Ｒ1 は炭素数１−４の直鎖又は分岐の
アルキル基、ｎは１−２の整数で、ｎが２の場合Ｒ1 は
同一又は異る）
油を用いる潤滑油には、（ａ成分）一般式Ａで表される
トリ（アルキルフェニル）ホスフェート（以下ＴＡＰで
あらわす）の１種又は２種以上０．２−４．０重量％
と、（ｂ成分）トリフェニルホスフェート（以下ＴＰＰ
で表す）０．０３−１．５重量％が必須成分として配合
される。 一般式Ａ： （式Ａにおいて、Ｒ1 は炭素数１−４の直鎖又は分岐の
アルキル基、ｎは１−２の整数で、ｎが２の場合Ｒ1 は
同一又は異る）
【００６１】ａ成分であるＴＡＰの具体的例としてはト
リクレジルホスフェート、トリ（３，５−ジメチルフェ
ニル）ホスフェート、トリ（２，４−ジメチルフェニ
ル）ホスフェート、トリ（モノｎブチルフェニル）ホス
フェート、トリ（モノｔ−ブチルフェニル）ホスフェー
ト、トリ（イソプロピルフェニル）ホスフェートが該当
する。これらは単独で使用しても又は２種以上併用して
もよい。なかでもトリクレジルホスフェートが最も実用
的であり、トリ（モノｔ−ブチルフェニル）ホスフェー
トは特に加水分解安定性に優れる。
リクレジルホスフェート、トリ（３，５−ジメチルフェ
ニル）ホスフェート、トリ（２，４−ジメチルフェニ
ル）ホスフェート、トリ（モノｎブチルフェニル）ホス
フェート、トリ（モノｔ−ブチルフェニル）ホスフェー
ト、トリ（イソプロピルフェニル）ホスフェートが該当
する。これらは単独で使用しても又は２種以上併用して
もよい。なかでもトリクレジルホスフェートが最も実用
的であり、トリ（モノｔ−ブチルフェニル）ホスフェー
トは特に加水分解安定性に優れる。
【００６２】ＴＡＰの配合量は０．２−４．０重量％、
好ましくは０．３−４．０重量％である。０．２重量％
未満では十分な耐摩耗性効果が得られない。苛酷な用途
向けの潤滑油には０．３重量％以上、さらには０．４重
量％以上が好ましい。４．０重量％より多く配合しても
耐摩耗性の有効な向上はみられないし、かえってスラッ
ジの発生が増加しやすいので好ましくない。
好ましくは０．３−４．０重量％である。０．２重量％
未満では十分な耐摩耗性効果が得られない。苛酷な用途
向けの潤滑油には０．３重量％以上、さらには０．４重
量％以上が好ましい。４．０重量％より多く配合しても
耐摩耗性の有効な向上はみられないし、かえってスラッ
ジの発生が増加しやすいので好ましくない。
【００６３】一方ｂ成分であるＴＰＰの配合量は０．０
３−１．５重量％、より好ましくは０．０５−１．５重
量％、さらに好ましくは０．０７−１．２重量％であ
る。苛酷な用途向けの潤滑油には０．１乃至０．２重量
％以上が好ましい。１．５重量％より多く配合しても耐
摩耗性の有効な向上はみられない。
３−１．５重量％、より好ましくは０．０５−１．５重
量％、さらに好ましくは０．０７−１．２重量％であ
る。苛酷な用途向けの潤滑油には０．１乃至０．２重量
％以上が好ましい。１．５重量％より多く配合しても耐
摩耗性の有効な向上はみられない。
【００６４】ＴＡＰとＴＰＰの配合量比（重量）は５：
１−１．５：１が耐摩耗性の向上とスラッジ生成の抑制
に特に効果的である。ＴＰＰは常温で固体であるから用
途と耐摩耗性向上の要求度合いに応じた配合量を選択す
べきである。ちなみにＴＡＰのみを単独で０．１−４．
０重量％、あるいはＴＰＰのみを０．０３−１．５重量
％配合しても満足出来るような摩耗防止やスラッジ生成
抑制の効果は得られない。本発明の添加剤の組合わせに
よる相乗効果は、実機での耐久試験において顕著に現わ
れる。
１−１．５：１が耐摩耗性の向上とスラッジ生成の抑制
に特に効果的である。ＴＰＰは常温で固体であるから用
途と耐摩耗性向上の要求度合いに応じた配合量を選択す
べきである。ちなみにＴＡＰのみを単独で０．１−４．
０重量％、あるいはＴＰＰのみを０．０３−１．５重量
％配合しても満足出来るような摩耗防止やスラッジ生成
抑制の効果は得られない。本発明の添加剤の組合わせに
よる相乗効果は、実機での耐久試験において顕著に現わ
れる。
【００６５】ＴＣＰを単独で使用した潤滑油の場合、無
配合の場合に比べてかえって潤滑面の表面が荒れる場合
がある。またトリクレジルホスファイト化合物とトリク
レジルホスフェート、あるいはトリクレジルホスファイ
トとＴＰＰとの併用は、机上試験では良好な摩耗防止結
果を示すものの、実機での耐久試験では軸受の焼きつき
や、部品の破損をもたらす場合がある。またトリオレイ
ルホスフェートあるいはトリデシルホスフェートとＴＰ
Ｐの組合わせも満足出来るほどの効果は認められない。
配合の場合に比べてかえって潤滑面の表面が荒れる場合
がある。またトリクレジルホスファイト化合物とトリク
レジルホスフェート、あるいはトリクレジルホスファイ
トとＴＰＰとの併用は、机上試験では良好な摩耗防止結
果を示すものの、実機での耐久試験では軸受の焼きつき
や、部品の破損をもたらす場合がある。またトリオレイ
ルホスフェートあるいはトリデシルホスフェートとＴＰ
Ｐの組合わせも満足出来るほどの効果は認められない。
【００６６】但し、本発明の潤滑油において、トリアル
キルホスファイト、ジアリルハイドロトンホスファイ
ト、ジアルキルハイドロゲンホスファイトのような亜リ
ン酸エステル、トリクレジルチオホスフェート、トリフ
ェニルチオホスフェートのようなチオリン酸エステルあ
るいはトリ（クロロフェニル）ホスフェートのような塩
素含有ホスフェートなどの添加剤の配合は、本発明の目
的を阻害しない限り制限するものではない。しかしなが
ら、ある量以上で配合すると、金属の腐食摩耗を促進し
たり、スラッジ生成を促進したり、ゴムの硬化など悪影
響の原因になるため、その配合量はゼロあるいはできる
だけ低い配合量、例えば０．２重量％以下、好ましくは
０．１重量％以下に制限するのが好ましい。
キルホスファイト、ジアリルハイドロトンホスファイ
ト、ジアルキルハイドロゲンホスファイトのような亜リ
ン酸エステル、トリクレジルチオホスフェート、トリフ
ェニルチオホスフェートのようなチオリン酸エステルあ
るいはトリ（クロロフェニル）ホスフェートのような塩
素含有ホスフェートなどの添加剤の配合は、本発明の目
的を阻害しない限り制限するものではない。しかしなが
ら、ある量以上で配合すると、金属の腐食摩耗を促進し
たり、スラッジ生成を促進したり、ゴムの硬化など悪影
響の原因になるため、その配合量はゼロあるいはできる
だけ低い配合量、例えば０．２重量％以下、好ましくは
０．１重量％以下に制限するのが好ましい。
【００６７】ＴＡＰとＴＰＰを併用した本発明のＨＦＣ
フロン圧縮機用潤滑油は、耐摩耗性の向上とスラッジ生
成の抑制に極めて優れた効果を発揮する。両者の併用は
それぞれ単独使用ではみられない顕著な摩耗防止効果を
もたらすとともに、スラッジ生成も抑制する。これらは
全く予期されない顕著な効果である。
フロン圧縮機用潤滑油は、耐摩耗性の向上とスラッジ生
成の抑制に極めて優れた効果を発揮する。両者の併用は
それぞれ単独使用ではみられない顕著な摩耗防止効果を
もたらすとともに、スラッジ生成も抑制する。これらは
全く予期されない顕著な効果である。
【００６８】（基油と添加剤の組合わせ）カーエアコン
のように特に高い耐摩耗性が必要な用途には、前記ＰＡ
Ｇ１−ＰＡＧ８のいずれか１種又は２種以上よりなる混
合エステルを基油として、ＴＡＰ０．３−４．０重量％
とＴＰＰ０．１−１．０重量％を配合するのが好ましい
態様の１つである。とりわけ前記ＰＡＧ２，ＰＡＧ５，
ＰＡＧ６及びＰＡＧ８を基油として、これにＴＡＰとＴ
ＰＰを配合した潤滑油はカーエアコン用潤滑油として特
に好ましい。
のように特に高い耐摩耗性が必要な用途には、前記ＰＡ
Ｇ１−ＰＡＧ８のいずれか１種又は２種以上よりなる混
合エステルを基油として、ＴＡＰ０．３−４．０重量％
とＴＰＰ０．１−１．０重量％を配合するのが好ましい
態様の１つである。とりわけ前記ＰＡＧ２，ＰＡＧ５，
ＰＡＧ６及びＰＡＧ８を基油として、これにＴＡＰとＴ
ＰＰを配合した潤滑油はカーエアコン用潤滑油として特
に好ましい。
【００６９】また冷蔵庫や産業用機器やルームエアコン
用潤滑油には、前記ＥＳＴ１−ＥＳＴ１２のいずれか、
特にはＥＳＴ１，２，３，５，６，７，９，１１，１２
のいずれかを基油とし、ＴＡＰ０．２−４．０重量％と
ＴＰＰ０．０５−１．５重量％を配合した潤滑油が好ま
しい。省電力化のために低粘度の基油、例えばＥＳＴ１
やＥＳＴ２を５０重量％以上含有し、４０℃粘度５−１
０ｃＳｔの基油を使用することが、本発明は耐摩耗性向
上と相俟って極めて有効である。
用潤滑油には、前記ＥＳＴ１−ＥＳＴ１２のいずれか、
特にはＥＳＴ１，２，３，５，６，７，９，１１，１２
のいずれかを基油とし、ＴＡＰ０．２−４．０重量％と
ＴＰＰ０．０５−１．５重量％を配合した潤滑油が好ま
しい。省電力化のために低粘度の基油、例えばＥＳＴ１
やＥＳＴ２を５０重量％以上含有し、４０℃粘度５−１
０ｃＳｔの基油を使用することが、本発明は耐摩耗性向
上と相俟って極めて有効である。
【００７０】ＴＡＰとＴＰＰを併用した本発明の潤滑油
は、実機において予想出来ない摩耗防止効果とスラッジ
生成の抑制効果を発揮することは驚くべきことである。
実機において圧縮機の軸受、ベアリングなど摺動部材の
摩耗を有効に防止するとともに、圧縮機の運転音の上昇
をも抑制する。レトロフィット用のカーエアコン潤滑油
の耐摩耗対策は特に難しいのであるが、これに対してＴ
ＡＰとＴＰＰの併用は極めて効果的である。
は、実機において予想出来ない摩耗防止効果とスラッジ
生成の抑制効果を発揮することは驚くべきことである。
実機において圧縮機の軸受、ベアリングなど摺動部材の
摩耗を有効に防止するとともに、圧縮機の運転音の上昇
をも抑制する。レトロフィット用のカーエアコン潤滑油
の耐摩耗対策は特に難しいのであるが、これに対してＴ
ＡＰとＴＰＰの併用は極めて効果的である。
【００７１】本発明の好ましい実施態様は、ＴＡＰとＴ
ＰＰの組合わせに、さらに炭素数３−６の３価アルコー
ルと炭素数１２−１８の飽和又は不飽和１価脂肪酸で生
成するモノエステルの１種又は２種以上を０．１−４．
０重量％、好ましくは０．２−３．０重量％、さらに好
ましくは０．３−３．０重量％を配合した潤滑油組成物
である。
ＰＰの組合わせに、さらに炭素数３−６の３価アルコー
ルと炭素数１２−１８の飽和又は不飽和１価脂肪酸で生
成するモノエステルの１種又は２種以上を０．１−４．
０重量％、好ましくは０．２−３．０重量％、さらに好
ましくは０．３−３．０重量％を配合した潤滑油組成物
である。
【００７２】該モノエステルの具体例としてはグリセリ
ンあるいはトリメチロールプロパンのいずれかの脂肪酸
モノエステルが例示される。なかでもグリセリンのオレ
イン酸モノエステル、ステアリン酸エステル、パルミチ
ン酸エステルが好ましい。
ンあるいはトリメチロールプロパンのいずれかの脂肪酸
モノエステルが例示される。なかでもグリセリンのオレ
イン酸モノエステル、ステアリン酸エステル、パルミチ
ン酸エステルが好ましい。
【００７３】好ましい実施態様の１つはＴＡＰの０．２
−４．０重量％とＴＰＰの０．３−１．０重量％とグリ
セリンのモノオレエートの０．５−３．０重量％の併用
である。該モノエステルとＴＡＰとＴＰＰとを併用した
組成の潤滑油は特に鉄−鉄合金あるいは鉄−アルミニウ
ム系合金間の摩耗を効果的に防止でき、実機の耐久安定
性を大幅に向上させ、また騒音レベルの上昇を有効に抑
制する。
−４．０重量％とＴＰＰの０．３−１．０重量％とグリ
セリンのモノオレエートの０．５−３．０重量％の併用
である。該モノエステルとＴＡＰとＴＰＰとを併用した
組成の潤滑油は特に鉄−鉄合金あるいは鉄−アルミニウ
ム系合金間の摩耗を効果的に防止でき、実機の耐久安定
性を大幅に向上させ、また騒音レベルの上昇を有効に抑
制する。
【００７４】（ベンゾトリアゾール誘導体）本発明の好
ましい他の実施態様は、ＴＡＰとＴＰＰの組合わせに、
さらに以下の式で表されるベンゾトリアゾール誘導体の
１種又は２種以上を０．３−５．０重量％、好ましくは
０．５−４．０重量％、さらに好ましくは０．７−４．
０重量％を含有してなる。 一般式：
ましい他の実施態様は、ＴＡＰとＴＰＰの組合わせに、
さらに以下の式で表されるベンゾトリアゾール誘導体の
１種又は２種以上を０．３−５．０重量％、好ましくは
０．５−４．０重量％、さらに好ましくは０．７−４．
０重量％を含有してなる。 一般式：
【化９】 （式Ｖにおいて、Ｒ2 、Ｒ3 は炭素数４−１８のアルキ
ル基であって、同一又は異り、Ｒ4 は水素又は炭素数１
−４のアルキル基である）
ル基であって、同一又は異り、Ｒ4 は水素又は炭素数１
−４のアルキル基である）
【００７５】該化合物の具体例はＮ，Ｎ’- ジオクチル
アミノメチルベンゾトリアゾール（N,N'-di-octylamino
methylbenzotriazole ）やＮ，Ｎ’- ジオクチルアミノ
メチル−５−メチルベンゾトリアゾール（N,N'-dioctyl
aminomethyl-5-methylbenzotriazole)，Ｎ，Ｎ’−ジド
デシルアミノメチルベンゾトリアゾール（ N，N'-di-do
decylaminomethylbenzotriazole ）である。該ベンゾト
リアゾール誘導体をＴＡＰ及びＴＰＰと組合わせて配合
することにより、とりわけ鉄−銅系合金間の摩耗を効果
的に防止でき、また運転騒音の上昇を抑制できる。
アミノメチルベンゾトリアゾール（N,N'-di-octylamino
methylbenzotriazole ）やＮ，Ｎ’- ジオクチルアミノ
メチル−５−メチルベンゾトリアゾール（N,N'-dioctyl
aminomethyl-5-methylbenzotriazole)，Ｎ，Ｎ’−ジド
デシルアミノメチルベンゾトリアゾール（ N，N'-di-do
decylaminomethylbenzotriazole ）である。該ベンゾト
リアゾール誘導体をＴＡＰ及びＴＰＰと組合わせて配合
することにより、とりわけ鉄−銅系合金間の摩耗を効果
的に防止でき、また運転騒音の上昇を抑制できる。
【００７６】ＴＡＰの０．５−４．０重量％とＴＰＰの
０．２−１．０重量％と該ベンゾトリアゾール誘導体の
０．３−５．０重量％、好ましくは０．５−４．０重量
％の併用が好ましい実施態様の１つである。
０．２−１．０重量％と該ベンゾトリアゾール誘導体の
０．３−５．０重量％、好ましくは０．５−４．０重量
％の併用が好ましい実施態様の１つである。
【００７７】因みに一般に銅不活性化剤として知られて
いるベンゾトリアゾールでは摩耗防止効果は得られない
し、前記配合量以下でも十分な摩耗防止効果は得られな
い。該実施態様の潤滑油は鉄と銅材料の接触における摩
耗を効果的に防止する。
いるベンゾトリアゾールでは摩耗防止効果は得られない
し、前記配合量以下でも十分な摩耗防止効果は得られな
い。該実施態様の潤滑油は鉄と銅材料の接触における摩
耗を効果的に防止する。
【００７８】前記ＰＡＧ２−ＰＡＧ８のいずれかの基油
に、ＴＡＰ０．３−４．０重量％とＴＰＰ０．１−１．
０重量％と前記式Ｂで表されるベンゾトリアゾール誘導
体の１種又は２種以上を０．５−５．０重量％を配合し
た潤滑油、あるいはさらに該組成にグリセリンモノオレ
エート０．２−４．０重量％を配合した組成は特にレト
ロフィット用潤滑油として好適である。
に、ＴＡＰ０．３−４．０重量％とＴＰＰ０．１−１．
０重量％と前記式Ｂで表されるベンゾトリアゾール誘導
体の１種又は２種以上を０．５−５．０重量％を配合し
た潤滑油、あるいはさらに該組成にグリセリンモノオレ
エート０．２−４．０重量％を配合した組成は特にレト
ロフィット用潤滑油として好適である。
【００７９】また前記ＥＳＴ１，５，６，７，９，１
０，１１，１２のいずれかの基油にＴＡＰ０．２−４．
０重量％とＴＰＰ０．１−１．０重量％と前記式Ｖで表
されるベンゾトリアゾール誘導体の１種又は２種以上を
０．５−５．０重量％を配合した潤滑油は優れた耐摩耗
性を発揮するので、ルームエアコン用として好適であ
る。
０，１１，１２のいずれかの基油にＴＡＰ０．２−４．
０重量％とＴＰＰ０．１−１．０重量％と前記式Ｖで表
されるベンゾトリアゾール誘導体の１種又は２種以上を
０．５−５．０重量％を配合した潤滑油は優れた耐摩耗
性を発揮するので、ルームエアコン用として好適であ
る。
【００８０】（フロンとの混合について）本発明のＨＦ
Ｃフロン圧縮機用潤滑油は前記Ｒ１３４ａ，Ｒ１２５，
Ｒ３２，Ｒ１４３ａ，Ｒ１５２ａ等のＨＦＣと混合し、
作動流体を形成する。ＨＦＣはＲ１３４ａ単独、あるい
はＲ１３４ａの３−６０重量％とＲ１２５，Ｒ３２，Ｒ
１４３ａ，Ｒ１５２ａのいずれか１種又は２種以上９７
−４０重量％の混合物あるいはＲ１２５とＲ３２の混合
割合５０／５０−６０／４０の混合物が好ましく用いら
れる。本発明の作動流体組成物は、該ＨＦＣと前述の潤
滑油の混合物からなり、ＨＦＣと潤滑油との割合は９
０：１０−３０：７０（重量部）であり、用途に応じて
その割合は決定される。
Ｃフロン圧縮機用潤滑油は前記Ｒ１３４ａ，Ｒ１２５，
Ｒ３２，Ｒ１４３ａ，Ｒ１５２ａ等のＨＦＣと混合し、
作動流体を形成する。ＨＦＣはＲ１３４ａ単独、あるい
はＲ１３４ａの３−６０重量％とＲ１２５，Ｒ３２，Ｒ
１４３ａ，Ｒ１５２ａのいずれか１種又は２種以上９７
−４０重量％の混合物あるいはＲ１２５とＲ３２の混合
割合５０／５０−６０／４０の混合物が好ましく用いら
れる。本発明の作動流体組成物は、該ＨＦＣと前述の潤
滑油の混合物からなり、ＨＦＣと潤滑油との割合は９
０：１０−３０：７０（重量部）であり、用途に応じて
その割合は決定される。
【００８１】（他の添加剤について）本発明の潤滑油に
は、必要に応じて酸化防止剤としてのＤＢＰＣ（２，６
−ジタ−シャリ−ブチル−ｐ−クレゾール）あるいは
ｐ，ｐ’−ジオクチルジフェニルアミン０．３−５．０
％、フロン安定化剤として２−エチルヘキシルグリシジ
ルエーテル、セコンダリ−ブチルフェニルグリシジルエ
ーテル、炭素数５−１０のアシル基を含有するモノグリ
シジルエーテルなどのエポキシ化合物の１種又は２種以
上０．１−５．０重量％、その他ジメチルポリシロキサ
ンなどの消泡剤５０−２００ｐｐｍ、アルケニルコハク
酸エステルなどの防錆剤０．０５−２．０重量％、ベン
ゾトリアゾールなどの金属不活性化剤５０−１００ｐｐ
ｍなど公知の添加剤を必要に応じて配合してもかまわな
い。
は、必要に応じて酸化防止剤としてのＤＢＰＣ（２，６
−ジタ−シャリ−ブチル−ｐ−クレゾール）あるいは
ｐ，ｐ’−ジオクチルジフェニルアミン０．３−５．０
％、フロン安定化剤として２−エチルヘキシルグリシジ
ルエーテル、セコンダリ−ブチルフェニルグリシジルエ
ーテル、炭素数５−１０のアシル基を含有するモノグリ
シジルエーテルなどのエポキシ化合物の１種又は２種以
上０．１−５．０重量％、その他ジメチルポリシロキサ
ンなどの消泡剤５０−２００ｐｐｍ、アルケニルコハク
酸エステルなどの防錆剤０．０５−２．０重量％、ベン
ゾトリアゾールなどの金属不活性化剤５０−１００ｐｐ
ｍなど公知の添加剤を必要に応じて配合してもかまわな
い。
【００８２】以上のとおり本発明は（ａ成分）トリ（ア
ルキルフェニル）ホスフェートの１種又は２種以上の
０．２−４．０重量％と、（ｂ成分）トリフェニルホス
フェートの０．０３−１．５重量％を必須成分とするＨ
ＦＣ圧縮機用潤滑油である。
ルキルフェニル）ホスフェートの１種又は２種以上の
０．２−４．０重量％と、（ｂ成分）トリフェニルホス
フェートの０．０３−１．５重量％を必須成分とするＨ
ＦＣ圧縮機用潤滑油である。
【００８３】
【本発明の用途】本発明の潤滑油及び作動流体組成物
は、Ｒ１３４ａの単独あるいはＲ１３４ａ、Ｒ３２，Ｒ
１２５のいずれか２種以上の混合フロンを冷媒として使
用した（１）カーエアコン、（２）ルームエアコン、
（３）冷蔵庫、（４）ショーケース、自動販売機など産
業用冷凍機器、あるいは（５）ＨＦＣ用圧縮機の組立て
工程における部品の洗浄油や組立て後の試運転機器に
も、あるいは、上記の実機への補充用又はレトロフィッ
ト用としても好適に用いられる。
は、Ｒ１３４ａの単独あるいはＲ１３４ａ、Ｒ３２，Ｒ
１２５のいずれか２種以上の混合フロンを冷媒として使
用した（１）カーエアコン、（２）ルームエアコン、
（３）冷蔵庫、（４）ショーケース、自動販売機など産
業用冷凍機器、あるいは（５）ＨＦＣ用圧縮機の組立て
工程における部品の洗浄油や組立て後の試運転機器に
も、あるいは、上記の実機への補充用又はレトロフィッ
ト用としても好適に用いられる。
【００８４】
【効果】本発明の潤滑油の効果は以下のとおりである； （１）ＨＦＣ圧縮機の軸受や摺動部の摩耗が著しく低減
でき、長期間安定した摩耗防止ができる。 （２）スラッジの生成抑制に効果的である。 （３）腐食摩耗や錆などの発生がない。 （４）圧縮機の運転中の音の上昇が小さい。 （５）低い粘度でも良好な潤滑性を発揮し、省エネルギ
ー化が図れる。 （６）ゴムなどのエラストマーに対する悪影響がないた
め、長期使用における安定性に優れる。 以下実施例にもとづき本発明の効果などをさらに詳しく
説明する。
でき、長期間安定した摩耗防止ができる。 （２）スラッジの生成抑制に効果的である。 （３）腐食摩耗や錆などの発生がない。 （４）圧縮機の運転中の音の上昇が小さい。 （５）低い粘度でも良好な潤滑性を発揮し、省エネルギ
ー化が図れる。 （６）ゴムなどのエラストマーに対する悪影響がないた
め、長期使用における安定性に優れる。 以下実施例にもとづき本発明の効果などをさらに詳しく
説明する。
【００８５】
（１）フロン溶解性試験 測定条件：試料油０．３ｇとフロン２．７ｇを耐圧ガラ
ス管に封入し、常温から毎分１℃の速度で冷却し、二相
分離する温度を測定し低温側二相分離温度とした。ＨＦ
Ｃフロン溶解性を表１に示す。表１から組成Ａ〜Ｅは全
て各種ＨＦＣに優れた低温溶解性を有することが明らか
である。
ス管に封入し、常温から毎分１℃の速度で冷却し、二相
分離する温度を測定し低温側二相分離温度とした。ＨＦ
Ｃフロン溶解性を表１に示す。表１から組成Ａ〜Ｅは全
て各種ＨＦＣに優れた低温溶解性を有することが明らか
である。
【００８６】
【表１】
【００８７】（２）Ｆａｌｅｘ焼きつき試験（ＡＳＴＭ
Ｄ３２３３） 各潤滑油の２容量部をｎ−パラフィン（粘度１．２ｃＳ
ｔ，４０℃）の８容量部で希釈した油を用いて焼きつき
荷重を測定した。結果を表２に示す。 Ｆａｌｅｘ試験条件： 回転数 ：２９０ｒｐｍ 油 温 ：３０℃ Ｒ１３４ａ吹き込み：７０ｍｌ／分 表２からポリオキシアルキレングリコール誘導体（ＰＡ
Ｇ１，ＰＡＧ２）及びエステル（ＥＳＴ１，ＥＳＴ２）
にＴＰＰとＴＣＰあるいはＴＸＰを請求項１の範囲内で
添加した組成Ｈ及びＪは優れた潤滑性を示すことが明ら
かである。
Ｄ３２３３） 各潤滑油の２容量部をｎ−パラフィン（粘度１．２ｃＳ
ｔ，４０℃）の８容量部で希釈した油を用いて焼きつき
荷重を測定した。結果を表２に示す。 Ｆａｌｅｘ試験条件： 回転数 ：２９０ｒｐｍ 油 温 ：３０℃ Ｒ１３４ａ吹き込み：７０ｍｌ／分 表２からポリオキシアルキレングリコール誘導体（ＰＡ
Ｇ１，ＰＡＧ２）及びエステル（ＥＳＴ１，ＥＳＴ２）
にＴＰＰとＴＣＰあるいはＴＸＰを請求項１の範囲内で
添加した組成Ｈ及びＪは優れた潤滑性を示すことが明ら
かである。
【００８８】
【表２】
【００８９】（３）酸化安定度試験（ＩＳＯＴ）と加水
分解試験 精製鉱油（比重０．８７５ｇ／ｃｃ，粘度（４０℃）４
３．１５ｃＳｔ，（１００℃）６．６５５ｃＳｔ）に表
３の添加剤を配合して得られた試料油を用いて酸化安定
度試験（ＩＳＯＴ）と加水分解試験とを行った結果を表
３に示す。 ＩＳＯＴ試験（ＪＩＳ Ｋ２５１４−８２準拠）：試
料油を触媒（鋼と銅片）とともに容器にいれ、温度１６
５．５℃、時間４８時間で酸化させた。試験後の油の全
酸価の増加量とスラッジの重量を測定した。スラッジは
０．８μｍのフィルターで濾過し、フィルター上の残渣
物の重さをスラッジとした。 加水分解試験（ＡＳＴＭ Ｄ２６１９−８８に準
拠）；試料油７５ｇに水２５ｇを加え、銅触媒存在下で
９３℃、４８時間放置する。試験後の油の酸価の増加量
と銅の減量を測定した。表３からＴＣＰとＴＰＰを併用
した組成（組成Ｎと組成Ｏ）は全酸価の増加が少なく、
スラッジの生成も少なく、また銅の腐食も少ないことが
明らかである。
分解試験 精製鉱油（比重０．８７５ｇ／ｃｃ，粘度（４０℃）４
３．１５ｃＳｔ，（１００℃）６．６５５ｃＳｔ）に表
３の添加剤を配合して得られた試料油を用いて酸化安定
度試験（ＩＳＯＴ）と加水分解試験とを行った結果を表
３に示す。 ＩＳＯＴ試験（ＪＩＳ Ｋ２５１４−８２準拠）：試
料油を触媒（鋼と銅片）とともに容器にいれ、温度１６
５．５℃、時間４８時間で酸化させた。試験後の油の全
酸価の増加量とスラッジの重量を測定した。スラッジは
０．８μｍのフィルターで濾過し、フィルター上の残渣
物の重さをスラッジとした。 加水分解試験（ＡＳＴＭ Ｄ２６１９−８８に準
拠）；試料油７５ｇに水２５ｇを加え、銅触媒存在下で
９３℃、４８時間放置する。試験後の油の酸価の増加量
と銅の減量を測定した。表３からＴＣＰとＴＰＰを併用
した組成（組成Ｎと組成Ｏ）は全酸価の増加が少なく、
スラッジの生成も少なく、また銅の腐食も少ないことが
明らかである。
【００９０】
【表３】
【００９１】（４−１）実機試験１ ＣＨ3 Ｏ−（ＰＯ）ｆ（ＥＯ）ｕ−ＣＨ3 のブロックＰ
Ｏ−ＥＯ共重合体ジメチルエーテル（ｆ：ｕ＝８：２、
粘度（１００℃）２０．５ｃＳｔのＰＡＧ誘導体）を基
油とし、これに表４の添加剤を配合して得た潤滑油を用
いて実機による耐久試験を行った。結果は表４のとおり
であった。
Ｏ−ＥＯ共重合体ジメチルエーテル（ｆ：ｕ＝８：２、
粘度（１００℃）２０．５ｃＳｔのＰＡＧ誘導体）を基
油とし、これに表４の添加剤を配合して得た潤滑油を用
いて実機による耐久試験を行った。結果は表４のとおり
であった。
【００９２】運転条件 ロータリー型カーエアコンにＲ１３４ａと試料油を張り
込み以下の条件で耐久試験を行った。運転中の吐出温度
と運転音及び試験後の摩耗及び油中金属を測定した。 試験時間 ：２００時間 回転数 ：５５００ｒｐｍ 吐出圧力 ：２４ｋｇｆ／ｃｍ２ 吸入側温度：−１〜＋２℃ 表４のとおり、試料油Ｌ１、Ｌ２及びＬ３ではコンプレ
ッサーの回転軸のうちプレーンベアリングと接触する部
分に激しい摩耗が発生し、鉄、アルミニウムの摩耗も大
きかった。また、２００時間の耐久試験終了時期におい
て機械の騒音レベルが高まった。これに比べて試料油Ｌ
４とＬ５では摩耗、騒音特性とも良好であった。
込み以下の条件で耐久試験を行った。運転中の吐出温度
と運転音及び試験後の摩耗及び油中金属を測定した。 試験時間 ：２００時間 回転数 ：５５００ｒｐｍ 吐出圧力 ：２４ｋｇｆ／ｃｍ２ 吸入側温度：−１〜＋２℃ 表４のとおり、試料油Ｌ１、Ｌ２及びＬ３ではコンプレ
ッサーの回転軸のうちプレーンベアリングと接触する部
分に激しい摩耗が発生し、鉄、アルミニウムの摩耗も大
きかった。また、２００時間の耐久試験終了時期におい
て機械の騒音レベルが高まった。これに比べて試料油Ｌ
４とＬ５では摩耗、騒音特性とも良好であった。
【００９３】
【表４】
【００９４】（４−２）実機試験２ 基油としてＣＨ3 −Ｏ−（ＰＯ）ｆ（ＥＯ）ｕ−ＣＨ3
（５０％）とＣＨ3 −Ｏ−（ＰＯ）ｅ（ＥＯ）ｔ−Ｈ
（５０％）のブレンド（ｆ：ｄ＝ｅ：ｔ＝８：２でとも
にブロック共重合体，粘度（１００℃）１５．０ｃＳ
ｔ）に添加剤を配合して得た潤滑油を用いて、実機耐久
試験を行った。この実験に使用した圧縮機はＲ１２対応
仕様であったが、これにＲ１３４フロンを充填して使用
した。
（５０％）とＣＨ3 −Ｏ−（ＰＯ）ｅ（ＥＯ）ｔ−Ｈ
（５０％）のブレンド（ｆ：ｄ＝ｅ：ｔ＝８：２でとも
にブロック共重合体，粘度（１００℃）１５．０ｃＳ
ｔ）に添加剤を配合して得た潤滑油を用いて、実機耐久
試験を行った。この実験に使用した圧縮機はＲ１２対応
仕様であったが、これにＲ１３４フロンを充填して使用
した。
【００９５】運転条件 圧縮機 ：斜板可変型カーエアコン（Ｒ１２フロン対
応タイプ） フロン ：Ｒ１３４ａ 試験時間 ：１００時間 回転数 ：５５００ｒｐｍ 吐出圧力 ：１９kgf/cm2 吸入圧力 ：１．８kgf/cm2 表５のとおり試料油Ｍ１とＭ２では４８−５８時間で部
品の摩耗が激しく発生して運転を中止した。一方試料油
Ｍ３−Ｍ６は安定運転でき、Ｆｅ，Ｃｕ，Ａｌ，Ｃｕの
摩耗も低く抑えることができた。試料油Ｍ４−Ｍ６はレ
トロフィット用冷凍機油として特に好ましい結果であっ
た。
応タイプ） フロン ：Ｒ１３４ａ 試験時間 ：１００時間 回転数 ：５５００ｒｐｍ 吐出圧力 ：１９kgf/cm2 吸入圧力 ：１．８kgf/cm2 表５のとおり試料油Ｍ１とＭ２では４８−５８時間で部
品の摩耗が激しく発生して運転を中止した。一方試料油
Ｍ３−Ｍ６は安定運転でき、Ｆｅ，Ｃｕ，Ａｌ，Ｃｕの
摩耗も低く抑えることができた。試料油Ｍ４−Ｍ６はレ
トロフィット用冷凍機油として特に好ましい結果であっ
た。
【００９６】
【表５】
【００９７】（４−３）実機試験３ ペンタエリスリトールの２−エチルヘキサン酸（５０モ
ル％）と３，５，５−トリメチルヘキサン酸（５０モル
％）の混合酸エステル（４０℃粘度６５．１ｃＳｔ）に
表６の添加剤を配合して得た潤滑油とＲ４０７Ｃとをロ
ータリー型ルームエアコン圧縮機に充填して耐久試験を
行った。結果は表６のとおりであった。
ル％）と３，５，５−トリメチルヘキサン酸（５０モル
％）の混合酸エステル（４０℃粘度６５．１ｃＳｔ）に
表６の添加剤を配合して得た潤滑油とＲ４０７Ｃとをロ
ータリー型ルームエアコン圧縮機に充填して耐久試験を
行った。結果は表６のとおりであった。
【００９８】運転条件 フロン ：Ｒ４０７Ｃ（６００ｇ） 油 ：３８４ｇ 試験時間 ：６００時間 吐出圧力 ：２８kgf/cm2 吸入圧力 ：５kgf/cm2 吐出側温度：１１０℃ 吸入側温度：１５℃ 表６のとおり試料油Ｎ３とＮ４は混合フロンＲ４０７Ｃ
のもとでも優れた耐摩耗性を示した。
のもとでも優れた耐摩耗性を示した。
【表６】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｍ 105:38 133:44） Ｃ１０Ｎ 30:06 40:30
Claims (20)
- 【請求項１】 鉱油及び／又は合成油を潤滑油基油とし
て、（ａ成分）一般式Ａで表されるトリ（アルキルフェ
ニル）ホスフェートの１種又は２種以上を０．２−４．
０重量％と、（ｂ成分）トリフェニルホスフェートを
０．０３−１．５重量％含有してなるＨＦＣフロン圧縮
機用潤滑油組成物。 一般式Ａ： 【化１】 （式Ａにおいて、Ｒ1 は炭素数１−４の直鎖又は分岐の
アルキル基、ｎは１−２の整数で、ｎが２の場合Ｒ1 は
同一又は異る。） - 【請求項２】 （ａ成分）トリ（アルキルフェニル）ホ
スフェートがトリクレジルホスフェート、トリキシレニ
ルホスフェート、トリ（モノｎ−ブチルフェニル）ホス
フェート、トリ（モノｔ−ブチルフェニル）ホスフェー
トのいずれか１種又は２種以上である請求項１に記載の
ＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。 - 【請求項３】 （ａ成分）トリ（アルキルフェニル）ホ
スフェート：（ｂ成分）トリフェニルホスフェートが
５：１−１．５：１（重量比）である請求項１又は２に
記載のＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。 - 【請求項４】 潤滑油基油がポリオキシアルキレングリ
コール誘導体及び／又は多価アルコールエステルである
請求項１乃至３のいずれかに記載のＨＦＣフロン圧縮機
用潤滑油組成物。 - 【請求項５】 炭素数３−６の脂肪族３価アルコールと
炭素数１２−１８の飽和又は不飽和１価脂肪酸とのモノ
エステルの１種又は２種以上０．１−４．０重量％をさ
らに含有してなる請求項１乃至４のいずれかに記載のＨ
ＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。 - 【請求項６】 モノエステルがグリセリンモノオレエー
トである請求項５に記載のフロン圧縮機用潤滑油組成
物。 - 【請求項７】 一般式Ｂのベンゾトリアゾール誘導体の
１種又は２種以上を０．３−５．０重量％含有してなる
請求項１乃至６のいづれかに記載のＨＦＣフロン圧縮機
用潤滑油組成物。 一般式Ｂ： 【化２】 （式Ｂにおいて、Ｒ2 、Ｒ3 は炭素数４−１８のアルキ
ル基であって、同一又は異り、Ｒ4 は水素又は炭素数１
−４のアルキル基である） - 【請求項８】 ＨＦＣが１，１，１，２−テトラフルオ
ロエタン（Ｒ１３４ａ）単独、あるいは１，１，１，２
−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４ａ）３−６０％とペ
ンタフルオロエタン（Ｒ１２５）、ジフルオロメタン
（Ｒ３２）及び１，１，１−トリフルオロエタン（Ｒ１
４３ａ）のいずれか１種又は２種以上９７−４０％との
混合物である請求項１乃至７のいづれかに記載のＨＦＣ
フロン圧縮機用潤滑油組成物。 - 【請求項９】 潤滑油基油が以下に示す一般式Ｉ−１、
Ｉ−２、II−１、II−２、 III−１及び III−２で表さ
れる化合物群から選択されるポリオキシアルキレングリ
コール誘導体の少なくとも１種からなる請求項１乃至８
のいずれかに記載のＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成
物。一般式Ｉ−１ ： Ｒ5 −Ｏ−（ＰＯ）ｃ−Ｈ （一般式Ｉ−１において、Ｒ5 は炭素数１−４のアルキ
ル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ｃは１００℃粘度が
５−１５ｃＳｔに相当するＰＯの平均重合度である。）一般式Ｉ−２ ： Ｒ6 −Ｏ−（ＰＯ）ｄ−Ｒ7 （一般式Ｉ−２において、Ｒ6 、Ｒ7 は炭素数１−４の
アルキル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ｄは１００℃
粘度が５−１５ｃＳｔに相当するＰＯの平均重合度であ
る。）一般式II−１ ： Ｒ8 −Ｏ−（ＰＯ）ｅ（ＥＯ）ｔ−Ｈ （一般式II−１において、Ｒ8 は炭素数１−４のアルキ
ル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ＥＯはオキシエチレ
ン基、ＰＯとＥＯはブロック共重合をしており、（Ｐ
Ｏ）ｅと（ＥＯ）ｔは上記式II−Ｉの順序で結合してお
り、ｅ，ｔは１００℃粘度が５−２０ｃＳｔに相当する
ＰＯ，ＥＯの平均重合度であり、ｅ：ｔは９：１−７：
３である。）一般式II−２ ： Ｒ9 −Ｏ−（ＰＯ）ｆ（ＥＯ）ｕ−Ｒ
10 （一般式II−２において、Ｒ9 、Ｒ10は炭素数１−４の
アルキル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ＥＯはオキシ
エチレン基、ＰＯとＥＯはブロック共重合をしており、
ｆ，ｕは１００℃粘度が５−２０ｃＳｔに相当するＰ
Ｏ，ＥＯの平均重合度であり、ｆ：ｕは９：１−７：３
である。）一般式 III−１ ： Ｒ11−Ｏ−［（ＰＯ）ｇ（ＥＯ）
ｖ］−（ＥＯ）ｙ−Ｈ （一般式 III−１において、Ｒ11は炭素数１−４のアル
キル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ＥＯはオキシエチ
レン基であり、［（ＰＯ）ｇ（ＥＯ）ｖ］はＰＯとＥＯ
のランダム共重合体基であり、（ＥＯ）ｙはブロック共
重合体基であり、〔（ＰＯｇ）（ＥＯ）ｎ3 〕と（Ｅ
Ｏ）ｙは上記式 III−１の順序で結合しており、ｇ，
ｖ，ｙは１００℃粘度が７−３５ｃＳｔに相当するＰ
Ｏ，ＥＯ，ＥＯの平均重合度であり、ｇ：ｖ＝９．５：
０．５−７：３，（ｇ＋ｖ）：ｙ＝９．７：０．３−
７：３である。）一般式 III−２ ： Ｒ12−Ｏ−［（ＰＯ）ｈ（ＥＯ）
ｗ］−（ＥＯ）ｚ−Ｒ13 （一般式 III−２において、Ｒ12、Ｒ13は炭素数１−４
のアルキル基、ＰＯはオキシプロピレン基、ＥＯはオキ
シエチレン基であり、［（ＰＯ）ｈ（ＥＯ）ｗ］はＰＯ
とＥＯのランダム共重合体基であり、（ＥＯ）ｚはブロ
ック共重合基であり、ｈ，ｗ，ｚは１００℃粘度が７−
３５ｃＳｔに相当するＰＯ，ＥＯ，ＥＯの平均重合度で
あり、ｈ：ｗ＝９．５：０．５−７：３，（ｈ＋ｗ）：
ｚ＝９．７：０．３−７：３である。） - 【請求項１０】 潤滑油基油が、一般式II−１で表され
る化合物を１０−１００重量％含有し、ｅ，ｔは１００
℃粘度が５−１５ｃＳｔに相当するＰＯ，ＥＯの平均重
合度であり、ｅ：ｔは９：１−７：３である請求項９に
記載のＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。 - 【請求項１１】 潤滑油基油が、一般式II−１で表され
る化合物１０−９０重量％と、一般式Ｉ−２、II−２及
び III−２からなる群より選択される１種又は２種以上
１０−９０重量％との混合物であり、一般式II−１の
ｅ，ｔは１００℃粘度が５−１５ｃＳｔに相当するＰ
Ｏ，ＥＯの平均重合度であり、ｅ：ｔは９：１−７：３
であり、一般式Ｉ−２のｄは１００℃粘度が５−１０ｃ
Ｓｔに相当するＰＯの平均重合度であり、一般式II−２
のｆ，ｕは１００℃粘度が５−２０ｃＳｔに相当するＰ
Ｏの平均重合度であり、一般式 III−２のｈ，ｗ，ｚは
１００℃粘度が１０−３０ｃＳｔに相当するＰＯ，Ｅ
Ｏ，ＥＯの平均重合度である請求項９に記載のＨＦＣフ
ロン圧縮機用潤滑油組成物。 - 【請求項１２】 潤滑油基油が、炭素数５−１０、水酸
基数２−６の脂肪族多価アルコールの少なくとも１種
と、以下の（Ａ群）又は（Ｂ群）の脂肪酸との反応で得
られた多価アルコールエステルの１種又は２種以上であ
る請求項１乃至８のいずれかに記載のＨＦＣフロン圧縮
機用潤滑油組成物。 （Ａ群）炭素数５−１０の非ネオ型分岐飽和１価脂肪酸
の１種又は２種以上； （Ｂ群）炭素数５−１０の非ネオ型分岐飽和１価脂肪酸
の１種又は２種以上６０−９５モル％と、炭素数５−８
の直鎖飽和１価脂肪酸の１種又は２種以上４０−５モル
％との混合酸。 - 【請求項１３】 潤滑油基油が、ネオペンチルグリコー
ルと炭素数７−９の非ネオ型α位分岐飽和１価脂肪酸と
のエステル、ペンタエリスリトールと炭素数７−９の非
ネオ型α位分岐飽和１価脂肪酸とのエステル、及びジペ
ンタエリスリトールと炭素数７−９の非ネオ型α位分岐
飽和１価脂肪酸とのエステルよりなる群から選択される
１種又は２種以上からなる請求項１２に記載のＨＦＣフ
ロン圧縮機用潤滑油組成物。 - 【請求項１４】 潤滑油基油が、ネオペンチルグリコー
ルと炭素数７−９の非ネオ型α位分岐飽和１価脂肪酸と
のエステルの１種又は２種以上１０−９０重量％と、ペ
ンタエリスリトールと炭素数７−９の非ネオ型α位分岐
飽和１価脂肪酸とのエステルの１種又は２種以上１０−
９０重量％の混合物からなる請求項１３に記載のＨＦＣ
フロン圧縮機用潤滑油組成物。 - 【請求項１５】 請求項１における潤滑油基油が、ペン
タエリスリトールと炭素数７−９の非ネオ型α位分岐飽
和１価脂肪酸とのエステルの１種又は２種以上１０−９
０重量％と、ジペンタエリスリトールと炭素数７−９の
非ネオ型α位分岐飽和１価脂肪酸とのエステルの１種又
は２種以上１０−９０重量％の混合物からなる請求項１
３記載のＨＦＣフロン用圧縮機用潤滑油組成物。 - 【請求項１６】 鉱油及び／又は合成油を潤滑油基油と
して、（ａ成分）一般式Ａで表されるトリ（アルキルフ
ェニル）ホスフェート１種又は２種以上０．２−４．０
重量％と、（ｂ成分）トリフェニルホスフェート０．０
５−１．５重量％と、（ｃ成分）一般式Ｂで表されるベ
ンゾトリアゾール誘導体の１種又は２種以上０．５−
３．０重量％とを必須成分として含有してなるＨＦＣフ
ロン圧縮機用潤滑油組成物。 一般式Ａ： 【化３】 （式Ａにおいて、Ｒ1 は炭素数１−４の直鎖又は分岐の
アルキル基、ｎは１−２の整数で、ｎが２の場合Ｒ1 は
同一又は異る。） 一般式Ｂ： 【化４】 （式Ｂにおいて、Ｒ2 、Ｒ3 は炭素数４−１８のアルキ
ル基であって、同一又は異り、Ｒ4 は水素又は炭素数１
−４のアルキル基である） - 【請求項１７】 ２−エチルヘキシルグリシジルエーテ
ル、イソブチルフェニルグリシジルエーテル、炭素数５
−１０の脂肪酸エステル基を含有するグリシジルエーテ
ルのいずれか１種、又は２種以上を潤滑油全量を１００
重量％としてさらに０．１−５．０重量％を含有する請
求項１６記載のＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。 - 【請求項１８】 トリ（アルキルフェニル）ホスフェー
トとしてトリクレジルホスフェートを０．２−４．０重
量％と、トリフェニルホスフェートを０．０５−１．５
重量％と、さらにグリセリンモノオレエートを０．１−
４．０重量％必須成分として含有してなる請求項１６又
は１７に記載のＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物。 - 【請求項１９】 請求項１乃至１８のいずれかに記載の
ＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物１０−７０重量部
と、（Ｂ）ＨＦＣフロンの９０−３０重量部よりなる作
動流体組成物。 - 【請求項２０】 請求項１乃至１８のいずれかに記載の
ＨＦＣフロン圧縮機用潤滑油組成物を圧縮機にＨＦＣフ
ロンと共に充填し、運転することを特徴とするＨＦＣフ
ロン圧縮機の潤滑性向上方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6304851A JPH08157847A (ja) | 1994-12-08 | 1994-12-08 | Ｈｆｃフロン圧縮機用潤滑油組成物、ｈｆｃフロン圧縮機の潤滑性向上方法及び同潤滑油組成物を含有する作動流体組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6304851A JPH08157847A (ja) | 1994-12-08 | 1994-12-08 | Ｈｆｃフロン圧縮機用潤滑油組成物、ｈｆｃフロン圧縮機の潤滑性向上方法及び同潤滑油組成物を含有する作動流体組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08157847A true JPH08157847A (ja) | 1996-06-18 |
Family
ID=17938047
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6304851A Pending JPH08157847A (ja) | 1994-12-08 | 1994-12-08 | Ｈｆｃフロン圧縮機用潤滑油組成物、ｈｆｃフロン圧縮機の潤滑性向上方法及び同潤滑油組成物を含有する作動流体組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08157847A (ja) |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6221274B1 (en) | 1998-01-21 | 2001-04-24 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Lubricant compositions for refrigerating machine employing HFC-32, HFC-125 or HFC-134A |
| US6516837B2 (en) | 2000-09-27 | 2003-02-11 | Honeywell International Inc. | Method of introducing refrigerants into refrigeration systems |
| JP2006512426A (ja) * | 2002-10-25 | 2006-04-13 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | フッ素置換オレフィンを含有する組成物 |
| WO2006092560A1 (en) * | 2005-03-04 | 2006-09-08 | Croda International Plc | Noise reduction additive |
| JP2006275013A (ja) * | 2005-03-30 | 2006-10-12 | Nippon Oil Corp | 冷媒圧縮機用試運転油、及び冷媒圧縮機の試運転方法 |
| JP2007510039A (ja) * | 2003-10-27 | 2007-04-19 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | フッ素化アルケン冷媒組成物 |
| JP2008519125A (ja) * | 2004-11-04 | 2008-06-05 | ユナイテッド テクノロジーズ コーポレイション | 負荷容量および表面疲労寿命を向上させる潤滑剤添加剤パッケージ |
| KR100900621B1 (ko) * | 2001-07-31 | 2009-06-02 | 가부시키가이샤 쟈판에나지 | 탄화수소 냉매용 냉동기유 |
| JP2010209360A (ja) * | 2003-08-01 | 2010-09-24 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | 冷凍機油組成物 |
| JP2011195630A (ja) * | 2010-03-17 | 2011-10-06 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | 冷凍機油および冷凍機用作動流体組成物 |
| JP2013108033A (ja) * | 2011-11-24 | 2013-06-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 潤滑油組成物 |
| WO2013125528A1 (ja) | 2012-02-22 | 2013-08-29 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 冷凍機油組成物及びその製造方法、冷凍機用作動流体組成物 |
| WO2013146924A1 (ja) | 2012-03-29 | 2013-10-03 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 冷凍機用作動流体組成物及び冷凍機油 |
| WO2014112417A1 (ja) | 2013-01-17 | 2014-07-24 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 冷凍機油および冷凍機用作動流体組成物 |
| US8796193B2 (en) | 2003-08-01 | 2014-08-05 | Nippon Oil Corporation | Refrigerating machine oil compositions |
| WO2014132676A1 (ja) | 2013-02-26 | 2014-09-04 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 冷凍機油及び冷凍機用作動流体組成物 |
-
1994
- 1994-12-08 JP JP6304851A patent/JPH08157847A/ja active Pending
Cited By (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1097088C (zh) * | 1998-01-21 | 2002-12-25 | 三菱电机株式会社 | 采用HFC－32、HFC－125或者HFC－134a的冷冻机用润滑油组合物 |
| US6221274B1 (en) | 1998-01-21 | 2001-04-24 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Lubricant compositions for refrigerating machine employing HFC-32, HFC-125 or HFC-134A |
| US6516837B2 (en) | 2000-09-27 | 2003-02-11 | Honeywell International Inc. | Method of introducing refrigerants into refrigeration systems |
| US6640841B2 (en) | 2000-09-27 | 2003-11-04 | Honeywell International Inc. | Method of introducing refrigerants into refrigeration systems |
| KR100900621B1 (ko) * | 2001-07-31 | 2009-06-02 | 가부시키가이샤 쟈판에나지 | 탄화수소 냉매용 냉동기유 |
| JP2006512426A (ja) * | 2002-10-25 | 2006-04-13 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | フッ素置換オレフィンを含有する組成物 |
| US9631129B2 (en) | 2002-10-25 | 2017-04-25 | Honeywell International Inc. | Fluorinated alkene refrigerant compositions |
| JP4699758B2 (ja) * | 2002-10-25 | 2011-06-15 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | フッ素置換オレフィンを含有する組成物 |
| JP2010209360A (ja) * | 2003-08-01 | 2010-09-24 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | 冷凍機油組成物 |
| US8796193B2 (en) | 2003-08-01 | 2014-08-05 | Nippon Oil Corporation | Refrigerating machine oil compositions |
| JP2007510039A (ja) * | 2003-10-27 | 2007-04-19 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | フッ素化アルケン冷媒組成物 |
| JP2008519125A (ja) * | 2004-11-04 | 2008-06-05 | ユナイテッド テクノロジーズ コーポレイション | 負荷容量および表面疲労寿命を向上させる潤滑剤添加剤パッケージ |
| JP2008519126A (ja) * | 2004-11-04 | 2008-06-05 | ユナイテッド テクノロジーズ コーポレイション | 機械部品の粗表面のための多機能潤滑剤添加剤パッケージ |
| WO2006092560A1 (en) * | 2005-03-04 | 2006-09-08 | Croda International Plc | Noise reduction additive |
| JP4659500B2 (ja) * | 2005-03-30 | 2011-03-30 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 冷媒圧縮機用試運転油、及び冷媒圧縮機の試運転方法 |
| JP2006275013A (ja) * | 2005-03-30 | 2006-10-12 | Nippon Oil Corp | 冷媒圧縮機用試運転油、及び冷媒圧縮機の試運転方法 |
| JP2011195630A (ja) * | 2010-03-17 | 2011-10-06 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | 冷凍機油および冷凍機用作動流体組成物 |
| JP2013108033A (ja) * | 2011-11-24 | 2013-06-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 潤滑油組成物 |
| WO2013125528A1 (ja) | 2012-02-22 | 2013-08-29 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 冷凍機油組成物及びその製造方法、冷凍機用作動流体組成物 |
| US9234155B2 (en) | 2012-02-22 | 2016-01-12 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Refrigerator oil composition, method for producing same, and working fluid composition for refrigerators |
| WO2013146924A1 (ja) | 2012-03-29 | 2013-10-03 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 冷凍機用作動流体組成物及び冷凍機油 |
| US9562182B2 (en) | 2012-03-29 | 2017-02-07 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Refrigerator working fluid composition and refrigerant oil |
| WO2014112417A1 (ja) | 2013-01-17 | 2014-07-24 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 冷凍機油および冷凍機用作動流体組成物 |
| US9365760B2 (en) | 2013-01-17 | 2016-06-14 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Refrigerating machine oil and working fluid composition for refrigerating machine |
| KR20170010084A (ko) | 2013-01-17 | 2017-01-25 | 제이엑스 에네루기 가부시키가이샤 | 냉동기유 및 냉동기용 작동 유체 조성물 |
| WO2014132676A1 (ja) | 2013-02-26 | 2014-09-04 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 冷凍機油及び冷凍機用作動流体組成物 |
| US9944881B2 (en) | 2013-02-26 | 2018-04-17 | Jxtg Nippon Oil & Energy Corporation | Refrigerating machine oil, and working fluid composition for refrigerating machines |
| US10626344B2 (en) | 2013-02-26 | 2020-04-21 | Jxtg Nippon Oil & Energy Corporation | Refrigerating machine oil, and working fluid composition for refrigerating machines |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0480479B1 (en) | Use of a lubricant for compressors using a hydrofluorocarbon refrigerant containing no chlorine | |
| EP0736591B1 (en) | Lubricating oil additive, lubricating oil and working fluid for refrigerators | |
| KR100287584B1 (ko) | 냉동기유 조성물 | |
| US5310492A (en) | Refrigerating machine oil composition | |
| JPH08157847A (ja) | Ｈｆｃフロン圧縮機用潤滑油組成物、ｈｆｃフロン圧縮機の潤滑性向上方法及び同潤滑油組成物を含有する作動流体組成物 | |
| US20070187640A1 (en) | Lubricating Composition Containing A Blend Of A Polyol Ester And An Alkylbenzene | |
| EP0458584A1 (en) | Lubricants | |
| US6080705A (en) | Refrigerator oil, working fluid for refrigerator, and method for lubricating refrigeration system | |
| FI110949B (fi) | Voiteluaineita | |
| US5560854A (en) | Working fluid composition for HFC refrigerant compressor containing benzotriazole derivatives, and a process for improving lubrication in a compressor | |
| US20070004605A1 (en) | Lubricants for refrigeration systems | |
| JP2005514492A (ja) | 炭酸ガス冷却装置及び空調装置用の作動媒体 | |
| EP0897416B1 (en) | Refrigeration oils comprising esters of hindered alcohols | |
| JP2001226690A (ja) | 冷凍装置用潤滑油組成物及び冷凍装置 | |
| JPH1046170A (ja) | 冷凍機作動流体用組成物 | |
| EP0913457A2 (en) | Low viscosity energy efficient polyol-ester containing refrigerant | |
| JP3514902B2 (ja) | 冷凍機用潤滑油組成物、冷凍機作動流体、冷媒圧縮機および冷凍装置 | |
| US6548457B1 (en) | Lubricant for refrigerating machine employing ammonia refrigerant | |
| JPH0532985A (ja) | 冷凍機油組成物 | |
| WO2004072215A1 (en) | Lubricant for hydrofluorocarbon refrigerants | |
| WO2022181366A1 (ja) | アルミニウム系摺動部材を冷凍機油で潤滑する方法、冷凍機油、及び冷凍機 | |
| KR20030007971A (ko) | 냉동기용 윤활유 및 이를 함유하는 냉동기용 작동 유체조성물 | |
| JPH0688086A (ja) | 潤滑油組成物 | |
| MXPA98003732A (en) | Refrigerator oil, hydraulic fluid for refrigerator, and method for lubricating refrigeration system | |
| AU2007203564A1 (en) | A lubricating composition containing a blend of a polyol ester and an alkylbenzene |