JPH08146292A

JPH08146292A - 読取用レンズ

Info

Publication number: JPH08146292A
Application number: JP29174894A
Authority: JP
Inventors: Kiichiro Nishina; 喜一朗仁科
Original assignee: Ricoh Co Ltd
Current assignee: Ricoh Co Ltd
Priority date: 1994-11-25
Filing date: 1994-11-25
Publication date: 1996-06-07

Abstract

(57)【要約】【目的】大口径、広画角で、色収差が良好に補正され、
高空間周波数に高いＭＴＦを持ち、低価格で実現できる
読取用レンズを実現する。【構成】第１レンズ１ないし第６レンズ６よりなる４群
６枚構であり、ｅ線に対する、全系の焦点距離：ｆ、第
１群の焦点距離：ｆ₁、第２，第３群の合成焦点距離：
ｆ₂₃、第ｊレンズ(ｊ＝１〜６)の材質のｅ線に対する屈
折率：ｎ_j、アッベ数：ν_jが、条件；(１−１)：０．６
５ｆ＜ｆ₁＜１．３５ｆ，(１−２)：−１．７ｆ＜ｆ₂₃
＜−０．６ｆ，(１−３)：１．５２＜（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅
＋ｎ₆）／４＜１．６６，(１−４)：１４．４＜｛（ν₁
＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝−｛（ν₃＋ν₄）／２｝＜２
２．５を満足する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は読取用レンズに関す
る。このレンズはファクシミリやデジタル複写機の原稿
読取部や各種のイメージスキャナに利用できる。

【０００２】

【従来の技術】ファクシミリやデジタル複写機の原稿読
取部やイメージスキャナでは、読み取るべき画像情報を
有する原稿の像を「読取用レンズ」により縮小して、例
えばＣＣＤのような固体撮像素子上に結像させて画像情
報を信号化する。

【０００３】読取用レンズは、読取部をなるべくコンパ
クトに構成できるように「広画角」であること、高速読
取を実現できるように明るい像を結像できること、即ち
「大口径」であること、固体撮像素子の高密度化に対応
できるように「高空間周波数におけるＭＴＦが高い」こ
とが望ましい。また、３ライン１チップＣＣＤによるカ
ラー画像センサーによる「カラー原稿の読取」も有効に
行えるためには「色収差が良好に補正され」ている必要
がある。

【０００４】従来、読取用レンズを「ガウス型」で構成
したものとして、特開平２−２５６０１３号公報、同３
−２３６０１２号公報、同５−５３０５２号公報開示の
ものが知られている。しかしこれらの読取用レンズは何
れも、正レンズに屈折率の高い所謂「ランタン系の硝
材」を用いているため、硝材単価が高く、低コストでの
実現が困難である。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】この発明は上記事情に
鑑みてなされたもので、４群６枚構成のガウス型で、Ｆ
／Ｎｏ．４．５と大口径でありながら、半画角が１９度
を超える広画角で、高空間周波数に対するＭＴＦが高
く、色収差も良好に補正され、低コストに実現できる新
規な読取用レンズの提供を目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】この発明の「読取用レン
ズ」は、図１に示すように物体側から像側へ向かって第
１ないし第４群を順次配備してなる。

【０００７】「第１群」を構成する第１レンズ１は「物
体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ」である。

【０００８】「第２群」は、第２レンズ２と第３レンズ
３との「接合レンズ」である。第２レンズ２は「正レン
ズ」であり、その像側に接合される第３レンズ３は「負
レンズ」である。

【０００９】「第３群」は、第４レンズ４と第５レンズ
５との「接合レンズ」である。第４レンズ４は「負レン
ズ」であり、その像側に接合される第５レンズ５は「正
レンズ」である。

【００１０】第４群を構成する第６レンズ６は「正レン
ズ」である。従って、全体は４群６枚構成である。

【００１１】なお、図１において、符号Ｓは「絞り」を
示す。

【００１２】請求項１記載の読取用レンズでは、全系の
焦点距離：ｆ、第１群の焦点距離：ｆ₁、第２，第３群
の合成焦点距離：ｆ₂₃、上記第ｊレンズ(ｊ＝１〜６)の
材質のｅ線に対する屈折率：ｎ_j、アッベ数：ν_jが、条
件（１−１）０．６５ｆ＜ｆ₁＜１．３５ｆ（１−２） −１．７ｆ＜ｆ₂₃＜−０．６ｆ（１−３）１．５２＜（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＜１．６６（１−４）１４．４＜｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝− ｛（ν₃＋ν₄）／２｝＜２２．５を満足する。これら条件において、焦点距離：ｆ，
ｆ₁，ｆ₂₃および屈折率：ｎ_jは、全て「ｅ線」に対するも
のである。

【００１３】上記第２レンズの正レンズ、第３レンズの
負レンズ、第４レンズの負レンズ、第５レンズの正レン
ズ、第６レンズの正レンズには、種々のレンズ形態が可
能であり、これらレンズの具体的な形態に応じて上記条
件（１−１）〜（１−４）における最適範囲が異なって
くる。

【００１４】請求項２記載の読取用レンズでは、請求項
１記載の読取用レンズにおける第２レンズが「凸面を物
体側に向けた正メニスカスレンズ」、第３レンズが「凸
面を物体側に向けた負メニスカスレンズ」、第６レンズ
が「凹面を物体側に向けた正メニスカスレンズ」であ
り、上記ｆ，ｆ₁，ｆ₂₃，ｎ_j，ν_jは、条件（２−１）０．８５ｆ＜ｆ₁＜１．３５ｆ（２−２） −１．７ｆ＜ｆ₂₃＜−０．９ｆ（２−３）１．５４＜（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＜１．６６（２−４）１４．４＜｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝− ｛（ν₃＋ν₄）／２｝＜２１．７を満足する。

【００１５】請求項３記載の読取用レンズでは、請求項
１記載の読取用レンズにおける第２レンズが「凸面を物
体側に向けた正メニスカスレンズ」、第３レンズが「凸
面を物体側に向けた負メニスカスレンズ」、第４レンズ
が「両凹レンズ」、第５レンズが「両凸レンズ」、第６
レンズが「凹面を物体側に向けた正メニスカスレンズ」
であり、上記ｆ，ｆ₁，ｆ₂₃，ｎ_j，ν_jは、条件（３−１）１．０ｆ＜ｆ₁＜１．３５ｆ（３−２） −１．６ｆ＜ｆ₂₃＜−１．２ｆ（３−３）１．６３＜（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＜１．６６（３−４）１４．４＜｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝− ｛（ν₃＋ν₄）／２｝＜１８．２を満足する。

【００１６】請求項４記載の読取用レンズでは、請求項
１記載の読取用レンズにおける第２レンズが「凸面を物
体側に向けた正メニスカスレンズ」、第３レンズが「凸
面を物体側に向けた負メニスカスレンズ」、第４レンズ
が「凹面を物体側に向けた負メニスカスレンズ」、第５
レンズが「凹面を物体側に向けた正メニスカスレン
ズ」、第６レンズが「凹面を物体側に向けた正メニスカ
スレンズ」であり、上記ｆ，ｆ₁，ｆ₂₃，ｎ_j，ν_jは、
条件（４−１）０．８５ｆ＜ｆ₁＜１．２５ｆ（４−２） −１．７ｆ＜ｆ₂₃＜−０．９ｆ（４−３）１．５４＜（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＜１．６（４−４）１７．３＜｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝− ｛（ν₃＋ν₄）／２｝＜２１．７を満足する。

【００１７】請求項５記載の読取用レンズでは、請求項
１記載の読取用レンズにおける第２レンズが「両凸レン
ズ」、第３レンズが「両凹レンズ」、第４レンズが「凹
面を物体側に向けた負メニスカスレンズ」、第５レンズ
が「凹面を物体側に向けた正メニスカスレンズ」であ
り、上記ｆ，ｆ₁，ｆ₂₃，ｎ_j，ν_jは、条件（５−１）０．６５ｆ＜ｆ₁＜０．９５ｆ（５−２） −０．９５ｆ＜ｆ₂₃＜−０．６ｆ（５−３）１．５２＜（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＜１．６３（５−４）１４．９＜｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝− ｛（ν₃＋ν₄）／２｝＜２２．５を満足する。

【００１８】請求項６記載の読取用レンズでは請求項１
記載の読取用レンズにおける第２レンズが「両凸レン
ズ」、第３レンズが「両凹レンズ」、第４レンズが「凹
面を物体側に向けた負メニスカスレンズ」、第５レンズ
が「凹面を物体側に向けた正メニスカスレンズ」、第６
レンズが「両凸レンズ」であって、上記ｆ，ｆ₁，
ｆ₂₃，ｎ_j，ν_jは、条件（６−１）０．７５ｆ＜ｆ₁＜０．９５ｆ（６−２） −０．９５ｆ＜ｆ₂₃＜−０．８ｆ（６−３）１．５２＜（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＜１．５７（６−４）１８．１＜｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝− ｛（ν₃＋ν₄）／２｝＜２２．５を満足する。

【００１９】請求項７記載の読取用レンズでは、請求項
１記載の読取用レンズにおける第２レンズが「両凸レン
ズ」、第３レンズが「両凹レンズ」、第４レンズが「凹
面を物体側に向けた負メニスカスレンズ」、第５レンズ
が「凹面を物体側に向けた正メニスカスレンズ」、第６
レンズが「凹面を物体側に向けた正メニスカスレンズ」
であり、上記ｆ，ｆ₁，ｆ₂₃，ｎ_j，ν_jは、条件（７−１）０．６５ｆ＜ｆ₁＜０．９ｆ（７−２） −０．９５ｆ＜ｆ₂₃＜−０．６ｆ（７−３）１．５４＜（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＜１．６３（７−４）１４．９＜｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝− ｛（ν₃＋ν₄）／２｝＜２１．６を満足する。

【００２０】

【作用】条件（１−１）は「第１群のパワー」を定める
ものであり、上限を超えると第１群のパワーが弱くなり
すぎ、レンズが大きくなってコストアップを招来する。
下限を超えると、レンズのコンパクト化には有利である
が、コマフレアが大きくなり、高空間周波数に対するＭ
ＴＦが劣化する。

【００２１】条件（１−２）は「第２，第３群の合成の
パワー配置」を定めるもので、上限を超えると「球面収
差」が負の側に大きくなりすぎる。下限を超えると逆に
「球面収差」が正の側に大きくなりすぎ、「コマフレ
ア」も増大する。従って、条件（１−２）の範囲外で
は、軸上・軸外の収差のバランスが崩れてしまう。

【００２２】条件（１−３）は、読取用レンズを構成す
る４枚の正レンズ（第１，第２，第５，第６レンズ）の
材質の「屈折率の範囲」を定める条件であり、上限を超
えるとこれら正レンズの硝材の単価が高くなり、読取用
レンズを低コストで実現することが困難になる。

【００２３】また、条件（１−３）の下限を超えると
「ペッツバール和」が大きくなりすぎて像面が負の側に
倒れ、「非点隔差」が大きくなる。従って、条件（１−
４）の範囲外では、全画面に渡って良好な結像性能を得
ることができない。

【００２４】条件（１−４）は、「軸上の色収差」を良
好に補正するための条件である。「軸上の色収差」は、
条件（１−４）の上限を超えると補正過剰となり、主波
長に対し短波長側で色収差が正の側に大きくなり、逆
に、下限を超えるときは主波長に対し短波長側で負の側
に大きくなってしまう。

【００２５】第２，第５，第６レンズの「正レンズ」の
具体的な形態および第３，第４レンズの「負レンズ」の
具体的な形態を、請求項２〜７のようにする場合には、
各レンズの形態の組合せに従い、上記条件（１−１）〜
（１−４）よりもやや狭い、上記条件（２−１）〜（２
−４），（３−１）〜（３−４），（４−１）〜（４−
４），（５−１）〜（５−４），（６−１）〜（６−
４），（７−１）〜（７−４）を満足することにより、
上記正・負レンズの具体的形態を活かし、より良好な性
能を実現できる。

【００２６】

【実施例】以下、具体的な実施例を８例挙げる。実施例
１〜８は、いずれも請求項１の読取用レンズの実施例で
ある。また実施例１〜４は、請求項２記載の読取用レン
ズの実施例であり、実施例１，２は、請求項３記載の読
取用レンズの実施例、実施例３，４は、請求項４記載の
読取用レンズの実施例である。

【００２７】さらに、実施例５〜８は、請求項５記載の
読取用レンズの実施例、実施例５，６は、請求項６記載
の読取用レンズの実施例、実施例７，８は、請求項７記
載の読取用レンズの実施例である。

【００２８】図１に示すように、物体側（図の左方）か
ら数えて第ｉ番目の面（絞りＳの面を含む）の曲率半径
をｒ_i、第ｉ番目と第ｉ＋１番目の面の光軸上の面間隔
をｄ_i、物体側から数えて第ｊ番目のレンズ（第ｊレン
ズ）の材料のｅ線に対する屈折率及びアッベ数をそれぞ
れｎ_j，ν_jとする。またＦ／Ｎｏ「明るさ」、前述の通
りｆは「全系の合成焦点距離」、ｆ₁は「第１群の焦点
距離」、ｆ₂₃は「第２，第３群の合成焦点距離」、ωは
「半画角（単位：度）」、ｍは「倍率」、Ｙは「物体高
（単位：ｍｍ）」を表す。各焦点距離ｆ，ｆ₁，ｆ
₂₃（何れも単位はｍｍ）は勿論「ｅ線」に対して計算さ
れた値である。

【００２９】また図１に示すように、第１レンズ１より
も原稿側、即ちコンタクトガラス１０の側に関しては、
面の曲率半径：ｒ_iおよび面間隔：ｄ_i、および屈折率：
ｎ_j、アッベ数：ν_jにおける添字：ｉ，ｊを図示のよう
に、ｉ＝ｃ₁，ｃ₂，ｊ＝ｃ₁とし、第６レンズ６よりも
像側にある固体撮像素子のカバーガラス２０側に関して
は、上記添字：ｉ，ｊをｉ＝ｃ₃，ｃ₄，ｊ＝ｃ₂とす
る。

【００３０】実施例１ｆ＝７８．３，Ｆ／Ｎｏ＝４．５，ｍ＝０．２２０４７，Ｙ＝１５２．４，ω ＝１９．４ｉｒ_i ｄ_i ｊｎ_j ν_j ｃ₁ ∞ ３．２ｃ₁ １．５１６３３６４．２ｃ₂ ∞ １３４．２７５６．０１１．６３００６５７．５２８６．２８１０．４７１３２４．３３３６．２７１２１．６４９３４５２．９４９３．０４９２．４３２３１．６２６００３５．７５１６．７７２９．３７４６ ∞（絞り）１１．４４８７ −１７．１０９１．５９４１．６２６００３５．７８７４４．７８９６．２５５１．６６８７９４７．７９ −２４．７２６０．２ 10 −２０２．３７１４．７３８６１．６５６０９５０．９ 11 −３９．９９６ｃ₃ ∞ １．０ｃ₂ １．５１６３３６４．２ｃ₄ ∞ 。

【００３１】条件式のパラメータの値ｆ₁＝８６．０３３＝１．０９９ｆ，ｆ₂₃＝−１０３．０５８＝−１．３１６ｆ，（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＝１．６５１０７，｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝−｛（ν₃＋ν₄）／
２｝＝１６．５５。

【００３２】実施例２ｆ＝７８．３，Ｆ／Ｎｏ＝４．５，ｍ＝０．２２０４７，Ｙ＝１５２．４，ω ＝１９．４ｉｒ_i ｄ_i ｊｎ_j ν_j ｃ₁ ∞ ３．２ｃ₁ １．５１６３３６４．２ｃ₂ ∞ １３５．６７９７．８７１１．６２２９９５８．１２７９．８５５０．２３２４．６３３５．４３６２１．６５８４４５０．９４１９７．２０８２．９２４３１．６１６５９３６．６５１７．０９３８．４５２６ ∞（絞り）１１．４７７ −１６．４９５１．０４１．６１６５９３６．６８５７２．９４６６．０７９５１．６６６７２４８．３９ −２３．６４８０．２ 10 −１５３．８８５４．４７７６１．６４８５０５３．０ 11 −３６．８７５ｃ₃ ∞ １．０ｃ₂ １．５１６３３６４．２ｃ₄ ∞ 。

【００３３】条件式のパラメータの値ｆ₁＝９６．４８７＝１．２３２ｆ，ｆ₂₃＝−１１６．１２＝−１．４８３ｆ，（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＝１．６４９１６２５，｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝−｛（ν₃＋ν₄）／
２｝＝１５．９７５。

【００３４】実施例３ｆ＝７８．３，Ｆ／Ｎｏ＝４．５，ｍ＝０．２２０４７，Ｙ＝１５２．４，ω ＝１９．４ｉｒ_i ｄ_i ｊｎ_j ν_j ｃ₁ ∞ ３．２ｃ₁ １．５１６３３６４．２ｃ₂ ∞ １３１．５５３５．２２２１１．５１６８０６４．２２９１．６６７０．２３２１．７８３６．０１６２１．６５８４４５０．９４１００．４７７２．３１９３１．６２００４３６．３５１５．５１８．８０４６ ∞（絞り）１１．５３２７ −１５．８４４２．０４１．６２００４３６．３８ −２０８．３０６５．９６４５１．６６８９２４４．９９ −２３．１６４０．２ 10 −３７０．７１４５．３２１６１．５１６８０６４．２ 11 −３７．３０７ｃ₃ ∞ １．０ｃ₂ １．５１６３３６４．２ｃ₄ ∞ 。

【００３５】条件式のパラメータの値ｆ₁＝９０．０８４＝１．１５ｆ，ｆ₂₃＝−１２１．６４４＝−１．５５４ｆ，（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＝１．５９０２４，｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝−｛（ν₃＋ν₄）／
２｝＝１９．７５。

【００３６】実施例４ｆ＝７８．３，Ｆ／Ｎｏ＝４．５，ｍ＝０．２２０４７，Ｙ＝１５２．４，ω ＝１９．４ｉｒ_i ｄ_i ｊｎ_j ν_j ｃ₁ ∞ ３．２ｃ₁ １．５１６３３６４．２ｃ₂ ∞ １２８．６７２５．５３８１１．５１６８０６４．２２１０６．６９２０．２３２０．５７６．５６７２１．５７３００５７．８４２１７．４６１２．０３１．５９６００３９．２５１５．０２８６．４１４６ ∞（絞り）１２．６６２７ −１４．８７１２．０４１．５９０１２４０．１８ −２６９．４２４６．７１３５１．６０７００４９．２９ −２３．２５０．２ 10 −１０５８．６５５６．６２７６１．５１６８０６４．２ 11 −３６．２２８ｃ₃ ∞ １．０ｃ₂ １．５１６３３６４．２ｃ₄ ∞ 。

【００３７】条件式のパラメータの値ｆ₁＝７３．７９８＝０．９４３ｆ，ｆ₂₃＝−７８．８６３＝−１．００７ｆ，（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＝１．５５３４０，｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝−｛（ν₃＋ν₄）／
２｝＝１９．２。

【００３８】実施例５ｆ＝７８．３，Ｆ／Ｎｏ＝４．５，ｍ＝０．２２０４７，Ｙ＝１５２．４，ω ＝１９．４ｉｒ_i ｄ_i ｊｎ_j ν_j ｃ₁ ∞ ３．２ｃ₁ １．５１６３３６４．２ｃ₂ ∞ １２９．１０２６．２８８１１．５１６８０６４．２２１５５．６４７０．２３２５．１０１９．８２１．５１６８０６４．２４ −１１８．１３５２．０３１．５８１４４４０．９５１７．１６６４．９３２６ ∞（絞り）１２．６５４７ −１３．８９２２．０４１．５９５５１３９．２８ −８９．４０１６．６１５５１．６０７２９４９．３９ −２１．１０７０．２ 10 ４２２．０８６７．２４６６１．５１６８０６４．２ 11 −３８．８５８ｃ₃ ∞ １．０ｃ₂ １．５１６３３６４．２ｃ₄ ∞ 。

【００３９】条件式のパラメータの値ｆ₁＝６７．８５４＝０．８６７ｆ，ｆ₂₃＝−６７．８４２＝−０．８６６ｆ，（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＝１．５３９４２２５，｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝−｛（ν₃＋ν₄）／
２｝＝２０．４２５。

【００４０】実施例６ｆ＝７８．３，Ｆ／Ｎｏ＝４．５，ｍ＝０．２２０４７，Ｙ＝１５２．４，ω ＝１９．４ｉｒ_i ｄ_i ｊｎ_j ν_j ｃ₁ ∞ ３．２ｃ₁ １．５１６３３６４．２ｃ₂ ∞ １２９．２１６．３４１１．５２５４７６３．０２１５９．７４３０．２３２６．２７４９．４７４２１．５１２７４６３．５４ −１２０．９５４２．０３１．５８９７２４１．４５１７．４６１５．４０６６ ∞（絞り）１２．７４６７ −１４．１０１２．０４１．５９９８５３９．０８ −９１．２１３６．４０９５１．６５２８９５１．８９ −２１．３９０．２ 10 ４２１５．９８２６．７３１６１．５３０８３６２．８ 11 −３７．９２ｃ₃ ∞ １．０ｃ₂ １．５１６３３６４．２ｃ₄ ∞ 。

【００４１】条件式のパラメータの値ｆ₁＝６６．６５３＝０．８５１ｆ，ｆ₂₃＝−６８．２９３＝−０．８７２ｆ，（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＝１．５５５４８２５，｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝−｛（ν₃＋ν₄）／
２｝＝２０．０７５。

【００４２】実施例７ｆ＝７８．３，Ｆ／Ｎｏ＝４．５，ｍ＝０．２２０４７，Ｙ＝１５２．４，ω ＝１９．４ｉｒ_i ｄ_i ｊｎ_j ν_j ｃ₁ ∞ ３．２ｃ₁ １．５１６３３６４．２ｃ₂ ∞ １２７．６０１６．５２４１１．５１６８０６４．２２１４４．８７０．２３２３．９４９７．８３１２１．５１６８０６４．２４ −１８８．６６７２．０３１．６０１６９４３．０５１６．７３６．２７７６ ∞（絞り）１２．１４７７ −１４．０３６２．０４１．６０３４５３８．５８ −１４５．３５６．６５２５１．６６３０８４９．１９ −２１．６３７０．２ 10 −６７０１．７８７６．２１７６１．５１６８０６４．２ 11 −３８．４５１ｃ₃ ∞ １．０ｃ₂ １．５１６３３６４．２ｃ₄ ∞ 。

【００４３】条件式のパラメータの値ｆ₁＝６４．５０８＝０．８２４ｆ，ｆ₂₃＝−６９．２２９＝−０．８８４ｆ，（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＝１．５５３３７，｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝−｛（ν₃＋ν₄）／
２｝＝１９．６７５。

【００４４】実施例８ｆ＝７８．３，Ｆ／Ｎｏ＝４．５，ｍ＝０．２２０４７，Ｙ＝１５２．４，ω ＝１９．４ｉｒ_i ｄ_i ｊｎ_j ν_j ｃ₁ ∞ ３．２ｃ₁ １．５１６３３６４．２ｃ₂ ∞ １２８．４９１６．６０６１１．６１０８６６０．５２１４０．５２８０．６３６３２４．９６２６．８４７２１．５１０００６３．６４ −３０７．２０３２．０３１．６４９８８４２．５５１７．６０９６．９０５６ ∞（絞り）１２．１０４７ −１５．０８８２．０４１．６２６００３５．７８ −１３０６．０５１７．０１５１．６４１８０５４．６９ −２３．２３０．２ 10 −５０４．２２３５．５７６１．６８６００４４．０ 11 −４２．３５９ｃ₃ ∞ １．０ｃ₂ １．５１６３３６４．２ｃ₄ ∞ 。

【００４５】条件式のパラメータの値ｆ₁＝５６．９９４＝０．７２８ｆ，ｆ₂₃＝−５１．６５９＝−０．６６ｆ，（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＝１．６１２１６５，｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝−｛（ν₃＋ν₄）／
２｝＝１６．５７５。

【００４６】図１，３，５，７，９，１１，１３，１５
に順次、上記実施例１〜８のレンズ構成を示す。また図
２，４，６，８，１０，１２，１４，１６に順次、上記
実施例１〜８に関する収差曲線図を示す。これら収差曲
線図において、はそれぞれｅ線（５４６．０７ｎ
ｍ）、Ｃ線（６５６．２７ｎｍ）、Ｆ線（４８６．１３
ｎｍ）に関するものであることを示し、Ｙは「物体高」
を示す。

【００４７】球面収差の図における破線は「正弦条件」
を示し、非点収差の図における実線は「サジタル光
線」、破線は「メリディオナル光線」を示す。各実施例
とも収差は極めて良好に補正され、性能良好である。

【００４８】

【発明の効果】以上のように、この発明によれば新規な
「読取用レンズ」を提供できる（請求項１〜７）。

【００４９】この発明の読取用レンズは上記の如く構成
されているから、４群６枚のガウス型で、Ｆ／Ｎｏ＝
４．５と「大口径」でありながら、半画角：１９．４度
と「広画角」の仕様であり、各実施例の収差図から明ら
かなように軸上・軸外の収差のバランスがよく、開口効
率が約１００％であるにも拘らず「コマフレア」も小さ
く高いコントラストを有し「高空間周波数で高いＭＴ
Ｆ」を実現できる。

【００５０】また「色収差も良好」であるのでカラー原
稿を含む原稿の良好な読取が可能である。さらに正レン
ズを安価な硝材で形成できるため低価格で実現可能であ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の読取用レンズのレンズ構成を実施例
１に関連して示す図である。

【図２】実施例１に関する収差図である。

【図３】実施例２のレンズ構成を示す図である。

【図４】実施例２に関する収差図である。

【図５】実施例３のレンズ構成を示す図である。

【図６】実施例３に関する収差図である。

【図７】実施例４のレンズ構成を示す図である。

【図８】実施例４に関する収差図である。

【図９】実施例５のレンズ構成を示す図である。

【図１０】実施例５に関する収差図である。

【図１１】実施例６のレンズ構成を示す図である。

【図１２】実施例６に関する収差図である。

【図１３】実施例７のレンズ構成を示す図である。

【図１４】実施例７に関する収差図である。

【図１５】実施例８のレンズ構成を示す図である。

【図１６】実施例８に関する収差図である。

【符号の説明】

１第１レンズ２第２レンズ３第３レンズ４第４レンズ５第５レンズ６第６レンズ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】物体側から像側へ向かって順次、第１ない
し第４群を配備してなり、第１群は物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであ
る第１レンズであり、第２群は物体側に配された正レンズである第２レンズ
と、この第２レンズの像側に接合された負レンズである
第３レンズとにより構成され、第３群は負レンズである第４レンズと、この第４レンズ
の像側に接合された正レンズである第５レンズにより構
成され、第４群は正レンズである第６レンズであり、ｅ線に対する、全系の焦点距離：ｆ、第１群の焦点距
離：ｆ₁、第２，第３群の合成焦点距離：ｆ₂₃、上記第
ｊレンズ(ｊ＝１〜６)の材質のｅ線に対する屈折率：ｎ
_j、アッベ数：ν_jが、条件（１−１）０．６５ｆ＜ｆ₁＜１．３５ｆ（１−２） −１．７ｆ＜ｆ₂₃＜−０．６ｆ（１−３）１．５２＜（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＜１．６６（１−４）１４．４＜｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝− ｛（ν₃＋ν₄）／２｝＜２２．５を満足することを特徴とする４群６枚構成の読取用レン
ズ。
【請求項２】請求項１記載の読取用レンズにおいて、第２レンズが凸面を物体側に向けた正メニスカスレン
ズ、第３レンズが凸面を物体側に向けた負メニスカスレ
ンズ、第６レンズが凹面を物体側に向けた正メニスカス
レンズであり、ｅ線に対する、全系の焦点距離：ｆ、第１群の焦点距
離：ｆ₁、第２，第３群の合成焦点距離：ｆ₂₃、上記第
ｊレンズ(ｊ＝１〜６)の材質のｅ線に対する屈折率：ｎ
_j、アッベ数：ν_jが、条件（２−１）０．８５ｆ＜ｆ₁＜１．３５ｆ（２−２） −１．７ｆ＜ｆ₂₃＜−０．９ｆ（２−３）１．５４＜（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＜１．６６（２−４）１４．４＜｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝− ｛（ν₃＋ν₄）／２｝＜２１．７を満足することを特徴とする４群６枚構成の読取用レン
ズ。
【請求項３】請求項１記載の読取用レンズにおいて、第２レンズが凸面を物体側に向けた正メニスカスレン
ズ、第３レンズが凸面を物体側に向けた負メニスカスレ
ンズ、第４レンズが両凹レンズ、第５レンズが両凸レン
ズ、第６レンズが凹面を物体側に向けた正メニスカスレ
ンズであり、ｅ線に対する、全系の焦点距離：ｆ、第１群の焦点距
離：ｆ₁、第２，第３群の合成焦点距離：ｆ₂₃、上記第
ｊレンズ(ｊ＝１〜６)の材質のｅ線に対する屈折率：ｎ
_j、アッベ数：ν_jが、条件（３−１）１．０ｆ＜ｆ₁＜１．３５ｆ（３−２） −１．６ｆ＜ｆ₂₃＜−１．２ｆ（３−３）１．６３＜（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＜１．６６（３−４）１４．４＜｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝− ｛（ν₃＋ν₄）／２｝＜１８．２を満足することを特徴とする４群６枚構成の読取用レン
ズ。
【請求項４】請求項１記載の読取用レンズにおいて、第２レンズが凸面を物体側に向けた正メニスカスレン
ズ、第３レンズが凸面を物体側に向けた負メニスカスレ
ンズ、第４レンズが凹面を物体側に向けた負メニスカス
レンズ、第５レンズが凹面を物体側に向けた正メニスカ
スレンズ、第６レンズが凹面を物体側に向けた正メニス
カスレンズであり、ｅ線に対する、全系の焦点距離：ｆ、第１群の焦点距
離：ｆ₁、第２，第３群の合成焦点距離：ｆ₂₃、上記第
ｊレンズ(ｊ＝１〜６)の材質のｅ線に対する屈折率：ｎ
_j、アッベ数：ν_jが、条件（４−１）０．８５ｆ＜ｆ₁＜１．２５ｆ（４−２） −１．７ｆ＜ｆ₂₃＜−０．９ｆ（４−３）１．５４＜（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＜１．６（４−４）１７．３＜｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝− ｛（ν₃＋ν₄）／２｝＜２１．７を満足することを特徴とする４群６枚構成の読取用レン
ズ。
【請求項５】請求項１記載の読取用レンズにおいて、第２レンズが両凸レンズ、第３レンズが両凹レンズ、第
４レンズが凹面を物体側に向けた負メニスカスレンズ、
第５レンズが凹面を物体側に向けた正メニスカスレンズ
であり、ｅ線に対する、全系の焦点距離：ｆ、第１群の焦点距
離：ｆ₁、第２，第３群の合成焦点距離：ｆ₂₃、上記第
ｊレンズ(ｊ＝１〜６)の材質のｅ線に対する屈折率：ｎ
_j、アッベ数：ν_jが、条件（５−１）０．６５ｆ＜ｆ₁＜０．９５ｆ（５−２） −０．９５ｆ＜ｆ₂₃＜−０．６ｆ（５−３）１．５２＜（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＜１．６３（５−４）１４．９＜｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝− ｛（ν₃＋ν₄）／２｝＜２２．５を満足することを特徴とする４群６枚構成の読取用レン
ズ。
【請求項６】請求項１記載の読取用レンズにおいて、第２レンズが両凸レンズ、第３レンズが両凹レンズ、第
４レンズが凹面を物体側に向けた負メニスカスレンズ、
第５レンズが凹面を物体側に向けた正メニスカスレン
ズ、第６レンズが両凸レンズであり、ｅ線に対する、全系の焦点距離：ｆ、第１群の焦点距
離：ｆ₁、第２，第３群の合成焦点距離：ｆ₂₃、上記第
ｊレンズ(ｊ＝１〜６)の材質のｅ線に対する屈折率：ｎ
_j、アッベ数：ν_jが、条件（６−１）０．７５ｆ＜ｆ₁＜０．９５ｆ（６−２） −０．９５ｆ＜ｆ₂₃＜−０．８ｆ（６−３）１．５２＜（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＜１．５７（６−４）１８．１＜｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝− ｛（ν₃＋ν₄）／２｝＜２２．５を満足することを特徴とする４群６枚構成の読取用レン
ズ。
【請求項７】請求項１記載の読取用レンズにおいて、第２レンズが両凸レンズ、第３レンズが両凹レンズ、第
４レンズが凹面を物体側に向けた負メニスカスレンズ、
第５レンズが凹面を物体側に向けた正メニスカスレン
ズ、第６レンズが凹面を物体側に向けた正メニスカスレ
ンズであり、ｅ線に対する、全系の焦点距離：ｆ、第１群の焦点距
離：ｆ₁、第２，第３群の合成焦点距離：ｆ₂₃、上記第
ｊレンズ(ｊ＝１〜６)の材質のｅ線に対する屈折率：ｎ
_j、アッベ数：ν_jが、条件（７−１）０．６５ｆ＜ｆ₁＜０．９ｆ（７−２） −０．９５ｆ＜ｆ₂₃＜−０．６ｆ（７−３）１．５４＜（ｎ₁＋ｎ₂＋ｎ₅＋ｎ₆）／４＜１．６３（７−４）１４．９＜｛（ν₁＋ν₂＋ν₅＋ν₆）／４｝− ｛（ν₃＋ν₄）／２｝＜２１．６を満足することを特徴とする４群６枚構成の読取用レン
ズ。