JPH08144132A - 短繊維の製造方法 - Google Patents
短繊維の製造方法Info
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- JPH08144132A JPH08144132A JP28173894A JP28173894A JPH08144132A JP H08144132 A JPH08144132 A JP H08144132A JP 28173894 A JP28173894 A JP 28173894A JP 28173894 A JP28173894 A JP 28173894A JP H08144132 A JPH08144132 A JP H08144132A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は高強度繊維の連続繊維束をロータリ
ーカッターを用いてカットし、短繊維お製造する際に、
長時間の使用に耐えうるカッター刃を提供することを目
的とする。 【構成】 単糸繊維強度が２０ｇ／ｄ以上の高強度繊維
の連続繊維束（トウ）を、多数の切断刃がドラム型ロー
ターの外周部に刃を外周方向に向けて軸方向に沿うよう
に放射状にほぼ等ピッチで配置されたロータリーカッタ
ーで切断し短繊維を製造する方法において、そのカッタ
ー刃の先端角度が４６゜以上９０゜以下であることを特
徴とする短繊維の製造方法。
ーカッターを用いてカットし、短繊維お製造する際に、
長時間の使用に耐えうるカッター刃を提供することを目
的とする。 【構成】 単糸繊維強度が２０ｇ／ｄ以上の高強度繊維
の連続繊維束（トウ）を、多数の切断刃がドラム型ロー
ターの外周部に刃を外周方向に向けて軸方向に沿うよう
に放射状にほぼ等ピッチで配置されたロータリーカッタ
ーで切断し短繊維を製造する方法において、そのカッタ
ー刃の先端角度が４６゜以上９０゜以下であることを特
徴とする短繊維の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度繊維から短繊維
を製造する方法に関し、さらに詳しくは短繊維を製造す
るロータリーカッターのカッター刃に関するものであ
る。
を製造する方法に関し、さらに詳しくは短繊維を製造す
るロータリーカッターのカッター刃に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】最近、各種の高強度繊維が開発され、そ
の用途展開が進んでいる。具体的には商品名で、ケブラ
ー、テクノーラ、ダイニーマなどと呼ばれる繊維が挙げ
られる。これらの高強度繊維は従来のポリエステル、ナ
イロンあるいはアクリル繊維などと比較して強度及び弾
性率が非常に高いために、従来繊維と同様の加工工程で
は問題を生じることがある。長繊維から短繊維を製造す
る方法として、連続繊維束を押し込み方式クリンパーに
供給し捲縮を付与した後に、多数の切断刃がドラム型ロ
ーターの外周部に刃を外周方向に向けて軸方向に沿うよ
うに放射状にほぼ等ピッチで配置されたロータリーカッ
ターで切断する方法がポリエステル、アクリルなどの合
成繊維において行われている（例えば特公昭６１−５８
５６８など）。この場合、ロータリーカッターのカッタ
ー刃としては一般的にはポリエステルの場合は刃先角度
が３０゜のもの、アクリルでは４５゜のものが用いられ
ている。
の用途展開が進んでいる。具体的には商品名で、ケブラ
ー、テクノーラ、ダイニーマなどと呼ばれる繊維が挙げ
られる。これらの高強度繊維は従来のポリエステル、ナ
イロンあるいはアクリル繊維などと比較して強度及び弾
性率が非常に高いために、従来繊維と同様の加工工程で
は問題を生じることがある。長繊維から短繊維を製造す
る方法として、連続繊維束を押し込み方式クリンパーに
供給し捲縮を付与した後に、多数の切断刃がドラム型ロ
ーターの外周部に刃を外周方向に向けて軸方向に沿うよ
うに放射状にほぼ等ピッチで配置されたロータリーカッ
ターで切断する方法がポリエステル、アクリルなどの合
成繊維において行われている（例えば特公昭６１−５８
５６８など）。この場合、ロータリーカッターのカッタ
ー刃としては一般的にはポリエステルの場合は刃先角度
が３０゜のもの、アクリルでは４５゜のものが用いられ
ている。
【０００３】しかし、同様のロータリーカッター刃で単
糸繊維強度２０ｇ／ｄ以上の繊維を切断しようとした場
合、短時間の使用において、カッター刃の“刃こぼれ”
（刃先の欠け）が生じ長時間の使用に耐えない。
糸繊維強度２０ｇ／ｄ以上の繊維を切断しようとした場
合、短時間の使用において、カッター刃の“刃こぼれ”
（刃先の欠け）が生じ長時間の使用に耐えない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は高強度繊維の
連続繊維束をロータリーカッターを用いてカットし、短
繊維を製造する際に、長時間の使用に耐えうるカッター
刃を提供せんとするものである。
連続繊維束をロータリーカッターを用いてカットし、短
繊維を製造する際に、長時間の使用に耐えうるカッター
刃を提供せんとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、単糸
繊維強度が２０ｇ／ｄ以上の高強度繊維の連続繊維束を
カッター刃にて切断するに際し、先端角度が４６゜以上
９０゜以下であるカッター刃を用いることを特徴とする
短繊維の製造方法、さらにはカッター刃の先端角度が５
５゜以上９０゜以下である短繊維の製造方法を提供せん
とするものである。また連続繊維束として単糸繊維強度
３０ｇ／ｄ以上の高強度繊維あるいは単糸繊維強度２０
ｇ／ｄ以上のポリベンザゾール繊維を用いる短繊維の製
造方法においてさらに好適な短繊維の製造方法を提供す
るものである。
繊維強度が２０ｇ／ｄ以上の高強度繊維の連続繊維束を
カッター刃にて切断するに際し、先端角度が４６゜以上
９０゜以下であるカッター刃を用いることを特徴とする
短繊維の製造方法、さらにはカッター刃の先端角度が５
５゜以上９０゜以下である短繊維の製造方法を提供せん
とするものである。また連続繊維束として単糸繊維強度
３０ｇ／ｄ以上の高強度繊維あるいは単糸繊維強度２０
ｇ／ｄ以上のポリベンザゾール繊維を用いる短繊維の製
造方法においてさらに好適な短繊維の製造方法を提供す
るものである。
【０００６】本発明におけるカッター刃の先端角度と
は、図１に示すようなカッター刃先端を形成する角度の
ことであり、例えば図１（ｂ）のように刃先が２段階の
角度で形成されている場合は、最も先端に近い角度のこ
とをいう。その角度は４６゜以上９０゜以下であり、好
ましくは５５゜以上９０゜以下である。４５゜以下では
先に述べたように刃こぼれによる耐久性の低下の観点か
ら好ましくなく、９０゜以上では切断抵抗が大きく、切
断速度、切断精度などの面から好ましくない。刃の材質
としては、炭化タングステン、コバルト、炭化チタンあ
るいは炭化タンタルなどの組み合わせからなる超硬合金
と呼ばれるもの、ジルコニアなどのセラミックスが好ま
しいが、刃が折れた場合に金属探知器に応答する点を考
慮すると超硬合金が最も好ましい。
は、図１に示すようなカッター刃先端を形成する角度の
ことであり、例えば図１（ｂ）のように刃先が２段階の
角度で形成されている場合は、最も先端に近い角度のこ
とをいう。その角度は４６゜以上９０゜以下であり、好
ましくは５５゜以上９０゜以下である。４５゜以下では
先に述べたように刃こぼれによる耐久性の低下の観点か
ら好ましくなく、９０゜以上では切断抵抗が大きく、切
断速度、切断精度などの面から好ましくない。刃の材質
としては、炭化タングステン、コバルト、炭化チタンあ
るいは炭化タンタルなどの組み合わせからなる超硬合金
と呼ばれるもの、ジルコニアなどのセラミックスが好ま
しいが、刃が折れた場合に金属探知器に応答する点を考
慮すると超硬合金が最も好ましい。
【０００７】本発明におけるカッター刃は種々の切断装
置に使用できる。が、その代表例として図２にその装置
の概略を示す。図２に示す装置は、カッター刃１を多数
植えたドラム型ローター４の外周側に連続繊維６が巻込
まれ押えローラー５とカッター刃先端の間に連続繊維束
が導入されて切断３されるものである。
置に使用できる。が、その代表例として図２にその装置
の概略を示す。図２に示す装置は、カッター刃１を多数
植えたドラム型ローター４の外周側に連続繊維６が巻込
まれ押えローラー５とカッター刃先端の間に連続繊維束
が導入されて切断３されるものである。
【０００８】単糸繊維強度２０ｇ／ｄ以上の高強度繊維
とは、後に述べる単糸繊維強度の測定法で求めた単糸繊
維強度が２０ｇ／ｄ以上の繊維であり、具体的にはアラ
ミド繊維（例えば商品名でケブラー、テクノーラな
ど）、超高分子量ポリエチレン繊維（例えば商品名でダ
イニーマ、テクミロンなど）、ポリアリレート繊維（例
えば商品名でベクトランなど）が挙げられるが、特に本
発明は単繊維強度が２０ｇ／ｄ以上のポリベンザゾール
（ＰＢＺ）繊維から短繊維を製造する際により効果的で
ある。
とは、後に述べる単糸繊維強度の測定法で求めた単糸繊
維強度が２０ｇ／ｄ以上の繊維であり、具体的にはアラ
ミド繊維（例えば商品名でケブラー、テクノーラな
ど）、超高分子量ポリエチレン繊維（例えば商品名でダ
イニーマ、テクミロンなど）、ポリアリレート繊維（例
えば商品名でベクトランなど）が挙げられるが、特に本
発明は単繊維強度が２０ｇ／ｄ以上のポリベンザゾール
（ＰＢＺ）繊維から短繊維を製造する際により効果的で
ある。
【０００９】ポリベンザゾール（ＰＢＺ）とは、ポリベ
ンゾオキサゾール（ＰＢＯ）ホモポリマー、ポリベンゾ
チアゾール（ＰＢＴ）ホモポリマー及びそれらＰＢＯ、
ＰＢＴのランダム、シーケンシャルあるいはブロック共
重合ポリマーをいう。ここでポリベンゾオキサゾール、
ポリベンゾチアゾール及びそれらのランダム、シーケン
シャルあるいはブロック共重合ポリマーは、例えばWolf
e らの「Liquid Crystalline Polymer Compositions, P
rocess and Products 」U.S.Patent 4,703,103（Octobe
r 27, 1987）、「Liquid Crystalline Polymer Composi
tions, Processand Products 」U.S.Patent 4,533,692
（August 6, 1985）、「Liquid Crystalline Poly(2,6-
Benzothiazole) Compositions, Process and Products
」U.S.Patent 4,533,724（August 6, 1985）、「Liqui
d Crystalline Polymer Compositions, Process and Pr
oducts 」U.S.Patent 4,533,693（August 6, 1985）、E
vers の「Thermooxidatively Stable Articulated p-Be
nzobisoxazole and p-Benzobisthiazole Polymers」U.
S.Patent 4,359,567（November 16, 1982)、Tsaiらの
「Method for making Heterocyclic Block Copolymer」
U.S.Patent 4,578,432（March 25, 1986）などに記載さ
れている。
ンゾオキサゾール（ＰＢＯ）ホモポリマー、ポリベンゾ
チアゾール（ＰＢＴ）ホモポリマー及びそれらＰＢＯ、
ＰＢＴのランダム、シーケンシャルあるいはブロック共
重合ポリマーをいう。ここでポリベンゾオキサゾール、
ポリベンゾチアゾール及びそれらのランダム、シーケン
シャルあるいはブロック共重合ポリマーは、例えばWolf
e らの「Liquid Crystalline Polymer Compositions, P
rocess and Products 」U.S.Patent 4,703,103（Octobe
r 27, 1987）、「Liquid Crystalline Polymer Composi
tions, Processand Products 」U.S.Patent 4,533,692
（August 6, 1985）、「Liquid Crystalline Poly(2,6-
Benzothiazole) Compositions, Process and Products
」U.S.Patent 4,533,724（August 6, 1985）、「Liqui
d Crystalline Polymer Compositions, Process and Pr
oducts 」U.S.Patent 4,533,693（August 6, 1985）、E
vers の「Thermooxidatively Stable Articulated p-Be
nzobisoxazole and p-Benzobisthiazole Polymers」U.
S.Patent 4,359,567（November 16, 1982)、Tsaiらの
「Method for making Heterocyclic Block Copolymer」
U.S.Patent 4,578,432（March 25, 1986）などに記載さ
れている。
【００１０】ＰＢＺポリマーに含まれる構造単位として
は、好ましくはライオトロピック液晶ポリマーから選択
される。モノマー単位は構造式（ａ）−（ｈ）に記載さ
れている。そのポリマーは好ましくは、本質的に構造式
（ａ）−（ｈ）から選択されるモノマー単位からなり、
さらに好ましくは、本質的に構造式（ａ）−（ｃ）から
選択されたモノマー単位からなる。
は、好ましくはライオトロピック液晶ポリマーから選択
される。モノマー単位は構造式（ａ）−（ｈ）に記載さ
れている。そのポリマーは好ましくは、本質的に構造式
（ａ）−（ｈ）から選択されるモノマー単位からなり、
さらに好ましくは、本質的に構造式（ａ）−（ｃ）から
選択されたモノマー単位からなる。
【００１１】
【化１】
【００１２】
【化２】
【００１３】ＰＢＺポリマーのドープを形成するための
好適な溶媒としては、クレゾールやそのポリマーを溶解
し得る非酸化性の酸が含まれる。好適な酸溶媒の例とし
ては、ポリリン酸、メタンスルホン酸及び高濃度の硫酸
あるいはそれらの混合物が挙げられる。さらに適する溶
媒はポリリン酸及びメタンスルホン酸である。また最も
適する溶媒は、ポリリン酸である。
好適な溶媒としては、クレゾールやそのポリマーを溶解
し得る非酸化性の酸が含まれる。好適な酸溶媒の例とし
ては、ポリリン酸、メタンスルホン酸及び高濃度の硫酸
あるいはそれらの混合物が挙げられる。さらに適する溶
媒はポリリン酸及びメタンスルホン酸である。また最も
適する溶媒は、ポリリン酸である。
【００１４】溶液のポリマー濃度は好ましくは少なくと
も約７重量％であり、さらに好ましくは、少なくとも１
０重量％、最も好ましくは少なくとも１４重量％であ
る。最大濃度は、例えばポリマーの溶解性やドープ粘度
といった実際上の取扱い性により限定される。それらの
限界要因のために、ポリマー濃度は通常では２０重量％
を越えることはない。
も約７重量％であり、さらに好ましくは、少なくとも１
０重量％、最も好ましくは少なくとも１４重量％であ
る。最大濃度は、例えばポリマーの溶解性やドープ粘度
といった実際上の取扱い性により限定される。それらの
限界要因のために、ポリマー濃度は通常では２０重量％
を越えることはない。
【００１５】好適なポリマーやコポリマーあるいはドー
プは公知の手法により合成される。例えば、Wolfe らの
U.S.Patent 4,533,693(August 6,1985) 、SybertらのU.
S.Patent 4,772,678(September 20,1988) 、HarrisのU.
S.Patent 4,847,350(July 11,1989)に見られる。ＰＢＺ
ポリマーは、Gregory らのU.S.Patent 5,089,591(Febru
ary 18, 1992) によると、脱水性の酸溶媒中での比較的
高温、高せん断条件下において高反応速度での高分子量
化が可能である。
プは公知の手法により合成される。例えば、Wolfe らの
U.S.Patent 4,533,693(August 6,1985) 、SybertらのU.
S.Patent 4,772,678(September 20,1988) 、HarrisのU.
S.Patent 4,847,350(July 11,1989)に見られる。ＰＢＺ
ポリマーは、Gregory らのU.S.Patent 5,089,591(Febru
ary 18, 1992) によると、脱水性の酸溶媒中での比較的
高温、高せん断条件下において高反応速度での高分子量
化が可能である。
【００１６】本発明の連続繊維束（トウ）は押し込み式
のクリンパーにより捲縮が与えられている方が好まし
い。捲縮は以下の条件を満たすように与えられることが
好ましい。 （１） ２≦捲縮数（個／インチ）≦４０ （２） ２≦捲縮度（％）≦３０ （３） ０．３≦捲縮度／捲縮数≦３．０ 上記の好ましい条件はクリンパーに入る前のトウの温度
や湿潤の有無、処理速度、クリンパー内での処理圧力な
どを調整することにより得られる。
のクリンパーにより捲縮が与えられている方が好まし
い。捲縮は以下の条件を満たすように与えられることが
好ましい。 （１） ２≦捲縮数（個／インチ）≦４０ （２） ２≦捲縮度（％）≦３０ （３） ０．３≦捲縮度／捲縮数≦３．０ 上記の好ましい条件はクリンパーに入る前のトウの温度
や湿潤の有無、処理速度、クリンパー内での処理圧力な
どを調整することにより得られる。
【００１７】本発明で使用する特性値の測定法を以下に
説明する。 「単糸繊維強度」オリエンテック社製の引っ張り試験機
テンシロンを用いて、試料長２０ｃｍ、引っ張り速度２
０ｃｍ／分で破断点付近の最大応力（ｇ）を測定した。
引っ張り試験に供する試料はあらかじめバイブロスコー
プを用いて繊度（ｄ）を求めておき、最大応力（ｇ）を
繊度（ｄ）で除した値を単糸の強度とした。同様の測定
を５０本の試料について繰り返し行い、その平均値を単
糸繊維強度とした。
説明する。 「単糸繊維強度」オリエンテック社製の引っ張り試験機
テンシロンを用いて、試料長２０ｃｍ、引っ張り速度２
０ｃｍ／分で破断点付近の最大応力（ｇ）を測定した。
引っ張り試験に供する試料はあらかじめバイブロスコー
プを用いて繊度（ｄ）を求めておき、最大応力（ｇ）を
繊度（ｄ）で除した値を単糸の強度とした。同様の測定
を５０本の試料について繰り返し行い、その平均値を単
糸繊維強度とした。
【００１８】「捲縮数（ＣＮ）」単繊維の一端を固定し
他端にデニール当り２ｍｇの荷重を掛け、捲縮の山数と
繊維長を測定し１インチ当りの山数に換算して求めた。 「捲縮度（ＣＩ）」単繊維の一端を固定し他端にデニー
ル当り２ｍｇの荷重を掛けて繊維長（Ｌ１）を測定す
る。次にデニール当り５０ｍｇの荷重を掛けて繊維長
（Ｌ２）を測定し、次式により捲縮度を算出した。 捲縮度＝ １００（Ｌ２−Ｌ１）／Ｌ２
他端にデニール当り２ｍｇの荷重を掛け、捲縮の山数と
繊維長を測定し１インチ当りの山数に換算して求めた。 「捲縮度（ＣＩ）」単繊維の一端を固定し他端にデニー
ル当り２ｍｇの荷重を掛けて繊維長（Ｌ１）を測定す
る。次にデニール当り５０ｍｇの荷重を掛けて繊維長
（Ｌ２）を測定し、次式により捲縮度を算出した。 捲縮度＝ １００（Ｌ２−Ｌ１）／Ｌ２
【００１９】
【実施例】以下に実施例と比較例を示すが、本特許の主
旨を越えない限り、これに拘束されるものではない。 「実施例１」極限粘度数３０ｄｌ／ｇのシス−ポリベン
ゾオキサゾールをポリ燐酸に１４重量％溶かした紡糸ド
ープを、０．２２ｍｍのオリフィス径を有する３３４孔
数のノズルから、温度１６０℃単孔吐出量０．１２２ｃ
ｃで押し出した。ノズルから押し出された繊維状のドー
プは２２ｃｍのエアーギャップを通過し、その中で引っ
張られて約２２℃に調整された凝固浴を通り、更に走行
速度約２００ｍ／ｍｉｎで連続的に５対以上のローラー
で水洗され、続いて一旦巻取られることなく乾燥し、紡
績用の油剤を付与した後、巻取られた。得られた繊維の
単糸繊維強度は４２ｇ／ｄであった。得られた繊維は３
００００デニールのトウに合糸され、２０ｍｍのロール
幅を有する押し込み方式のクリンパーにより捲縮を付与
した。ＣＮは１２、ＣＩは１３であった。続いて捲縮を
付与したトウをロータリー式のカッターで４４ｍｍの定
長に切断して短繊維（ステープル）を得た。この際、使
用するカッター刃としては、図１（２）に示したような
先端角度６５゜のものを使用した。２０時間使用後のカ
ッター刃の刃先のダメージを光学顕微鏡により観察し
た。 「実施例２」実施例１と同様に短繊維を製造したが、そ
の際先端角度５０゜のカッター刃を使用した。 「比較例１」実施例１と同様に短繊維を製造したが、そ
の際先端角度が３０゜のカッター刃を使用した。 「比較例２」実施例１と同様に短繊維を製造したが、そ
の際先端角度が４５゜のカッター刃を使用した。 「比較例３」単糸繊維強度４．５ｇ／ｄで３００００ｄ
のポリエステルトウを実施例１と同様にクリンパーによ
る捲縮を付与した後にロータリーカッターでカットし短
繊維を得た。その際カッター刃としては刃先角度３０゜
のものを使用した。 「比較例４」実施例１と同様に短繊維を製造したが、そ
の際先端角度が９５゜のカッター刃を使用した。切断抵
抗が大きく、切れ味不足のため試験を中止した。
旨を越えない限り、これに拘束されるものではない。 「実施例１」極限粘度数３０ｄｌ／ｇのシス−ポリベン
ゾオキサゾールをポリ燐酸に１４重量％溶かした紡糸ド
ープを、０．２２ｍｍのオリフィス径を有する３３４孔
数のノズルから、温度１６０℃単孔吐出量０．１２２ｃ
ｃで押し出した。ノズルから押し出された繊維状のドー
プは２２ｃｍのエアーギャップを通過し、その中で引っ
張られて約２２℃に調整された凝固浴を通り、更に走行
速度約２００ｍ／ｍｉｎで連続的に５対以上のローラー
で水洗され、続いて一旦巻取られることなく乾燥し、紡
績用の油剤を付与した後、巻取られた。得られた繊維の
単糸繊維強度は４２ｇ／ｄであった。得られた繊維は３
００００デニールのトウに合糸され、２０ｍｍのロール
幅を有する押し込み方式のクリンパーにより捲縮を付与
した。ＣＮは１２、ＣＩは１３であった。続いて捲縮を
付与したトウをロータリー式のカッターで４４ｍｍの定
長に切断して短繊維（ステープル）を得た。この際、使
用するカッター刃としては、図１（２）に示したような
先端角度６５゜のものを使用した。２０時間使用後のカ
ッター刃の刃先のダメージを光学顕微鏡により観察し
た。 「実施例２」実施例１と同様に短繊維を製造したが、そ
の際先端角度５０゜のカッター刃を使用した。 「比較例１」実施例１と同様に短繊維を製造したが、そ
の際先端角度が３０゜のカッター刃を使用した。 「比較例２」実施例１と同様に短繊維を製造したが、そ
の際先端角度が４５゜のカッター刃を使用した。 「比較例３」単糸繊維強度４．５ｇ／ｄで３００００ｄ
のポリエステルトウを実施例１と同様にクリンパーによ
る捲縮を付与した後にロータリーカッターでカットし短
繊維を得た。その際カッター刃としては刃先角度３０゜
のものを使用した。 「比較例４」実施例１と同様に短繊維を製造したが、そ
の際先端角度が９５゜のカッター刃を使用した。切断抵
抗が大きく、切れ味不足のため試験を中止した。
【００２０】
【表１】
【００２１】以上の実施例及び比較例で使用したカッタ
ー刃のダメージを表１にまとめ、同時に図３に実施例１
と比較例１のカッター刃の使用後の顕微鏡写真を示し
た。表１及び図３より明らかなように、本発明のカッタ
ー刃を用いた場合は、刃先のダメージがなく非常に耐久
性に優れることが明らかである。
ー刃のダメージを表１にまとめ、同時に図３に実施例１
と比較例１のカッター刃の使用後の顕微鏡写真を示し
た。表１及び図３より明らかなように、本発明のカッタ
ー刃を用いた場合は、刃先のダメージがなく非常に耐久
性に優れることが明らかである。
【００２２】
【発明の効果】本発明によって、高強度繊維から短繊維
を製造する際に長時間の使用に耐えうるカッター刃が提
供された。
を製造する際に長時間の使用に耐えうるカッター刃が提
供された。
【図１】本発明におけるカッター刃の正面図（ａ：刃先
が１段階、ｂ：刃先が２段階）。
が１段階、ｂ：刃先が２段階）。
【図２】本発明において使用される切断装置。
【図３】本発明及び従来品におけるカッター刃先端部の
使用前後の拡大図（実施例１で使用するカッターの使用
前（ａ）、使用後（ｂ）、比較例１で使用するカッター
の使用前（ｃ）、使用後（ｄ））
使用前後の拡大図（実施例１で使用するカッターの使用
前（ａ）、使用後（ｂ）、比較例１で使用するカッター
の使用前（ｃ）、使用後（ｄ））
１：カッター刃、 ２：先端角度、 ３：切断
された連続繊維束 ４：ローター、 ５：押えローラー ６：連
続繊維束
された連続繊維束 ４：ローター、 ５：押えローラー ６：連
続繊維束
Claims (6)
- 【請求項１】 単糸繊維強度が２０ｇ／ｄ以上の高強度
繊維の連続繊維束をカッター刃にて切断するに際し、先
端角度が４６゜以上９０゜以下であるカッター刃を用い
ることを特徴とする短繊維の製造方法。 - 【請求項２】 カッター刃の先端角度が５５゜以上９０
゜以下である請求項１に記載の短繊維の製造方法。 - 【請求項３】 連続繊維束が単糸繊維強度３０ｇ／ｄ以
上の高強度繊維であることを特徴とする請求項１記載の
短繊維の製造方法。 - 【請求項４】 連続繊維束が単糸繊維強度２０ｇ／ｄ以
上のポリベンザゾール繊維であることを特徴とする請求
項１記載の短繊維の製造方法。 - 【請求項５】 多数のカッター刃がドラム型ローターの
外周側にその刃先端をローターの回転軸方向と反対方向
に指向させて且つカッター刃を回転軸方向に沿わせてほ
ぼ等ピッチで配設された切断装置を用いることを特徴と
する請求項１記載の短繊維の製造方法。 - 【請求項６】 多数のカッター刃が回転されるローター
の外周側に、その刃先端をローターの回転軸方向に指向
させて且つカッター刃をローターの回転軸方向に沿わせ
てほぼ等ピッチで配設された切断装置を用いることを特
徴とする請求項１記載の短繊維の製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28173894A JPH08144132A (ja) | 1994-11-16 | 1994-11-16 | 短繊維の製造方法 |
| US08/425,493 US5527609A (en) | 1994-04-20 | 1995-04-20 | Crimped polybenzazole staple fiber and manufacture thereof |
| US08/555,128 US5851466A (en) | 1994-04-20 | 1995-11-08 | Process of making polybenzazole staple fibers |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP28173894A JPH08144132A (ja) | 1994-11-16 | 1994-11-16 | 短繊維の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
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| JPH08144132A true JPH08144132A (ja) | 1996-06-04 |
Family
ID=17643300
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28173894A Pending JPH08144132A (ja) | 1994-04-20 | 1994-11-16 | 短繊維の製造方法 |
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| Country | Link |
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| JP (1) | JPH08144132A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1313659C (zh) * | 2002-03-06 | 2007-05-02 | 三菱丽阳株式会社 | 辊压切刀式纤维束切断装置 |
| JP2009500531A (ja) * | 2005-07-08 | 2009-01-08 | テイジン・アラミド・ビー．ブイ． | 解砕されたアラミド繊維のフィラメントの凝集力を向上する方法 |
| WO2017069153A1 (ja) * | 2015-10-21 | 2017-04-27 | 三菱レイヨン株式会社 | チョップド繊維束の製造装置および製造方法、繊維強化樹脂成形材料の製造装置および製造方法、炭素繊維束用切断刃、ならびに炭素繊維束用ロータリーカッタ |
-
1994
- 1994-11-16 JP JP28173894A patent/JPH08144132A/ja active Pending
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| JP4925362B2 (ja) * | 2005-07-08 | 2012-04-25 | テイジン・アラミド・ビー．ブイ． | 解砕されたアラミド繊維のフィラメントの凝集力を向上する方法 |
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| JP2018053420A (ja) * | 2015-10-21 | 2018-04-05 | 三菱ケミカル株式会社 | チョップド繊維束の製造装置および製造方法、繊維強化樹脂成形材料の製造装置および製造方法、炭素繊維束用切断刃、ならびに炭素繊維束用ロータリーカッタ |
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| US10927479B2 (en) | 2015-10-21 | 2021-02-23 | Mitsubishi Chemical Corporation | Producing device and producing method for chopped fiber bundles, producing device and producing method for fiber-reinforced resin forming materials, cutting blade for carbon fiber bundles, and rotary cutter for carbon fiber bundles |
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