JPH0797481A - タイヤのビード部補強用ゴム組成物 - Google Patents
タイヤのビード部補強用ゴム組成物Info
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- JPH0797481A JPH0797481A JP5243280A JP24328093A JPH0797481A JP H0797481 A JPH0797481 A JP H0797481A JP 5243280 A JP5243280 A JP 5243280A JP 24328093 A JP24328093 A JP 24328093A JP H0797481 A JPH0797481 A JP H0797481A
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- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L7/00—Compositions of natural rubber
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- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
- B60C15/06—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
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- C08K3/00—Use of inorganic substances as compounding ingredients
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高い硬度、耐久性および耐老化性を備えたタ
イヤのビード部補強用ゴム組成物を提供する。 【構成】 シンジオ結晶を含むブタジエンゴムが４０〜
６０重量部を占めるジエン系のゴム成分１００重量部に
対して、ヨウ素吸着量が６５〜１３０ｍｇ／ｇで吸油量
が９０〜１４０ｍｌ／１００ｇのカーボンブラックを６
０〜７５重量部、イオウを１〜２重量部、スルフェンア
ミド系促進剤を２〜４重量部配合してなるタイヤのビー
ド部補強用ゴム組成物。 【効果】 硬度が高く、耐久性および耐老化性に優れ、
加工においてロールバギングやゴム焼けが発生せず、タ
イヤに用いるとビード部分の変形が小さく、リムチェー
フィングやゴム欠けクラックの発生しにくいタイヤがえ
られる。
イヤのビード部補強用ゴム組成物を提供する。 【構成】 シンジオ結晶を含むブタジエンゴムが４０〜
６０重量部を占めるジエン系のゴム成分１００重量部に
対して、ヨウ素吸着量が６５〜１３０ｍｇ／ｇで吸油量
が９０〜１４０ｍｌ／１００ｇのカーボンブラックを６
０〜７５重量部、イオウを１〜２重量部、スルフェンア
ミド系促進剤を２〜４重量部配合してなるタイヤのビー
ド部補強用ゴム組成物。 【効果】 硬度が高く、耐久性および耐老化性に優れ、
加工においてロールバギングやゴム焼けが発生せず、タ
イヤに用いるとビード部分の変形が小さく、リムチェー
フィングやゴム欠けクラックの発生しにくいタイヤがえ
られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はトラック、バスなどに用
いられる高荷重用タイヤのビード部のチェイファーに好
適に使用できるビード部補強用ゴム組成物に関する。
いられる高荷重用タイヤのビード部のチェイファーに好
適に使用できるビード部補強用ゴム組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】トラック、バスなどに用いられるタイヤ
は、車両の大型化、積載量の増大などによって、より大
きな負荷に耐えうることが要求される一方、高速道路の
普及などによって高速性能を備えることも要求されるよ
うになってきており、タイヤのビード部のチェイファー
に使用するゴム組成物は益々高い硬度、耐久性および耐
老化性が要求されている。
は、車両の大型化、積載量の増大などによって、より大
きな負荷に耐えうることが要求される一方、高速道路の
普及などによって高速性能を備えることも要求されるよ
うになってきており、タイヤのビード部のチェイファー
に使用するゴム組成物は益々高い硬度、耐久性および耐
老化性が要求されている。
【０００３】また、トラック、バスなどに用いられるタ
イヤは、第一寿命終了後にトレッドゴムを貼り換えて使
用（更生）するので、第一寿命終了後、タイヤに不良が
ないことも要求される。更生できない不良の１つとして
チューブ付タイヤにおけるビード変形がある。これはチ
ューブ付タイヤにおいて、リムとリングの間にビード部
のゴムが入り込み、長期間の使用により変形してしまう
現象である。この現象を防止するためにもタイヤのビー
ド部のチェイファーに使用するゴム組成物が高い硬度、
耐久性および耐老化性を有することが要求される。
イヤは、第一寿命終了後にトレッドゴムを貼り換えて使
用（更生）するので、第一寿命終了後、タイヤに不良が
ないことも要求される。更生できない不良の１つとして
チューブ付タイヤにおけるビード変形がある。これはチ
ューブ付タイヤにおいて、リムとリングの間にビード部
のゴムが入り込み、長期間の使用により変形してしまう
現象である。この現象を防止するためにもタイヤのビー
ド部のチェイファーに使用するゴム組成物が高い硬度、
耐久性および耐老化性を有することが要求される。
【０００４】前述の性質を有するゴム組成物をうるため
に、従来、カーボンブラックの種類を選択または配合量
を多くする、イオウの配合量を多くする、促進剤にチウ
ラム系の超促進剤TTを使用する、シンジオタクチック−
１，２−ポリブタジエン短繊維を配合することなどが行
なわれてきた。
に、従来、カーボンブラックの種類を選択または配合量
を多くする、イオウの配合量を多くする、促進剤にチウ
ラム系の超促進剤TTを使用する、シンジオタクチック−
１，２−ポリブタジエン短繊維を配合することなどが行
なわれてきた。
【０００５】しかしながら、カーボンブラックを多量に
配合すると、分散性よくゴム練りすることが困難にな
る、ハイローディングに起因する発熱でゴムが焼けるな
どの加工性の問題が生じ、また耐亀裂成長性が悪化する
という問題がある。また、イオウを多量に配合すると、
熱による物性変化が大きくなる、物性の経時変化が大き
くなる、永久歪（熱による変形）が大きくなる、耐老化
性が劣化する、割れなどの破壊性能が悪化するという問
題がある。また、チウラム系の超促進剤TTは発癌性物質
として米国では使用を禁止されている。また、シンジオ
タクチック−１，２−ポリブタジエン短繊維だけを配合
しても、目的の物性は得られない。
配合すると、分散性よくゴム練りすることが困難にな
る、ハイローディングに起因する発熱でゴムが焼けるな
どの加工性の問題が生じ、また耐亀裂成長性が悪化する
という問題がある。また、イオウを多量に配合すると、
熱による物性変化が大きくなる、物性の経時変化が大き
くなる、永久歪（熱による変形）が大きくなる、耐老化
性が劣化する、割れなどの破壊性能が悪化するという問
題がある。また、チウラム系の超促進剤TTは発癌性物質
として米国では使用を禁止されている。また、シンジオ
タクチック−１，２−ポリブタジエン短繊維だけを配合
しても、目的の物性は得られない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記問題点に
鑑みなされたものであり、その目的は、高い硬度、耐久
性および耐老化性を備えたタイヤのビード部補強用ゴム
組成物を提供することにある。
鑑みなされたものであり、その目的は、高い硬度、耐久
性および耐老化性を備えたタイヤのビード部補強用ゴム
組成物を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは前記目的を
達成するために鋭意検討した結果、カーボン配合量およ
びイオウ配合量を抑えても、スルフェンアミド系促進剤
およびシンジオ結晶を含むブタジエンゴムを配合するこ
とにより高い硬度、耐久性および耐老化性を備えたゴム
組成物がえられることを発見して本発明を完成するに至
った。
達成するために鋭意検討した結果、カーボン配合量およ
びイオウ配合量を抑えても、スルフェンアミド系促進剤
およびシンジオ結晶を含むブタジエンゴムを配合するこ
とにより高い硬度、耐久性および耐老化性を備えたゴム
組成物がえられることを発見して本発明を完成するに至
った。
【０００８】すなわち本発明は、シンジオ結晶を含むブ
タジエンゴムが３０〜７０部（重量部。以下同様）を占
めるジエン系のゴム成分１００部に対して、ヨウ素吸着
量が６５〜１３０ｍｇ／ｇで吸油量が９０〜１４０ｍｌ
／１００ｇのカーボンブラックを６０〜７５部、イオウ
を１〜２部、スルフェンアミド系促進剤を２〜４部配合
してなり、前記ブタジエンゴムのシンジオ結晶含量が６
〜１７％（重量％。以下同様）であり、前記ゴム成分１
００部に対してイオウの重量部をｘ、スルフェンアミド
系促進剤の重量部をｙで表わすと不等式： ３≦ｘ＋ｙ≦５ で示される関係が成立するタイヤのビード部補強用ゴム
組成物に関する。
タジエンゴムが３０〜７０部（重量部。以下同様）を占
めるジエン系のゴム成分１００部に対して、ヨウ素吸着
量が６５〜１３０ｍｇ／ｇで吸油量が９０〜１４０ｍｌ
／１００ｇのカーボンブラックを６０〜７５部、イオウ
を１〜２部、スルフェンアミド系促進剤を２〜４部配合
してなり、前記ブタジエンゴムのシンジオ結晶含量が６
〜１７％（重量％。以下同様）であり、前記ゴム成分１
００部に対してイオウの重量部をｘ、スルフェンアミド
系促進剤の重量部をｙで表わすと不等式： ３≦ｘ＋ｙ≦５ で示される関係が成立するタイヤのビード部補強用ゴム
組成物に関する。
【０００９】
【作用および実施例】本発明のタイヤのビード部補強用
ゴム組成物に用いられるゴム成分は、シンジオ結晶を含
むブタジエンゴムを含んでなる。本発明におけるシンジ
オ結晶として、ブタジエンゴム中に存在するシンジオタ
クチック−１，２−ポリブタジエン繊維があげられる。
ゴム組成物に用いられるゴム成分は、シンジオ結晶を含
むブタジエンゴムを含んでなる。本発明におけるシンジ
オ結晶として、ブタジエンゴム中に存在するシンジオタ
クチック−１，２−ポリブタジエン繊維があげられる。
【００１０】シンジオ結晶を含むブタジエンゴムはゴム
成分の３０〜７０部、好ましくは４０〜６０部を占め
る。シンジオ結晶を含むポリブタジエンが４０部より少
なくなると硬度および耐摩耗性が低下する傾向があり、
６０部より多くなるとロールバギングビスが高く押し出
し、ゴム練りが困難になり加工性が悪化する傾向があ
る。
成分の３０〜７０部、好ましくは４０〜６０部を占め
る。シンジオ結晶を含むポリブタジエンが４０部より少
なくなると硬度および耐摩耗性が低下する傾向があり、
６０部より多くなるとロールバギングビスが高く押し出
し、ゴム練りが困難になり加工性が悪化する傾向があ
る。
【００１１】ポリブタジエンのシンジオ結晶含有量は、
ゴム成分中のポリブタジエン含量によるが６〜１７％、
特に１０〜１５％であることが好ましい。６％より少な
くなると硬度および耐摩耗性が低下する傾向があり、１
７％より多くなると前述のように加工性が悪化する傾向
がある。このようなシンジオ結晶を含むポリブタジエン
としては、宇部興産（株）製のＶＣＲ−３０３、４１
２、６１７などが入手される。
ゴム成分中のポリブタジエン含量によるが６〜１７％、
特に１０〜１５％であることが好ましい。６％より少な
くなると硬度および耐摩耗性が低下する傾向があり、１
７％より多くなると前述のように加工性が悪化する傾向
がある。このようなシンジオ結晶を含むポリブタジエン
としては、宇部興産（株）製のＶＣＲ−３０３、４１
２、６１７などが入手される。
【００１２】本発明のゴム組成物のゴム成分は、前記ブ
タジエンゴム以外に天然ゴム、イソプレンゴムおよびシ
ンジオ結晶を含まないブタジエンゴムを含んでいてよ
い。
タジエンゴム以外に天然ゴム、イソプレンゴムおよびシ
ンジオ結晶を含まないブタジエンゴムを含んでいてよ
い。
【００１３】本発明のゴム組成物に用いられるカーボン
ブラックは、ヨウ素吸着が６５〜１３０ｍｇ／ｇ、好ま
しくは７５〜１２５ｍｇ／ｇである。６５ｍｇ／ｇより
少なくなると硬度および耐摩耗性が低下する傾向があ
り、１３０ｍｇ／ｇより多くなると定応力下の永久歪、
熱老化後の硬度上昇率が悪化する傾向がある。
ブラックは、ヨウ素吸着が６５〜１３０ｍｇ／ｇ、好ま
しくは７５〜１２５ｍｇ／ｇである。６５ｍｇ／ｇより
少なくなると硬度および耐摩耗性が低下する傾向があ
り、１３０ｍｇ／ｇより多くなると定応力下の永久歪、
熱老化後の硬度上昇率が悪化する傾向がある。
【００１４】また、本発明のゴム組成物に用いられるカ
ーボンブラックはジブチルフタレート（ＤＢＰ）の吸油
量が９０〜１４０ｍｌ／１００ｇである。９０ｍｌ／１
００ｇより少なくなると硬度および耐磨耗性が低下する
傾向があり、１４０ｍｌ／１００ｇより多くなるとゴム
の粘度が高くなり加工性がわるくなる傾向がある。
ーボンブラックはジブチルフタレート（ＤＢＰ）の吸油
量が９０〜１４０ｍｌ／１００ｇである。９０ｍｌ／１
００ｇより少なくなると硬度および耐磨耗性が低下する
傾向があり、１４０ｍｌ／１００ｇより多くなるとゴム
の粘度が高くなり加工性がわるくなる傾向がある。
【００１５】前述のようなカーボンブラックはゴム成分
１００部に対して６０〜７５部含まれる。６０部より少
なくなると、硬度、耐摩耗性および定応力下の永久歪み
が悪化する傾向があり、７５部より多くなると前述のよ
うに加工性が悪化する傾向がある。
１００部に対して６０〜７５部含まれる。６０部より少
なくなると、硬度、耐摩耗性および定応力下の永久歪み
が悪化する傾向があり、７５部より多くなると前述のよ
うに加工性が悪化する傾向がある。
【００１６】本発明のゴム組成物はイオウをゴム成分１
００部に対して１〜２部含んでなる。１部より少なくな
ると目的とする硬度がえられず、２部より多くなると定
応力下の永久歪、熱老化後の硬度上昇率が悪化する傾向
がある。
００部に対して１〜２部含んでなる。１部より少なくな
ると目的とする硬度がえられず、２部より多くなると定
応力下の永久歪、熱老化後の硬度上昇率が悪化する傾向
がある。
【００１７】スルフェンアミド系促進剤としては、大内
新興化学工業（株）製のＴＢＢＳ、ＣＢＳ、ＤＺなどが
入手され、ゴム成分１００部に対して２〜４部含まれ
る。２部より少なくなると目的とする硬さがえられず、
４部より多くなるとスコーチ時間が短くなり加工中にゴ
ム焼けを生ずる傾向がある。
新興化学工業（株）製のＴＢＢＳ、ＣＢＳ、ＤＺなどが
入手され、ゴム成分１００部に対して２〜４部含まれ
る。２部より少なくなると目的とする硬さがえられず、
４部より多くなるとスコーチ時間が短くなり加工中にゴ
ム焼けを生ずる傾向がある。
【００１８】本発明のゴム組成物において、前記ゴム成
分１００重量部に対してイオウの重量部をｘ、スルフェ
ンアミド系促進剤の重量部をｙで表すと、不等式： ３≦ｘ＋ｙ≦５、１≦ｙ／ｘ≦４ で示される関係が成立することが好ましい。ｘ＋ｙが３
より小さくなると目的とする硬度や耐久性がえられなく
なる傾向があり、ｘ＋ｙが５より大きくなると加工性
（ゴム焼け）や永久歪が悪くなる傾向がある。また、ｙ
／ｘが１より小さくなると熱老化後の硬度上昇率が高く
なる傾向があり、４より大きくなるとスコーチ時間が短
かくなりゴム加工中にゴム焼けが発生する傾向がある。
分１００重量部に対してイオウの重量部をｘ、スルフェ
ンアミド系促進剤の重量部をｙで表すと、不等式： ３≦ｘ＋ｙ≦５、１≦ｙ／ｘ≦４ で示される関係が成立することが好ましい。ｘ＋ｙが３
より小さくなると目的とする硬度や耐久性がえられなく
なる傾向があり、ｘ＋ｙが５より大きくなると加工性
（ゴム焼け）や永久歪が悪くなる傾向がある。また、ｙ
／ｘが１より小さくなると熱老化後の硬度上昇率が高く
なる傾向があり、４より大きくなるとスコーチ時間が短
かくなりゴム加工中にゴム焼けが発生する傾向がある。
【００１９】本発明のタイヤのビード部補強用ゴム組成
物は、その目的から、２０℃で測定したＪＩＳ Ａ硬度
が７５以上、特に８０以上であり、好ましい上限は９０
であり、熱老化後の硬度上昇率が１０％以下、特に８％
以下であり、定応力の永久歪が１２％以下、特に１０％
以下であり、ＡＳＴＭ Ｄ ２２８８によるピコ摩耗指
数が２４０以上、特に２５０以上であることが好まし
い。
物は、その目的から、２０℃で測定したＪＩＳ Ａ硬度
が７５以上、特に８０以上であり、好ましい上限は９０
であり、熱老化後の硬度上昇率が１０％以下、特に８％
以下であり、定応力の永久歪が１２％以下、特に１０％
以下であり、ＡＳＴＭ Ｄ ２２８８によるピコ摩耗指
数が２４０以上、特に２５０以上であることが好まし
い。
【００２０】２０℃で測定したＪＩＳ Ａ硬度が７５よ
り小さくなると目的とする硬度がえられずビード部の変
形が大きくなる傾向があり、熱老化後の硬度上昇率が１
０％より大きくなると、使用後の硬度上昇が大きくなり
ゴム欠けなどの損傷が発生する傾向があり、定応力の永
久歪が１２％より大きくなると使用中のビード部の変形
が大きくなる傾向があり、ＡＳＴＭ Ｄ ２２８８によ
るピコ摩耗指数が２４０より小さくなると、リムチェー
フィング（リムとタイヤのこすれ）性能がわるくなる傾
向がある。
り小さくなると目的とする硬度がえられずビード部の変
形が大きくなる傾向があり、熱老化後の硬度上昇率が１
０％より大きくなると、使用後の硬度上昇が大きくなり
ゴム欠けなどの損傷が発生する傾向があり、定応力の永
久歪が１２％より大きくなると使用中のビード部の変形
が大きくなる傾向があり、ＡＳＴＭ Ｄ ２２８８によ
るピコ摩耗指数が２４０より小さくなると、リムチェー
フィング（リムとタイヤのこすれ）性能がわるくなる傾
向がある。
【００２１】ここで、２０℃で測定したＪＩＳ Ａ硬度
とはＪＩＳ Ａ形硬度計を用いて２０℃で測定した硬度
である。
とはＪＩＳ Ａ形硬度計を用いて２０℃で測定した硬度
である。
【００２２】熱老化後の硬度上昇率とは、加硫後のサン
プルの２０℃で測定したＪＩＳ Ａ硬度の値ｐに対し
て、さらに１００℃のオーブ中に１４４時間放置したの
ちに２０℃で測定したＪＩＳ Ａ硬度の値ｑが増加した
量＝（ｑ−ｐ）／ｐ×１００（％）である。
プルの２０℃で測定したＪＩＳ Ａ硬度の値ｐに対し
て、さらに１００℃のオーブ中に１４４時間放置したの
ちに２０℃で測定したＪＩＳ Ａ硬度の値ｑが増加した
量＝（ｑ−ｐ）／ｐ×１００（％）である。
【００２３】定応力の永久歪はつぎのように定義され
る。ゴム組成物を加硫後に厚さ２ｍｍのスラブをＪＩＳ
３号ダンベルで打ち抜き、２ｃｍの標線をつける。これ
を２０ｋｇｆ／ｃｍ2 の定応力で伸長し、１００℃のオ
ーブン中に２時間放置したのち取り出し、応力を解除し
たのち、室温で３０分間放置してから標線間の距離ｒ
（ｃｍ）を測定する。（ｒ−２）／２×１００が定応力
の永久歪（％）である。
る。ゴム組成物を加硫後に厚さ２ｍｍのスラブをＪＩＳ
３号ダンベルで打ち抜き、２ｃｍの標線をつける。これ
を２０ｋｇｆ／ｃｍ2 の定応力で伸長し、１００℃のオ
ーブン中に２時間放置したのち取り出し、応力を解除し
たのち、室温で３０分間放置してから標線間の距離ｒ
（ｃｍ）を測定する。（ｒ−２）／２×１００が定応力
の永久歪（％）である。
【００２４】つぎに本発明を実施例によりさらに詳細に
説明するが、本発明はこれらの実施例に限られるもので
はない。
説明するが、本発明はこれらの実施例に限られるもので
はない。
【００２５】実施例１ 実験例１−１ つぎの配合を用いて、ＢＲ型バンバリーにてゴム、充填
剤、薬品の順に混練りし、８インチロールで加硫剤、加
硫促進剤を混合し、１５０℃で３０分間加硫することに
よりゴム組成物を調製した。
剤、薬品の順に混練りし、８インチロールで加硫剤、加
硫促進剤を混合し、１５０℃で３０分間加硫することに
よりゴム組成物を調製した。
【００２６】 天然ゴム ４０部 ブタジエンゴム（１） ６０部 カーボンブラック（２） ７０部 ワックス １部 老化防止剤（３） ２部 ステアリン酸 ２部 亜鉛華 ３部 イオウ １．５部 促進剤（４） ２部 加硫遅延剤（５） ０．３部 なお、ブタジエンゴム（１）としては宇部興産（株）製
のＢＲ １５０Ｂ（シス−１，４−ポリブタジエンから
なるゴム）、カーボンブラック（２）としては昭和キャ
ボット（株）製のＮ２２０（ヨウ素吸着量１２１ｍｇ／
ｇ、吸油量１１４ｍｌ／１００ｇ）、老化防止剤（３）
としては大内新興化学工業（株）製のＲＤ（２，２，４
−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリンポリマー）、
促進剤（４）としては大内新興化学工業（株）製のスル
フェンアミド系のＴＢＢＳ（Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２
−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）、加硫遅延剤
（５）としては日本モンサント（株）製のリターダＰＶ
Ｉ（Ｎ−シクロヘキシルチオフタルイミド）を用いた。
のＢＲ １５０Ｂ（シス−１，４−ポリブタジエンから
なるゴム）、カーボンブラック（２）としては昭和キャ
ボット（株）製のＮ２２０（ヨウ素吸着量１２１ｍｇ／
ｇ、吸油量１１４ｍｌ／１００ｇ）、老化防止剤（３）
としては大内新興化学工業（株）製のＲＤ（２，２，４
−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリンポリマー）、
促進剤（４）としては大内新興化学工業（株）製のスル
フェンアミド系のＴＢＢＳ（Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２
−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）、加硫遅延剤
（５）としては日本モンサント（株）製のリターダＰＶ
Ｉ（Ｎ−シクロヘキシルチオフタルイミド）を用いた。
【００２７】このゴム組成物について、ＪＩＳ Ｋ６３
００によりそれぞれ１３０℃で測定したムーニー粘度
（ＭＬ1+4 ）およびムーニースコーチタイム（ｔ10）、
２０℃で測定したＪＩＳ Ａ硬度、１００℃で１４４時
間加熱したのちの２０℃で測定したＪＩＳ Ａ硬度、熱
老化後の硬度上昇率、定応力の永久歪、ＡＳＴＭ Ｄ２
２８８によるピコ摩耗指数を測定した。測定結果および
ゴム成分の配合を表１に示す。
００によりそれぞれ１３０℃で測定したムーニー粘度
（ＭＬ1+4 ）およびムーニースコーチタイム（ｔ10）、
２０℃で測定したＪＩＳ Ａ硬度、１００℃で１４４時
間加熱したのちの２０℃で測定したＪＩＳ Ａ硬度、熱
老化後の硬度上昇率、定応力の永久歪、ＡＳＴＭ Ｄ２
２８８によるピコ摩耗指数を測定した。測定結果および
ゴム成分の配合を表１に示す。
【００２８】実験例１−２〜１−６ ゴム成分の配合を表１のように変えたほかは実験例１−
１と同様にしてゴム組成物を調製し、それらの物性を実
験例１−１と同様に測定した。測定結果およびゴム成分
の配合を表１に示す。なお、ゴム成分としては、宇部興
産（株）製のＶＣＲ−３０３（シンジオ結晶含量３
％）、ＶＣＲ−４０６（シンジオ結晶含量６％）、ＶＣ
Ｒ−４１２（シンジオ結晶含量１２％）、ＶＣＲ−６１
７（シンジオ結晶含量１７％）、シンジオ結晶含量２０
％の試供サンプルを用いた。
１と同様にしてゴム組成物を調製し、それらの物性を実
験例１−１と同様に測定した。測定結果およびゴム成分
の配合を表１に示す。なお、ゴム成分としては、宇部興
産（株）製のＶＣＲ−３０３（シンジオ結晶含量３
％）、ＶＣＲ−４０６（シンジオ結晶含量６％）、ＶＣ
Ｒ−４１２（シンジオ結晶含量１２％）、ＶＣＲ−６１
７（シンジオ結晶含量１７％）、シンジオ結晶含量２０
％の試供サンプルを用いた。
【００２９】
【表１】
【００３０】実施例１において実験例１−３〜１−５が
本発明の実施例に相当する。実験例１−１はシンジオ結
晶を含むブタジエンゴムを用いていないので、硬度が低
く、定応力の永久歪およびピコ摩耗指数に劣り、実験例
１−２はＶＣＲ−３０３のシンジオ結晶含量が３％であ
り定応力の永久歪およびピコ摩耗指数に劣り、実験例１
−６は試供サンプルのシンジオ結晶含量が２０％であり
ムーニー粘度が高いために加工不良である。
本発明の実施例に相当する。実験例１−１はシンジオ結
晶を含むブタジエンゴムを用いていないので、硬度が低
く、定応力の永久歪およびピコ摩耗指数に劣り、実験例
１−２はＶＣＲ−３０３のシンジオ結晶含量が３％であ
り定応力の永久歪およびピコ摩耗指数に劣り、実験例１
−６は試供サンプルのシンジオ結晶含量が２０％であり
ムーニー粘度が高いために加工不良である。
【００３１】実施例２ 実験例２−１ つぎの配合を用いて実験例１−１と同様の方法によりゴ
ム組成物を調製した。 天然ゴム ４０部 ＶＣＲ−４１２ ６０部 カーボンブラック（１） ７０部 ワックス １部 老化防止剤（２） ２部 ステアリン酸 ２部 亜鉛華 ３部 イオウ １．５部 促進剤（３） ２部 加硫遅延剤（４） ０．３部 なお、カーボンブラック（１）としては昭和キャボット
（株）製のＮ５５０（ヨウ素吸着量４３ｍｇ／ｇ、吸油
量１２１ｍｌ／１００ｇ）、老化防止剤（２）としては
ＲＤ、促進剤（３）としてはＴＢＢＳ、加硫遅延剤
（４）としてはリターダＰＶＩを用いた。
ム組成物を調製した。 天然ゴム ４０部 ＶＣＲ−４１２ ６０部 カーボンブラック（１） ７０部 ワックス １部 老化防止剤（２） ２部 ステアリン酸 ２部 亜鉛華 ３部 イオウ １．５部 促進剤（３） ２部 加硫遅延剤（４） ０．３部 なお、カーボンブラック（１）としては昭和キャボット
（株）製のＮ５５０（ヨウ素吸着量４３ｍｇ／ｇ、吸油
量１２１ｍｌ／１００ｇ）、老化防止剤（２）としては
ＲＤ、促進剤（３）としてはＴＢＢＳ、加硫遅延剤
（４）としてはリターダＰＶＩを用いた。
【００３２】このゴム組成物の物性を実験例１−１と同
様にして測定した。測定結果ならびにゴム成分およびカ
ーボンブラックの配合を表２に示す。
様にして測定した。測定結果ならびにゴム成分およびカ
ーボンブラックの配合を表２に示す。
【００３３】実験例２−２〜２−５ カーボンブラックの種類を表２に示すように変えたほか
は実験例２−１と同様にしてゴム組成物を調製し、それ
らの物性を実験例１−１と同様に測定した。測定結果な
らびにゴム成分およびカーボンブラックの配合を表２に
示す。なお、カーボンブラックとしては昭和キャボット
（株）製のＮ３３０（ヨウ素吸着量８２ｍｇ／ｇ、吸油
量１０２ｍｌ／１００ｇ）、Ｎ２２０（ヨウ素吸着量１
２１ｍｇ／ｇ、吸油量１１４ｍｌ／１００ｇ）、Ｎ３２
６（ヨウ素吸着量８２ｍｇ／ｇ、吸油量７２ｍｌ／１０
０ｇ）、Ｎ１１０（ヨウ素吸着量１４５ｍｇ／ｇ、吸油
量１１３ｍｌ／１００ｇ）を用いた。
は実験例２−１と同様にしてゴム組成物を調製し、それ
らの物性を実験例１−１と同様に測定した。測定結果な
らびにゴム成分およびカーボンブラックの配合を表２に
示す。なお、カーボンブラックとしては昭和キャボット
（株）製のＮ３３０（ヨウ素吸着量８２ｍｇ／ｇ、吸油
量１０２ｍｌ／１００ｇ）、Ｎ２２０（ヨウ素吸着量１
２１ｍｇ／ｇ、吸油量１１４ｍｌ／１００ｇ）、Ｎ３２
６（ヨウ素吸着量８２ｍｇ／ｇ、吸油量７２ｍｌ／１０
０ｇ）、Ｎ１１０（ヨウ素吸着量１４５ｍｇ／ｇ、吸油
量１１３ｍｌ／１００ｇ）を用いた。
【００３４】
【表２】
【００３５】実施例２において実験例２−２おおび２−
３が本発明の実施例に相当する。実験例２−１はカーボ
ンブラックＮ５５０のヨウ素吸着量が少ないので硬度が
低く、定応力の永久歪およびピコ摩耗指数に劣り、実験
例２−４はカーボンブラックＮ３２６のＤＢＰ吸油量が
少ないので、定応力の永久歪およびピコ摩耗指数に劣
り、実験例２−５はカーボンブラックＮ１１０のヨウ素
吸着量が多いので、定応力の永久歪に劣る。
３が本発明の実施例に相当する。実験例２−１はカーボ
ンブラックＮ５５０のヨウ素吸着量が少ないので硬度が
低く、定応力の永久歪およびピコ摩耗指数に劣り、実験
例２−４はカーボンブラックＮ３２６のＤＢＰ吸油量が
少ないので、定応力の永久歪およびピコ摩耗指数に劣
り、実験例２−５はカーボンブラックＮ１１０のヨウ素
吸着量が多いので、定応力の永久歪に劣る。
【００３６】実施例３ 実験例３−１ つぎの配合を用いて実験例１−１と同様の方法によりゴ
ム組成物を調製した。 天然ゴム ４０部 ＶＣＲ−４１２ ６０部 カーボンブラック（１） ５５部 ワックス １部 老化防止剤（２） ２部 ステアリン酸 ２部 亜鉛華 ３部 イオウ １．５部 促進剤（３） ２部 加硫延遅剤（４） ０．３部 なお、カーボンブラック（１）としてはＮ３３０（ヨウ
素吸着量８２ｍｇ／ｇ、吸油量１０２ｍｌ／１００
ｇ）、老化防止剤（２）としてはＲＤ、促進剤（３）と
してはＴＢＢＳ、加硫延遅剤（４）としてはリターダＰ
ＶＩを用いた。
ム組成物を調製した。 天然ゴム ４０部 ＶＣＲ−４１２ ６０部 カーボンブラック（１） ５５部 ワックス １部 老化防止剤（２） ２部 ステアリン酸 ２部 亜鉛華 ３部 イオウ １．５部 促進剤（３） ２部 加硫延遅剤（４） ０．３部 なお、カーボンブラック（１）としてはＮ３３０（ヨウ
素吸着量８２ｍｇ／ｇ、吸油量１０２ｍｌ／１００
ｇ）、老化防止剤（２）としてはＲＤ、促進剤（３）と
してはＴＢＢＳ、加硫延遅剤（４）としてはリターダＰ
ＶＩを用いた。
【００３７】このゴム組成物の物性を実験例１−１と同
様にして測定した。測定結果ならびにゴム成分およびカ
ーボンブラックの配合を表３に示す。
様にして測定した。測定結果ならびにゴム成分およびカ
ーボンブラックの配合を表３に示す。
【００３８】実験例３−２〜３−６ カーボンブラックの配合を表３に示すように変えたほか
は実験例３−１と同様にしてゴム組成物を調製し、それ
らの物性を実験例１−１と同様に測定した。測定結果な
らびにゴム成分およびカーボンブラックの配合を表３に
示す。
は実験例３−１と同様にしてゴム組成物を調製し、それ
らの物性を実験例１−１と同様に測定した。測定結果な
らびにゴム成分およびカーボンブラックの配合を表３に
示す。
【００３９】
【表３】
【００４０】実施例３において実験例３−２〜３−５が
本発明の実施例に相当する。実験例３−１はカーボンブ
ラックＮ３３０の配合量が５５部なので、硬度が低く、
定応力の永久歪およびピコ摩耗指数に劣り、実験例３−
６はカーボンブラックＮ３３０の配合量が８０部なので
硬度上昇率が劣る。
本発明の実施例に相当する。実験例３−１はカーボンブ
ラックＮ３３０の配合量が５５部なので、硬度が低く、
定応力の永久歪およびピコ摩耗指数に劣り、実験例３−
６はカーボンブラックＮ３３０の配合量が８０部なので
硬度上昇率が劣る。
【００４１】実施例４ 実験例４−１ つぎの配合を用いて実験例１−１と同様の方法によりゴ
ム組成物を調製した。 天然ゴム ８０部 ＶＣＲ−４１２ ２０部 カーボンブラック（１） ７０部 ワックス １部 老化防止剤（２） ２部 ステアリン酸 ２部 亜鉛華 ３部 イオウ １．５部 促進剤（３） ２部 加硫遅延剤（４） ０．５部 なお、カーボンブラック（１）としてはＮ２２０（ヨウ
素吸着量１２１ｍｇ／ｇ、吸油量１１４ｍｌ／１００
ｇ）、老化防止剤（２）としてはＲＤ、促進剤（３）と
してはＴＢＢＳ、加硫遅延剤（４）としてはリターダＰ
ＶＩを用いた。
ム組成物を調製した。 天然ゴム ８０部 ＶＣＲ−４１２ ２０部 カーボンブラック（１） ７０部 ワックス １部 老化防止剤（２） ２部 ステアリン酸 ２部 亜鉛華 ３部 イオウ １．５部 促進剤（３） ２部 加硫遅延剤（４） ０．５部 なお、カーボンブラック（１）としてはＮ２２０（ヨウ
素吸着量１２１ｍｇ／ｇ、吸油量１１４ｍｌ／１００
ｇ）、老化防止剤（２）としてはＲＤ、促進剤（３）と
してはＴＢＢＳ、加硫遅延剤（４）としてはリターダＰ
ＶＩを用いた。
【００４２】このゴム組成物の物性を実験例１−１と同
様にして測定した。測定結果ならびにゴム成分およびカ
ーボンブラックの配合を表４に示す。
様にして測定した。測定結果ならびにゴム成分およびカ
ーボンブラックの配合を表４に示す。
【００４３】実験例４−２〜４−５ ゴム成分の配合を表４に示すように変えたほかは実験例
４−１と同様にしてゴム組成物を調製し、それらの物性
を実験例１−１と同様に測定した。測定結果およびゴム
成分の配合を表４に示す。
４−１と同様にしてゴム組成物を調製し、それらの物性
を実験例１−１と同様に測定した。測定結果およびゴム
成分の配合を表４に示す。
【００４４】
【表４】
【００４５】実施例４において実験例４−２、４−３お
よび４−５が本発明の実施例に相当する。実験例４−１
はシンジオ結晶を含むブタジエンゴムの配合量が２０部
であり、硬度が低く、定応力の永久歪およびピコ摩耗指
数に劣り、実験例４−４はシンジオ結晶を含むブタジエ
ンゴムの配合量が８０部であり、ムーニー粘度が高すぎ
ゴム練りが困難である。
よび４−５が本発明の実施例に相当する。実験例４−１
はシンジオ結晶を含むブタジエンゴムの配合量が２０部
であり、硬度が低く、定応力の永久歪およびピコ摩耗指
数に劣り、実験例４−４はシンジオ結晶を含むブタジエ
ンゴムの配合量が８０部であり、ムーニー粘度が高すぎ
ゴム練りが困難である。
【００４６】実施例５ 実験例５−１ つぎの配合を用いて実験例１−１と同様の方法によりゴ
ム組成物を調製した。 天然ゴム ４０部 ＶＣＲ−４１２ ６０部 カーボンブラック（１） ７０部 ワックス １部 老化防止剤（２） ２部 ステアリン酸 ２部 亜鉛華 ３部 イオウ １部 促進剤（３） １部 加硫遅延剤（４） ０．３部 なお、カーボンブラック（１）としてはＮ２２０（ヨウ
素吸着量１２１ｍｇ／ｇ、吸油量１１４ｍｌ／１００
ｇ）、老化防止剤（２）としてはＲＤ、促進剤（３）と
してはＴＢＢＳ、加硫遅延剤（４）としてはリターダＰ
ＶＩを用いた。
ム組成物を調製した。 天然ゴム ４０部 ＶＣＲ−４１２ ６０部 カーボンブラック（１） ７０部 ワックス １部 老化防止剤（２） ２部 ステアリン酸 ２部 亜鉛華 ３部 イオウ １部 促進剤（３） １部 加硫遅延剤（４） ０．３部 なお、カーボンブラック（１）としてはＮ２２０（ヨウ
素吸着量１２１ｍｇ／ｇ、吸油量１１４ｍｌ／１００
ｇ）、老化防止剤（２）としてはＲＤ、促進剤（３）と
してはＴＢＢＳ、加硫遅延剤（４）としてはリターダＰ
ＶＩを用いた。
【００４７】このゴム組成物の物性を実験例１−１と同
様にして測定した。測定結果ならびにゴム成分およびカ
ーボンブラックの配合を表５に示す。
様にして測定した。測定結果ならびにゴム成分およびカ
ーボンブラックの配合を表５に示す。
【００４８】実験例５−２〜５−１２ 加硫剤の配合を表５、表６に示すように変えたほかは実
験例５−１と同様にしてゴム組成物を調製し、それらの
物性を実験例１−１と同様に測定した。測定結果および
ゴム成分の配合を表５、表６に示す。
験例５−１と同様にしてゴム組成物を調製し、それらの
物性を実験例１−１と同様に測定した。測定結果および
ゴム成分の配合を表５、表６に示す。
【００４９】
【表５】
【００５０】
【表６】
【００５１】実施例５において実験例５−２〜５−４、
５−７、５−８が本発明の実施例に相当する。実験例５
−１はスルフェンアミド系促進剤ＴＢＢＳの配合量が１
部であり、定応力の永久歪およびピコ摩耗指数に劣り、
実験例５−５はスルフェンアミド系促進剤ＴＢＢＳの配
合量が５部であり、スコーチ時間が短かくゴム焼けが発
生しやすく加工性に劣り、実験例５−６はスルフェンア
ミド系促進剤ＴＢＢＳの配合量が１部であり、定応力の
永久歪が劣り、実験例５−９はイオウとスルフェンアミ
ド系促進剤の合計量が６部であり、スコーチ時間ｔ10が
１３分と短かくゴム焼けが発生しやすく加工性に劣り、
実験例５−１０はスルフェンアミド系促進剤ＴＢＢＳの
配合量が５部であり、スコーチ時間が短かくゴム焼けが
発生しやすく加工性に劣り、実験例５−１１はイオウの
配合量が３部であり、硬度上昇率に劣り、実験例５−１
２はイオンの配合量が０．５であり、ピコ摩耗指数に劣
る。
５−７、５−８が本発明の実施例に相当する。実験例５
−１はスルフェンアミド系促進剤ＴＢＢＳの配合量が１
部であり、定応力の永久歪およびピコ摩耗指数に劣り、
実験例５−５はスルフェンアミド系促進剤ＴＢＢＳの配
合量が５部であり、スコーチ時間が短かくゴム焼けが発
生しやすく加工性に劣り、実験例５−６はスルフェンア
ミド系促進剤ＴＢＢＳの配合量が１部であり、定応力の
永久歪が劣り、実験例５−９はイオウとスルフェンアミ
ド系促進剤の合計量が６部であり、スコーチ時間ｔ10が
１３分と短かくゴム焼けが発生しやすく加工性に劣り、
実験例５−１０はスルフェンアミド系促進剤ＴＢＢＳの
配合量が５部であり、スコーチ時間が短かくゴム焼けが
発生しやすく加工性に劣り、実験例５−１１はイオウの
配合量が３部であり、硬度上昇率に劣り、実験例５−１
２はイオンの配合量が０．５であり、ピコ摩耗指数に劣
る。
【００５２】実施例６ 実験例６−１ つぎの評価方法により実験例１−１のゴム組成物の加工
性を評価した。結果を表７に示す。
性を評価した。結果を表７に示す。
【００５３】［ロールバギング性］ゴム組成物の各成分
をＢＲ型バンバソーにて混練り後２ｍｍにシーティング
し冷却、このゴムシートを前回転数６０ｒｐｍ、後回転
数１９ｒｐｍ、ロール温度６０℃の８インチロールに巻
き付くまでの作業性能を評価した。この実験例６−１の
（実験例１−１のゴムを用いた）結果をやや悪いとして
比較を行なった。
をＢＲ型バンバソーにて混練り後２ｍｍにシーティング
し冷却、このゴムシートを前回転数６０ｒｐｍ、後回転
数１９ｒｐｍ、ロール温度６０℃の８インチロールに巻
き付くまでの作業性能を評価した。この実験例６−１の
（実験例１−１のゴムを用いた）結果をやや悪いとして
比較を行なった。
【００５４】［ゴム焼け］ゴム組成物を混練り後、上記
８インチロールのロール温度を１２０℃に設定し５分間
ゴムをロール通しした後ゴムの焼けを判定する。
８インチロールのロール温度を１２０℃に設定し５分間
ゴムをロール通しした後ゴムの焼けを判定する。
【００５５】実験例６−２〜６−５ 実験例１−４、１−６、２−５、５−４のゴム組成物の
加工性を実験例６−１と同様にして評価した。結果を表
７に示す。
加工性を実験例６−１と同様にして評価した。結果を表
７に示す。
【００５６】
【表７】
【００５７】実施例６において、本発明に相当するゴム
組成物（実験例番号１−４および５−４）を用いた実験
例６−２および６−５が本発明の実施例に相当する。実
験例６−２および６−５はいずれもロールバギング性が
良好でゴム焼けが発生しなかった。
組成物（実験例番号１−４および５−４）を用いた実験
例６−２および６−５が本発明の実施例に相当する。実
験例６−２および６−５はいずれもロールバギング性が
良好でゴム焼けが発生しなかった。
【００５８】実施例７ 実験例７−１ 実験例１−１のゴム組成物をチェーファーに用いてタイ
ヤ（１０．００ Ｒ２０ ＳＰ５４０）を作製した。こ
のタイヤを装着した車で１０万ｋｍの実車走行を行なっ
たのち、つぎの評価を行なった。結果を表８に示す。
ヤ（１０．００ Ｒ２０ ＳＰ５４０）を作製した。こ
のタイヤを装着した車で１０万ｋｍの実車走行を行なっ
たのち、つぎの評価を行なった。結果を表８に示す。
【００５９】［変形度合］リムをはずしたのち、図１に
示すビード部１のコア２下のゴム３の変形の大きさｘ
（ｍｍ）を測定する。実施例７−１におけるｘの値は３
ｍｍであった。評価は、ｘの大きさが１ｍｍより小さい
ばあいにＡ、１〜５ｍｍであるばあいにＢ、５ｍｍより
大きいばあいにＣとする。
示すビード部１のコア２下のゴム３の変形の大きさｘ
（ｍｍ）を測定する。実施例７−１におけるｘの値は３
ｍｍであった。評価は、ｘの大きさが１ｍｍより小さい
ばあいにＡ、１〜５ｍｍであるばあいにＢ、５ｍｍより
大きいばあいにＣとする。
【００６０】［リムチェーフィング］図２に示すように
リムをはずしたのち、リムフランジ部４との接触面５の
ゴムのこすれの程度を目視で判定する。
リムをはずしたのち、リムフランジ部４との接触面５の
ゴムのこすれの程度を目視で判定する。
【００６１】実施例７−１の結果をＢとしてＡ、Ｂ、Ｃ
の３段階で評価した。Ａはリムフランジ部４とのこすれ
により接触面５においてゴムにわずかに傷が見られる状
態、Ｂはリムフランジ部４とのこすれにより接触面４の
１部においてゴムがへこんだまたはスジがついた状態、
Ｃはリムフランジ部４とのこすれにより接触面５におい
てゴムがへこんだ状態である。
の３段階で評価した。Ａはリムフランジ部４とのこすれ
により接触面５においてゴムにわずかに傷が見られる状
態、Ｂはリムフランジ部４とのこすれにより接触面４の
１部においてゴムがへこんだまたはスジがついた状態、
Ｃはリムフランジ部４とのこすれにより接触面５におい
てゴムがへこんだ状態である。
【００６２】［ゴム欠けクラック］リムをはずしたの
ち、ビード部全体のゴム欠けの程度を判定する。
ち、ビード部全体のゴム欠けの程度を判定する。
【００６３】実施例７−２〜７−７ 実験例１−４、２−１、５−１、５−８、５−６、５−
１２のゴム組成物をチェーファーに用いて実験例７−１
と同様のタイヤを作製し、実験例７−１と同様の実車走
行を行ない評価を行なった。結果を表８に示す。
１２のゴム組成物をチェーファーに用いて実験例７−１
と同様のタイヤを作製し、実験例７−１と同様の実車走
行を行ない評価を行なった。結果を表８に示す。
【００６４】
【表８】
【００６５】実施例７において、本発明に相当するゴム
組成物（実験例番号１−４および５−８）を用いた実験
例７−２および７−５が本発明の実施例に相当する。実
験例７−２および７−５は、変形度合、リムチェーフィ
ングが小さく、ゴム欠けクラックも発生しなかった。
組成物（実験例番号１−４および５−８）を用いた実験
例７−２および７−５が本発明の実施例に相当する。実
験例７−２および７−５は、変形度合、リムチェーフィ
ングが小さく、ゴム欠けクラックも発生しなかった。
【００６６】
【発明の効果】本発明のタイヤのビード部補強用ゴム組
成物は、硬度が高く、耐久性および耐老化性に優れ、加
工においてロールバギングやゴム焼けが発生せず、また
該ゴム組成物を用いてタイヤを製造するとビード部分の
変形が小さく、リムチェーフィングやゴム欠けクラック
の発生しにくいタイヤがえられる。
成物は、硬度が高く、耐久性および耐老化性に優れ、加
工においてロールバギングやゴム焼けが発生せず、また
該ゴム組成物を用いてタイヤを製造するとビード部分の
変形が小さく、リムチェーフィングやゴム欠けクラック
の発生しにくいタイヤがえられる。
【図１】コア下のゴムが変形したビート部の断面図であ
る。
る。
【図２】ビート部とリムフランジの接触状態を示す断面
図である。
図である。
１ ビート部 ２ コア ３ 変形したゴム ４ リムフランジ部 ５ 接触面 χ 変形の大きさ
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年１０月２７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００５
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００５】しかしながら、カーボンブラックを多量に
配合すると、分散性よくゴム練りすることが困難にな
る、ハイローディングに起因する発熱でゴムが焼けるな
どの加工性の問題が生じ、また耐亀裂成長性が悪化する
という問題がある。また、イオウを多量に配合すると、
熱による物性変化が大きくなる、物性の経時変化が大き
くなる、永久歪（熱による変形）が大きくなる、耐老化
性が劣化する、割れなどの破壊性能が悪化するという問
題がある。また、チウラム系の超促進剤TTは発癌性物質
のニトロソアミンを発生すること、また、変異原性物質
としての認定がなされたことから使用が規制されつつあ
る。また、シンジオタクチック−１，２−ポリブタジエ
ン短繊維だけを配合しても、目的の物性は得られない。
配合すると、分散性よくゴム練りすることが困難にな
る、ハイローディングに起因する発熱でゴムが焼けるな
どの加工性の問題が生じ、また耐亀裂成長性が悪化する
という問題がある。また、イオウを多量に配合すると、
熱による物性変化が大きくなる、物性の経時変化が大き
くなる、永久歪（熱による変形）が大きくなる、耐老化
性が劣化する、割れなどの破壊性能が悪化するという問
題がある。また、チウラム系の超促進剤TTは発癌性物質
のニトロソアミンを発生すること、また、変異原性物質
としての認定がなされたことから使用が規制されつつあ
る。また、シンジオタクチック−１，２−ポリブタジエ
ン短繊維だけを配合しても、目的の物性は得られない。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】シンジオ結晶を含むブタジエンゴムはゴム
成分の３０〜７０部、好ましくは４０〜６０部を占め
る。シンジオ結晶を含むポリブタジエンが４０部より少
なくなると硬度および耐摩耗性が低下する傾向があり、
６０部より多くなるとムーニービスが高く押し出し、ゴ
ム練りが困難になり加工性が悪化する傾向がある。
成分の３０〜７０部、好ましくは４０〜６０部を占め
る。シンジオ結晶を含むポリブタジエンが４０部より少
なくなると硬度および耐摩耗性が低下する傾向があり、
６０部より多くなるとムーニービスが高く押し出し、ゴ
ム練りが困難になり加工性が悪化する傾向がある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 飯塚 融 兵庫県明石市魚住町清水41−１ Ｎ518 (72)発明者 小山 馨 福島県白河市字影鬼越33−19
Claims (2)
- 【請求項１】 シンジオ結晶を含むブタジエンゴムが３
０〜７０重量部を占めるジエン系のゴム成分１００重量
部に対して、ヨウ素吸着量が６５〜１３０ｍｇ／ｇで吸
油量が９０〜１４０ｍｌ／１００ｇのカーボンブラック
を６０〜７５重量部、イオウを１〜２重量部、スルフェ
ンアミド系促進剤を２〜４重量部配合してなり、前記ブ
タジエンゴムのシンジオ結晶含量が６〜１７重量％であ
り、前記ゴム成分１００重量部に対してイオウの重量部
をｘ、スルフェンアミド系促進剤の重量部をｙで表わす
と不等式： ３≦ｘ＋ｙ≦５、 で示される関係が成立するタイヤのビード部補強用ゴム
組成物。 - 【請求項２】 ２０℃で測定したＪＩＳ Ａ硬度が７５
以上、熱老化後の硬度上昇率が１０％以下、定応力の永
久歪が１２％以下、ＡＳＴＭ Ｄ ２２８８によるピコ
摩耗指数が２４０以上である請求項１または２記載のタ
イヤのビード部補強用ゴム組成物。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5243280A JP2662172B2 (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | タイヤのビード部補強用ゴム組成物 |
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