JPH0796386A - アルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法 - Google Patents
アルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法Info
- Publication number
- JPH0796386A JPH0796386A JP24280493A JP24280493A JPH0796386A JP H0796386 A JPH0796386 A JP H0796386A JP 24280493 A JP24280493 A JP 24280493A JP 24280493 A JP24280493 A JP 24280493A JP H0796386 A JPH0796386 A JP H0796386A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tube
- alloy
- heat exchanger
- joining
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 アルミ製熱交換器用複合チューブを用いる熱
交換器において、接合温度を低くし、長期にわたる信頼
性を確保すると共に、コスト低減を計る。 【構成】 ＡｌまたはＡｌ合金製チューブの表面の少な
くとも一部に、半田としてＣｕ：０．１〜４wt％、Ｓ
ｎ：１０〜７０wt％、Ａｌ：２〜１０wt％を含有し、残
部Ｚｎと不可避的不純物とからなるＺｎ−Ｓｎ基合金を
被覆したもので、被覆はＺｎ−Ｓｎ基合金を該Ｚｎ基合
金の融点＋３０℃以上、４１０℃以下の温度でフラック
ス、超音波またはこれらを併用した溶融めっきにより被
覆する。
交換器において、接合温度を低くし、長期にわたる信頼
性を確保すると共に、コスト低減を計る。 【構成】 ＡｌまたはＡｌ合金製チューブの表面の少な
くとも一部に、半田としてＣｕ：０．１〜４wt％、Ｓ
ｎ：１０〜７０wt％、Ａｌ：２〜１０wt％を含有し、残
部Ｚｎと不可避的不純物とからなるＺｎ−Ｓｎ基合金を
被覆したもので、被覆はＺｎ−Ｓｎ基合金を該Ｚｎ基合
金の融点＋３０℃以上、４１０℃以下の温度でフラック
ス、超音波またはこれらを併用した溶融めっきにより被
覆する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アルミ製熱交換器用複
合チューブとその製造方法に関するもので、特に溶接に
より成形したＡｌまたはＡｌ合金製チューブを用いる熱
交換器において、接合工程における接合温度を低くし、
更に接合部の耐蝕性を向上させ長期にわたる信頼性を確
保すると共に、コスト低減を図ったものである。
合チューブとその製造方法に関するもので、特に溶接に
より成形したＡｌまたはＡｌ合金製チューブを用いる熱
交換器において、接合工程における接合温度を低くし、
更に接合部の耐蝕性を向上させ長期にわたる信頼性を確
保すると共に、コスト低減を図ったものである。
【０００２】
【従来の技術】アルミ製熱交換器は構造が複雑であるた
め、一般的にはＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をクラッドした
ブレージングシートを組立品の構成部品の一部に使用
し、芯材の融点直下である約６００℃に昇温し、ノコロ
ックろう付け法、真空ろう付け法等の炉中ろう付けを行
い、構成部品間を接合することにより組み立てられてい
る。例えばチューブに電縫管を用いる熱交換器において
は、チューブの穴あき腐蝕を防ぐために、チューブ材を
ブレージングシートをしている。一方、冷間または熱間
押出しにより成形したチューブを用いる熱交換器におい
ては、チューブにブレージングシートを使用できないた
め、フィン材をブレージングシートとし、チューブの穴
あき腐蝕を防止する目的でチューブ表面にＺｎを溶射し
た後ろう付けをしている。
め、一般的にはＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をクラッドした
ブレージングシートを組立品の構成部品の一部に使用
し、芯材の融点直下である約６００℃に昇温し、ノコロ
ックろう付け法、真空ろう付け法等の炉中ろう付けを行
い、構成部品間を接合することにより組み立てられてい
る。例えばチューブに電縫管を用いる熱交換器において
は、チューブの穴あき腐蝕を防ぐために、チューブ材を
ブレージングシートをしている。一方、冷間または熱間
押出しにより成形したチューブを用いる熱交換器におい
ては、チューブにブレージングシートを使用できないた
め、フィン材をブレージングシートとし、チューブの穴
あき腐蝕を防止する目的でチューブ表面にＺｎを溶射し
た後ろう付けをしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一般にアルミ製熱交換
器は、ブレージングシートの形でＡｌ−Ｓｉ系合金ろう
材を用いてろう付けされるため接合温度が約６００℃と
高く、更にこの温度はろう材以外の材料の融点に接近し
ているため、厳密な温度制御が不可欠である。また真空
あるいは不活性ガス雰囲気中に保持する必要があること
から、設備費、ランニングコストが高いという問題があ
る。また上記電縫管チューブの場合には皮材に使用され
るろう材の融点により、芯材に使用される材料が制約を
受けており、更にクラッド材を使用するため、これらの
屑の再利用が実質的にできないという問題があった。ま
た冷間または熱間押し出しにより成形したチューブを用
いる熱交換器では、チューブの穴あき腐蝕を防止するた
め、Ｚｎ溶射等の処理が必要であった。
器は、ブレージングシートの形でＡｌ−Ｓｉ系合金ろう
材を用いてろう付けされるため接合温度が約６００℃と
高く、更にこの温度はろう材以外の材料の融点に接近し
ているため、厳密な温度制御が不可欠である。また真空
あるいは不活性ガス雰囲気中に保持する必要があること
から、設備費、ランニングコストが高いという問題があ
る。また上記電縫管チューブの場合には皮材に使用され
るろう材の融点により、芯材に使用される材料が制約を
受けており、更にクラッド材を使用するため、これらの
屑の再利用が実質的にできないという問題があった。ま
た冷間または熱間押し出しにより成形したチューブを用
いる熱交換器では、チューブの穴あき腐蝕を防止するた
め、Ｚｎ溶射等の処理が必要であった。
【０００４】そこでブレージングシートの形でＡｌ−Ｓ
ｉ系合金ろう材を用いてろう付けすることに替えて、半
田付けによって接合する方法も考えられるが、例えばＺ
ｎ−Ｓｎ系半田合金を使用した場合、接合温度は低くな
るものの、接合界面から腐蝕が発生しやすくなるという
問題があった。
ｉ系合金ろう材を用いてろう付けすることに替えて、半
田付けによって接合する方法も考えられるが、例えばＺ
ｎ−Ｓｎ系半田合金を使用した場合、接合温度は低くな
るものの、接合界面から腐蝕が発生しやすくなるという
問題があった。
【０００５】本発明はこれに鑑み種々検討の結果、アル
ミ系材料との接合をより低温（具体的には、４１０℃以
下）で行え、コスト低減と長期にわたる信頼性を確保で
きるアルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法を
開発したものである。即ち本発明複合チューブは、Ａｌ
またはＡｌ合金製チューブの表面の少なくとも一部に、
半田としてＣｕ：０．１〜４ｗｔ％、Ｓｎ：１０〜７０
ｗｔ％、Ａｌ：２〜１０ｗｔ％を含有し、残部Ｚｎと不
可避的不純物とからなるＺｎ−Ｓｎ基合金を被覆したこ
とを特徴とする。
ミ系材料との接合をより低温（具体的には、４１０℃以
下）で行え、コスト低減と長期にわたる信頼性を確保で
きるアルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法を
開発したものである。即ち本発明複合チューブは、Ａｌ
またはＡｌ合金製チューブの表面の少なくとも一部に、
半田としてＣｕ：０．１〜４ｗｔ％、Ｓｎ：１０〜７０
ｗｔ％、Ａｌ：２〜１０ｗｔ％を含有し、残部Ｚｎと不
可避的不純物とからなるＺｎ−Ｓｎ基合金を被覆したこ
とを特徴とする。
【０００６】本発明複合チューブの製造方法は、Ａｌま
たはＡｌ合金製チューブの表面の少なくとも一部に、半
田としてＣｕ：０．１〜４ｗｔ％、Ｓｎ：１０〜７０ｗ
ｔ％、Ａｌ：２〜１０ｗｔ％を含有し、残部Ｚｎと不可
避的不純物とからなるＺｎ−Ｓｎ基合金を、該Ｚｎ−Ｓ
ｎ基合金の融点＋３０℃以上、４１０℃以下の温度で被
覆することを特徴とする。
たはＡｌ合金製チューブの表面の少なくとも一部に、半
田としてＣｕ：０．１〜４ｗｔ％、Ｓｎ：１０〜７０ｗ
ｔ％、Ａｌ：２〜１０ｗｔ％を含有し、残部Ｚｎと不可
避的不純物とからなるＺｎ−Ｓｎ基合金を、該Ｚｎ−Ｓ
ｎ基合金の融点＋３０℃以上、４１０℃以下の温度で被
覆することを特徴とする。
【０００７】
【作用】本発明は上記の如く、ＡｌまたはＡｌ合金製チ
ューブの表面の少なくとも一部に、Ｚｎ−Ｓｎ基合金
（半田合金）を被覆した複合チューブを用いることによ
りチューブと熱的に接合する必要のある部品として、ブ
レージングシートを必要とせず、より低温での接合が可
能となる。このため例えばフィン材にＪＩＳ５０００系
（Ａｌ−Ｍｇ系）合金等の比較的低い液相点を持つ高強
度材料の使用も可能であり、接合部品の薄肉化も可能と
なる。そしてチューブ表面に半田として被覆したＺｎ−
Ｓｎ基合金が、チューブ材に対して犠牲陽極層として作
用するため、チューブの穴あき腐食を防止でき、長期に
わたる信頼性を確保することが可能となる。
ューブの表面の少なくとも一部に、Ｚｎ−Ｓｎ基合金
（半田合金）を被覆した複合チューブを用いることによ
りチューブと熱的に接合する必要のある部品として、ブ
レージングシートを必要とせず、より低温での接合が可
能となる。このため例えばフィン材にＪＩＳ５０００系
（Ａｌ−Ｍｇ系）合金等の比較的低い液相点を持つ高強
度材料の使用も可能であり、接合部品の薄肉化も可能と
なる。そしてチューブ表面に半田として被覆したＺｎ−
Ｓｎ基合金が、チューブ材に対して犠牲陽極層として作
用するため、チューブの穴あき腐食を防止でき、長期に
わたる信頼性を確保することが可能となる。
【０００８】半田としてチューブ表面に被覆するＺｎ−
Ｓｎ基合金としては、Ｃｕ：０．１〜４ｗｔ％、Ｓｎ：
１０〜７０ｗｔ％、Ａｌ：２〜１０ｗｔ％を含有し、残
部Ｚｎと不可避的不純物とからなるＺｎ−Ｓｎ基合金を
用いる。
Ｓｎ基合金としては、Ｃｕ：０．１〜４ｗｔ％、Ｓｎ：
１０〜７０ｗｔ％、Ａｌ：２〜１０ｗｔ％を含有し、残
部Ｚｎと不可避的不純物とからなるＺｎ−Ｓｎ基合金を
用いる。
【０００９】またチューブ表面へのＺｎ−Ｓｎ基合金の
被覆法は、フラックスを用いる溶融めっき、或いは超音
波を併用する溶融めっき等が経済的にも有利である。ま
た処理するチューブにまずジンケート処理した後溶融め
っきしても良い。
被覆法は、フラックスを用いる溶融めっき、或いは超音
波を併用する溶融めっき等が経済的にも有利である。ま
た処理するチューブにまずジンケート処理した後溶融め
っきしても良い。
【００１０】Ｚｎ−Ｓｎ基合金におけるＣｕの添加は半
田合金（Ｚｎ−Ｓｎ基合金）と接合部品（チューブ、フ
ィン等）との界面での腐蝕を低減させ、短時間で接合部
が剥離することを防ぐためである。Ｃｕの添加量を０．
１〜４wt％としたのは、０．１wt％未満ではこれらの効
果が不十分であって耐蝕性の向上が不十分である。また
４wt％を越えても耐蝕性の改善は認められず、また融点
が上昇し、流動性、広がり性が低下して接合作業性を悪
くするためである。
田合金（Ｚｎ−Ｓｎ基合金）と接合部品（チューブ、フ
ィン等）との界面での腐蝕を低減させ、短時間で接合部
が剥離することを防ぐためである。Ｃｕの添加量を０．
１〜４wt％としたのは、０．１wt％未満ではこれらの効
果が不十分であって耐蝕性の向上が不十分である。また
４wt％を越えても耐蝕性の改善は認められず、また融点
が上昇し、流動性、広がり性が低下して接合作業性を悪
くするためである。
【００１１】Ｓｎの添加はＺｎ−Ｓｎ基合金の融点を低
下させ、かつ該合金の流動性を高めて、広がり性（Ａｌ
との濡れ性）、溶融めっき性及び接合性を改善するため
である。しかしてＳｎの添加量を１０〜７０wt％と限定
したのは、１０wt％未満ではこれらの効果が不十分であ
って、４１０℃以下の接合温度ではアルミ系材料との健
全な接合部が得られなく、７０wt％を越えると融点は更
に低下するものの、流動性の一層の改善は認められず、
また必要以上のＳｎの添加は半田合金のコストを上げる
ことになるからである。特にＳｎの添加量が５０〜６５
wt％であると、広がり性がよく、融点も低く望ましい。
下させ、かつ該合金の流動性を高めて、広がり性（Ａｌ
との濡れ性）、溶融めっき性及び接合性を改善するため
である。しかしてＳｎの添加量を１０〜７０wt％と限定
したのは、１０wt％未満ではこれらの効果が不十分であ
って、４１０℃以下の接合温度ではアルミ系材料との健
全な接合部が得られなく、７０wt％を越えると融点は更
に低下するものの、流動性の一層の改善は認められず、
また必要以上のＳｎの添加は半田合金のコストを上げる
ことになるからである。特にＳｎの添加量が５０〜６５
wt％であると、広がり性がよく、融点も低く望ましい。
【００１２】Ａｌの添加は、溶融Ｚｎ及び溶融Ｓｎの酸
化を防止し、融点を下げて溶融めっき及び接合作業を容
易にすると共に、Ａｌとの濡れ性を改善するためであ
る。しかしてＡｌの添加量を２〜１０wt％と限定したの
は、２wt％未満ではこれらの効果が不十分であり、１０
wt％を越えると融点が上昇し、Ｚｎ−Ｓｎ基合金の広が
り性を劣化させ、４１０℃以下の低温での接合作業性を
悪くするためである。特にＡｌ量は２〜４wt％が望まし
く、この場合Ｚｎ−Ｓｎ基合金の融点が低く、接合作業
性が良い。
化を防止し、融点を下げて溶融めっき及び接合作業を容
易にすると共に、Ａｌとの濡れ性を改善するためであ
る。しかしてＡｌの添加量を２〜１０wt％と限定したの
は、２wt％未満ではこれらの効果が不十分であり、１０
wt％を越えると融点が上昇し、Ｚｎ−Ｓｎ基合金の広が
り性を劣化させ、４１０℃以下の低温での接合作業性を
悪くするためである。特にＡｌ量は２〜４wt％が望まし
く、この場合Ｚｎ−Ｓｎ基合金の融点が低く、接合作業
性が良い。
【００１３】またＺｎ−Ｓｎ基合金をＡｌ材に被覆処理
する際の温度をＺｎ−Ｓｎ基合金の融点（液相点）＋３
０℃以上、４１０℃以下としたのは次の理由による。被
覆温度がＺｎ−Ｓｎ基合金の融点＋３０℃未満ではＺｎ
−Ｓｎ基合金の広がり性が確保できず、健全な被覆がで
きにくいためである。また本発明におけるＺｎ−Ｓｎ基
合金の融点は４１０℃以下であり、４１０℃を越える加
熱は必要以上の加熱であり、エネルギーコスト的にも不
利となるためである。
する際の温度をＺｎ−Ｓｎ基合金の融点（液相点）＋３
０℃以上、４１０℃以下としたのは次の理由による。被
覆温度がＺｎ−Ｓｎ基合金の融点＋３０℃未満ではＺｎ
−Ｓｎ基合金の広がり性が確保できず、健全な被覆がで
きにくいためである。また本発明におけるＺｎ−Ｓｎ基
合金の融点は４１０℃以下であり、４１０℃を越える加
熱は必要以上の加熱であり、エネルギーコスト的にも不
利となるためである。
【００１４】また本発明チューブを用いて他の熱交換器
用部品と組み合わせ、これらを上記Ｚｎ−Ｓｎ基合金に
より接合する際の温度は上記の被覆処理温度と同程度で
よい。
用部品と組み合わせ、これらを上記Ｚｎ−Ｓｎ基合金に
より接合する際の温度は上記の被覆処理温度と同程度で
よい。
【００１５】
【実施例】以下本発明の実施例について説明する。ＪＩ
Ｓ１１００（Ａｌ−０．１２wt％Ｃｕ）合金を用いて熱
間押出しにより多穴チューブを形成した後、超音波を併
用した溶融めっきにより表１に示す組成の半田合金を、
該チューブ外側に約３０〜４０μｍの厚さに被覆し、ア
ルミ製熱交換器用複合チューブを作製した。なおこの
際、被覆温度は表１中の接合温度と同一の温度とした。
Ｓ１１００（Ａｌ−０．１２wt％Ｃｕ）合金を用いて熱
間押出しにより多穴チューブを形成した後、超音波を併
用した溶融めっきにより表１に示す組成の半田合金を、
該チューブ外側に約３０〜４０μｍの厚さに被覆し、ア
ルミ製熱交換器用複合チューブを作製した。なおこの
際、被覆温度は表１中の接合温度と同一の温度とした。
【００１６】このチューブを蛇行状に曲げ、その間にコ
ルゲート加工を施したＪＩＳ３００３（Ａｌ−０．１５
wt％Ｃｕ−１．１wt％Ｍｎ）合金からなるフィン材を挟
み、表１に示す接合温度で接合し、図１に示すコンデン
サ（サーペンタイン型コンデンサ）を組み立てた。図１
において（１）は多穴チューブ、（２）はフィン材を示
す。従来例として、フィンにブレージングシート（芯材
はＪＩＳ３００３合金、皮材はＪＩＳ４０４５（Ａｌ−
１０wt％Ｓｉ）合金ろう材）を使用する従来法により同
様のサーペンタイン型コンデンサを組み立て、６００℃
に加熱して接合した。
ルゲート加工を施したＪＩＳ３００３（Ａｌ−０．１５
wt％Ｃｕ−１．１wt％Ｍｎ）合金からなるフィン材を挟
み、表１に示す接合温度で接合し、図１に示すコンデン
サ（サーペンタイン型コンデンサ）を組み立てた。図１
において（１）は多穴チューブ、（２）はフィン材を示
す。従来例として、フィンにブレージングシート（芯材
はＪＩＳ３００３合金、皮材はＪＩＳ４０４５（Ａｌ−
１０wt％Ｓｉ）合金ろう材）を使用する従来法により同
様のサーペンタイン型コンデンサを組み立て、６００℃
に加熱して接合した。
【００１７】これらのコンデンサについて、フィンとチ
ューブとの接合状態を目視にて調べ、その結果を表１に
示した。また、コンデンサより接合部の一部を切り出
し、樹脂に埋め込み研磨した後、接合部断面におけるフ
ィレット形状を顕微鏡にて観察し、半田合金のＡｌとの
濡れ具合を調べ、その結果を表１に併記した。
ューブとの接合状態を目視にて調べ、その結果を表１に
示した。また、コンデンサより接合部の一部を切り出
し、樹脂に埋め込み研磨した後、接合部断面におけるフ
ィレット形状を顕微鏡にて観察し、半田合金のＡｌとの
濡れ具合を調べ、その結果を表１に併記した。
【００１８】次にこれらのコンデンサを十分に水洗浄し
てフラックスを除去した後、塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ
３２７１）を３００時間行った。試験後接合部を切り出
し、樹脂に埋め込み、研磨後接合部の断面を顕微鏡観察
した。その観察結果を表１に併記する。
てフラックスを除去した後、塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ
３２７１）を３００時間行った。試験後接合部を切り出
し、樹脂に埋め込み、研磨後接合部の断面を顕微鏡観察
した。その観察結果を表１に併記する。
【００１９】
【表１】 ＊１ Ａ：接合状態良好 Ｂ：部分的に接合 Ｃ：接合
不可 ＊２ Ａ：連続的に良好なフィレットを形成 Ｂ：部分的に良好なフィレットを形成（一部不完全） Ｃ：フィレットの形成が不完全（十分な半田合金の盛り
上がりが見られない） Ｄ：フィレットが全く形成されていない ＊３ Ａ：接合界面で腐食が殆ど発生していない Ｂ：接合界面で腐食が多少発生している Ｃ：接合部剥離 Ｄ：接合不可のため腐食試験中止
不可 ＊２ Ａ：連続的に良好なフィレットを形成 Ｂ：部分的に良好なフィレットを形成（一部不完全） Ｃ：フィレットの形成が不完全（十分な半田合金の盛り
上がりが見られない） Ｄ：フィレットが全く形成されていない ＊３ Ａ：接合界面で腐食が殆ど発生していない Ｂ：接合界面で腐食が多少発生している Ｃ：接合部剥離 Ｄ：接合不可のため腐食試験中止
【００２０】本発明例Ｎｏ１〜１１によれば、従来例の
ろう付けに比べ、約２００℃低い（４１０℃以下の）接
合温度で接合できた。また接合状態も良好であり、更に
接合部の耐蝕性も良好であった。
ろう付けに比べ、約２００℃低い（４１０℃以下の）接
合温度で接合できた。また接合状態も良好であり、更に
接合部の耐蝕性も良好であった。
【００２１】一方本発明における半田合金（Ｚｎ−Ｓｎ
基合金）の組成の範囲外である比較例Ｎｏ１２〜１６は
４１０℃以下での接合では良好な接合状態が得られなか
った。またＣｕ量が少ないＮｏ１６は腐蝕試験において
腐蝕しやすかった。
基合金）の組成の範囲外である比較例Ｎｏ１２〜１６は
４１０℃以下での接合では良好な接合状態が得られなか
った。またＣｕ量が少ないＮｏ１６は腐蝕試験において
腐蝕しやすかった。
【００２２】以上本発明を溶接により成形したアルミ合
金製チューブについて説明したが、冷間または熱間押し
出しにより成形したアルミ合金製チューブの場合も同様
に適用できることは言うまでもない。
金製チューブについて説明したが、冷間または熱間押し
出しにより成形したアルミ合金製チューブの場合も同様
に適用できることは言うまでもない。
【００２３】
【発明の効果】このように本発明のアルミ製熱交換器用
複合チューブは、ろう付けよりも低い温度で接合が可能
であり、また耐蝕性が良好な接合部が得られる。加えて
アルミニウムよりも電気的に卑であるＺｎ−Ｓｎ基合金
がアルミ合金製チューブの表面を被覆しているので、該
Ｚｎ−Ｓｎ基合金が該チューブ材に対し犠牲的作用を
し、該チューブ材の穴あき腐蝕の発生を抑制することが
できる。以上のように本発明は熱交換器の長期信頼性を
確保し、工業上顕著な効果を奏するものである。
複合チューブは、ろう付けよりも低い温度で接合が可能
であり、また耐蝕性が良好な接合部が得られる。加えて
アルミニウムよりも電気的に卑であるＺｎ−Ｓｎ基合金
がアルミ合金製チューブの表面を被覆しているので、該
Ｚｎ−Ｓｎ基合金が該チューブ材に対し犠牲的作用を
し、該チューブ材の穴あき腐蝕の発生を抑制することが
できる。以上のように本発明は熱交換器の長期信頼性を
確保し、工業上顕著な効果を奏するものである。
【図１】サーペンタイン型コンデンサーの一例を示す斜
視図である。
視図である。
１ 多穴チューブ ２ フィン材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２８Ｆ 21/08
Claims (2)
- 【請求項１】 ＡｌまたはＡｌ合金製チューブの表面の
少なくとも一部に、半田としてＣｕ：０．１〜４ｗｔ
％、Ｓｎ：１０〜７０ｗｔ％、Ａｌ：２〜１０ｗｔ％を
含有し、残部Ｚｎと不可避的不純物とからなるＺｎ−Ｓ
ｎ基合金を被覆したことを特徴とするアルミ製熱交換器
用複合チューブ。 - 【請求項２】 ＡｌまたはＡｌ合金製チューブの表面の
少なくとも一部に、半田としてＣｕ：０．１〜４ｗｔ
％、Ｓｎ：１０〜７０ｗｔ％、Ａｌ：２〜１０ｗｔ％を
含有し、残部Ｚｎと不可避的不純物とからなるＺｎ−Ｓ
ｎ基合金を、該Ｚｎ−Ｓｎ基合金の融点＋３０℃以上、
４１０℃以下の温度で被覆することを特徴とするアルミ
製熱交換器用複合チューブの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24280493A JPH0796386A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | アルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24280493A JPH0796386A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | アルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0796386A true JPH0796386A (ja) | 1995-04-11 |
Family
ID=17094538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24280493A Pending JPH0796386A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | アルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0796386A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004038053A2 (en) * | 2002-10-24 | 2004-05-06 | Koa Kabushiki Kaisha | A lead-free solder, and a lead-free joint |
| US7248141B2 (en) | 2003-07-03 | 2007-07-24 | Koa Kabushiki Kaisha | Current fuse and method of making the current fuse |
| CN103639615A (zh) * | 2013-11-28 | 2014-03-19 | 青岛蓝图文化传播有限公司市南分公司 | 一种空调用钎焊焊料及钎剂 |
| AT519124A4 (de) * | 2016-10-17 | 2018-04-15 | Miba Gleitlager Austria Gmbh | Mehrschichtgleitlagerelement |
| CN115106678A (zh) * | 2022-07-13 | 2022-09-27 | 哈尔滨工业大学（深圳） | 一种高温复合钎料及其制备方法和应用 |
-
1993
- 1993-09-29 JP JP24280493A patent/JPH0796386A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004038053A2 (en) * | 2002-10-24 | 2004-05-06 | Koa Kabushiki Kaisha | A lead-free solder, and a lead-free joint |
| WO2004038053A3 (en) * | 2002-10-24 | 2004-08-19 | Koa Kabushiki Kaisha | A lead-free solder, and a lead-free joint |
| US7220493B2 (en) | 2002-10-24 | 2007-05-22 | Koa Kabushiki Kaisha | Lead-free solder, and a lead-free joint |
| US7248141B2 (en) | 2003-07-03 | 2007-07-24 | Koa Kabushiki Kaisha | Current fuse and method of making the current fuse |
| CN103639615A (zh) * | 2013-11-28 | 2014-03-19 | 青岛蓝图文化传播有限公司市南分公司 | 一种空调用钎焊焊料及钎剂 |
| AT519124A4 (de) * | 2016-10-17 | 2018-04-15 | Miba Gleitlager Austria Gmbh | Mehrschichtgleitlagerelement |
| AT519124B1 (de) * | 2016-10-17 | 2018-04-15 | Miba Gleitlager Austria Gmbh | Mehrschichtgleitlagerelement |
| CN115106678A (zh) * | 2022-07-13 | 2022-09-27 | 哈尔滨工业大学（深圳） | 一种高温复合钎料及其制备方法和应用 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6913184B2 (en) | Alloy composition and method for low temperature fluxless brazing | |
| JP2010507772A (ja) | 熱交換器の製造方法 | |
| JP3772017B2 (ja) | 熱交換器用高強度高耐食アルミニウム合金クラッド材 | |
| JPH0796386A (ja) | アルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法 | |
| JP2001252772A (ja) | アルミニウム−銅クラッド材およびその製造方法 | |
| JP3398203B2 (ja) | アルミニウム合金と銅の接合用ろう材およびこのろう材によって接合された複合材 | |
| JP3398204B2 (ja) | アルミニウム合金用ろう材およびアルミニウム合金製品 | |
| JP2001009569A (ja) | 金属部材の接合構造および接合方法 | |
| JP2006509635A (ja) | クラッド層および鉄合金の被覆層を有するろう付けシート製品およびその製造方法 | |
| JPH0796389A (ja) | アルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法 | |
| JPH0796364A (ja) | アルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法 | |
| JP2006503709A (ja) | ロウ付用製品およびその製造方法 | |
| JPH0688695A (ja) | アルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法 | |
| JPH1180870A (ja) | 強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP3164409B2 (ja) | アルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法 | |
| JP4777119B2 (ja) | アルミニウム製熱交換器の製造方法 | |
| JPH06256922A (ja) | アルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法 | |
| JPH05245688A (ja) | アルミ製熱交換器とその製造方法 | |
| JP3164413B2 (ja) | アルミ製熱交換器部品の接合用材料とその接合方法 | |
| JPS6365437B2 (ja) | ||
| JPH0796388A (ja) | アルミ製熱交換器とその製造方法 | |
| JPH06226489A (ja) | 金属接合用材料とそれを用いた接合部品の接合方法 | |
| JPH0796387A (ja) | Ａｌ接合用材料とそれを用いた接合部品の接合方法 | |
| JPH06207257A (ja) | アルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法 | |
| JPH06210489A (ja) | アルミ製熱交換器とその製造方法 |