JPH0796389A - アルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法 - Google Patents
アルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法Info
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- JPH0796389A JPH0796389A JP24280793A JP24280793A JPH0796389A JP H0796389 A JPH0796389 A JP H0796389A JP 24280793 A JP24280793 A JP 24280793A JP 24280793 A JP24280793 A JP 24280793A JP H0796389 A JPH0796389 A JP H0796389A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 アルミ製熱交換器用複合チューブを用いる熱
交換器において、接合温度を低くし、長期にわたる信頼
性を確保すると共に、コスト低減を計る。 【構成】 冷間または熱間押出しにより成形したＡｌま
たはＡｌ合金製チューブの表面の少なくとも一部に、半
田としてＧｅ：０．１〜５wt％、Ｃｕ：０．１〜４wt
％、Ｓｎ：１０〜７０wt％、Ａｌ：０．５〜１０wt％を
含有し、残部Ｚｎと不可避的不純物とからなるＺｎ−Ｓ
ｎ基合金を被覆したもので、被覆はＺｎ−Ｓｎ基合金を
該Ｚｎ基合金の融点＋３０℃以上、４１０℃以下の温度
でフラックス、超音波またはこれらを併用した溶融めっ
きにより被覆する。
交換器において、接合温度を低くし、長期にわたる信頼
性を確保すると共に、コスト低減を計る。 【構成】 冷間または熱間押出しにより成形したＡｌま
たはＡｌ合金製チューブの表面の少なくとも一部に、半
田としてＧｅ：０．１〜５wt％、Ｃｕ：０．１〜４wt
％、Ｓｎ：１０〜７０wt％、Ａｌ：０．５〜１０wt％を
含有し、残部Ｚｎと不可避的不純物とからなるＺｎ−Ｓ
ｎ基合金を被覆したもので、被覆はＺｎ−Ｓｎ基合金を
該Ｚｎ基合金の融点＋３０℃以上、４１０℃以下の温度
でフラックス、超音波またはこれらを併用した溶融めっ
きにより被覆する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アルミ製熱交換器用複
合チューブとその製造方法に関するもので、特に冷間ま
たは熱間押し出しにより成形したＡｌまたはＡｌ合金製
チューブを用いる熱交換器において、接合工程における
接合温度を低くし、更に接合部の耐蝕性を向上させ長期
にわたる信頼性を確保すると共に、コスト低減を図った
ものである。
合チューブとその製造方法に関するもので、特に冷間ま
たは熱間押し出しにより成形したＡｌまたはＡｌ合金製
チューブを用いる熱交換器において、接合工程における
接合温度を低くし、更に接合部の耐蝕性を向上させ長期
にわたる信頼性を確保すると共に、コスト低減を図った
ものである。
【０００２】
【従来の技術】アルミ製熱交換器は構造が複雑であるた
め、一般的にＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をクラッドしたブ
レージングシートを組立品の構成部品の一部に使用し、
芯材の融点直下である約６００℃に昇温し、ノコロック
ろう付け法、真空ろう付け法等の炉中ろう付けを行い、
構成部品間を接合することにより組み立てられている。
例えばチューブに電縫管を用いる熱交換器においては、
チューブの穴あき腐蝕を防ぐために、チューブ材をブレ
ージングシートとしている。一方、冷間または熱間押出
しにより成形したチューブを用いる熱交換器において
は、チューブにブレージングシートを使用できないた
め、フィン材をブレージングシートとし、チューブの穴
あき腐蝕を防止する目的でチューブ表面にＺｎを溶射し
た後ろう付けをしている。
め、一般的にＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をクラッドしたブ
レージングシートを組立品の構成部品の一部に使用し、
芯材の融点直下である約６００℃に昇温し、ノコロック
ろう付け法、真空ろう付け法等の炉中ろう付けを行い、
構成部品間を接合することにより組み立てられている。
例えばチューブに電縫管を用いる熱交換器においては、
チューブの穴あき腐蝕を防ぐために、チューブ材をブレ
ージングシートとしている。一方、冷間または熱間押出
しにより成形したチューブを用いる熱交換器において
は、チューブにブレージングシートを使用できないた
め、フィン材をブレージングシートとし、チューブの穴
あき腐蝕を防止する目的でチューブ表面にＺｎを溶射し
た後ろう付けをしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一般にアルミ製熱交換
器は、ブレージングシートの形でＡｌ−Ｓｉ系合金ろう
材を用いてろう付けされるため接合温度が約６００℃と
高く、更にこの温度はろう材以外の材料の融点に接近し
ているため、厳密な温度制御が不可欠である。また真空
あるいは不活性ガス雰囲気中に保持する必要があること
から、設備費、ランニングコストが高いという問題があ
る。
器は、ブレージングシートの形でＡｌ−Ｓｉ系合金ろう
材を用いてろう付けされるため接合温度が約６００℃と
高く、更にこの温度はろう材以外の材料の融点に接近し
ているため、厳密な温度制御が不可欠である。また真空
あるいは不活性ガス雰囲気中に保持する必要があること
から、設備費、ランニングコストが高いという問題があ
る。
【０００４】そこでブレージングシートの形でＡｌ−Ｓ
ｉ系合金ろう材を用いてろう付けすることに替えて、半
田付けによって接合する方法も考えられるが、例えば通
常の半田合金（Ｚｎ−Ｓｎ２元合金）を使用した場合、
接合温度は低くなるものの、接合界面から腐蝕が発生し
やすくなるという問題があった。この理由の詳細は不明
であるが、半田合金とＡｌとの接合界面にＡｌに比べ遙
に電位的に卑な層が生成するためであると考えられる。
ｉ系合金ろう材を用いてろう付けすることに替えて、半
田付けによって接合する方法も考えられるが、例えば通
常の半田合金（Ｚｎ−Ｓｎ２元合金）を使用した場合、
接合温度は低くなるものの、接合界面から腐蝕が発生し
やすくなるという問題があった。この理由の詳細は不明
であるが、半田合金とＡｌとの接合界面にＡｌに比べ遙
に電位的に卑な層が生成するためであると考えられる。
【０００５】本発明はこれに鑑み種々検討の結果、アル
ミ系材料との接合をより低温（具体的には、４１０℃以
下）で行え、コスト低減と長期にわたる信頼性を確保で
きるアルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法を
開発したものである。即ち本発明複合チューブは、冷間
または熱間押し出しにより成形したＡｌまたはＡｌ合金
製チューブの表面の少なくとも一部に、半田としてＧ
ｅ：０．１〜５ｗｔ％、Ｃｕ：０．１〜４ｗｔ％、Ｓ
ｎ：１０〜７０ｗｔ％、Ａｌ：０．５〜１０ｗｔ％を含
有し、残部Ｚｎと不可避的不純物とからなるＺｎ−Ｓｎ
基合金を被覆したことを特徴とする。
ミ系材料との接合をより低温（具体的には、４１０℃以
下）で行え、コスト低減と長期にわたる信頼性を確保で
きるアルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法を
開発したものである。即ち本発明複合チューブは、冷間
または熱間押し出しにより成形したＡｌまたはＡｌ合金
製チューブの表面の少なくとも一部に、半田としてＧ
ｅ：０．１〜５ｗｔ％、Ｃｕ：０．１〜４ｗｔ％、Ｓ
ｎ：１０〜７０ｗｔ％、Ａｌ：０．５〜１０ｗｔ％を含
有し、残部Ｚｎと不可避的不純物とからなるＺｎ−Ｓｎ
基合金を被覆したことを特徴とする。
【０００６】本発明複合チューブの製造方法は、冷間ま
たは熱間押し出しにより成形したＡｌまたはＡｌ合金製
チューブの表面の少なくとも一部に、半田としてＧｅ：
０．１〜５ｗｔ％、Ｃｕ：０．１〜４ｗｔ％、Ｓｎ：１
０〜７０ｗｔ％、Ａｌ：０．５〜１０ｗｔ％を含有し、
残部Ｚｎと不可避的不純物とからなるＺｎ−Ｓｎ基合金
を、該Ｚｎ−Ｓｎ基合金の融点＋３０℃以上、４１０℃
以下の温度で被覆することを特徴とし、Ｚｎ−Ｓｎ基合
金をフラックス、超音波またはこれらを併用する溶融メ
ッキにより被覆する。
たは熱間押し出しにより成形したＡｌまたはＡｌ合金製
チューブの表面の少なくとも一部に、半田としてＧｅ：
０．１〜５ｗｔ％、Ｃｕ：０．１〜４ｗｔ％、Ｓｎ：１
０〜７０ｗｔ％、Ａｌ：０．５〜１０ｗｔ％を含有し、
残部Ｚｎと不可避的不純物とからなるＺｎ−Ｓｎ基合金
を、該Ｚｎ−Ｓｎ基合金の融点＋３０℃以上、４１０℃
以下の温度で被覆することを特徴とし、Ｚｎ−Ｓｎ基合
金をフラックス、超音波またはこれらを併用する溶融メ
ッキにより被覆する。
【０００７】
【作用】本発明は上記の如く、冷間または熱間押出しに
より成形したＡｌまたはＡｌ合金製チューブの表面の少
なくとも一部に、Ｚｎ−Ｓｎ基合金（半田合金）を被覆
した複合チューブを用いることによりチューブと熱的に
接合する必要のある部品として、ブレージングシートを
必要とせず、より低温での接合が可能となる。このため
例えばフィン材にＪＩＳ５０００系（Ａｌ−Ｍｇ系）合
金等の比較的低い液相点を持つ高強度材料の使用も可能
であり、接合部品の薄肉化も可能となる。そしてチュー
ブ表面に半田として被覆したＺｎ−Ｓｎ基合金が、チュ
ーブ材に対して犠牲陽極層として作用するため、チュー
ブの穴あき腐食を防止でき、長期にわたる信頼性を確保
することが可能となる。
より成形したＡｌまたはＡｌ合金製チューブの表面の少
なくとも一部に、Ｚｎ−Ｓｎ基合金（半田合金）を被覆
した複合チューブを用いることによりチューブと熱的に
接合する必要のある部品として、ブレージングシートを
必要とせず、より低温での接合が可能となる。このため
例えばフィン材にＪＩＳ５０００系（Ａｌ−Ｍｇ系）合
金等の比較的低い液相点を持つ高強度材料の使用も可能
であり、接合部品の薄肉化も可能となる。そしてチュー
ブ表面に半田として被覆したＺｎ−Ｓｎ基合金が、チュ
ーブ材に対して犠牲陽極層として作用するため、チュー
ブの穴あき腐食を防止でき、長期にわたる信頼性を確保
することが可能となる。
【０００８】半田として被覆するＺｎ−Ｓｎ基合金とし
ては、Ｇｅ：０．１〜５ｗｔ％、Ｃｕ：０．１〜４ｗｔ
％、Ｓｎ：１０〜７０ｗｔ％、Ａｌ：０．５〜１０ｗｔ
％を含有し、残部Ｚｎと不可避的不純物とからなるＺｎ
−Ｓｎ基合金を用いる。
ては、Ｇｅ：０．１〜５ｗｔ％、Ｃｕ：０．１〜４ｗｔ
％、Ｓｎ：１０〜７０ｗｔ％、Ａｌ：０．５〜１０ｗｔ
％を含有し、残部Ｚｎと不可避的不純物とからなるＺｎ
−Ｓｎ基合金を用いる。
【０００９】またチューブ表面へのＺｎ−Ｓｎ基合金の
被覆法は、フラックスを用いる溶融めっき、或いは超音
波を併用する溶融めっき等が経済的にも有利である。ま
た処理するチューブにまずジンケート処理した後溶融め
っきしても良い。
被覆法は、フラックスを用いる溶融めっき、或いは超音
波を併用する溶融めっき等が経済的にも有利である。ま
た処理するチューブにまずジンケート処理した後溶融め
っきしても良い。
【００１０】Ｚｎ−Ｓｎ基合金におけるＧｅの添加は半
田合金（Ｚｎ−Ｓｎ基合金）の耐蝕性を改善し、長期に
渡り健全な接合部を確保するためである。Ｇｅの添加量
を０．１〜５ｗｔ％としたのは、０．１wt％未満ではこ
れらの効果が不十分で耐蝕性の向上が不十分となり、ま
た５wt％を越えても耐蝕性の改善は認められず、また必
要以上のＧｅの添加はＺｎ−Ｓｎ基合金のコストを上げ
ることになるからである。
田合金（Ｚｎ−Ｓｎ基合金）の耐蝕性を改善し、長期に
渡り健全な接合部を確保するためである。Ｇｅの添加量
を０．１〜５ｗｔ％としたのは、０．１wt％未満ではこ
れらの効果が不十分で耐蝕性の向上が不十分となり、ま
た５wt％を越えても耐蝕性の改善は認められず、また必
要以上のＧｅの添加はＺｎ−Ｓｎ基合金のコストを上げ
ることになるからである。
【００１１】Ｃｕの添加は半田合金（Ｚｎ−Ｓｎ基合
金）と接合部品（チューブ、フィン等）との界面での腐
蝕を低減させ、短時間で接合部が剥離することを防ぐた
めである。Ｃｕの添加量を０．１〜４wt％としたのは、
０．１wt％未満ではこれらの効果が不十分であって耐蝕
性の向上が不十分であって、また４wt％を越えても耐蝕
性の改善は認められず、また融点が上昇し、流動性、広
がり性が低下して接合作業性が悪くなるからである。
金）と接合部品（チューブ、フィン等）との界面での腐
蝕を低減させ、短時間で接合部が剥離することを防ぐた
めである。Ｃｕの添加量を０．１〜４wt％としたのは、
０．１wt％未満ではこれらの効果が不十分であって耐蝕
性の向上が不十分であって、また４wt％を越えても耐蝕
性の改善は認められず、また融点が上昇し、流動性、広
がり性が低下して接合作業性が悪くなるからである。
【００１２】Ａｌの添加は、溶融Ｚｎ及び溶融Ｓｎの酸
化を防止し、融点を下げて溶融めっき及び接合作業を容
易にすると共に、Ａｌとの濡れ性を改善するためであ
る。しかしてＡｌの添加量を０．５〜１０wt％と限定し
たのは、０．５wt％未満ではこれらの効果が不十分であ
り、１０wt％を越えると融点が上昇し、Ｚｎ−Ｓｎ基合
金の広がり性を劣化させ、４１０℃以下の低温での接合
作業性を悪くするためである。特にＡｌ量は２〜４wt％
が望ましく、この場合Ｚｎ−Ｓｎ基合金の融点が低く、
接合作業性が良い。
化を防止し、融点を下げて溶融めっき及び接合作業を容
易にすると共に、Ａｌとの濡れ性を改善するためであ
る。しかしてＡｌの添加量を０．５〜１０wt％と限定し
たのは、０．５wt％未満ではこれらの効果が不十分であ
り、１０wt％を越えると融点が上昇し、Ｚｎ−Ｓｎ基合
金の広がり性を劣化させ、４１０℃以下の低温での接合
作業性を悪くするためである。特にＡｌ量は２〜４wt％
が望ましく、この場合Ｚｎ−Ｓｎ基合金の融点が低く、
接合作業性が良い。
【００１３】Ｓｎの添加はＺｎ−Ｓｎ基合金の融点を低
下させ、かつ該合金の流動性を高めて、広がり性（Ａｌ
との濡れ性）、溶融めっき性及び接合性を改善するため
である。しかしてＳｎの添加量を１０〜７０wt％と限定
したのは、１０wt％未満ではこれらの効果が不十分であ
って、４１０℃以下の接合温度ではアルミ系材料との健
全な接合部が得られなく、７０wt％を越えると融点は更
に低下するものの、流動性の一層の改善は認められず、
また必要以上のＳｎの添加は半田合金のコストを上げる
ことになるからである。特にＳｎの添加量が５０〜６５
wt％であると、広がり性がよく、融点も低く望ましい。
下させ、かつ該合金の流動性を高めて、広がり性（Ａｌ
との濡れ性）、溶融めっき性及び接合性を改善するため
である。しかしてＳｎの添加量を１０〜７０wt％と限定
したのは、１０wt％未満ではこれらの効果が不十分であ
って、４１０℃以下の接合温度ではアルミ系材料との健
全な接合部が得られなく、７０wt％を越えると融点は更
に低下するものの、流動性の一層の改善は認められず、
また必要以上のＳｎの添加は半田合金のコストを上げる
ことになるからである。特にＳｎの添加量が５０〜６５
wt％であると、広がり性がよく、融点も低く望ましい。
【００１４】またＺｎ−Ｓｎ基合金をＡｌ材に被覆処理
する際の温度をＺｎ−Ｓｎ基合金の融点（液相点）＋３
０℃以上、４１０℃以下としたのは次の理由による。被
覆温度がＺｎ−Ｓｎ基合金の融点＋３０℃未満ではＺｎ
−Ｓｎ基合金の広がり性が確保できず、健全な被覆がで
きにくいためである。また本発明におけるＺｎ−Ｓｎ基
合金の融点は４１０℃以下であり、４１０℃を越える加
熱は必要以上の加熱であり、エネルギーコスト的にも不
利となるためである。
する際の温度をＺｎ−Ｓｎ基合金の融点（液相点）＋３
０℃以上、４１０℃以下としたのは次の理由による。被
覆温度がＺｎ−Ｓｎ基合金の融点＋３０℃未満ではＺｎ
−Ｓｎ基合金の広がり性が確保できず、健全な被覆がで
きにくいためである。また本発明におけるＺｎ−Ｓｎ基
合金の融点は４１０℃以下であり、４１０℃を越える加
熱は必要以上の加熱であり、エネルギーコスト的にも不
利となるためである。
【００１５】また本発明チューブを用いて他の熱交換器
用部品と組み合わせ、これらを上記Ｚｎ−Ｓｎ基合金に
より接合する際の温度は上記の被覆処理温度と同程度で
よい。
用部品と組み合わせ、これらを上記Ｚｎ−Ｓｎ基合金に
より接合する際の温度は上記の被覆処理温度と同程度で
よい。
【００１６】
【実施例】以下本発明の実施例について説明する。ＪＩ
Ｓ１１００（Ａｌ−０．１２wt％Ｃｕ）合金を用いて冷
間または熱間押し出しにより多穴チューブを形成した
後、超音波を併用した溶融めっきにより表１、表２に示
す組成の半田合金を、該チューブ外側に約３０〜４０μ
ｍの厚さに被覆し、アルミ製熱交換器用複合チューブを
作製した。なおこの際の被覆温度は表１、表２中の接合
温度と同一の温度とした。
Ｓ１１００（Ａｌ−０．１２wt％Ｃｕ）合金を用いて冷
間または熱間押し出しにより多穴チューブを形成した
後、超音波を併用した溶融めっきにより表１、表２に示
す組成の半田合金を、該チューブ外側に約３０〜４０μ
ｍの厚さに被覆し、アルミ製熱交換器用複合チューブを
作製した。なおこの際の被覆温度は表１、表２中の接合
温度と同一の温度とした。
【００１７】このチューブを蛇行状に曲げ、その間にコ
ルゲート加工を施したＪＩＳ３００３（Ａｌ−０．１５
wt％Ｃｕ−１．１wt％Ｍｎ）合金からなるフィン材を挟
み、表１に示す接合温度で接合し、図１に示すコンデン
サ（サーペンタイン型コンデンサ）を組み立てた。図１
において（１）は多穴チューブ、（２）はフィン材を示
す。従来例として、フィンにブレージングシート（芯材
はＪＩＳ３００３合金、皮材はＪＩＳ４０４５（Ａｌ−
１０wt％Ｓｉ）合金ろう材）を使用する従来法により同
様のコンデンサを組み立て、６００℃に加熱して接合し
た。
ルゲート加工を施したＪＩＳ３００３（Ａｌ−０．１５
wt％Ｃｕ−１．１wt％Ｍｎ）合金からなるフィン材を挟
み、表１に示す接合温度で接合し、図１に示すコンデン
サ（サーペンタイン型コンデンサ）を組み立てた。図１
において（１）は多穴チューブ、（２）はフィン材を示
す。従来例として、フィンにブレージングシート（芯材
はＪＩＳ３００３合金、皮材はＪＩＳ４０４５（Ａｌ−
１０wt％Ｓｉ）合金ろう材）を使用する従来法により同
様のコンデンサを組み立て、６００℃に加熱して接合し
た。
【００１８】これらのコンデンサについて、フィンとチ
ューブとの接合状態を目視にて調べ、その結果を表１、
表２に示した。また、コンデンサより接合部分の一部を
切り出し、樹脂に埋め込み研磨した後、接合部断面にお
けるフィレット形状を顕微鏡にて観察し、半田合金のＡ
ｌとの濡れ具合を調べ、その結果を表１、表２に併記し
た。
ューブとの接合状態を目視にて調べ、その結果を表１、
表２に示した。また、コンデンサより接合部分の一部を
切り出し、樹脂に埋め込み研磨した後、接合部断面にお
けるフィレット形状を顕微鏡にて観察し、半田合金のＡ
ｌとの濡れ具合を調べ、その結果を表１、表２に併記し
た。
【００１９】次にこれらのコンデンサを十分に水洗浄し
フラックスを除去した後、塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ３
２７１）を３００時間行った。試験後接合部分を切り出
し、樹脂に埋め込み、研磨後接合部の断面を顕微鏡観察
した。その観察結果を表１、表２に併記する。
フラックスを除去した後、塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ３
２７１）を３００時間行った。試験後接合部分を切り出
し、樹脂に埋め込み、研磨後接合部の断面を顕微鏡観察
した。その観察結果を表１、表２に併記する。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】 ＊１ Ａ：接合状態良好 Ｂ：部分的に接合 Ｃ：接合
不可 ＊２ Ａ：連続的に良好なフィレットを形成 Ｂ：部分的に良好なフィレットを形成（一部不完全） Ｃ：フィレットの形成が不完全（十分な半田合金の盛り
上がりが見られない） Ｄ：フィレットが全く形成されていない ＊３ Ａ：接合界面で腐食が殆ど発生していない Ｂ：接合界面で腐食が多少発生している Ｃ：接合部剥離 Ｄ：接合不可のため腐食試験中止
不可 ＊２ Ａ：連続的に良好なフィレットを形成 Ｂ：部分的に良好なフィレットを形成（一部不完全） Ｃ：フィレットの形成が不完全（十分な半田合金の盛り
上がりが見られない） Ｄ：フィレットが全く形成されていない ＊３ Ａ：接合界面で腐食が殆ど発生していない Ｂ：接合界面で腐食が多少発生している Ｃ：接合部剥離 Ｄ：接合不可のため腐食試験中止
【００２２】本発明例Ｎｏ１〜１５によれば、従来例の
ろう付けに比べ、約２００℃低い（４１０℃以下の）接
合温度で、フィレット形状が良好で健全な接合部分を得
ることができる。また接合部分の耐蝕性も良好である。
ろう付けに比べ、約２００℃低い（４１０℃以下の）接
合温度で、フィレット形状が良好で健全な接合部分を得
ることができる。また接合部分の耐蝕性も良好である。
【００２３】一方本発明における半田合金（Ｚｎ−Ｓｎ
基合金）の組成の範囲外である比較例Ｎｏ１６〜１９は
４１０℃以下での接合では良好な接合状態が得られなか
った。またＣｕ量やＧｅ量が少ないＮｏ２０、２１は、
腐蝕試験において、腐蝕しやすかった。
基合金）の組成の範囲外である比較例Ｎｏ１６〜１９は
４１０℃以下での接合では良好な接合状態が得られなか
った。またＣｕ量やＧｅ量が少ないＮｏ２０、２１は、
腐蝕試験において、腐蝕しやすかった。
【００２４】以上本発明をアルミ製コンデンサを例に説
明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、冷
間または熱間押し出しにより形成したチューブを用いる
ＡｌまたはＡｌ合金製熱交換器一般に適用できることは
言うまでもない。
明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、冷
間または熱間押し出しにより形成したチューブを用いる
ＡｌまたはＡｌ合金製熱交換器一般に適用できることは
言うまでもない。
【００２５】
【発明の効果】このように本発明によれば、従来のアル
ミ製熱交換器のろう付け工程よりも低い温度で接合がで
き、接合工程のランニングコストを低減することができ
ると共に、アルミニウムよりも電気的に卑であるＺｎ−
Ｓｎ基合金がアルミ製熱交換器のチューブ材の表面を被
覆しているので、該Ｚｎ−Ｓｎ基合金が犠牲的作用を
し、該チューブ材の穴あき腐蝕の発生を抑制することが
できる等、熱交換器の長期信頼性を確保することができ
る。以上のように本発明は工業上顕著な効果を奏するも
のである。
ミ製熱交換器のろう付け工程よりも低い温度で接合がで
き、接合工程のランニングコストを低減することができ
ると共に、アルミニウムよりも電気的に卑であるＺｎ−
Ｓｎ基合金がアルミ製熱交換器のチューブ材の表面を被
覆しているので、該Ｚｎ−Ｓｎ基合金が犠牲的作用を
し、該チューブ材の穴あき腐蝕の発生を抑制することが
できる等、熱交換器の長期信頼性を確保することができ
る。以上のように本発明は工業上顕著な効果を奏するも
のである。
【図１】サーペンタイン型コンデンサの一例を示す斜視
図である。
図である。
１ 多穴チューブ ２ フィン材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 18/00
Claims (2)
- 【請求項１】 冷間または熱間押し出しにより成形した
ＡｌまたはＡｌ合金製チューブの表面の少なくとも一部
に、半田としてＧｅ：０．１〜５ｗｔ％、Ｃｕ：０．１
〜４ｗｔ％、Ｓｎ：１０〜７０ｗｔ％、Ａｌ：０．５〜
１０ｗｔ％を含有し、残部Ｚｎと不可避的不純物とから
なるＺｎ−Ｓｎ基合金を被覆したことを特徴とするアル
ミ製熱交換器用複合チューブ。 - 【請求項２】 冷間または熱間押し出しにより成形した
ＡｌまたはＡｌ合金製チューブの表面の少なくとも一部
に、半田としてＧｅ：０．１〜５ｗｔ％、Ｃｕ：０．１
〜４ｗｔ％、Ｓｎ：１０〜７０ｗｔ％、Ａｌ：０．５〜
１０ｗｔ％を含有し、残部Ｚｎと不可避的不純物とから
なるＺｎ−Ｓｎ基合金を、該Ｚｎ−Ｓｎ基合金の融点＋
３０℃以上、４１０℃以下の温度で被覆することを特徴
とするアルミ製熱交換器用複合チューブの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24280793A JPH0796389A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | アルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24280793A JPH0796389A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | アルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0796389A true JPH0796389A (ja) | 1995-04-11 |
Family
ID=17094583
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24280793A Pending JPH0796389A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | アルミ製熱交換器用複合チューブとその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0796389A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6659329B1 (en) * | 1999-04-16 | 2003-12-09 | Edison Welding Institute, Inc | Soldering alloy |
| WO2014203425A1 (ja) * | 2013-06-20 | 2014-12-24 | 三菱電機株式会社 | Ｚｎ系鉛フリーはんだおよび半導体パワーモジュール |
-
1993
- 1993-09-29 JP JP24280793A patent/JPH0796389A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6659329B1 (en) * | 1999-04-16 | 2003-12-09 | Edison Welding Institute, Inc | Soldering alloy |
| WO2014203425A1 (ja) * | 2013-06-20 | 2014-12-24 | 三菱電機株式会社 | Ｚｎ系鉛フリーはんだおよび半導体パワーモジュール |
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