JPH0792016B2 - 内燃機関用燃料噴射弁駆動回路の故障検出回路 - Google Patents
内燃機関用燃料噴射弁駆動回路の故障検出回路Info
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- JPH0792016B2 JPH0792016B2 JP61133422A JP13342286A JPH0792016B2 JP H0792016 B2 JPH0792016 B2 JP H0792016B2 JP 61133422 A JP61133422 A JP 61133422A JP 13342286 A JP13342286 A JP 13342286A JP H0792016 B2 JPH0792016 B2 JP H0792016B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は、内燃機関用燃料噴射弁駆動回路が故障した
ことを検出する内燃機関用燃料噴射弁駆動回路の故障検
出回路に関する。
ことを検出する内燃機関用燃料噴射弁駆動回路の故障検
出回路に関する。
［従来の技術］ 従来より、電気信号を機械的動作に変換する電磁駆動装
置が用いられており、例えば、特開昭59−150935には、
自動車用内燃機関の電子制御式燃料噴射装置の構成部品
として、制御回路からの指令信号を受けて作動し、燃料
を噴射する電磁式燃料噴射弁（以下電磁弁という）が示
されている。
置が用いられており、例えば、特開昭59−150935には、
自動車用内燃機関の電子制御式燃料噴射装置の構成部品
として、制御回路からの指令信号を受けて作動し、燃料
を噴射する電磁式燃料噴射弁（以下電磁弁という）が示
されている。
第７図乃至第10図は上記のような電磁弁を駆動する従来
の駆動回路及びこの駆動回路の故障を検出する故障検出
回路を示すものであり、第７図において、（１）は吸入
空気量等、内燃機関の各種運転状態を示す信号を入力し
て、燃料噴射量を演算し、電磁弁を駆動させる指令信号
S1を出力する演算回路、（２）はこの演算回路（１）か
らの指令信号S1を受け、電磁弁のコイル（３）の通電電
流を導通又は非導通となすスイッチング回路で、一端が
演算回路（１）の出力に接続されたレジスタ（2a）と、
ベースがこのレジスタ（2a）の他端に、コレクタは一端
がバッテリ電圧VBに接続された上記コイル（３）の他端
に、エミッタはアースにそれぞれ接続されたスイッチン
グ素子として働くトランジスタ（2b）とによって構成さ
れている。（４）は上記コイル（３）の通電電流が遮断
されたときに発生するサージを吸収するサージ吸収回路
で、一端が上記トランジスタ（2b）のコレクタに接続さ
れたレジスタ（4a）と、このレジスタ（4a）の他端とア
ースとの間に直列に接続されたコンテンザ（4b）とから
なり、上記スイッチング回路（２）と上記コイル（３）
とによって駆動回路（５）を構成している。（６）は上
記コイル（３）及びスイッチング回路（２）の故障を検
出する故障検出回路で、一端が上記トランジスタ（2b）
のコレクタに接続されたレジスタ（6a）と、一端が電源
電圧VCCに接続されたレジスタ（6b）と、ベース及びコ
レクタがそれぞれ上記レジスタ（6a）及び（6b）の他端
に、エミッタはアースにそれぞれ接続されたスイッチン
グ素子として働くトランジスタ（6c）と、このトランジ
スタ（6c）のコレクタからの信号S3及び上記演算回路
（１）からの指令信号S1が入力され、故障信号S4を出力
する排他的論理和回路（6d）とから構成されている。
（７）はこの故障検出回路（６）からの故障信号S4に基
づいて故障を表示する故障表示回路で、一端が上記排他
的論理和回路（6d）の出力端に接続されたレジスタ（7
a）と一端がバッテリ電圧VBに接続されたランプ（7b）
と、ベース及びコレクタがそれぞれ上記レジスタ（7a）
及びランプ（7b）の他端に、エミッタはアースにそれぞ
れ接続されたスイッチング素子として働くトランジスタ
（7c）とによって構成されている。
の駆動回路及びこの駆動回路の故障を検出する故障検出
回路を示すものであり、第７図において、（１）は吸入
空気量等、内燃機関の各種運転状態を示す信号を入力し
て、燃料噴射量を演算し、電磁弁を駆動させる指令信号
S1を出力する演算回路、（２）はこの演算回路（１）か
らの指令信号S1を受け、電磁弁のコイル（３）の通電電
流を導通又は非導通となすスイッチング回路で、一端が
演算回路（１）の出力に接続されたレジスタ（2a）と、
ベースがこのレジスタ（2a）の他端に、コレクタは一端
がバッテリ電圧VBに接続された上記コイル（３）の他端
に、エミッタはアースにそれぞれ接続されたスイッチン
グ素子として働くトランジスタ（2b）とによって構成さ
れている。（４）は上記コイル（３）の通電電流が遮断
されたときに発生するサージを吸収するサージ吸収回路
で、一端が上記トランジスタ（2b）のコレクタに接続さ
れたレジスタ（4a）と、このレジスタ（4a）の他端とア
ースとの間に直列に接続されたコンテンザ（4b）とから
なり、上記スイッチング回路（２）と上記コイル（３）
とによって駆動回路（５）を構成している。（６）は上
記コイル（３）及びスイッチング回路（２）の故障を検
出する故障検出回路で、一端が上記トランジスタ（2b）
のコレクタに接続されたレジスタ（6a）と、一端が電源
電圧VCCに接続されたレジスタ（6b）と、ベース及びコ
レクタがそれぞれ上記レジスタ（6a）及び（6b）の他端
に、エミッタはアースにそれぞれ接続されたスイッチン
グ素子として働くトランジスタ（6c）と、このトランジ
スタ（6c）のコレクタからの信号S3及び上記演算回路
（１）からの指令信号S1が入力され、故障信号S4を出力
する排他的論理和回路（6d）とから構成されている。
（７）はこの故障検出回路（６）からの故障信号S4に基
づいて故障を表示する故障表示回路で、一端が上記排他
的論理和回路（6d）の出力端に接続されたレジスタ（7
a）と一端がバッテリ電圧VBに接続されたランプ（7b）
と、ベース及びコレクタがそれぞれ上記レジスタ（7a）
及びランプ（7b）の他端に、エミッタはアースにそれぞ
れ接続されたスイッチング素子として働くトランジスタ
（7c）とによって構成されている。
次に、上記のように構成された従来装置の動作について
説明する。まず、コイル（３）やスイッチング回路
（２）に故障がない正常時の動作について第８図を参照
しながら説明すると、演算回路（１）は第８図に示すよ
うに燃料噴射量に基づいたパルス列信号から指令信号S1
を出力する。スイッチング回路（２）のトランジスタ
（2b）はこの指令信号S1を受けて開閉動作し、コイル
（３）の通電電流を導通又は非導通にする。指令信号S1
が“H"レベル（電源電圧VCC）であるときは、トランジ
スタ（2b）が閉じてコイル（３）に電流が流れ、トラン
ジスタ（2b）のコレクタ電位S2は“L"レベル（アース電
位）になる。これによって、トランジスタ（6c）は開
き、そのコレクタ電位S3は“H"レベルとなり、この電位
S3と指令信号S1がともに“H"レベルであるので排他的論
理和回路（6d）の出力S4は“L"レベルとなる。一方指令
信号S1が“L"レベルにあるときは、この指令信号S1が
“H"レベルから“L"レベル（アース電位）に切り換わ
り、トランジスタ（2b）が開いた直後、コイル（３）に
自己誘導起電力によってサージが発生し、このサージが
サージ吸収回路（４）にある程度吸収されて結局第８図
に示すようなサージ電圧SUが現われ、時間とともにバッ
テリ電圧VBにまで減衰するので、指令信号S1が“L"レベ
ルの間、電位S2はバッテリ電圧VB以上となってトランジ
スタ（6c）が閉じ、このトランジスタ（6c）のコレクタ
電位S3が“L"レベルとなる。この電位S3と指令信号S1と
がともに“L"となるので排他的論理和回路（6d）の出力
S4は“L"となる。従って、指令信号S1が“H"又は“L"レ
ベルのいずれであっても、故障表示回路（６）の出力S4
は“L"レベルとなるので、故障表示回路（７）のトラン
ジスタ（7c）は常時開成状態となってランプ（7b）は点
灯せず、故障がないことが示される。
説明する。まず、コイル（３）やスイッチング回路
（２）に故障がない正常時の動作について第８図を参照
しながら説明すると、演算回路（１）は第８図に示すよ
うに燃料噴射量に基づいたパルス列信号から指令信号S1
を出力する。スイッチング回路（２）のトランジスタ
（2b）はこの指令信号S1を受けて開閉動作し、コイル
（３）の通電電流を導通又は非導通にする。指令信号S1
が“H"レベル（電源電圧VCC）であるときは、トランジ
スタ（2b）が閉じてコイル（３）に電流が流れ、トラン
ジスタ（2b）のコレクタ電位S2は“L"レベル（アース電
位）になる。これによって、トランジスタ（6c）は開
き、そのコレクタ電位S3は“H"レベルとなり、この電位
S3と指令信号S1がともに“H"レベルであるので排他的論
理和回路（6d）の出力S4は“L"レベルとなる。一方指令
信号S1が“L"レベルにあるときは、この指令信号S1が
“H"レベルから“L"レベル（アース電位）に切り換わ
り、トランジスタ（2b）が開いた直後、コイル（３）に
自己誘導起電力によってサージが発生し、このサージが
サージ吸収回路（４）にある程度吸収されて結局第８図
に示すようなサージ電圧SUが現われ、時間とともにバッ
テリ電圧VBにまで減衰するので、指令信号S1が“L"レベ
ルの間、電位S2はバッテリ電圧VB以上となってトランジ
スタ（6c）が閉じ、このトランジスタ（6c）のコレクタ
電位S3が“L"レベルとなる。この電位S3と指令信号S1と
がともに“L"となるので排他的論理和回路（6d）の出力
S4は“L"となる。従って、指令信号S1が“H"又は“L"レ
ベルのいずれであっても、故障表示回路（６）の出力S4
は“L"レベルとなるので、故障表示回路（７）のトラン
ジスタ（7c）は常時開成状態となってランプ（7b）は点
灯せず、故障がないことが示される。
次に、スイッチング回路（２）のトランジスタ（2b）が
故障し、常時開成状態を示すようになった場合（断線故
障時）について第９図を参照しながら説明すると、トラ
ンジスタ（2b）のコレクタ電位S2は第９図に示すよう
に、常時バッテリ電圧VBとなって、トランジスタ（6c）
は常時閉成となるので、このトランジスタ（6c）のコレ
クタ電位S3は常時“L"レベルとなり、従って、排他的論
理和回路（6d）の出力S4は第９図に示すように指令信号
S1と同期したパルス列信号となる。この出力S4が“H"レ
ベルのとき故障表示回路（７）のトランジスタ（7c）が
閉じてランプ（7b）が点灯するので、このランプ（7b）
は指令信号S1に同期して点滅を繰り返し、故障であるこ
とが示される。
故障し、常時開成状態を示すようになった場合（断線故
障時）について第９図を参照しながら説明すると、トラ
ンジスタ（2b）のコレクタ電位S2は第９図に示すよう
に、常時バッテリ電圧VBとなって、トランジスタ（6c）
は常時閉成となるので、このトランジスタ（6c）のコレ
クタ電位S3は常時“L"レベルとなり、従って、排他的論
理和回路（6d）の出力S4は第９図に示すように指令信号
S1と同期したパルス列信号となる。この出力S4が“H"レ
ベルのとき故障表示回路（７）のトランジスタ（7c）が
閉じてランプ（7b）が点灯するので、このランプ（7b）
は指令信号S1に同期して点滅を繰り返し、故障であるこ
とが示される。
また、スイッチ回路（２）のトランジスタ（2b）が常時
閉状態を示すようになった場合（短絡故障時）や、コイ
ル（３）が断線故障した場合について第10図を参照しな
がら説明すると、この場合、スイッチング回路（２）の
トランジスタ（2b）のコレクタ電位S2は常にアース電位
を示すので、トランジスタ（6c）のコレクタ電位S3は常
に“H"レベルとなり、従って、排他的論理和回路（6d）
の出力S4は第10図に示すように指令信号S1を反転したパ
ルス列信号となるので、上記の故障時と同様にランプ
（7b）が点滅し、故障であることが表示される。
閉状態を示すようになった場合（短絡故障時）や、コイ
ル（３）が断線故障した場合について第10図を参照しな
がら説明すると、この場合、スイッチング回路（２）の
トランジスタ（2b）のコレクタ電位S2は常にアース電位
を示すので、トランジスタ（6c）のコレクタ電位S3は常
に“H"レベルとなり、従って、排他的論理和回路（6d）
の出力S4は第10図に示すように指令信号S1を反転したパ
ルス列信号となるので、上記の故障時と同様にランプ
（7b）が点滅し、故障であることが表示される。
上記のように、スイッチング回路（２）及びコイル
（３）に故障がない場合は、ランプ（7b）は全く点灯せ
ず、同じく故障がある場合にはランプ（7b）が点滅する
ので、このランプ（7b）が自動車の計器板等に設けられ
ておれば、内燃機関が動作しない場合に運転者は直ち
に、故障の原因が駆動回路（５）にあることを知ること
ができる。
（３）に故障がない場合は、ランプ（7b）は全く点灯せ
ず、同じく故障がある場合にはランプ（7b）が点滅する
ので、このランプ（7b）が自動車の計器板等に設けられ
ておれば、内燃機関が動作しない場合に運転者は直ち
に、故障の原因が駆動回路（５）にあることを知ること
ができる。
［発明が解決しようとする問題点］ 上記した従来の故障検出回路（６）によれば、スイッチ
ング回路（２）のトランジスタ（2b）の断線及び短絡故
障とコイル（３）の断線故障は検出できるが、コイル
（３）の部分的な短絡（線間短絡）又は劣化や、サージ
吸収回路（４）のレジスタ（4a）又はコンデンサ（4b）
の断線、短絡又は劣化などの故障については、故障が生
じた場合にも、サージ電圧SUの波形が多少変化するだけ
で、トランジスタ（6c）の開閉するタイミング及び排他
的論理和回路（6d）の出力は正常時の場合と全く同一と
なるために、上記のような故障は検出できないものであ
った。このような故障が生じると、コイル（３）のサー
ジ吸収特性が設定された特性からずれ、指令信号S1がコ
イル（３）の通電電流を遮断する指令を出力してから、
実際に電磁弁が作動を停止するまでの応答遅れ時間（コ
イルの自己誘導起電力による）が正常時における応答遅
れ時間に対しずれるため、演算回路（１）の指令する開
弁時間が正確であっても、実際の開弁時間は誤差を含む
ものとなり、正確な燃料量が供給されなくなって内燃機
関の運転性能が低下するという問題点を有していた。
ング回路（２）のトランジスタ（2b）の断線及び短絡故
障とコイル（３）の断線故障は検出できるが、コイル
（３）の部分的な短絡（線間短絡）又は劣化や、サージ
吸収回路（４）のレジスタ（4a）又はコンデンサ（4b）
の断線、短絡又は劣化などの故障については、故障が生
じた場合にも、サージ電圧SUの波形が多少変化するだけ
で、トランジスタ（6c）の開閉するタイミング及び排他
的論理和回路（6d）の出力は正常時の場合と全く同一と
なるために、上記のような故障は検出できないものであ
った。このような故障が生じると、コイル（３）のサー
ジ吸収特性が設定された特性からずれ、指令信号S1がコ
イル（３）の通電電流を遮断する指令を出力してから、
実際に電磁弁が作動を停止するまでの応答遅れ時間（コ
イルの自己誘導起電力による）が正常時における応答遅
れ時間に対しずれるため、演算回路（１）の指令する開
弁時間が正確であっても、実際の開弁時間は誤差を含む
ものとなり、正確な燃料量が供給されなくなって内燃機
関の運転性能が低下するという問題点を有していた。
この発明は、上記のような問題点に鑑みてなされたもの
であり、内燃機関用燃料噴射弁駆動回路、とくにサージ
吸収回路の故障を検出できる内燃機関用燃料噴射弁駆動
回路の故障検出回路を得ることを目的とするものであ
る。
であり、内燃機関用燃料噴射弁駆動回路、とくにサージ
吸収回路の故障を検出できる内燃機関用燃料噴射弁駆動
回路の故障検出回路を得ることを目的とするものであ
る。
［問題点を解決するための手段］ この発明に係る内燃機関用燃料噴射弁駆動回路の故障検
出回路は、内燃機関用燃料噴射弁のコイルの通電回路に
直列に接続された開閉素子と、この開閉素子をON/OFFさ
せる駆動信号を発生する手段と、抵抗とコンデンサとが
直列に接続され上記開閉素子が開路したときに上記燃料
噴射弁のコイルに発生するサージを吸収するサージ吸収
回路と、上記サージ量を基準値と比較するサージ比較回
路と、上記駆動信号が上記開閉素子をOFFさせる時期か
ら設定時間後に信号を発生するタイマ手段と、このタイ
マ手段の出力信号発生時における上記サージ比較回路の
出力状態に応じて故障判定信号を発生する判別手段とを
設けたものである。
出回路は、内燃機関用燃料噴射弁のコイルの通電回路に
直列に接続された開閉素子と、この開閉素子をON/OFFさ
せる駆動信号を発生する手段と、抵抗とコンデンサとが
直列に接続され上記開閉素子が開路したときに上記燃料
噴射弁のコイルに発生するサージを吸収するサージ吸収
回路と、上記サージ量を基準値と比較するサージ比較回
路と、上記駆動信号が上記開閉素子をOFFさせる時期か
ら設定時間後に信号を発生するタイマ手段と、このタイ
マ手段の出力信号発生時における上記サージ比較回路の
出力状態に応じて故障判定信号を発生する判別手段とを
設けたものである。
［作用］ この発明においては、サージ比較回路によってサージを
基準値と比較し、サージ時間判別回路によってサージが
基準値を超過している時間が設定範囲にない場合、もし
くは、サージが基準値を超過している時間が零である場
合、故障信号を出力する。
基準値と比較し、サージ時間判別回路によってサージが
基準値を超過している時間が設定範囲にない場合、もし
くは、サージが基準値を超過している時間が零である場
合、故障信号を出力する。
［実施例］ 以下、この発明の実施例を図面に基づき説明する。第１
図乃至第４図はその一実施例を示す。
図乃至第４図はその一実施例を示す。
第１図はこの発明の一実施例を示し、第１図において、
第７図と同一符号は同一又は相当部分を示すものであ
る。（８）はサージ吸収回路（４）からの出力に基づ
き、サージ量を基準値と比較するサージ比較回路で、信
号S2がレジスタ（8f）及びツエナーダイオード（8g）を
経て、コレクタに負荷用レジスタ（8h）が接続されたト
ランジスタ（8i）のベースに与えられるよう構成して、
信号S2に現れるサージ電圧SUが、ツエナーダイオード
（8g）のツエナー電圧VZとトランジスタ（8i）のベース
・エミッタ電圧VBEとの和となる基準電圧VRを超過した
ときにトランジスタ（8i）が閉じるように構成されてい
る。また、サージ時間判別回路（９）は、入力端が演算
回路（１）の出力端に接続され、信号S1の立下りエッジ
で起動されて所定期間T1の間、出力信号S6を“H"レベル
にし、それ以外は“L"レベルを出力するワンショットマ
ルチバイブレータ（9a）と、データ端子Ｄに信号S5が、
タイミング端子Ｔに信号S6が与えられ、データ端子Ｄへ
の入力信号S5をタイミング端子Ｔへの入力信号S6の立下
りエッジで記憶し、出力端子Ｑから出力信号S7を出力す
るＤ−フリップフロップ（9b）とから構成されている。
第７図と同一符号は同一又は相当部分を示すものであ
る。（８）はサージ吸収回路（４）からの出力に基づ
き、サージ量を基準値と比較するサージ比較回路で、信
号S2がレジスタ（8f）及びツエナーダイオード（8g）を
経て、コレクタに負荷用レジスタ（8h）が接続されたト
ランジスタ（8i）のベースに与えられるよう構成して、
信号S2に現れるサージ電圧SUが、ツエナーダイオード
（8g）のツエナー電圧VZとトランジスタ（8i）のベース
・エミッタ電圧VBEとの和となる基準電圧VRを超過した
ときにトランジスタ（8i）が閉じるように構成されてい
る。また、サージ時間判別回路（９）は、入力端が演算
回路（１）の出力端に接続され、信号S1の立下りエッジ
で起動されて所定期間T1の間、出力信号S6を“H"レベル
にし、それ以外は“L"レベルを出力するワンショットマ
ルチバイブレータ（9a）と、データ端子Ｄに信号S5が、
タイミング端子Ｔに信号S6が与えられ、データ端子Ｄへ
の入力信号S5をタイミング端子Ｔへの入力信号S6の立下
りエッジで記憶し、出力端子Ｑから出力信号S7を出力す
るＤ−フリップフロップ（9b）とから構成されている。
次に、上記のように構成された実施例の動作について説
明する。まず、コイル（３）、スイッチング回路（２）
又はサージ吸収回路（４）に故障がない正常時の動作に
ついて第２図を参照しながら説明すると、第７図に示し
た従来装置と同様、演算回路（１）は第２図に示すよう
にパルス列信号からなる指令信号S1を出力し、同図に示
すスイッチング回路（２）のトランジスタ（2b）のコレ
クタ電圧S2は第８図に示したものと全く同一のものとな
る。上記トランジスタ（2b）のコレクタ電圧である信号
S2はサージ比較回路（８）で基準電圧VRと比較され、第
２図に示すように信号S2が基準電圧VRを超過している間
トランジスタ（8i）がオンして出力信号S5は“L"レベル
となる。一方ワンショットマルチバイブレータ（9a）は
演算回路（１）の出力信号S1の立下がりエッジによっ
て、所定時間T1の間出力信号S6を“H"レベルとし、時刻
t3で“H"レベルから“L"レベルに切り換える。従って、
この時刻t3における信号S5の“L"レベルがＤ−フリップ
フロップ（9b）によって記憶され、信号S7は“L"レベル
となる。この信号S7は“L"レベルであると駆動回路
（５）が正常、“H"レベルであると故障であることを示
すもので、そのために、正常時に信号S2が基準電圧VRを
超過する時間TS（以下サージ時間）を予め求めておき、
このサージ時間TSに製造上のばらつきなどを考慮した許
容誤差ΔTeだけ短かい時間TS−ΔTeを上記所定時間T1の
値として設定しておくのである。従って、故障表示回路
（７）に、入力される信号S7、すなわちS4が“L"レベル
であるので、トランジスタ（7c）はオフしており、ラン
プ（7b）は点灯せず、駆動回路（５）が正常であること
が示される。
明する。まず、コイル（３）、スイッチング回路（２）
又はサージ吸収回路（４）に故障がない正常時の動作に
ついて第２図を参照しながら説明すると、第７図に示し
た従来装置と同様、演算回路（１）は第２図に示すよう
にパルス列信号からなる指令信号S1を出力し、同図に示
すスイッチング回路（２）のトランジスタ（2b）のコレ
クタ電圧S2は第８図に示したものと全く同一のものとな
る。上記トランジスタ（2b）のコレクタ電圧である信号
S2はサージ比較回路（８）で基準電圧VRと比較され、第
２図に示すように信号S2が基準電圧VRを超過している間
トランジスタ（8i）がオンして出力信号S5は“L"レベル
となる。一方ワンショットマルチバイブレータ（9a）は
演算回路（１）の出力信号S1の立下がりエッジによっ
て、所定時間T1の間出力信号S6を“H"レベルとし、時刻
t3で“H"レベルから“L"レベルに切り換える。従って、
この時刻t3における信号S5の“L"レベルがＤ−フリップ
フロップ（9b）によって記憶され、信号S7は“L"レベル
となる。この信号S7は“L"レベルであると駆動回路
（５）が正常、“H"レベルであると故障であることを示
すもので、そのために、正常時に信号S2が基準電圧VRを
超過する時間TS（以下サージ時間）を予め求めておき、
このサージ時間TSに製造上のばらつきなどを考慮した許
容誤差ΔTeだけ短かい時間TS−ΔTeを上記所定時間T1の
値として設定しておくのである。従って、故障表示回路
（７）に、入力される信号S7、すなわちS4が“L"レベル
であるので、トランジスタ（7c）はオフしており、ラン
プ（7b）は点灯せず、駆動回路（５）が正常であること
が示される。
次に、駆動回路（５）が故障した場合の一例について第
３図を参照しながら説明すると、第３図はその場合にお
ける各信号波形を示し、サージ吸収回路（４）のレジス
タ（4a）又はコンデンサ（4b）に断線故障が生じている
場合には、図に示すように、信号S2に現れるサージ電圧
Suは、尖頭電圧が大きくなり、基準電圧VRを超過してい
る時間が短くなる。従って、ワンショットマルチバイブ
レータ（9a）の出力信号S6の立下がり時刻t3における信
号S5の電圧レベルは“H"レベルとなるので、Ｄ−フリッ
プフロップ（9b）の出力信号S7は“H"レベルとなる。こ
れにより、故障表示回路（７）の入力信号S4は“H"レベ
ルとなり、トランジスタ（7c）がオンとなり、ランプ
（7b）が点灯して故障であることが表示されるのであ
る。
３図を参照しながら説明すると、第３図はその場合にお
ける各信号波形を示し、サージ吸収回路（４）のレジス
タ（4a）又はコンデンサ（4b）に断線故障が生じている
場合には、図に示すように、信号S2に現れるサージ電圧
Suは、尖頭電圧が大きくなり、基準電圧VRを超過してい
る時間が短くなる。従って、ワンショットマルチバイブ
レータ（9a）の出力信号S6の立下がり時刻t3における信
号S5の電圧レベルは“H"レベルとなるので、Ｄ−フリッ
プフロップ（9b）の出力信号S7は“H"レベルとなる。こ
れにより、故障表示回路（７）の入力信号S4は“H"レベ
ルとなり、トランジスタ（7c）がオンとなり、ランプ
（7b）が点灯して故障であることが表示されるのであ
る。
また、駆動回路（５）が故障した場合の他の例について
第４図を参照しながら説明すると、レジスタ（4a）又は
コンデンサ（4b）に短絡故障が生じていたり、コイル
（３）に線間短絡が生じていたりすると、信号S2に現れ
るサージ電圧Suは尖頭電圧が小さくなり、基準電圧VRを
超過しないものとなる。従って、信号S5は常時“H"レベ
ルとなるが、ワンショットマルチバイブレータ（9c）に
おいては、これに全く関係なく演算回路（１）の出力信
号S1に同期して動作しておき、信号S1の立下がりエッジ
でT1だけ“H"レベルを出力し、期間T1だけ経過した時刻
t3で“L"レベルに変化する。このとき、Ｄ−フリップフ
ロップ（9b）のデータ端子Ｄに入力されている信号S5は
“H"レベルとなっており、Ｄ−フリップフロップ（9b）
は出力端子Ｑから“H"レベルの信号を出力する。これに
より、故障表示回路（７）に入力される信号は“H"レベ
ルとなり、トランジスタ（7c）がオンし、ランプ（7b）
が点灯して故障であることが表示されるのである。
第４図を参照しながら説明すると、レジスタ（4a）又は
コンデンサ（4b）に短絡故障が生じていたり、コイル
（３）に線間短絡が生じていたりすると、信号S2に現れ
るサージ電圧Suは尖頭電圧が小さくなり、基準電圧VRを
超過しないものとなる。従って、信号S5は常時“H"レベ
ルとなるが、ワンショットマルチバイブレータ（9c）に
おいては、これに全く関係なく演算回路（１）の出力信
号S1に同期して動作しておき、信号S1の立下がりエッジ
でT1だけ“H"レベルを出力し、期間T1だけ経過した時刻
t3で“L"レベルに変化する。このとき、Ｄ−フリップフ
ロップ（9b）のデータ端子Ｄに入力されている信号S5は
“H"レベルとなっており、Ｄ−フリップフロップ（9b）
は出力端子Ｑから“H"レベルの信号を出力する。これに
より、故障表示回路（７）に入力される信号は“H"レベ
ルとなり、トランジスタ（7c）がオンし、ランプ（7b）
が点灯して故障であることが表示されるのである。
なお、第７図の従来装置で説明した、スイッチング回路
（２）のトランジスタ（2b）の断線及び短絡故障とコイ
ル（３）の断線故障については、信号S2にサージ電圧Su
が全く発生しないことになるので、信号S5が常時“H"レ
ベルとなる場合の第４図に示した故障例と同様に、故障
が検出表示されるものである。
（２）のトランジスタ（2b）の断線及び短絡故障とコイ
ル（３）の断線故障については、信号S2にサージ電圧Su
が全く発生しないことになるので、信号S5が常時“H"レ
ベルとなる場合の第４図に示した故障例と同様に、故障
が検出表示されるものである。
上記したように、この実施例は、サージ電圧Suが基準電
圧VRを超過しているサージ時間TSが、設定した時間範
囲、すなわち所定時間T1以上か否かを判断して、故障を
検出するものであり、スイッチング回路（２）やコイル
（３）の故障のみならず、サージ吸収回路（４）の故障
をも検出でき、また、サージ電圧Suが基準電圧VRを超過
しているサージ時間TSの判断を指令信号S1に同期して行
なっているために、外来サージによってサージ時間判別
回路（９）が誤動作するのを抑制する効果を有する。さ
らに、サージ時間が零であっても確実に故障検出できる
という優れた効果をも有するものである。
圧VRを超過しているサージ時間TSが、設定した時間範
囲、すなわち所定時間T1以上か否かを判断して、故障を
検出するものであり、スイッチング回路（２）やコイル
（３）の故障のみならず、サージ吸収回路（４）の故障
をも検出でき、また、サージ電圧Suが基準電圧VRを超過
しているサージ時間TSの判断を指令信号S1に同期して行
なっているために、外来サージによってサージ時間判別
回路（９）が誤動作するのを抑制する効果を有する。さ
らに、サージ時間が零であっても確実に故障検出できる
という優れた効果をも有するものである。
第５図及び第６図はこの発明の他の実施例を示すもので
あり、上記第１図に示した実施例に対し、サージ時間判
別回路（９）において、サージ電圧Suが基準電圧VRを超
過しているサージ時間TSが、所定時間TZ以上である場合
に故障を判断するために、さらにワンショットマルチバ
イブレータ（9e）及びＤ−フリップフロップ（9f）が設
けられ、Ｄ−フリップフロップ（9b）及び（9f）の両信
号S7及びS10の論理和をオア回路（9d）で演算し、この
オア回路（9d）の出力がサージ時間判別回路（９）の出
力信号S4とされるものである。なお、上記ワンショット
マルチバイブレータ（9e）の“H"レベルの出力時間TZは
正常時のサージ時間TSに対して、許容誤差ΔTeを考慮し
た値TS＋ΔTeに定められている。
あり、上記第１図に示した実施例に対し、サージ時間判
別回路（９）において、サージ電圧Suが基準電圧VRを超
過しているサージ時間TSが、所定時間TZ以上である場合
に故障を判断するために、さらにワンショットマルチバ
イブレータ（9e）及びＤ−フリップフロップ（9f）が設
けられ、Ｄ−フリップフロップ（9b）及び（9f）の両信
号S7及びS10の論理和をオア回路（9d）で演算し、この
オア回路（9d）の出力がサージ時間判別回路（９）の出
力信号S4とされるものである。なお、上記ワンショット
マルチバイブレータ（9e）の“H"レベルの出力時間TZは
正常時のサージ時間TSに対して、許容誤差ΔTeを考慮し
た値TS＋ΔTeに定められている。
従って、この実施例は、第１図に示した実施例と全く同
様の動作をする他、製造上の不具合などによりコイル
（３）の巻数が正常のものよりも多くなったものが装着
されている場合も検出できるものであり、すなわち、コ
イル（３）のインダクタンスが正常値よりも大きくなっ
て、第６図に示すように、サージ時間TSが正常値よりも
大きくなると、時刻t5における信号S5の“L"レベルがＤ
−フリップフロップに記憶され、その反転信号が信号S
10として出力されるので、結局、オア回路（9d）はサー
ジ時間TSがT1＜TS＜TZの場合“L"レベルを出力して正常
であることを示し、TS≦T1又はTZ≦TSの場合は“H"レベ
ル信号を出して故障であることを示すのである。
様の動作をする他、製造上の不具合などによりコイル
（３）の巻数が正常のものよりも多くなったものが装着
されている場合も検出できるものであり、すなわち、コ
イル（３）のインダクタンスが正常値よりも大きくなっ
て、第６図に示すように、サージ時間TSが正常値よりも
大きくなると、時刻t5における信号S5の“L"レベルがＤ
−フリップフロップに記憶され、その反転信号が信号S
10として出力されるので、結局、オア回路（9d）はサー
ジ時間TSがT1＜TS＜TZの場合“L"レベルを出力して正常
であることを示し、TS≦T1又はTZ≦TSの場合は“H"レベ
ル信号を出して故障であることを示すのである。
従って、この実施例においては、第１図に示した実施例
と同様の効果を有する他、コイル（３）のインダクタン
スが正常値よりも大きい場合をも検出できるという効果
を有するものである。
と同様の効果を有する他、コイル（３）のインダクタン
スが正常値よりも大きい場合をも検出できるという効果
を有するものである。
なお、上記各実施例においては、サージ量の検出をサー
ジ電圧に基づいて行なったが、サージ電流に基づいて行
なうことができるのは言うまでもない。
ジ電圧に基づいて行なったが、サージ電流に基づいて行
なうことができるのは言うまでもない。
また、サージ時間判別回路（９）は、演算回路（１）に
マイクロコンピュータが用いられている場合には、それ
を利用することによって構成部品数を少なくすることが
できて、装置の小形化が計れる。
マイクロコンピュータが用いられている場合には、それ
を利用することによって構成部品数を少なくすることが
できて、装置の小形化が計れる。
［発明の効果］ 上記したように、この発明は、サージ比較回路によって
サージを基準値と比較し、タイマ手段の出力信号発生時
におけるサージ比較回路の出力状態に応じて故障判定信
号を発生するようにしたので、開閉素子や誘導性負荷の
故障のみならず、サージ吸収回路の故障をも検出でき、
さらに、サージが基準値を超過しているサージ時間が零
であっても、確実に故障を検出できるという効果を有す
るものである。
サージを基準値と比較し、タイマ手段の出力信号発生時
におけるサージ比較回路の出力状態に応じて故障判定信
号を発生するようにしたので、開閉素子や誘導性負荷の
故障のみならず、サージ吸収回路の故障をも検出でき、
さらに、サージが基準値を超過しているサージ時間が零
であっても、確実に故障を検出できるという効果を有す
るものである。
また、この発明は、抵抗とコンデンサとの直列回路でサ
ージ吸収回路を構成しているので、燃料噴射弁の閉弁動
作の応答性を早くすることができる。
ージ吸収回路を構成しているので、燃料噴射弁の閉弁動
作の応答性を早くすることができる。
第１図乃至第４図はこの発明の一実施例を示し、第１図
はその回路図、第２図は正常時の動作波形図、第３図及
び第４図はそれぞれ故障時の動作波形図、第５図及び第
６図はこの発明の他の実施例を示し、第５図はその回路
図、第６図は故障時の動作波形図、第７図乃至第10図は
従来の誘導性負荷駆動回路の故障検出回路を示し、第７
図はその回路図、第８図は正常時の動作波形図、第９図
及び第10図はそれぞれ故障時の動作波形図である。 図において、（３）はコイル、（４）はサージ吸収回
路、（５）は駆動回路、（８）はサージ比較回路、
（９）はサージ時間判別回路である。 なお、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
はその回路図、第２図は正常時の動作波形図、第３図及
び第４図はそれぞれ故障時の動作波形図、第５図及び第
６図はこの発明の他の実施例を示し、第５図はその回路
図、第６図は故障時の動作波形図、第７図乃至第10図は
従来の誘導性負荷駆動回路の故障検出回路を示し、第７
図はその回路図、第８図は正常時の動作波形図、第９図
及び第10図はそれぞれ故障時の動作波形図である。 図において、（３）はコイル、（４）はサージ吸収回
路、（５）は駆動回路、（８）はサージ比較回路、
（９）はサージ時間判別回路である。 なお、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
Claims (1)
- 【請求項１】内燃機関用燃料噴射弁のコイルの通電回路
に直列に接続された開閉素子、この開閉素子をON/OFFさ
せる駆動信号を発生する手段、抵抗とコンデンサとが直
列に接続され上記開閉素子が開路したときに上記燃料噴
射弁のコイルに発生するサージを吸収するサージ吸収回
路、上記サージ量を基準値と比較するサージ比較回路、
上記駆動信号が上記開閉素子をOFFさせる時期から設定
時間後に信号を発生するタイマ手段、このタイマ手段の
出力信号発生時における上記サージ比較回路の出力状態
に応じて故障判定信号を発生する判別手段を備えたこと
を特徴とする内燃機関用燃料噴射弁駆動回路の故障検出
回路。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61133422A JPH0792016B2 (ja) | 1986-06-09 | 1986-06-09 | 内燃機関用燃料噴射弁駆動回路の故障検出回路 |
| KR1019870005739A KR900008880B1 (ko) | 1986-06-09 | 1987-06-05 | 유도성 부하 구동회로의 고장 검출회로 |
| US07/059,052 US4814937A (en) | 1986-06-09 | 1987-06-08 | Defect detector circuit for inductive load driving circuit |
| EP87305105A EP0249448B1 (en) | 1986-06-09 | 1987-06-09 | Defect detector circuit for inductive load driving circuit |
| DE8787305105T DE3768018D1 (de) | 1986-06-09 | 1987-06-09 | Schaltung zur fehlerfeststellung in einem induktiven lastkreis. |
| AU74056/87A AU581369B2 (en) | 1986-06-09 | 1987-06-09 | Defect detector circuit for inductive load driving circuit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61133422A JPH0792016B2 (ja) | 1986-06-09 | 1986-06-09 | 内燃機関用燃料噴射弁駆動回路の故障検出回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62290111A JPS62290111A (ja) | 1987-12-17 |
| JPH0792016B2 true JPH0792016B2 (ja) | 1995-10-09 |
Family
ID=15104402
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61133422A Expired - Lifetime JPH0792016B2 (ja) | 1986-06-09 | 1986-06-09 | 内燃機関用燃料噴射弁駆動回路の故障検出回路 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4814937A (ja) |
| EP (1) | EP0249448B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0792016B2 (ja) |
| KR (1) | KR900008880B1 (ja) |
| AU (1) | AU581369B2 (ja) |
| DE (1) | DE3768018D1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6781341B2 (en) | 2002-05-21 | 2004-08-24 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Abnormality detector for a motor drive system |
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| DE4010198A1 (de) * | 1990-03-30 | 1991-10-02 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zum ueberwachen von induktiven lasten auf fehler |
| IT1241365B (it) * | 1990-12-21 | 1994-01-10 | Sgs Thomson Microelectronics | Circuito di pilotaggio di carichi induttivi, in particolare per iniettori di carburante |
| IT1245044B (it) * | 1991-04-09 | 1994-09-13 | Sgs Thomson Microelectronics | Circuito di rilevamento di corto-circuito in dispositivi di pilotaggiodi carichi induttivi |
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| JPH06333732A (ja) * | 1993-05-27 | 1994-12-02 | Souwa Syst Kaihatsu Kk | 制御用ソレノイド作動検出装置 |
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| JP2002324710A (ja) * | 2000-12-28 | 2002-11-08 | Komatsu Ltd | 誘導負荷の異常判断装置および方法 |
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| JP3699372B2 (ja) | 2001-07-23 | 2005-09-28 | 三菱電機株式会社 | 車載エンジン制御装置 |
| JP2005180217A (ja) | 2003-12-16 | 2005-07-07 | Mitsubishi Electric Corp | 筒内噴射式エンジンのインジェクタ制御装置 |
| US7432721B2 (en) | 2006-12-18 | 2008-10-07 | Temic Automotive Of North America, Inc. | Solenoid actuator motion detection |
| JP5542884B2 (ja) * | 2012-08-30 | 2014-07-09 | 三菱電機株式会社 | 車載エンジン制御装置 |
| WO2015053206A1 (ja) * | 2013-10-10 | 2015-04-16 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 電子制御装置 |
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1987
- 1987-06-05 KR KR1019870005739A patent/KR900008880B1/ko not_active Expired
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- 1987-06-09 DE DE8787305105T patent/DE3768018D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-06-09 AU AU74056/87A patent/AU581369B2/en not_active Expired
- 1987-06-09 EP EP87305105A patent/EP0249448B1/en not_active Expired - Lifetime
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| US6781341B2 (en) | 2002-05-21 | 2004-08-24 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Abnormality detector for a motor drive system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| US4814937A (en) | 1989-03-21 |
| EP0249448A1 (en) | 1987-12-16 |
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| JPS62290111A (ja) | 1987-12-17 |
| EP0249448B1 (en) | 1991-02-13 |
| AU581369B2 (en) | 1989-02-16 |
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