JPH0772332B2 - スポツト溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 - Google Patents
スポツト溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH0772332B2 JPH0772332B2 JP62064099A JP6409987A JPH0772332B2 JP H0772332 B2 JPH0772332 B2 JP H0772332B2 JP 62064099 A JP62064099 A JP 62064099A JP 6409987 A JP6409987 A JP 6409987A JP H0772332 B2 JPH0772332 B2 JP H0772332B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、スポット溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板の製造方法に関するものである。
き鋼板の製造方法に関するものである。
（従来の技術） 亜鉛めっき鋼板の溶接を向上させる方法としては、例え
ば、特開昭55−110783号の如くめっき鋼板表面にAl2O3
等の酸化物被膜を生成せしめ、該酸化物の高融点、高電
気抵抗を利用し、溶接性を向上させるとともに電極チッ
プとめっき金属との接触を妨げ、チップの溶損を防止し
て寿命延長を図ることが開示されている。
ば、特開昭55−110783号の如くめっき鋼板表面にAl2O3
等の酸化物被膜を生成せしめ、該酸化物の高融点、高電
気抵抗を利用し、溶接性を向上させるとともに電極チッ
プとめっき金属との接触を妨げ、チップの溶損を防止し
て寿命延長を図ることが開示されている。
また、特開昭59−104463号の如く、めっき鋼板の表面に
加熱処理により、ZnO/Zn比を0.1〜0.7にした酸化膜を生
成させ同様に溶接性を向上させることが開示されてい
る。
加熱処理により、ZnO/Zn比を0.1〜0.7にした酸化膜を生
成させ同様に溶接性を向上させることが開示されてい
る。
（発明の解決しようとする問題点） しかしながら、このような方法においても、未だ工業規
模では満足すべき結果が得られ難く、めっき鋼板におけ
る溶接性の向上が強く要求されている。本発明はこのよ
うな要求を有利に満足するためになされたものである。
模では満足すべき結果が得られ難く、めっき鋼板におけ
る溶接性の向上が強く要求されている。本発明はこのよ
うな要求を有利に満足するためになされたものである。
（問題点を解決するための手段） 本発明の特徴とするところは、合金化溶融亜鉛めっき鋼
板を製造する際に、めっき層の表面積の80％以上が粒径
３μｍ以下の結晶粒からなる合金層で覆われた合金化溶
融亜鉛めっき鋼板を原板として、ZnOを主体とする酸化
膜生成処理を行うことを特徴とするスポット溶接性に優
れた合金化溶融めっき鋼板の製造方法にある。
板を製造する際に、めっき層の表面積の80％以上が粒径
３μｍ以下の結晶粒からなる合金層で覆われた合金化溶
融亜鉛めっき鋼板を原板として、ZnOを主体とする酸化
膜生成処理を行うことを特徴とするスポット溶接性に優
れた合金化溶融めっき鋼板の製造方法にある。
本発明の対象とする亜鉛めっき鋼板は、溶融めっき法に
よる各種亜鉛めっき鋼板であり、例えば、鉄−亜鉛合金
化溶融亜鉛めっき鋼板、片面鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛め
っき層、他面溶融亜鉛めっき層からなるめっき鋼板、片
面鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき層、他面鉄からなるめ
っき鋼板等で、鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき層は鉄６
〜12％、残亜鉛および不純物からなるめっき鋼板であ
る。
よる各種亜鉛めっき鋼板であり、例えば、鉄−亜鉛合金
化溶融亜鉛めっき鋼板、片面鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛め
っき層、他面溶融亜鉛めっき層からなるめっき鋼板、片
面鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき層、他面鉄からなるめ
っき鋼板等で、鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき層は鉄６
〜12％、残亜鉛および不純物からなるめっき鋼板であ
る。
まず、このようなめっき鋼板の鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛
めっき層表面に粒径３μｍ以下の結晶粒からなる合金層
を表面積の80％以上生成せしめることで、ZnOを主体と
する酸化膜をZnO量で30〜500mg/m2（片面当たり）生成
させることが容易になり、溶接性に優れた合金化溶融亜
鉛めっき鋼板とすることができる。従来の上記めっき鋼
板においては、粒径３μｍ超の結晶が過半量であり、酸
化膜の生成が不安定であった。
めっき層表面に粒径３μｍ以下の結晶粒からなる合金層
を表面積の80％以上生成せしめることで、ZnOを主体と
する酸化膜をZnO量で30〜500mg/m2（片面当たり）生成
させることが容易になり、溶接性に優れた合金化溶融亜
鉛めっき鋼板とすることができる。従来の上記めっき鋼
板においては、粒径３μｍ超の結晶が過半量であり、酸
化膜の生成が不安定であった。
即ち、第１図（比較列３の条件で製造）に示すごとく、
結晶粒の過半量が粒径３μｍ超である。
結晶粒の過半量が粒径３μｍ超である。
本発明者は鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき層表面の合金
層の結晶粒を粒径３μｍ以下にすることによって、ZnO
を主体とする酸化膜が生成し易くなり、溶接性に優れた
合金化溶融亜鉛めっき鋼板とすることをみいだした。
層の結晶粒を粒径３μｍ以下にすることによって、ZnO
を主体とする酸化膜が生成し易くなり、溶接性に優れた
合金化溶融亜鉛めっき鋼板とすることをみいだした。
その理由は明らかではないが、結晶粒が小さいために表
面積が大きくなり酸化膜が多くなるか、結晶粒の組成が
違い酸化膜が生成し易いか、結晶の方位の違いで酸化膜
が生成し易いか、いずれにしても、鉄−亜鉛合金層の結
晶粒を粒径３μｍ以下にすることによって、酸化膜が生
成し易くなると考えられる。即ち第２図（実施例３の条
件で製造）に示すごとく結晶粒の過半量が粒径３μｍ未
満となっている。
面積が大きくなり酸化膜が多くなるか、結晶粒の組成が
違い酸化膜が生成し易いか、結晶の方位の違いで酸化膜
が生成し易いか、いずれにしても、鉄−亜鉛合金層の結
晶粒を粒径３μｍ以下にすることによって、酸化膜が生
成し易くなると考えられる。即ち第２図（実施例３の条
件で製造）に示すごとく結晶粒の過半量が粒径３μｍ未
満となっている。
また、鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき層表面を粒径３μ
ｍ以下の結晶粒の合金層の表面積を80％以上にするの
は、それ未満の表面積ではZnOを主体とする酸化膜をZnO
量で30〜500mg/m2（片面当たり）生成させられないこと
がある。そのときの鉄−亜鉛合金層の結晶の形態は粒
状、燐片状、針状等のいずれでもよいが、結晶粒を小さ
くするためには粒状、燐片状が望ましい。鉄−亜鉛合金
化溶融亜鉛めっき層の組成は、ζ相、δ１相、Γ相等い
ずれでもよいが、結晶粒を小さくするにはδ１相が望ま
しい。
ｍ以下の結晶粒の合金層の表面積を80％以上にするの
は、それ未満の表面積ではZnOを主体とする酸化膜をZnO
量で30〜500mg/m2（片面当たり）生成させられないこと
がある。そのときの鉄−亜鉛合金層の結晶の形態は粒
状、燐片状、針状等のいずれでもよいが、結晶粒を小さ
くするためには粒状、燐片状が望ましい。鉄−亜鉛合金
化溶融亜鉛めっき層の組成は、ζ相、δ１相、Γ相等い
ずれでもよいが、結晶粒を小さくするにはδ１相が望ま
しい。
さらに、鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき相表面の鉄−亜
鉛合金相の結晶粒を粒径３μｍ以下とする方法としては
特に規定するものではないが、溶融めっき後、合金化の
ための熱処理の鋼板温度を450〜800℃と高温にして、短
時間（10秒以下が好ましい。）にして合金化を完了させ
る。このことは、鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき層と地
鉄との合金化反応が短時間のため密着性に悪いとされる
Γ相の生成が抑制でき、鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき
層の地鉄との密着性も向上する。
鉛合金相の結晶粒を粒径３μｍ以下とする方法としては
特に規定するものではないが、溶融めっき後、合金化の
ための熱処理の鋼板温度を450〜800℃と高温にして、短
時間（10秒以下が好ましい。）にして合金化を完了させ
る。このことは、鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき層と地
鉄との合金化反応が短時間のため密着性に悪いとされる
Γ相の生成が抑制でき、鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき
層の地鉄との密着性も向上する。
つぎに、このようなめっき鋼板の鉄−亜鉛合金化溶融亜
鉛めっき鋼板の表面に生成せしめるZnOを主体とする酸
化膜としては、酸化物中にZnOの他にAl、Fe、Pb、Sb等
を含有するものでもよい。
鉛めっき鋼板の表面に生成せしめるZnOを主体とする酸
化膜としては、酸化物中にZnOの他にAl、Fe、Pb、Sb等
を含有するものでもよい。
このような酸化膜の生成量としては、酸化膜中のZnO量
（片面当たり）として、30〜500mg/m2で、30mg/m2未満
では効果がなく、また、500mg/m2を越えると電気抵抗が
大きくなり、電極チップが軟化変形を生じ易くなり、チ
ップ寿命が短命になり好ましくない。すなわち、溶接等
においては、その加熱によりめっき金属が溶融状態とな
り、ついで、鋼板との反応へと進行するが、先のめっき
金属が溶融状態のとき電極チップと直接接触すると、チ
ップ組成の銅とめっき組成の亜鉛が選択的に反応して、
チップが損耗し、電極チップ寿命を短命にすることにな
る。
（片面当たり）として、30〜500mg/m2で、30mg/m2未満
では効果がなく、また、500mg/m2を越えると電気抵抗が
大きくなり、電極チップが軟化変形を生じ易くなり、チ
ップ寿命が短命になり好ましくない。すなわち、溶接等
においては、その加熱によりめっき金属が溶融状態とな
り、ついで、鋼板との反応へと進行するが、先のめっき
金属が溶融状態のとき電極チップと直接接触すると、チ
ップ組成の銅とめっき組成の亜鉛が選択的に反応して、
チップが損耗し、電極チップ寿命を短命にすることにな
る。
この溶融状態のめっき金属は、前記めっき鋼板表面に生
成せしめた酸化膜により、チップとの接触を断ち、めっ
き金属のチップとの直接接触による溶損等を防止すると
ともに、さらに、溶融状態のめっき金属が鋼板の鉄と合
金化され、主として鉄−亜鉛合金となり、これが酸化膜
の亀裂部等を通して、あるいは、酸化膜と一緒に電極チ
ップ先端部へ付着し、堆積してチップの保護膜となり、
理由は明確でないが、溶接を継続しても保護膜の厚み、
形状等には変化がなく、常時良好な溶接ができ、かつ、
チップの損傷も防止できる。
成せしめた酸化膜により、チップとの接触を断ち、めっ
き金属のチップとの直接接触による溶損等を防止すると
ともに、さらに、溶融状態のめっき金属が鋼板の鉄と合
金化され、主として鉄−亜鉛合金となり、これが酸化膜
の亀裂部等を通して、あるいは、酸化膜と一緒に電極チ
ップ先端部へ付着し、堆積してチップの保護膜となり、
理由は明確でないが、溶接を継続しても保護膜の厚み、
形状等には変化がなく、常時良好な溶接ができ、かつ、
チップの損傷も防止できる。
また、このチップ保護膜は、先端形状を凸状に保つ効果
を有するので、チップが同程度に軟化損傷した場合で
も、低電流で溶接ができ、電極チップ寿命を大幅に延長
することができる。すなわち、亜鉛めっき表面に電極保
護金属を付着させるZnOを主体とする酸化膜を生成せし
め、溶接熱により、めっき金属と鋼板との合金を上記酸
化膜を通して、あるいは、酸化膜と一緒に電極チップへ
付着させつつ、溶接するものである。
を有するので、チップが同程度に軟化損傷した場合で
も、低電流で溶接ができ、電極チップ寿命を大幅に延長
することができる。すなわち、亜鉛めっき表面に電極保
護金属を付着させるZnOを主体とする酸化膜を生成せし
め、溶接熱により、めっき金属と鋼板との合金を上記酸
化膜を通して、あるいは、酸化膜と一緒に電極チップへ
付着させつつ、溶接するものである。
しかして、前記の如き酸化膜の生成方法としては、めっ
き後、めっき最表面が固相状態または、めっき相を合金
化する場合は、合金化が進行し、表面の粗面化が完了し
た後、加熱処理により、ZnOを主体とする酸化膜が確実
に生成する。その具体的な方法としては、例えば、連続
溶融めっきの場合には、ライン内に合金化炉があり、こ
の合金化炉で露点調整などを加味して加熱することによ
り、また、合金化処理する場合には、合金化完了後同様
に加熱することによって、確実に生成させることができ
る。加熱条件としては、露点０℃の場合、加熱温度350
℃以上の加熱、当然のことながら、露点がさらに高く維
持できる場合は、低温、または、短時間処理で十分な酸
化膜量を得ることができる。
き後、めっき最表面が固相状態または、めっき相を合金
化する場合は、合金化が進行し、表面の粗面化が完了し
た後、加熱処理により、ZnOを主体とする酸化膜が確実
に生成する。その具体的な方法としては、例えば、連続
溶融めっきの場合には、ライン内に合金化炉があり、こ
の合金化炉で露点調整などを加味して加熱することによ
り、また、合金化処理する場合には、合金化完了後同様
に加熱することによって、確実に生成させることができ
る。加熱条件としては、露点０℃の場合、加熱温度350
℃以上の加熱、当然のことながら、露点がさらに高く維
持できる場合は、低温、または、短時間処理で十分な酸
化膜量を得ることができる。
（実施例） つぎに本発明の実施例を比較例とともに第１表に挙げ
る。
る。
注1:めっき鋼板の種類 両面AS:溶融点−亜鉛合金化めっき鋼板（溶融亜鉛めっ
き後、加熱処理し、表に示す鉄分を含有し、残亜鉛およ
び不純物、以下、鉄−亜鉛合金化めっき相は同等）、 片面AS:片面が溶融鉄−亜鉛合金化めっき層で他面は
鉄、 AS/Gi:片面が溶融鉄−亜鉛合金化めっき層で他面は溶融
亜鉛めっき層の溶融亜鉛めっき鋼板、 鋼板厚は、いずれも0.8mmの普通鋼。
き後、加熱処理し、表に示す鉄分を含有し、残亜鉛およ
び不純物、以下、鉄−亜鉛合金化めっき相は同等）、 片面AS:片面が溶融鉄−亜鉛合金化めっき層で他面は
鉄、 AS/Gi:片面が溶融鉄−亜鉛合金化めっき層で他面は溶融
亜鉛めっき層の溶融亜鉛めっき鋼板、 鋼板厚は、いずれも0.8mmの普通鋼。
注2:合金層粒径 合金層粒径は平均の粒径である。
注3:酸化膜生成条件 酸化膜生成条件の方法はＡが連続溶融亜鉛めっきの場合
に、ライン内で合金化炉がありその合金化炉で処理した
もの、Ｂがライン外で箱型焼鈍炉で処理したもの、（温
度は板温を示す） 注4:酸化物中のZnO測定 ５％沃素メチルアルコール溶液で、めっき層のみ溶解
し、抽出残渣を混合融剤（硼酸１炭酸ナトリウム３）で
溶解した後、塩酸で溶液化してICPで分析した亜鉛量をZ
nO量に換算。
に、ライン内で合金化炉がありその合金化炉で処理した
もの、Ｂがライン外で箱型焼鈍炉で処理したもの、（温
度は板温を示す） 注4:酸化物中のZnO測定 ５％沃素メチルアルコール溶液で、めっき層のみ溶解
し、抽出残渣を混合融剤（硼酸１炭酸ナトリウム３）で
溶解した後、塩酸で溶液化してICPで分析した亜鉛量をZ
nO量に換算。
注5:溶接条件 溶接条件は下記による。
１）加圧力:250kgf、 ２）初期加圧時間:40Hz、 ３）通電時間:12Hz、 ４）保持時間:5Hz、 ５）溶接電流:11kA、 ６）チップ先端径:5.0φ（円錐台頭型）、 ７）電極寿命終点判定：溶接電流85％でのナゲット径が
3.6mmを確保できる打点数、 ８）電極材質:Cu−Cr（一般に用いられているもの）。
3.6mmを確保できる打点数、 ８）電極材質:Cu−Cr（一般に用いられているもの）。
溶接は、めっき鋼板の片面を上、他面を下として、２枚
重ね合わせて連続打点数をとった。
重ね合わせて連続打点数をとった。
（発明の効果） かくすることにより、スポット溶接において、連続打点
数を増加し、それだけチップを取り替えることなく長時
間溶接でき、チップの耐久性を向上させることができ、
かつ、適性溶接電流範囲も従来材と同じレベルであり、
溶接性も良好である等の優れた効果が得られる。
数を増加し、それだけチップを取り替えることなく長時
間溶接でき、チップの耐久性を向上させることができ、
かつ、適性溶接電流範囲も従来材と同じレベルであり、
溶接性も良好である等の優れた効果が得られる。
第１図は従来例での合金化溶融亜鉛めっき鋼板表面の走
査型電子顕微鏡写真（×3000倍）、第２図は本発明の合
金化溶融亜鉛めっき鋼板表面の走査型電子顕微鏡写真
（×3000倍）である。
査型電子顕微鏡写真（×3000倍）、第２図は本発明の合
金化溶融亜鉛めっき鋼板表面の走査型電子顕微鏡写真
（×3000倍）である。
Claims (1)
- 【請求項１】合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する際
に、めっき層の表面積の80％以上が粒径３μｍ以下の結
晶粒からなる合金層で覆われた合金化溶融亜鉛めっき鋼
板を原板として、ZnOを主体とする酸化膜生成処理を行
うことを特徴とするスポット溶接性に優れた合金化溶融
めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62064099A JPH0772332B2 (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | スポツト溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62064099A JPH0772332B2 (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | スポツト溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63230861A JPS63230861A (ja) | 1988-09-27 |
| JPH0772332B2 true JPH0772332B2 (ja) | 1995-08-02 |
Family
ID=13248287
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62064099A Expired - Lifetime JPH0772332B2 (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | スポツト溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0772332B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02170961A (ja) * | 1988-12-23 | 1990-07-02 | Nippon Steel Corp | スポット溶接性に優れた合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH0765152B2 (ja) * | 1989-10-31 | 1995-07-12 | 新日本製鐵株式会社 | 溶融系亜鉛めっき鋼板の酸化膜生成方法 |
| JP2709173B2 (ja) * | 1990-02-27 | 1998-02-04 | 日本鋼管株式会社 | 耐パウダリング性及び摺動特性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| JP2709174B2 (ja) * | 1990-02-28 | 1998-02-04 | 日本鋼管株式会社 | 耐パウダリング性、摺動特性及び耐クレータリング性に優れた複層合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| JP2819956B2 (ja) * | 1992-08-31 | 1998-11-05 | 株式会社日立製作所 | Ｃｒｔ表示装置 |
| CN1207424C (zh) | 2000-04-24 | 2005-06-22 | 杰富意钢铁株式会社 | 合金化热镀锌钢板及其制造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59104463A (ja) * | 1982-12-06 | 1984-06-16 | Nippon Steel Corp | 溶接性に優れた溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
-
1987
- 1987-03-20 JP JP62064099A patent/JPH0772332B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59104463A (ja) * | 1982-12-06 | 1984-06-16 | Nippon Steel Corp | 溶接性に優れた溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63230861A (ja) | 1988-09-27 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |