JPH0772325B2 - プラスチツク成形用工具鋼 - Google Patents
プラスチツク成形用工具鋼Info
- Publication number
- JPH0772325B2 JPH0772325B2 JP60194826A JP19482685A JPH0772325B2 JP H0772325 B2 JPH0772325 B2 JP H0772325B2 JP 60194826 A JP60194826 A JP 60194826A JP 19482685 A JP19482685 A JP 19482685A JP H0772325 B2 JPH0772325 B2 JP H0772325B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- tool steel
- steel
- plastic
- mold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
- B29C33/38—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor characterised by the material or the manufacturing process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2905/00—Use of metals, their alloys or their compounds, as mould material
- B29K2905/08—Transition metals
- B29K2905/12—Iron
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） この発明は、プラスチック成形品の成形に使用される金
型の素材として利用され、とくに非磁性であることが要
求されるプラスチック磁石成形用金型の素材として好適
に利用されるプラスチック成形用工具鋼に関するもので
ある。
型の素材として利用され、とくに非磁性であることが要
求されるプラスチック磁石成形用金型の素材として好適
に利用されるプラスチック成形用工具鋼に関するもので
ある。
（従来の技術） 従来、非磁性であることが要求されるプラスチック磁石
成形用金型の素材としては、Ni−Cr系のオーステナイト
系ステンレス鋼（例えば、SUS 304）が多く使用されて
きた。
成形用金型の素材としては、Ni−Cr系のオーステナイト
系ステンレス鋼（例えば、SUS 304）が多く使用されて
きた。
（発明が解決しようとする問題点） しかしながら、このような従来のNi−Cr系のオーステナ
イト系ステンレス鋼を素材とした金型では、加工性が良
くないために金型の寸法精度が出にくく、機械加工によ
って高精度の金型を容易に製作することが困難であると
共に、プラスチック磁石のベースとなる樹脂および難燃
用の添加剤から発生するガウによる腐食、ならびに高度
の高い磁石粉による摩耗の両方が相乗された腐食摩耗特
性があまり良くないためこれによって金型寿命が短いと
いう問題点がった。
イト系ステンレス鋼を素材とした金型では、加工性が良
くないために金型の寸法精度が出にくく、機械加工によ
って高精度の金型を容易に製作することが困難であると
共に、プラスチック磁石のベースとなる樹脂および難燃
用の添加剤から発生するガウによる腐食、ならびに高度
の高い磁石粉による摩耗の両方が相乗された腐食摩耗特
性があまり良くないためこれによって金型寿命が短いと
いう問題点がった。
この発明は、上記した従来の問題点に着目してなされた
もので、通常のプラスチック成形品の成形用金型素材と
して使用可能であるのはもちろんのこと、とくに非磁性
であることが要求されるプラスチック磁石成形用金型素
材として使用可能であり、被削性に優れていることから
寸法精度の高い金型の製作が可能であると同時に、耐腐
食摩耗性に優れているため長寿命の金型とすることが可
能であるプラスチック成形用工具鋼を提供することを目
的としている。
もので、通常のプラスチック成形品の成形用金型素材と
して使用可能であるのはもちろんのこと、とくに非磁性
であることが要求されるプラスチック磁石成形用金型素
材として使用可能であり、被削性に優れていることから
寸法精度の高い金型の製作が可能であると同時に、耐腐
食摩耗性に優れているため長寿命の金型とすることが可
能であるプラスチック成形用工具鋼を提供することを目
的としている。
［発明の構成］ （問題点を解決するための手段） この発明によるプラスチック成形用工具鋼は、重量％
で、C:0.3〜1.5％、Si:0.05超〜２％、Mn:5〜25％、Ni:
1〜15％、Cr:3〜25％、Mo:0.5〜５％、V:1〜４％、Nb＋
Ta:0.05％〜1.0％、およびS:0.2％以下,Pb:0.4％以下,T
e:0.3％以下のうちの１種または２種以上、さらに必要
に大じてCu:0.05〜２％を含み、残部Feおよび不純物よ
りなり、高硬度で耐腐食摩耗性に優れていると共に切削
加工性にも優れており、かつまた非磁性であることを特
徴とするものである。
で、C:0.3〜1.5％、Si:0.05超〜２％、Mn:5〜25％、Ni:
1〜15％、Cr:3〜25％、Mo:0.5〜５％、V:1〜４％、Nb＋
Ta:0.05％〜1.0％、およびS:0.2％以下,Pb:0.4％以下,T
e:0.3％以下のうちの１種または２種以上、さらに必要
に大じてCu:0.05〜２％を含み、残部Feおよび不純物よ
りなり、高硬度で耐腐食摩耗性に優れていると共に切削
加工性にも優れており、かつまた非磁性であることを特
徴とするものである。
次に、この発明によるプラスチック成形用工具鋼の成分
範囲（重量％）の限定理由について説明する。
範囲（重量％）の限定理由について説明する。
C:0.3〜1.5％ ＣはV,Crなどと結合して硬質の炭化物VC,（Cr,V,Mn）7C
3を形成することにより耐摩耗性を向上させるために不
可欠な元素である。この場合、Ｃ量が0.3％未満では上
記炭化物の析出硬化は少なく、工具鋼の耐摩耗性が十分
なものとならず、1.5％を超えると時効硬化の増加が飽
和に達し、また、靭性の低下が大きい。このため、Ｃ量
は0.3〜1.5％に限定した。
3を形成することにより耐摩耗性を向上させるために不
可欠な元素である。この場合、Ｃ量が0.3％未満では上
記炭化物の析出硬化は少なく、工具鋼の耐摩耗性が十分
なものとならず、1.5％を超えると時効硬化の増加が飽
和に達し、また、靭性の低下が大きい。このため、Ｃ量
は0.3〜1.5％に限定した。
Si:2％以下 Siは工具鋼の溶製時に脱酸剤として作用して鋼の清浄度
を高めてその機械的性質を向上させるのに有効な元素で
あるので0.05％超過含有させるが、多量に含有すると靭
性を劣化させるため２％以下に限定した。
を高めてその機械的性質を向上させるのに有効な元素で
あるので0.05％超過含有させるが、多量に含有すると靭
性を劣化させるため２％以下に限定した。
Mn:5〜25％ Mnはオーステナイト安定化元素であり、鋼を非磁性に保
って異方性プラスチック磁石の射出成形による製作を可
能にするとともに、耐摩耗性を増加させて工具（金型）
の寿命を延長させるのに有効な元素である。そして、そ
の効果は５％以上で大きくあらわれるが、25％を超えて
もオーステナイトの安定化に対してより一層の向上はな
いため、Mn量は５〜25％に限定した。
って異方性プラスチック磁石の射出成形による製作を可
能にするとともに、耐摩耗性を増加させて工具（金型）
の寿命を延長させるのに有効な元素である。そして、そ
の効果は５％以上で大きくあらわれるが、25％を超えて
もオーステナイトの安定化に対してより一層の向上はな
いため、Mn量は５〜25％に限定した。
Ni:1〜15％ Niは安定したオーステナイト組織を得るために有効な元
素であり、常温および高温における延性ならびに耐酸化
性を向上させる。しかし、Niが１％未満ではその効果が
少なく、15％を超えると時効硬化性を減少させるので、
Ni量は１〜15％に限定した。
素であり、常温および高温における延性ならびに耐酸化
性を向上させる。しかし、Niが１％未満ではその効果が
少なく、15％を超えると時効硬化性を減少させるので、
Ni量は１〜15％に限定した。
Cr:3〜25％ Crはオーステナイトの安定化、耐酸化性の向上および耐
疲労特性の向上に寄与する元素であり、このような効果
を得るため少なくとも３％以上含有させることが必要で
あるが、25％を超えるとδ−フェライトを生じやすくな
り、透磁率を低下させることとなるので、Cr量は３〜25
％に限定した。
疲労特性の向上に寄与する元素であり、このような効果
を得るため少なくとも３％以上含有させることが必要で
あるが、25％を超えるとδ−フェライトを生じやすくな
り、透磁率を低下させることとなるので、Cr量は３〜25
％に限定した。
Mo:0.5〜５％ Moは基地および炭化物の硬さを増大し、工具（金型）の
耐摩耗性を向上させるのに有効な元素である。しかし、
Moが0.5％未満であるとその効果は少なく、また、５％
を超えてもそれ以上の効果は得がたく、また高価な元素
でもあるので、Mo量は0.5〜５％に限定した。
耐摩耗性を向上させるのに有効な元素である。しかし、
Moが0.5％未満であるとその効果は少なく、また、５％
を超えてもそれ以上の効果は得がたく、また高価な元素
でもあるので、Mo量は0.5〜５％に限定した。
V:1〜４％ ＶはＣと結合して炭化物VCを作り、その析出によってマ
トリックスを硬化させるために必要な元素である。しか
し、その添加量が１％未満であると時効硬化量が少な
く、４％を超えると組織的に不安定となり、また熱間加
工性および耐酸化性がそこなわれるので、Ｖ量は１〜４
％に限定した。
トリックスを硬化させるために必要な元素である。しか
し、その添加量が１％未満であると時効硬化量が少な
く、４％を超えると組織的に不安定となり、また熱間加
工性および耐酸化性がそこなわれるので、Ｖ量は１〜４
％に限定した。
Nb＋Ta:0.05〜1.0％ Nb,Ta（いずれか一方が０である場合も含む）はインゴ
ット凝固時における炭化物の微細化および熱処理時にお
ける結晶粒成長の抑制効果があり、Crとの複合効果によ
って鋼の耐疲労特性を高めるのに有効な元素であるが、
0.05％未満ではこのような効果が少なく、反対に多すぎ
ると靭性を害するので、Nb,Ta量は合計で0.05〜1.0％に
限定した。
ット凝固時における炭化物の微細化および熱処理時にお
ける結晶粒成長の抑制効果があり、Crとの複合効果によ
って鋼の耐疲労特性を高めるのに有効な元素であるが、
0.05％未満ではこのような効果が少なく、反対に多すぎ
ると靭性を害するので、Nb,Ta量は合計で0.05〜1.0％に
限定した。
S:0.2％以下,Pb:0.4％以下,Te:0.3％以下のうちの１種
または２種以上 S,Pb,Teはいずれも工具鋼の被削成を向上させ、工具お
よび金型を機械加工によって製作する場合の加工性を著
しく良好なものとし、寸法精度の高い精密な工具および
金型を製作するのに有効な元素であるので、必要に応じ
てこれらの１種または２種以上を添加するのがよい。そ
して、このような被削成向上の効果を十分に得るために
は、より望ましくは、Ｓは0.05％以上、Pbは0.05％以
上、Teは0.008％以上添加するのが良い。なお、Ｓを被
削成向上元素として添加しない場合には、不純物元素と
して0.001％以下に抑制することも望ましい。しかし、
これらの被削成向上元素の添加量が多すぎると、熱間加
工性や靭性を低下させることとなるので、Ｓは0.2％以
下、Pbは0.4％以下、Teは0.3％以下とする必要がある。
または２種以上 S,Pb,Teはいずれも工具鋼の被削成を向上させ、工具お
よび金型を機械加工によって製作する場合の加工性を著
しく良好なものとし、寸法精度の高い精密な工具および
金型を製作するのに有効な元素であるので、必要に応じ
てこれらの１種または２種以上を添加するのがよい。そ
して、このような被削成向上の効果を十分に得るために
は、より望ましくは、Ｓは0.05％以上、Pbは0.05％以
上、Teは0.008％以上添加するのが良い。なお、Ｓを被
削成向上元素として添加しない場合には、不純物元素と
して0.001％以下に抑制することも望ましい。しかし、
これらの被削成向上元素の添加量が多すぎると、熱間加
工性や靭性を低下させることとなるので、Ｓは0.2％以
下、Pbは0.4％以下、Teは0.3％以下とする必要がある。
Cu:0.05〜２％ Cuは工具および金型の耐食性をより一層向上させ、樹脂
および難燃用の添加剤から発生するガスに対する腐食減
量をさらに少なくするのに有効な元素であるので、この
ような効果を得るために0.05％以上含有させるのもよ
い。しかし、多すぎると靭性や加工性を害するので、添
加するとしても２％以下におさえる必要がある。
および難燃用の添加剤から発生するガスに対する腐食減
量をさらに少なくするのに有効な元素であるので、この
ような効果を得るために0.05％以上含有させるのもよ
い。しかし、多すぎると靭性や加工性を害するので、添
加するとしても２％以下におさえる必要がある。
（実施例） 第１表に示す成分の鋼（発明鋼No.1〜5,比較鋼No.6〜
９）を溶製したのち鋳造して鋳塊として、熱間において
鍛伸して作った棒材に1150℃×1hr加熱後水冷の固溶化
熱処理を行った。
９）を溶製したのち鋳造して鋳塊として、熱間において
鍛伸して作った棒材に1150℃×1hr加熱後水冷の固溶化
熱処理を行った。
次いで、各供試鋼の固溶化熱処理後の硬さを測定すると
ともに、第２表に示す切削条件で被削性試験を行った。
これらの結果を第３表に示す。
ともに、第２表に示す切削条件で被削性試験を行った。
これらの結果を第３表に示す。
さらに、供試鋼No.1,6,9については固溶化熱処理後に時
効硬化処理を行い、時効硬化処理後の硬さを測定すると
ともに、第２表に示す切削条件で被削性試験を行った。
これらの結果を第３表にあわせて示す。
効硬化処理を行い、時効硬化処理後の硬さを測定すると
ともに、第２表に示す切削条件で被削性試験を行った。
これらの結果を第３表にあわせて示す。
第１表および第３表に示すように、この発明による工具
鋼は切削加工の際の工具寿命が大であり、被削性に著し
く優れていることが明らかであって、寸法精度の高い工
具および金型を機械加工によって製作することが可能で
ある。また、この発明による工具鋼は、固溶化熱処理後
に時効硬化処理を施した場合でも切削が可能であること
が明らかである。
鋼は切削加工の際の工具寿命が大であり、被削性に著し
く優れていることが明らかであって、寸法精度の高い工
具および金型を機械加工によって製作することが可能で
ある。また、この発明による工具鋼は、固溶化熱処理後
に時効硬化処理を施した場合でも切削が可能であること
が明らかである。
次に、供試鋼No.1〜７および９に対して700℃×6hr加熱
後空冷の時効硬化処理を施して、時効硬化処理後の硬さ
を測定すると共に、第１図に示すように、容器１内に入
れたポリアミド＋磁石粉末２を誘導加熱コイル３で250
℃に加熱保持した状態で供試鋼片４を10時間にわたって
回転させる腐食摩耗模擬実験を行うことにより、各供試
鋼の腐食摩耗特性を調べた。この結果を第４表に示す。
後空冷の時効硬化処理を施して、時効硬化処理後の硬さ
を測定すると共に、第１図に示すように、容器１内に入
れたポリアミド＋磁石粉末２を誘導加熱コイル３で250
℃に加熱保持した状態で供試鋼片４を10時間にわたって
回転させる腐食摩耗模擬実験を行うことにより、各供試
鋼の腐食摩耗特性を調べた。この結果を第４表に示す。
第４表に示すように、発明鋼No.1〜５は比較鋼No.8,9に
比べていずれも時効硬化処理後の硬さが高く、腐食摩耗
減量が少ないものであり、とくにプラスチック磁石の成
形時に樹脂および難燃用添加剤から発生するガスによる
腐食ならびに硬度の高い磁石粉による摩耗の２つが合わ
さった腐食摩耗に対する抵抗性に著しく優れており、長
寿命の金型とすることが可能である。そして、Cuを適量
添加した供試鋼No.5の場合には耐腐食摩耗特性がさらに
向上していることが明らかである。
比べていずれも時効硬化処理後の硬さが高く、腐食摩耗
減量が少ないものであり、とくにプラスチック磁石の成
形時に樹脂および難燃用添加剤から発生するガスによる
腐食ならびに硬度の高い磁石粉による摩耗の２つが合わ
さった腐食摩耗に対する抵抗性に著しく優れており、長
寿命の金型とすることが可能である。そして、Cuを適量
添加した供試鋼No.5の場合には耐腐食摩耗特性がさらに
向上していることが明らかである。
一方、プラスチック成形品の成形用金型は通常の場合に
加熱状態で使用されるため、そ熱膨張係数は一般の工具
鋼に近いことが望ましい。そこで、この発明による工具
鋼の熱膨張係数を調べた。その結果を第５表に示す。
加熱状態で使用されるため、そ熱膨張係数は一般の工具
鋼に近いことが望ましい。そこで、この発明による工具
鋼の熱膨張係数を調べた。その結果を第５表に示す。
第５表に示すように、この発明によるプラスチック成形
用工具鋼の熱膨張係数は一般の工具鋼のそれに近いもの
であり、一般の工具鋼と組合わせて使用することが可能
である。
用工具鋼の熱膨張係数は一般の工具鋼のそれに近いもの
であり、一般の工具鋼と組合わせて使用することが可能
である。
さらに、異方性のプラスチック磁石を成型する金型の素
材は非磁性であることが要求されるので、各供試鋼の透
磁率を調べた。その結果を第６表に示す。
材は非磁性であることが要求されるので、各供試鋼の透
磁率を調べた。その結果を第６表に示す。
第６表に示すように、この発明によるプラスチック成型
用工具鋼は透磁率が低く、異方性のプラスチック磁石を
成形するための金型素材として適していることが明らか
である。
用工具鋼は透磁率が低く、異方性のプラスチック磁石を
成形するための金型素材として適していることが明らか
である。
なお、比較鋼No.7にあっては、被削性が良好であり、腐
食摩耗減量が少なく、熱膨張係数は一般の工具鋼のそれ
に近く非磁性ではあるが、熱間加工性や靭性があまり良
好でなかった。
食摩耗減量が少なく、熱膨張係数は一般の工具鋼のそれ
に近く非磁性ではあるが、熱間加工性や靭性があまり良
好でなかった。
［発明の効果］ 以上説明してきたように、この発明によるプラスチック
成形用工具鋼は、重量％で、C:0.3〜1.5％、Si:0.05超
〜２％、Mn:5〜25％、Ni:1〜15％、Cr:3〜25％、Mo:0.5
〜５％、V:1〜４％、Nbt＋Ta:0.05％〜1.0％、およびS:
0.2％以下,Pb:0.4％以下,Te:0.3％以下のうちの１種ま
たは２種以上、必要に応じてCu:0.05〜２％を含み、残
部Feおよび不純物よりなるものであるから、被削性に優
れているため寸法精度の高いプラスチック成形用金型の
素材として好適であり、通常のプラスチック成形品の成
形用金型素材としてはもちろんのこと、とくに非磁性で
あることが要求されるプラスチック磁石成形用金型素材
としてはも好適であり、プラスチック磁石のベースとな
る樹脂および難燃用の添加剤から発生するガスによる腐
食、ならびに硬度の高い磁石粉による摩耗の両方が相乗
された腐食摩耗に対する抵抗性に優れているため、金型
寿命を大幅に増大させることが可能であるなどの非常に
優れた効果がもたらされる。
成形用工具鋼は、重量％で、C:0.3〜1.5％、Si:0.05超
〜２％、Mn:5〜25％、Ni:1〜15％、Cr:3〜25％、Mo:0.5
〜５％、V:1〜４％、Nbt＋Ta:0.05％〜1.0％、およびS:
0.2％以下,Pb:0.4％以下,Te:0.3％以下のうちの１種ま
たは２種以上、必要に応じてCu:0.05〜２％を含み、残
部Feおよび不純物よりなるものであるから、被削性に優
れているため寸法精度の高いプラスチック成形用金型の
素材として好適であり、通常のプラスチック成形品の成
形用金型素材としてはもちろんのこと、とくに非磁性で
あることが要求されるプラスチック磁石成形用金型素材
としてはも好適であり、プラスチック磁石のベースとな
る樹脂および難燃用の添加剤から発生するガスによる腐
食、ならびに硬度の高い磁石粉による摩耗の両方が相乗
された腐食摩耗に対する抵抗性に優れているため、金型
寿命を大幅に増大させることが可能であるなどの非常に
優れた効果がもたらされる。
第１図はプラスチック磁石の成形による腐食摩耗の模擬
実験要領を示す説明図である。
実験要領を示す説明図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭60−75552（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−76118（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−122858（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】重量％で、C:0.3〜1.5％、Si:0.05超〜２
％、Mn:5〜25％、Ni:1〜15％、Cr:3〜25％、Mo:0.5〜５
％、V:1〜４％、Nb＋Ta:0.05〜1.0％、およびS:0.2％以
下,Pb:0.4％以下,Te:0.3％以下のうちの１種または２種
以上を含み、残部Feおよび不純物よりなることを特徴と
するプラスチック成形用工具鋼。 - 【請求項２】重量％で、C:0.3〜1.5％、Si:0.05超〜２
％、Mn:5〜25％、Ni:1〜15％、Cr:3〜25％、Mo:0.5〜５
％、V:1〜４％、Nb＋Ta:0.05〜1.0％、Cu:0.05〜２％、
およびS:0.2％以下,Pb:0.4％以下,Te:0.3％以下のうち
の１種または２種以上を含み、残部Feおよび不純物より
なることを特徴とするプラスチック成形用工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60194826A JPH0772325B2 (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | プラスチツク成形用工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60194826A JPH0772325B2 (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | プラスチツク成形用工具鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6256558A JPS6256558A (ja) | 1987-03-12 |
| JPH0772325B2 true JPH0772325B2 (ja) | 1995-08-02 |
Family
ID=16330898
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60194826A Expired - Lifetime JPH0772325B2 (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | プラスチツク成形用工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0772325B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109023101B (zh) * | 2018-09-21 | 2019-07-23 | 江西樟树市兴隆特殊钢有限公司 | 一种无磁性模具钢及其制备方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5376118A (en) * | 1976-12-17 | 1978-07-06 | Hitachi Metals Ltd | Prehardened metal mold steel for molding plastic |
| JPS55122858A (en) * | 1979-03-13 | 1980-09-20 | Daido Steel Co Ltd | High carbon high manganese steel with high machinability |
| JPS6075552A (ja) * | 1983-09-29 | 1985-04-27 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 時効硬化型オ−ステナイト熱間工具鋼 |
-
1985
- 1985-09-05 JP JP60194826A patent/JPH0772325B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6256558A (ja) | 1987-03-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5412851B2 (ja) | プラスチック成形金型用鋼およびプラスチック成形金型 | |
| KR100214401B1 (ko) | 마르텐사이트 스테인레스 강 | |
| EP2551367B1 (en) | Prehardened steel for mold for plastic molding | |
| EP0446188B1 (en) | Stainless steel | |
| KR100589027B1 (ko) | 마르텐사이트계 스테인레스강 합금 | |
| JP3301439B2 (ja) | 析出硬化性工具鋼 | |
| EP0445094B1 (en) | High strength stainless steel | |
| JPH0542493B2 (ja) | ||
| JPH0726350A (ja) | 耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JPH0772325B2 (ja) | プラスチツク成形用工具鋼 | |
| JPH05112850A (ja) | 加工性に優れた析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP2866113B2 (ja) | 耐食性金型用鋼 | |
| JP2574528B2 (ja) | 高硬度低透磁率非磁性機能合金およびその製造方法 | |
| JP2005036269A (ja) | 短時間で浸炭可能な肌焼鋼および浸炭部品 | |
| JPS6123750A (ja) | 非磁性鋼 | |
| JP3808322B2 (ja) | 鏡面仕上げ性に優れた快削プラスチック成形金型用鋼 | |
| KR100310757B1 (ko) | 기계가공이자유로운오스테나이트스테인레스강 | |
| JPS62250154A (ja) | 合金工具鋼 | |
| JP5776959B2 (ja) | 熱間加工性に優れた金型用鋼 | |
| JPS6036646A (ja) | 精密プラスチツク金型用鋼 | |
| JP2843375B2 (ja) | 耐発錆性の優れた快削性ステンレス系金型用鋼 | |
| JPH08239734A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋳鋼 | |
| JP2628806B2 (ja) | 高強度非磁性低熱膨張合金およびその製造方法 | |
| JPH0570889A (ja) | 強靭性に優れた時効硬化性プラスチツク金型用鋼 | |
| JPH02225646A (ja) | 高強度ステンレス鋼およびその鋼材とその製造方法 |