KR100310757B1

KR100310757B1 - 기계가공이자유로운오스테나이트스테인레스강

Info

Publication number: KR100310757B1
Application number: KR1019970708701A
Authority: KR
Inventors: 코사 데오도르; 에이치. 주니어. 매기 존
Original assignee: 바이샴펠 존; 씨알에스 홀딩즈, 인코오포레이티드
Priority date: 1995-06-07
Filing date: 1996-04-24
Publication date: 2001-11-15
Also published as: BR9608552A; WO1996041032A1; DE69617680D1; DE69617680T2; ES2166886T3; EP0832307B1; EP0832307A1; CA2224210C; TW297053B; KR19990022222A; ATE210203T1; JPH11506169A; CA2224210A1; US5512238A; MX9709595A

Abstract

오스테나이트 스테인레스 강은 중량% 단위로 최대 약 0.030의 탄소, 최대 0,1의 실리콘, 0.02 - 0.05 황, 16.0 - 20.0의 크롬, 9,8 - 14.0의 니켈, 최대 약 3.0의 몰리브덴, 0.8 - 1.5의 구리, 최대 약 0.035의 질소를 주성분으로 하고, 티타늄 및 니오븀으로 이루어지는 군으로 부터 선택된 약 0.75 중량%까지의 원소를 포함하며, 나머지는 철을 주성분으로 하며, 티타늄이≥(5 x %C)인 경우 니노븀은 약 0,1 중량% 이하이고, 니오븀이 (10 x %C) 인 경우, 티타늄은 0.1 중량% 이하이다. 이 합금은 기계 가공성 및 내식성, 성형성 및 기계적 특성의 독특한 조합 특성을 제공한다.

Description

기계 가공이 자유로운 오스테나이트 스테인레스강{FREE-MACHINING AUSTENITIC STAINLESS STEEL}

일반적으로, 스테인레스강은 탄소강 및 저합금강에 비하여 높은 강도 및 가공 경화율을 가지기 때문에 탄소강 및 저합금강보다 기계 가공이 더 어렵다. 결국, 공지의 스테인레스강을 기계 가공하기 위해서는 탄소강 및 저합금강을 기계 가공하는 것에 비해 보다 높은 출력의 기계 및 보다 낮은 가공 속도를 이용해야 한다. 또한, 공지의 스테인레스강에 기계 가공을 행하는 경우, 공구의 유효 수명이 단축되는 경우가 있다.

AISI 304L형, 316L형, 321형 및 347형 스테인레스강은 중량% 단위로 다음의 표에 나타낸 조성을 가지는 오스테나이트 스테인레스강, 크롬-니켈 스테인레스강 및 크롬-니켈-몰리브덴 스테인레스강이다:

	304L형중량%	316L형중량%	321형중량%	347형중량%
C	최대 0.03	최대 0.03	최대 0.08	최대 0.08
Mn	최대 2.00	최대 2.00	최대 2.00	최대 2.00
Si	최대 1.00	최대 1.00	최대 1.00	최대 1.00
P	최대 0.045	최대 0.045	최대 0.045	최대 0.045
S	최대 0.03	최대 0.03	최대 0.03	최대 0.03
Cr	18.0 내지 20.0	16.0 내지 18.0	17.0 내지 19.0	17.0 내지 19.0
Ni	8.0 내지 12.0	10.0 내지 14.0	9.0 내지 12.0	9.0 내지 13.0
N	최대 0.10	최대 0.10	최대 0.10	---
Mo	---	2.0 내지 3.0	---	---
Ti	---	---	5 ×(%C + %N) 내지 0.70	---
Nb+Ta	---	---	---	10 ×%C 내지 1.10
Fe	잔부	잔부	잔부	잔부

인용: METALS HANDBOOK^??의 데스크 에디션: 제15장 2 내지 3쪽(1985). 이들 합금의 AMS 표준은 구리를 0.75 % 이하로 한정한다.

상기 기재된 크롬-니켈 및 크롬-니켈-몰리브덴 스테인레스강은 양호한 내식성과 함께 양호한 비자성 거동(non-magnetic behavior)을 필요로 하는 경우에 적합한 것으로 알려져 있다. 공지의 스테인레스강을 기계 가공하는 데 있어서의 난점을 극복하기 위해서, 황, 망간, 또는 인 등의 성분을 첨가함으로써 및/또는 탄소와 질소를 매우 낮은 수준으로 유지함으로써, 스테인레스강의 품질을 변화시켜 왔다. 그러나, 자동 나사 가공과 같은 특히 생산적인 기계 가공을 위해 크롬-니켈 및 크롬-니켈-몰리브덴 등에는 여전히 기계 가공성에 대한 개선이 요구된다.

앞서 제시된 바와 같이, 공지의 오스테나이트 스테인레스강이 나타내는 기계 가공성보다 양호한 기계 가공성을 나타내는 오스테나이트 스테인레스강을 제공하는 것이 매우 요망된다.

본 발명은 오스테나이트 스테인레스강 합금에 관한 것로서, 특히 양호한 기계 가공성, 내식성, 성형성 및 횡방향 기계적 성질이 독특하게 조합된 성질을 가지는 오스테나이트 스테인레스강 및 그로부터 제조된 제품에 관한 것이다.

공지의 오스테나이트 스테인레스강 합금에 관련된 문제점들은 본 발명에 따른 소정의 합금에 의해 상당 정도 해결된다. 본 발명에 따른 합금은 공지의 크롬-니켈, 크롬-니켈-몰리브덴 스테인레스강 합금에 비해 내식성, 성형성, 및 횡방향 기계적 특성 등의 바람직한 다른 특성에 악영향을 미침이 없이 상당 정도 개선된 기계 가공성을 나타내는 오스테나이트 스테인레스강 합금이다.

본 발명의 오스테나이트 스테인레스강 합금에 대한 넓은 조성 범위 및 바람직한 조성 범위를 중량% 기준으로 나타내면 다음과 같다:

	넓은 범위	바람직한 범위 1	바람직한 범위 2	바람직한 범위 3	바람직한 범위 4
C	최대 0.030	최대 0.030	최대 0.030	최대 0.030	최대 0.030
Mn	최대 2.0	최대 2.0	최대 2.0	최대 2.0	최대 2.0
Si	최대 1.0	최대 1.0	최대 1.0	최대 1.0	최대 1.0
P	최대 0.05	최대 0.05	최대 0.05	최대 0.05	최대 0.05
S	0.02 내지0.05	0.020 내지0.030	0.020 내지0.030	0.020 내지0.030	0.020 내지0.030
Cr	16.0 내지20.0	18.0 내지19.0	16.0 내지17.5	17.0 내지18.0	17.0 내지18.0
Ni	9.8 내지14.0	10.0 내지11.0	10.5 내지12.5	10.0 내지11.0	10.0 내지11.0
Mo	최대 3.0	최대 1.0	2.0 내지 3.0	최대 1.0	최대 1.0
Cu	0.8 내지 1.5	0.8 내지 1.0	0.8 내지 1.0	0.8 내지 1.0	0.8 내지 1.0
N	최대 0.035	최대 0.030	최대 0.030	최대 0.030	최대 0.030
Ti	최대 0.75	최대 0.1	최대 0.1	(5 ×%C) 내지0.5	최대 0.1
Nb	최대 0.75	최대 0.1	최대 0.1	최대 0.1	(10 ×%C) 내지 0.5

각 경우의 잔부는 상업적으로 판매되는 그러한 강(鋼)의 분류 등급에서 발견되는 통상의 불순물과, 그리고 1/수천 %에서부터 상기 합금에 조합된 바라는 바의 여러 가지 특성을 불리하게 저하시키지 않을 정도의 높은 함량에 이르기까지 변화할 수 있는 미소량의 첨가 원소를 제외하고, 기본적으로 철이다. 넓은 범위의 조성에 따르면, 티타늄이 5 ×%C 이상일 때 니오븀은 약 0.1 % 이하이며, 니오븀이 10 ×%C 이상일 때 티타늄은 약 0.1 % 이하이다.

상기의 표는 편의상 요약된 것으로, 본 발명의 합금의 성분들이 서로 조합되어 사용될 때 그 개별적 성분들의 상한치와 하한치를 제한하거나, 또는 본 발명의 합금의 성분들이 단독으로 서로 조합되어 사용될 때 그 개별적 성분들의 범위를 제한하고자 의도된 것이 아니다. 따라서, 넓은 조성에 있어서의 하나 이상의 성분 범위는 바람직한 조성에 있어서의 나머지 성분들에 대한 하나 이상의 나머지 범위와 함께 사용될 수 있다. 또한, 하나의 바람직한 실시예로서의 소정 성분의 최소 또는 최대량은 다른 바람직한 실시예에서 그 성분에 대한 최대 또는 최소량으로 사용될 수 있다. 본원 명세서 전반에 걸쳐, %라 함은 특별한 언급이 없는 한 중량%를 의미한다.

본 발명에 따른 합금에서, 탄소와 질소는 합금의 기계 가공성의 개선을 위해 제한된다. 탄소는 약 0.030 % 이하, 양호하게는 약 0.025 % 이하, 가장 바람직하게는 약 0.020 % 이하로 제한된다. 또한, 질소는 약 0.035 % 이하, 양호하게는 약 0.030 % 이하, 바람직하게는 0.025 % 이하로 제한된다. 가장 양호한 결과를 위해서는 합금은 약 0.020 % 이하의 질소 함량을 가진다.

니켈은 필요한 오스테나이트 구조를 제공할 목적으로 합금에 존재한다. 이를 위해, 합금 내에는 페라이트 또는 마르텐사이트의 형성을 방지하고 양호한 기계 가공성을 보장하도록 약 9.8 % 이상, 양호하게는 약 10.0 % 이상, 바람직하게는 약 10.5 % 이상의 니켈이 존재한다. 그러나, 니켈은 약 14 % 이하, 양호하게는 약 12.5 % 이하의 함량으로 제한되는데, 그 이유는 니켈로부터 구현된 잇점들이 다량의 니켈을 이 합금에 첨가하는 데 소요되는 비용에 비해 적절치 않기 때문이다.

이 합금에 존재하는 니켈의 양은 적어도 부분적으로 합금 내의 소망하는 몰리브덴 및 크롬의 함량에 기초하여 선택된다. 따라서, 몰리브덴 함량이 약 1.0 % 이하이고 크롬의 함량이 약 17.0 % 이상일 때, 합금은 약 10.0 % 내지 약 11.0 %의 니켈을 함유하는 것이 바람직하다. 또한, 몰리브덴 함량이 약 2.0 % 내지 3.0 %이고 크롬 함량이 약 16.0 % 내지 18.0 %일 때, 합금은 약 10.5 % 내지 약 12.5 %의 니켈을 함유하는 것이 바람직하다.

합금에서의 오스테나이트 구조 안정화 및 합금의 기계 가공성에 이득이 되도록 하기 위해 합금에는 약 0.8 % 이상의 구리가 존재한다. 상기 구리는 304형 또는 316형 등과 같은 오스테나이트 스테인레스강의 잔류 성분인 것이 일반적이지만, 본 발명의 합금에 구리를 소정 범위로 제어하여 첨가함으로써 기계적 가공성에 상당 정도의 개선이 얻어지는 것을 발견하였다.

구리는 약 1.5 % 이하, 양호하게는 약 1.2 % 이하, 바람직하게는 약 1.0 % 이하의 함량으로 제한된다. 과다량의 구리는 상기 합금의 내식성에 악영향을 미친다. 또한, 구리로부터 실현되는 잇점들은 이 합금에 많은 양의 구리를 첨가하는 첨가 비용에 비해 적절치 않다.

크롬과 몰리브덴은 내식성에 유익하도록 합금에 함유된다. 보다 구체적으로, 전체적인 내식성에 유익하도록 약 16 % 이상, 양호하게는 약 17 % 이상, 바람직하게는 18 % 이상의 크롬이 합금에 함유된다. 내점식성에 유익하도록 합금에는 약 3.0 % 이하의 몰리브덴, 바람직하게는 2.0 % 내지 3.0 %의 몰리브덴이 함유된다. 최적의 내점식성이 요구되지 않는 경우, 이 합금에서 몰리브덴의 함량은 약1.0 % 이하로 제한된다. 또한, 과다한 크롬 함량은 원하지 않는 페라이트의 형성을 초래할 수 있어서, 합금 내의 크롬 함량은 약 20.0 % 이하, 양호하게는 약 19 % 이하, 바람직하게는 약 18 % 이하로 제한된다.

이 합금에서 크롬의 함량은 적어도 부분적으로 합금 내에서 원하는 바의 몰리브덴 함량에 기초하여 선택된다. 따라서, 가령 합금 내에 약 2.0 % 이상의 몰리브덴이 함유될 때 크롬의 함량은 약 16.0 내지 18.0 %로 제한된다. 몰리브덴의 함량이 약 1.0 % 이하로 제한되면, 합금에는 약 17.0 내지 20.0 %의 크롬을 함유할 수 있다.

합금에는 약 0.02 % 이상의 황이 함유되는데, 이는 황이 이 합금에 의해 제공되는 기계 가공성에 기여하기 때문이다. 그러나, 과다량의 황은 합금에 있어서 내식성, 성형성, 및 횡방향 기계적 특성에 악영향을 미친다. 그러므로, 황의 함량은 약 0.05 % 이하, 바람직하게는 약 0.03 % 이하로 제한된다.

티타늄 또는 니오븀 카보니트라이드(carbonitride)의 형성을 통한 탄소 및 질소의 안정화를 위해 이 합금에는 약 0.75 % 이하의 티타늄 또는 니오븀이 존재할 수 있다. 이러한 카보니트라이드는 합금이 상승된 온도, 즉 약 530 ℃ (1000 ℉)까지의 후속 가열 온도에 노출될 때 합금의 입자계 부식(intergranular corrosion)에 대한 내성에 유익하다. 합금에 티타늄을 첨가함으로써 제공되는 이점이 구현되도록 하기 위해서, 합금에는 바람직한 탄소 함량의 약 5 배 (5 ×%C) 이상에 해당하는 티타늄이 함유된다. 마찬가지로, 합금에 니오븀을 첨가함으로써 제공되는 이점이 구현되도록 하기 위해서, 합금에는 바람직한 탄소 함량의 약 10 배 (10 ×%C)이상에 해당하는 니오븀이 함유된다. 티타늄 또는 니오븀이 그러한 양으로 합금에 첨가될 때, 합금은 약 17.0 내지 18.0 %의 크롬과 약 10.0 내지 11.0 %의 니켈을 함유하는 것이 바람직하다.

과다량의 티타늄 또는 니오븀은 이 합금에 있어서 페라이트 형성의 원인이 되며, 합금의 고온 가공성, 내식성 및 비자성 거동에 불리한 영향을 미친다. 그러므로, 합금에 첨가된 티타늄 또는 니오븀의 함량은 약 0.75 % 이하, 바람직하게는 약 0.5 % 이하로 제한된다. 그러나, 티타늄이 잔여 성분일 때, 티타늄의 함량은 약 0.1 % 이하, 바람직하게는 약 0.01 % 이하로 제한된다. 마찬가지로, 니오븀이 잔여 성분일 때, 니오븀의 함량은 약 0.1 % 이하로 제한된다.

기계 가공성에 유익한, 망간이 다량 함유된 황화물의 형성을 촉진시키기 위해 합금에는 약 2.0 % 이하의 망간이 함유될 수 있다. 또한, 자유 망간(free manganese)은 합금의 오스테나이트 구조를 안정화하는 데 도움이 된다. 바람직하게는, 합금에는 약 1.0 % 이상의 망간이 함유된다.

용융시 첨가된 탈산제로서 약 1.0 % 이하의 실리콘, 양호하게는 약 0.6 % 이하의 실리콘이 합금에 함유될 수 있다. 그러나, 과다량의 실리콘은 특히 이 합금에 있어 매우 적은 양의 탄소와 질소가 존재하는 상태에서 페라이트의 형성을 조장한다. 페라이트의 형성은 합금의 고온 가공성, 내식성, 비자성 거동에 불리한 영향을 미친다.

이 합금으로부터 가공된 표면 다듬질의 질적 향상을 위해 약 0.05 % 이하의 인(phosphorus), 양호하게는 약 0.03 % 이하의 인이 합금에 함유될 수 있다. 그러나, 과다량의 인은 취성을 유발하고 합금의 고온 가공성 및 기계 가공성에 불리한 영향을 미치는 경향이 있다.

카바이드 절삭 공구로써 고속으로 기계 가공하는 경우에 있어서, 합금의 기계 가공성에 유익한 칼슘-알루미늄-실리케이트의 형성을 촉진하기 위해 합금에는 약 0.01 % 이하의 칼슘이 존재할 수 있다.

고온 가공성에 유익하게 작용하도록 합금에는 약 0.005 % 이하의 소량이지만 유효한 양의 붕소가 함유될 수 있다.

본 발명의 합금의 용융, 주조 또는 가공에는 특별한 기법을 요하지 않는다. 아크 용융에 이은 아르곤-산소 탈탄화(脫炭化)는 바람직한 용융 및 정련 방법이지만, 다른 기법들이 사용될 수 있다. 또한, 이 합금은 원하는 경우 분말 야금 기법으로 제조될 수 있다. 이 합금은 또한, 연속 주조 기법에도 적합하다.

본 발명의 합금은 광범위한 용도를 위해 여러 가지 형태로 형성되어, 통상의 방법으로써 빌렛, 바아(bar), 로드(rod), 와이어, 스트립, 플레이트, 또는 시트로 형성되는 데 적합할 수 있다.

본 발명의 합금은 다양한 범위의 응용에 유용하다. 상기 합금에서 상대적으로 우수한 기계 가공성은 특히, 자동화된 기계 가공 장비를 사용하여 여러 부품을 가공하는 것을 필요로 하는 용례에 적합하다.

본 발명에 의해 제공되는 기계 가공성을 검증하기 위해, 아래의 표 1에 예시되는 중량%의 조성을 갖는 본 발명의 합금을 보기 1 내지 5로써 예시하였다. 비교를 목적으로, 본 발명의 범위를 벗어나는 조성을 갖는 비교예 A 및 B도 나타내었다. 상기 비교예의 중량% 조성도 역시 표 1에 나타내었다.

보기/비교예
번호	C	Mn	Si	P	S	Cr	Ni	Mo	Cu	Co	N
1	0.016	1.17	0.43	0.024	0.029	18.27	10.04	0.48	0.76	0.20	0.035
2	0.013	1.17	0.43	0.021	0.030	18.26	10.02	0.48	1.00	0.20	0.033
3	0.018	1.21	0.57	0.021	0.024	16.53	11.08	2.06	0.77	0.21	0.015
4	0.020	1.21	0.58	0.021	0.022	16.62	11.05	2.03	1.00	0.21	0.015
5	0.018	1.21	0.57	0.021	0.021	16.59	11.07	2.02	1.00	0.21	0.014
A	0.016	1.16	0.43	0.023	0.030	18.23	10.01	0.48	0.42	0.20	0.037
B	0.022	1.19	0.58	0.019	0.023	16.53	11.06	2.03	0.48	0.21	0.016

합금 A는 상업적으로 구매 가능한 AISI 304/304L 형의 스테인레스강을 나타낸다. 합금 B는 AISI 316/316L 형의 스테인레스강을 나타낸다.

보기 1 내지 5 및 비교예 A, B는 아르곤 차폐 분위기 하에서 용융되어 19.05 cm²(7.5 in²)의 주괴로 주조된 400 파운드의 시편으로 마련되었다. 상기 주괴는 1232 ℃ (2250 ℉)의 온도에서 2 시간 동안 유지되고 나서 10.16 cm²(4 in²)의 빌렛으로 프레스되었다. 빌렛은 표면 결함의 제거를 위해 연삭되었고 그 단부들은 절단되었다. 그러한 빌렛은 5.40 cm (2.215 in) 직경의 중간 바아를 형성하기 위해 고온 압연되었다. 보기 1, 2 및 비교예 A의 경우, 중간 바아는 1204 ℃ (2200 ℉)의 온도로부터 1.82 cm (0.7187 in)의 직경으로 고온 압연되었다. 보기 3 내지 5 및 비교예 B의 경우, 중간 바아는 1232 ℃ (2250 ℉)의 온도로부터 1.82 cm (0.7187 in)의 직경으로 고온 압연되었다. 굴곡 바아는 직선화되고나서 1.70 cm (0.668 in)의 직경으로 변화되었다. 모든 바아는 포인트 가공(pointing)되고,1065 ℃ (1950 ℉)에서 용체화 어닐링 처리되고, 수냉되고, 그리고 산세척을 통해 표면 스케일을 제거하였다. 어닐링된 바아는 1.62 cm (0.637 in)의 직경으로 냉간 인발되었고, 포인트 가공된 단부들은 절단되어, 바아들이 직선화된 다음, 1.592 cm (0.627 in)의 직경으로 거칠게 연삭되었다. 다시 바아들은 1.587 cm (0.625 in)의 최종 직경으로 연삭되었다.

기계 가공성의 평가를 위해, 보기 1 내지 5 및 비교예 A, B의 바아들은 자동 나사 머신에서 테스트되었다. 소직경 1.00 cm (0.392 in) 및 대직경 1.38 cm (0.545 in)에 의해 규정되는 윤곽 가공된 표면을 갖는 부품들을 제공하기 위해서, 1.59 cm (0.625 in) 직경의 바아들을 129 sfpm의 속도로 기계 가공하기 위해 거친 성형 공구를 사용하였다. 모든 테스트는 5 % Qwerl^TM540 절삭액 (Quaker Chemical사 제품)을 0.002 ipr의 속도로 공급하면서 거친 성형 공구에 의해 수행되었다. 상기 대직경은 다듬질 성형 공구에 의해 1.35 cm (0.530 in)의 직경으로 다듬질 가공되었다. 기계 가공 공정에 의해 거친 성형 공구에 발생되는 점진적인 마모로 인해서, 가공된 부품의 소직경은 점차적으로 증가한다. 각 조성의 테스트는 기계 가공된 부품의 소직경에 0.076 cm (0.003 in)의 증가가 관찰되었을 때 종결되었다. 기계 가공성의 개선은, 기준 재료에 비해 훨씬 많은 수의 부품이 기계 가공될 때 검증된다.

기계 가공성의 테스트 결과는 기계 가공된 부품의 수로서 표 2에 나타내었다. 보기 1 내지 3 및 비교예 A, B의 경우, 각각의 합금에 대하여 3 회의 독립적 테스트가 수행되었다. 그러나, 보기 4, 5의 조성은 비슷하기 때문에, 보기 4, 5의바아들에 대하여는 함께 5 회의 독립적 테스트가 수행되었다. 각각의 합금에 대한 기계 가공된 부품의 평균수와, 테스트된 각각의 합금에 대한 구리, 크롬, 및 몰리브덴의 중량%도 편의상 표 2에 포함되어 있다.

보기/비교예
번호	Cu	Cr	Mo	가공된 부품의 수	평균수
1	0.76	18.27	0.48	260	240	240			247
2	1.00	18.26	0.48	410	400	330			380
3	0.77	16.53	2.06	430	320	450			400
4	1.00	16.62	2.03	240	550	340	400	350	376
5	1.00	16.59	2.02	240	550	340	400	350	376
A	0.42	18.23	0.48	270	120	180			190
B	0.48	16.53	2.03	210	200	170			193

표 2의 데이터는 보기 1 내지 5가 비교예 A, B에 비해 기계 가공성이 상대적으로 우위에 있음을 분명하게 보여주고 있다.

본원에 사용된 용어 및 표현들은 한정의 목적이 아닌 설명의 목적으로 사용된 것이다. 이들 용어 및 표현의 사용에 있어서, 설명한 특징들 또는 그 일부에 상응하는 어떠한 균등물도 배제하고자 하는 의도는 없다. 청구된 본 발명의 범주 내에서 다양한 변형이 가능하다.

Claims

최대 0.030 중량%의 탄소; 최대 2.0 중량%의 망간; 최대 1.0 중량%의 실리콘; 최대 0.05 중량%의 인; 0.020 내지 0.030 중량%의 황; 16.0 내지 20.0 중량%의 크롬; 10.0 내지 12.5 중량%의 니켈; 최대 3.0 중량%의 몰리브덴; 0.8 내지 1.2 중량%의 구리; 최대 0.035 중량%의 질소를 포함하며,

티타늄과 니오븀으로 이루어지는 그룹으로부터 선택된 성분을 0.75 중량% 이하 함유하며,

상기 티타늄 함량이 (5 ×%C) 이상일 때 0.1 중량% 이하의 니오븀을 함유하고, 상기 니오븀 함량이 (10 ×%C) 이상일 때 0.1 중량% 이하의 티타늄을 함유하며,

나머지 성분은 철과 불순물인 오스테나이트 스테인레스강 합금.
제1항에 있어서, 상기 합금은 0.025 중량% 이하의 탄소를 함유하는 것인 오스테나이트 스테인레스강 합금.
제1항에 있어서, 상기 합금은 0.020 중량% 이하의 탄소를 함유하는 것인 오스테나이트 스테인레스강 합금.
제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 합금은 0.030 중량% 이하의질소를 함유하는 것인 오스테나이트 스테인레스강 합금.
제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 합금은 0.025 중량% 이하의 질소를 함유하는 것인 오스테나이트 스테인레스강 합금.
제1항에 있어서, 상기 합금은 0.1 중량% 이하의 티타늄과 0.1 중량% 이하의 니오븀을 함유하는 것인 오스테나이트 스테인레스강 합금.
제6항에 있어서, 상기 합금은 1.0 중량% 이하의 몰리브덴을 함유하는 것인 오스테나이트 스테인레스강 합금.
제6항 또는 제7항에 있어서, 상기 합금은 11.0 중량% 이하의 니켈을 함유하는 것인 오스테나이트 스테인레스강 합금.
제8항에 있어서, 상기 합금은 18.0 내지 19.0 중량%의 크롬을 함유하는 것인 오스테나이트 스테인레스강 합금.
제1항에 있어서, 상기 합금은 0.1 중량% 이하의 티타늄과, 0.1 중량% 이하의 니오븀과, 2.0 중량% 이상의 몰리브덴을 함유하는 것인 오스테나이트 스테인레스강 합금.
제10항에 있어서, 상기 합금은 10.5 중량% 이상의 니켈을 함유하는 것인 오스테나이트 스테인레스강 합금.
제10항 또는 제11항에 있어서, 상기 합금은 16.0 내지 17.5 중량%의 크롬을 함유하는 것인 오스테나이트 스테인레스강 합금.
제1항에 있어서, 상기 합금은 5 ×%C 이상 0.5 중량% 이하의 티타늄을 함유하며,

0.1 중량% 이하의 니오븀을 더 함유하는 것인 오스테나이트 스테인레스강 합금.
제13항에 있어서, 상기 합금은 11.0 중량% 이하의 니켈을 함유하는 것인 오스테나이트 스테인레스강 합금.
제13항 또는 제14항에 있어서, 상기 합금은 17.0 내지 18.0 중량%의 크롬을 함유하며,

1.0 중량% 이하의 몰리브덴을 함유하는 것인 오스테나이트 스테인레스강 합금.
제1항에 있어서, 상기 합금은 10 ×%C 이상 0.5 중량% 이하의 니오븀을 함유하며,

0.1 중량% 이하의 티타늄을 더 함유하는 것인 오스테나이트 스테인레스강 합금.
제16항에 있어서, 상기 합금은 11.0 중량% 이하의 니켈을 함유하는 것인 오스테나이트 스테인레스강 합금.
제16항 또는 제17항에 있어서, 상기 합금은 17.0 내지 18.0 중량%의 크롬을 함유하며, 1.0 중량% 이하의 몰리브덴을 함유하는 것인 오스테나이트 스테인레스강 합금.