KR19990022222A - 기계 가공이 자유로운 오스테나이트 스테인레스 강 - Google Patents

기계 가공이 자유로운 오스테나이트 스테인레스 강 Download PDF

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Abstract

오스테나이트 스테인레스 강은 중량% 단위로 최대 약 0.030의 탄소, 최대 0,1의 실리콘, 0.02 - 0.05 황, 16.0 - 20.0의 크롬, 9,8 - 14.0의 니켈, 최대 약 3.0의 몰리브덴, 0.8 - 1.5의 구리, 최대 약 0.035의 질소를 주성분으로 하고, 티타늄 및 니오븀으로 이루어지는 군으로 부터 선택된 약 0.75 중량%까지의 원소를 포함하며, 나머지는 철을 주성분으로 하며, 티타늄이≥(5 x %C)인 경우 니노븀은 약 0,1 중량% 이하이고, 니오븀이 (10 x %C) 인 경우, 티타늄은 0.1 중량% 이하이다. 이 합금은 기계 가공성 및 내식성, 성형성 및 기계적 특성의 독특한 조합 특성을 제공한다.

Description

기계 가공이 자유로운 오스테나이트 스테인레스 강
일반적으로, 스테인레스 강은 탄소강 및 저합금강에 비하여 높은 강도 및 가공 경화율을 가지기 때문에 탄소강 및 저합금 강보다 기계 가공하기가 더 어렵다. 결국, 공지의 스테인레스 강을 기계 가공하기 위해서는 탄소강 및 저합금 강을 기계 가공하는 것에 비해 보다 높은 출력의 기계 및 보다 낮은 가공 속도를 이용하는 것이 필요하다. 아울러, 공지의 스테인레스 강에 대해 기계 가공을 행하는 경우, 가공용 공구의 유효 수명이 단축되는 경우가 있을 수 있다.
AISI 304L형, 316L형, 321형 및 347형 스테인레스 강은 중량% 단위로 다음의 조성을 가지는 오스테나이트 스테인레스 강, 크롬-니켈 스테인레스 강 및 크롬-니켈-몰리브덴 스테인레스 강이다:
304L형wt.% 316L형wt.% 321형wt.% 347형wt.%
C 최대 0.03 최대 0.03 최대 0.08 최대 0.08
Mn 최대 2.00 최대 2.00 최대 2.00 최대 2.00
Si 최대 1.00 최대 1.00 최대 1.00 최대 1.00
P 최대 0.045 최대 0.045 최대 0.045 최대 0.045
S 최대 0.03 최대 0.03 최대 0.03 최대 0.03
Cr 18.0-20.0 16.0-18.0 17.0-19.0 17.0-19.0
Ni 8.0-12.0 10.0-14.0 9.0-12.0 9.0-13.0
N 최대 0.10 최대 0.10 최대 0.10 ---
Mo --- 2.0-3.0 --- ---
Ti --- --- 5×(%C+%N)-0.70 ---
Nb+Ta --- --- --- 10×%C-1.10
Fe 잔부 잔부 잔부 잔부
인용: METAL HANDBOOK(상표명)의 데스크 에디션: 제15장 2-3쪽(1985). 이들 합금의 AMS 표준은 구리를 0.75% 미만으로 한정한다.
상기 기재된 크롬-니켈 및 크롬-니켈-몰리브덴 스테인레스 강은 양호한 내식성과 의 조합과 함께 양호한 비자성 거동(non-magnetic behavior)을 필요로 하는 경우에 적합한 것으로 알려져 있다. 공지된 스테인레스 강을 기계 가공하는데 있어서의 난점을 극복하기 위해서 소정 등급의 그러한 스테인레스 강에 황, 망간, 또는 인 등의 성분을 첨가하거나, 및/또는 탄소와 질소를 매우 낮은 수준으로 유지하는 것을 통해 변형이 이루어지도록 한 바 있다. 그러나, 자동 나사 가공과 같은 특히 생산적인 기계 가공을 위해 크롬-니켈 및 크롬-니켈-몰리브덴 등에는 여전히 개선된 기계 가공성에 대한 요구가 있다.
앞서 제시된 바와 같이, 공지된 오스테나이트 스테인레스 강에 의해 나타나는 것 보다 양호한 기계 가공성을 나타내는 오스테나이트 스테인레스 강을 제공하는 것은 매우 바람직할 것이다.
본 발명은 오스테나이트 스테인레스 강 합금에 관한 것로서, 특히 양호한 기계 가공성, 내식성, 성형성 및 횡방향 기계적 특성이 독특하게 조합된 성질을 가지는 오스테나이트 스테인레스 강 및 그로부터 제조된 제품에 관한 것이다.
공지된 오스테나이트 스테인레스 합금강에 관련된 문제점들은 본 발명에 따른 소정의 합금에 의해 상당 정도 해결된다. 본 발명에 따른 합금은 공지된 크롬-니켈, 크롬-니켈-몰리브덴 스테인레스강 합금에 비해 내식성, 성형성, 및 횡방향 기계적 특성 등의 바람직한 기타의 특성에 악영향을 미치지 않고 상당 정도 개선된 기계 가공성을 나타내는 오스테나이트 합금강이다.
본 발명의 오스테나이트 스테인레스 합금강에 대한 넓은 조성범위 및 바람직한 조성범위를 중량% 기준으로 나타내면 다음과 같다:
넓은범위 바람직한범위1 바람직한범위2 바람직한범위3 바람직한범위4
C 최대 0.030 최대 0.030 최대 0.030 최대 0.030 최대 0.030
Mn 최대 2.0 최대 2.0 최대 2.0 최대 2.0 최대 2.0
Si 최대 1.0 최대 1.0 최대 1.0 최대 1.0 최대 1.0
P 최대 0.05 최대 0.05 최대 0.05 최대 0.05 최대 0.05
S 0.02-0.06 0.020-0.030 0.020-0.030 0.020-0.030 0.020-0.030
Cr 16.0-20.0 18.0-19.0 16.0-17.5 17.0-18.0 17.0-18.0
Ni 9.5-14.0 10.0-11.0 10.5-12.5 10.0-11.0 10.0-11.0
Mo 최대 3.0 최대 1.0 2.0-3.0 최대 1.0 최대 1.0
Cu 0.8-1.5 0.8-1.0 0.8-1.0 0.8-1.0 0.8-1.0
N 최대 0.025 최대 0.030 최대 0.030 최대 0.030 최대 0.030
Ti 최대 0.75 최대 0.1 최대 0.1 (5×%C)-0.5 최대 0.1
Cb 최대 0.75 최대 0.1 최대 0.1 최대 0.1 (10×%C)-0.5
각 경우의 잔부는 상업적으로 판매되는 그러한 강(鋼)의 분류 등급에서 발견되는 통상의 불순물과, 그리고 1/수천 %에서부터 상기 합금에 조합된 바라는 바의 여러 가지 특성을 불리하게 저하시키지 않을 정도의 높은 함량에 이르기 까지 변화할 수 있는 미소량의 첨가 원소를 제외하고, 기본적으로 철이다. 넓은 범위의 조성에 따르면, 니오븀의 조성은 티타늄이 5×%C 이하일 때, 약 0.1%미만이며, 티타늄의 조성은 니오븀이 10×%C이상일 때, 약 0.1%미만이다.
상기의 표는 편이상 요약된 것으로, 본 발명의 합금의 성분들이 서로 조합되어 사용될 때 그 개별적 성분들의 상한치와 하한치를 제한하거나, 또는 본 발명의 합금의 성분들이 단독으로 서로 조합되어 사용될 때 그 개별적 성분들의 범위를 제한하고자 의도된 것이 아니다. 따라서, 넓은 조성에 있어서의 하나 이상의 성분 범위는 바람직한 조성에 있어서의 나머지 성분들에 대한 하나 이상의 나머지 범위와 함께 사용될 수 있다. 또한, 하나의 바람직한 실시예로서의 소정 성분의 최소 또는 최대량은 다른 바람직한 실시예에서 그 성분에 대한 최대 또는 최소량으로 사용될 수 있다. 본원 발명 전체에 걸쳐, %라 함은 별도의 지시가 없다면 중량 %를 의미한다.
본 발명에 따른 합금에서, 탄소와 질소는 합금의 기계 가공성의 개선을 위해 제한된다. 탄소는 약 0.030% 미만, 양호하게는 약 0.025%미만, 가장 바람직하게는 약 0.020%미만으로 제한된다. 또한, 질소는 약 0.035%미만, 양호하게는 약 0.030%미만, 바람직하게는 0.025%미만으로 제한된다. 가장 양호한 결과를 위해서는 합금은 약 0.020%미만의 질소 함량을 가진다.
니켈은 필요한 오스테나이트 구조를 제공할 목적으로 합금에 존재한다. 이를 위해, 합금내에는 페라이트 또는 마르텐사이트의 형성을 방지하고 양호한 기계 가공성을 보장하도록 약 9.8% 이상, 양호하게는 약 10.0% 이상, 바람직하게는 약 10.5% 이상의 니켈이 존재한다. 그러나, 니켈은 약 14%미만, 양호하게는 약 12.5% 미만의 함량으로 제한되는데, 그 이유는 니켈로부터 구현된 잇점들이 다량의 니켈을 이 합금에 첨가하는 데 소요되는 비용에 비해 적절치 않기 때문이다.
이 합금에 존재하는 니켈의 양은 적어도 부분적으로 합금내의 소망하는 몰리브덴 및 크롬의 함량에 기초하여 선택된다. 따라서, 몰리브덴 함량이 약 1.0%미만이고 크롬의 함량이 약 17.0% 이상일 때, 합금은 약 10.0% 내지 약 11.0%의 니켈 함량을 갖는 것이 바람직하다. 또한, 몰리브덴 함량이 약 2.0% 내지 3.0%이고 크롬 함량이 약 16.0% 내지 18.0%일 때, 합금은 약 10.5% 내지 약 12.5%의 니켈 함량을 갖는 것이 바람직하다.
합금에서의 오스테나이트 구조 안정화 및 합금의 기계 가공성에 이득이 되도록 하기 위해 합금에는 약 0.8% 이상의 구리가 존재한다. 상기 구리는 304형 또는 316형 등에 통상적으로 존재하는 오스테나이트 스테인레스 강의 잔류 성분이지만, 본 발명의 합금에 조절된 범위내의 함량의 구리가 함유되는 것에 의해 기계적 가공성이 상당 정도 개선됨이 관찰되었다.
구리는 약 1.5% 미만, 양호하게는 약 1.2% 미만, 바람직하게는 약 1.0%미만의 함량으로 제한된다. 과대량의 구리는 상기 합금의 내식성에 악영향을 미친다. 더욱이, 구리로부터 실현되는 잇점들은 이 합금에 많은 양의 구리를 첨가하는 첨가 비용에 비해 적절치 않다.
크롬과 몰리브덴은 내식성에 유익하도록 합금에 존재한다. 보다 구체적으로, 전체적인 내식성에 유익하도록 약 16% 이상, 양호하게는 약 17% 이상, 바람직하게는 18% 이상의 크롬 함량이 합금에 존재한다. 피팅(pitting)에 대한 저항성에 유익하도록 합금에는 약 3.0% 까지의 몰리브덴, 바람직하게는 2.0% 내지 3.0%의 몰리브덴이 존재한다. 최적의 피팅 저항성이 요구되지 않는 경우, 이 합금에서 몰리브덴의 함량은 약 1.0% 미만으로 제한된다. 또한, 여분의 크롬 함량은 원하지 않는 페라이트의 형성을 초래할 수 있어서, 합금내의 크롬 함량은 약 20.0% 미만, 양호하게는 약 19% 미만, 바람직하게는 약 18% 미만으로 제한된다.
이 합금에서 크롬의 함량은 적어도 부분적으로 합금내에서 원하는 바의 몰리브덴 함량에 기초하여 선택된다. 따라서, 가령 합금내에 약 2.0% 또는 그 이상의 몰리브덴이 함유되어 있을 때 크롬의 함량은 약 16.0% 내지 약 18.0%로 제한된다. 몰리브덴의 함량이 약 1.0% 미만으로 제한되면, 합금에는 약 17.0% 내지 20.0%의 크롬을 함유할 수 있다.
합금에는 약 0.02% 이상의 황이 함유되는데, 이는 황이 이 합금에 의해 제공되는 기계 가공성에 기여하기 때문이다. 그러나, 과다량의 황은 합금에 있어서의 내식성, 성형성, 및 횡방향 가공 특성에 악영향을 미친다. 그러므로, 황의 함량은 약 0.05% 미만, 바람직하게는 약 0.03% 미만으로 제한된다.
티타늄 또는 니오븀 카본나이트라이드(carbonitride)의 형성을 통한 탄소 및 질소의 안정화를 위해 이 합금에는 약 0.75% 까지의 티타늄 또는 니오븀이 존재할 수 있다. 그러한 카본나이트라이드는 합금이 상승된 온도, 즉 약 530℃(1000℉)까지의 후속 가열 온도에 노출될 때 합금의 입내(粒內) 부식(intergranular corrosion)에 대한 저항성에 유익하다. 합금에 티타늄을 첨가하는 것에 의해 제공되는 이점이 구현되도록 하기 위해서, 합금에는 바람직한 탄소 함량의 약 5배(5×C%) 이상에 해당하는 티타늄이 함유된다. 마찬가지로, 합금에 니오븀을 첨가하는 것에 의해 제공되는 이점이 구현되도록 하기 위해서, 합금에는 바람직한 탄소 함량의 약 10배(10×C%) 이상에 해당하는 니오븀이 함유된다. 티타늄 또는 니오븀이 그러한 양으로 합금에 첨가될 때, 합금은 약 17.0% 내지 18.0%의 크롬과 약 10.0% 내지 11.0%의 니켈을 함유하는 것이 바람직하다.
티타늄 또는 니오븀의 여분의 함량은 이 합금에 있어서의 페라이트 형성에 기여하며 합금의 고온 가공성, 내식성 및 비자성 거동에 불리한 영향을 미친다. 그러므로, 합금에 첨가된 티타늄 또는 니오븀의 함량은 약 0.75% 미만, 바람직하게는 약 0.5% 미만으로 제한된다. 그러나, 티타늄이 잔류 성분일 때, 티타늄의 함량은 약 0.1% 미만, 바람직하게는 약 0.01% 미만으로 제한된다. 마찬가지로, 니오븀이 잔류 성분일 때, 니오븀의 함량은 약 0.1% 미만으로 제한된다.
기계 가공성에 유익한, 망간이 다량 함유된 황화물의 형성을 촉진시키기 위해 합금에는 약 2.0%까지의 망간이 존재할 수 있다. 또한, 자유 망간(free manganese)은 합금의 오스테나이트 구조를 안정화하는데 도움이 된다. 합금에는 약 1.0% 이상의 망간이 존재한다.
용융시 첨가된 탈산제로서 약 1.0%까지의 실리콘, 양호하게는 약 약 0.6% 미만의 실리콘이 합금에 존재할 수 있다. 그러나, 과다량의 실리콘은 특히 이 합금에 있어 매우 적은 양의 탄소와 질소가 존재하는 상태에서 페라이트의 형성을 촉진시킨다. 페라이트의 형성은 합금의 고온 가공성, 내식성, 비자성 거동에 불리한 영향을 미친다.
이 합금으로부터 가공된 표면 다듬질의 질적 향상을 위해 약 0.05%까지의 인(phosphorus), 양호하게는 약 0.03% 까지의 인이 합금에 존재할 수 있다. 그러나, 과다량의 인은 취성을 유발하고 합금의 고온 가공성 및 기계 가공성에 불리한 영향을 미치는 경향이 있다.
카바이드 절삭 공구로써 고속으로 기계 가공하는 경우에 있어서 합금의 기계 가공성에 유익한 칼슘-알루미늄-실리케이트의 형성을 촉진하기 위해 합금에는 약 0.01%까지의 칼슘이 존재할 수 있다.
고온 가공성에 유익하게 작용하도록 합금에는 약 0.005%까지의 극소 유효량의 붕소가 존재할 수 있다.
본 발명의 합금의 용융, 주조 또는 가공에는 특별한 기법을 필요로 하지 않는다. 아크 용융에 이은 아르곤-산소 탈탄화(脫炭化)는 바람직한 용융 및 정련 방법이지만, 다른 기법들이 사용될 수 있다. 또한, 이 합금은 원하는 경우 분말 야금 기법으로 제조될 수 있다. 이 합금은 또한, 연속 주조 기법에도 적합하다.
본 발명의 합금은 광범위한 용도를 위해 여러 가지 형태로 형성되어, 통상의 방법으로써 빌렛, 바아(bar), 로드(rod), 와이어, 스트립, 플레이트, 또는 시트로 형성되는데 적합할 수 있다.
본 발명의 합금은 다양한 범위의 응용에 적합하다. 상기 합금에서 상대적으로 우수한 기계 가공성은 특히, 자동화된 기계 가공 장비를 사용하여 여러 부품을 가공하는 것을 필요로 하는 용례에 적합하다.
본 발명에 의해 제공되는 기계 가공성을 검증하기 위해, 아래의 표1에 예시되는 중량 %의 조성을 갖는 본 발명의 합금을 보기1-5로써 예시하였다. 비교를 목적으로, 본 발명의 범위를 벗어나는 조성을 갖는 비교예A,B도 제시하였다. 상기 비교예의 중량 % 조성도 역시 표1에 제시되어 있다.
보기/비교예
번호 C Mn Si P S Cr Ni Mo Cu Co N
1 0.016 1.17 0.43 0.024 0.029 18.27 10.04 0.48 0.76 0.20 0.035
2 0.013 1.17 0.43 0.021 0.030 18.26 10.02 0.48 1.00 0.20 0.033
3 0.018 1.21 0.57 0.021 0.024 16.53 11.08 2.06 0.77 0.21 0.015
4 0.020 1.21 0.58 0.021 0.022 16.62 11.05 2.03 1.00 0.21 0.015
5 0.018 1.21 0.57 0.021 0.021 16.59 11.07 2.02 1.00 0.21 0.014
A 0.016 1.16 0.43 0.023 0.030 18.23 10.01 0.48 0.42 0.20 0.037
B 0.022 1.19 0.58 0.019 0.023 16.53 11.06 2.03 0.48 0.21 0.016
합금A는 상업적으로 구매 가능한 AISI 304/304L 형의 스테인레스 강을 나타낸다. 합금B는 AISI 316/316L 형의 스테인레스 강을 나타낸다.
보기1-5 및 비교예A,B는 아르곤 차폐 분위기 하에서 용융되어 19.05 cm2(7.5 in2)의 주괴로 주조된 400 파운드의 시편으로 마련되었다. 상기 주괴는 1232℃(2250℉)의 온도에서 2시간 동안 유지되고 나서 10.16cm2(4in2)의 빌렛으로 프레스되었다. 빌렛은 표면 결함의 제거를 위해 연마되었고 그 단부들은 절단되었다. 그러한 빌렛은 5.40cm(2.215in) 직경의 중간 바아를 형성하기 위해 고온 압연되었다. 보기1,2 및 비교예A의 경우, 중간 바아는 1204℃(2200℉)의 온도로부터 1.82cm(0.7187in)의 직경으로 고온 압연되었다. 보기3-5 및 비교예B의 경우, 중간 바아는 1232℃(2250℉)의 온도로부터 1.82cm(0.7187in)의 직경으로 고온 압연되었다. 굴곡 바아는 직선화되고 나서 1.70cm(0.668in) 직경으로 변화되었다. 모든 바아는 포인트 가공(pointing)되고, 1065℃(1950℉)에서 용체화 어닐링 처리되고, 수냉되고, 그리고 산세(酸洗)를 통해 표면 스케일을 제거하였다. 어닐링된 바아는 1.62cm(0.637in)의 직경으로 냉간 인발되었고, 포인트 가공된 단부들은 절단되어, 바아들이 직선화된 다음, 1.592cm(0.627in)의 직경으로 조(粗)가공 연마되었다. 다시 바아들은 1.587cm(0.625in)의 최종 직경으로 연마되었다.
기계 가공성의 평가를 위해, 보기1-5 및 비교예A,B의 바아들은 자동 나사 머신에서 테스트되었다. 1.59cm(0.625in) 직경의 바아들을 1.00cm(0.392in)의 소직경 및 1.38cm(0.545in)의 대직경으로 형성된 외형의 부분들로 129sfpm의 속도로 기계 가공하기 위해 소정의 조가공용 공구를 사용하였다. 모든 테스트들은 5% QwerlTM540 절삭액(쿼커 케미칼 코오포레이숀 제품)을 0.002 ipr의 속도로 공급하면서 조가공용 공구에 의해 수행되었다. 상기 대구경은 다듬질 성형 공구에 의해 1.35cm(0.530in)의 직경으로 마무리 가공되었다. 기계 가공 과정에 의해 조가공용 공구에 유도되는 점진적인 마모의 결과로써, 가공된 부분의 소직경은 점차적으로 증가한다. 각 조성의 테스트는 기계 가공된 부분에 0.076cm(0.003in)의 증가가 관찰되었을 때 종결되었다. 기계 가공성의 개선은 기준 재료에 비해 훨씬 많은 부분에서 기계 가공되는 경우에 검증된다.
기계 가공성의 테스트 결과는 기계 가공된 부분의 숫자(기계 가공된 부분의 No.)로서 표2에 예시되어 있다. 보기1-3 및 비교예A,B의 경우, 각각의 합금의 테스트는 3번에 걸쳐 독립적으로 수행되었다. 그러나, 보기4,5의 조성은 비슷하기 때문에, 보기4,5의 바아들은 5번에 걸쳐 독립적으로 함께 수행되었다. 각각의 합금에 대한 기계 가공된 부분의 평균 숫자(Avg.)와, 테스트된 각각의 합금에 대한 구리, 크롬, 및 몰리브덴의 중량 %도 편의상 표2에 포함되어 있다.
보기/비교예
번호 Cu Cr Mo 가공된 부분의 숫자(No. of Parts) Avg.
1 0.76 18.27 0.48 260 240 240 247
2 1.00 18.26 0.48 410 400 330 380
3 0.77 16.53 2.06 430 320 450 400
4 1.00 16.62 2.03 240 550 340 400 350 376
5 1.00 16.59 2.02
A 0.42 18.23 0.48 270 120 180 190
B 0.48 16.53 2.03 210 200 170 193
표2의 데이터는 보기1-5가 비교예A,B에 비해 기계 가공성이 상대적으로 우위에 있음을 분명하게 보여주고 있다.
본원에 사용된 용어 및 표현들은 한정의 목적이 아닌 설명의 목적으로 사용된 것이다. 그러한 용어 및 표현의 사용은 이전에 설명된 특징들 또는 그것의 일부분들에 상응하는 어떠한 것도 배제하고자 의도된 것이 아니다. 그러나, 청구된 본 발명의 범위내에서 다양한 변형이 가능함이 인정될 것이다.

Claims (18)

  1. 최대 0.030중량%의 탄소; 최대 2.0중량%의 망간; 최대 1.0중량%의 실리콘; 최대 0.05중량%의 인; 0.02 내지 0.05중량%의 황; 16.0 내지 20.0중량%의 크롬; 9.8 내지 14.0중량%의 니켈; 최대 3.0중량%의 몰리브덴; 0.8 내지 1.5중량%의 구리; 최대 0.035중량%의 질소; 그리고, 티타늄과 니오븀으로 이루어진 군에서 선택된 약 0.75중량%까지의 원소를 주성분으로 하고, 기본적으로 철을 잔부로 한 오스테나이트 스테인레스 합금강으로서, 상기 니오븀의 함량은 상기 티타늄이 (5×C%) 이상의 함량일 때 약 0.1중량% 미만이며, 상기 티타늄의 함량은 상기 니오븀이 (10×C%) 이상의 함량일 때 약 0.1중량% 미만인 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
  2. 제1항에 있어서, 약 0.025중량% 미만의 탄소 함량을 갖는 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
  3. 제1항에 있어서, 약 0.020중량% 미만의 탄소 함량을 갖는 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
  4. 제1항에 있어서, 약 0.030중량% 미만의 질소 함량을 갖는 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
  5. 제1항에 있어서, 약 0.025중량% 미만의 질소 함량을 갖는 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
  6. 제1항에 있어서, 약 12.5중량% 미만의 니켈 함량을 갖는 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
  7. 제1항에 있어서, 약 10.0중량% 이상의 니켈 함량을 갖는 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
  8. 제1항에 있어서, 약 10.5중량% 이상의 니켈 함량을 갖는 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
  9. 제1항에 있어서, 약 1.0중량% 이상의 망간 함량을 갖는 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
  10. 제1항에 있어서, 약 1.0중량% 이하의 구리 함량을 갖는 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
  11. 최대 0.030중량%의 탄소; 최대 2.0중량%의 망간; 최대 1.0중량%의 실리콘; 최대 0.05중량%의 인; 0.020 내지 0.030중량%의 황; 18.0 내지 19.0중량%의 크롬; 10.0 내지 11.0중량%의 니켈; 최대 1.0중량%의 몰리브덴; 0.8 내지 1.0중량%의 구리; 최대 0.030중량%의 질소를 주성분으로 하고, 기본적으로 잔부 철로 이루어진 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
  12. 제11항에 있어서, 약 0.025중량% 이하의 탄소 함량을 갖는 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
  13. 최대 0.030중량%의 탄소; 최대 2.0중량%의 망간; 최대 1.0중량%의 실리콘; 최대 0.05중량%의 인; 0.020 내지 0.030중량%의 황; 16.0 내지 17.5중량%의 크롬; 10.5 내지 12.5중량%의 니켈; 2.0 내지 3.0중량%의 몰리브덴; 0.8 내지 1.0중량%의 구리; 최대 0.030중량%의 질소를 주성분으로 하고, 기본적으로 잔부 철로 이루어진 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
  14. 제13항에 있어서, 약 0.025중량% 이하의 탄소 함량을 갖는 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
  15. 최대 0.030중량%의 탄소; 최대 2.0중량%의 망간; 최대 1.0중량%의 실리콘; 최대 0.05중량%의 인; 0.020 내지 0.030중량%의 황; 17.0 내지 18.0중량%의 크롬; 10.0 내지 11.0중량%의 니켈; 최대 1.0중량%의 몰리브덴; 0.8 내지 1.0중량%의 구리; 최대 0.030중량%의 질소; (5×탄소 함량(%C)) 내지 0.5중량%의 티타늄을 주성분으로 하고, 기본적으로 잔부 철로 이루어진 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
  16. 제15항에 있어서, 약 0.025중량% 이하의 탄소 함량을 갖는 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
  17. 최대 0.030중량%의 탄소; 최대 2.0중량%의 망간; 최대 1.0중량%의 실리콘; 최대 0.05중량%의 인; 0.020 내지 0.030중량%의 황; 17.0 내지 18.0중량%의 크롬; 10.0 내지 11.0중량%의 니켈; 최대 1.0중량%의 몰리브덴; 0.8 내지 1.0중량%의 구리; 최대 0.030중량%의 질소; (10×탄소 함량(%C)) 내지 0.5중량%의 니오븀을 주성분으로 하고, 기본적으로 잔부 철로 이루어진 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
  18. 제17항에 있어서, 약 0.025중량% 이하의 탄소 함량을 갖는 것을 특징으로 하는 오스테나이트 스테인레스 합금강.
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