JPH0768738B2 - ハイブリッド形鋼 - Google Patents
ハイブリッド形鋼Info
- Publication number
- JPH0768738B2 JPH0768738B2 JP3028578A JP2857891A JPH0768738B2 JP H0768738 B2 JPH0768738 B2 JP H0768738B2 JP 3028578 A JP3028578 A JP 3028578A JP 2857891 A JP2857891 A JP 2857891A JP H0768738 B2 JPH0768738 B2 JP H0768738B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- flange
- web
- hybrid
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Rod-Shaped Construction Members (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は建築、土木構造物等に用
いられるＨ形鋼、溝形鋼等について、ウェブ部分とフラ
ンジ部分を異なる材質で構成したハイブリッド形鋼に関
するものである。
いられるＨ形鋼、溝形鋼等について、ウェブ部分とフラ
ンジ部分を異なる材質で構成したハイブリッド形鋼に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ハイブリッドビームまたはハイブ
リッド形鋼として、フランジを高張力鋼、ウェブを軟鋼
としたものが知られている。この従来のハイブリッド形
鋼の特徴は、高張力鋼を用いてフランジ部の曲げ強度を
上げつつ、せん断力に関し余裕があるウェブを軟鋼とす
ることにより、高張力鋼のみの場合に比べ経済性を向上
させた点にある。
リッド形鋼として、フランジを高張力鋼、ウェブを軟鋼
としたものが知られている。この従来のハイブリッド形
鋼の特徴は、高張力鋼を用いてフランジ部の曲げ強度を
上げつつ、せん断力に関し余裕があるウェブを軟鋼とす
ることにより、高張力鋼のみの場合に比べ経済性を向上
させた点にある。
【０００３】この従来のハイブリッド形鋼は曲げを受け
た場合、まずウェブのフランジ付近から降伏が始まり、
さらに荷重を増すとウェブの降伏範囲が広がり、フラン
ジも降伏を起こして最大耐力に達する。
た場合、まずウェブのフランジ付近から降伏が始まり、
さらに荷重を増すとウェブの降伏範囲が広がり、フラン
ジも降伏を起こして最大耐力に達する。
【０００４】一方、塑性変形性能の向上を図ったものと
しては、低降伏点−高張力鋼といったいわゆる高性能鋼
の開発が進行している。
しては、低降伏点−高張力鋼といったいわゆる高性能鋼
の開発が進行している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来のハイブリッド形
鋼は曲げ剛性に対する寄与の大きいフランジの降伏点を
上げているが、フランジが降伏した後、徐々に耐力が低
下し部材の持つ塑性変形性能をあまり有効利用すること
ができない。また、フランジ部が高張力鋼であることか
ら、現場溶接が行い難い等の問題がある。
鋼は曲げ剛性に対する寄与の大きいフランジの降伏点を
上げているが、フランジが降伏した後、徐々に耐力が低
下し部材の持つ塑性変形性能をあまり有効利用すること
ができない。また、フランジ部が高張力鋼であることか
ら、現場溶接が行い難い等の問題がある。
【０００６】一方、低降伏点−高張力鋼は降伏後の塑性
変形時においても、耐力の２次上昇勾配があるため部材
の持つ塑性変形性能を構造物等の設計に有効利用するこ
とができるという利点がある反面、高価であるという問
題がある。
変形時においても、耐力の２次上昇勾配があるため部材
の持つ塑性変形性能を構造物等の設計に有効利用するこ
とができるという利点がある反面、高価であるという問
題がある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明のハイブリッド形
鋼はＨ形鋼や溝形鋼等、ウェブおよびフランジを有する
形鋼において、従来のハイブリッド形鋼と逆にウェブの
鋼材としてフランジを構成する主たる鋼より降伏点の大
きな鋼を用い、部材の持つ塑性変形性能を有効利用でき
るようにしたものである。ここで、フランジを構成する
主たる鋼より降伏点の大きな鋼というのは、フランジの
限られた部分に対してのみ用いた降伏点の低い鋼より大
きいといった特殊なケースを除く意味である。
鋼はＨ形鋼や溝形鋼等、ウェブおよびフランジを有する
形鋼において、従来のハイブリッド形鋼と逆にウェブの
鋼材としてフランジを構成する主たる鋼より降伏点の大
きな鋼を用い、部材の持つ塑性変形性能を有効利用でき
るようにしたものである。ここで、フランジを構成する
主たる鋼より降伏点の大きな鋼というのは、フランジの
限られた部分に対してのみ用いた降伏点の低い鋼より大
きいといった特殊なケースを除く意味である。
【０００８】上記構造の最も簡単なものはウェブを高張
力鋼、前記フランジを軟鋼とした構造である。
力鋼、前記フランジを軟鋼とした構造である。
【０００９】また、上記機能を持たせたハイブリッド形
鋼を簡単に製造するためには、例えば既成品の軟鋼から
なるＨ形鋼のウェブに高張力鋼の板を重ね合わせ、溶接
等で固定したり、軟鋼からなる２つの溝形鋼のウェブ部
分を背中合わせにし、間に高張力鋼の板を挟み込んで固
定するもの等が考えられる。
鋼を簡単に製造するためには、例えば既成品の軟鋼から
なるＨ形鋼のウェブに高張力鋼の板を重ね合わせ、溶接
等で固定したり、軟鋼からなる２つの溝形鋼のウェブ部
分を背中合わせにし、間に高張力鋼の板を挟み込んで固
定するもの等が考えられる。
【００１０】なお、価格や入手の容易さを考えた場合、
軟鋼としては例えば引張強度が４０kg/mm2〜５０kg/mm2
またはその前後の鋼材、高張力鋼は６０kg/mm2前後およ
びそれ以上の鋼材といったものが適当と考えられるが、
本発明ではこのようなものに限定されない。すなわち、
後述する作用を得るためのウェブとフランジの組み合わ
せは相対的なものであり、例えば軟鋼どうしあるいは高
張力鋼どうしで降伏点の異なるものを組み合わせること
も考えられ、また高強度の特殊鋼材（例えば鉄とセラミ
ックスの合成鋼材等）、その他の新素材を用いることも
考えられる。
軟鋼としては例えば引張強度が４０kg/mm2〜５０kg/mm2
またはその前後の鋼材、高張力鋼は６０kg/mm2前後およ
びそれ以上の鋼材といったものが適当と考えられるが、
本発明ではこのようなものに限定されない。すなわち、
後述する作用を得るためのウェブとフランジの組み合わ
せは相対的なものであり、例えば軟鋼どうしあるいは高
張力鋼どうしで降伏点の異なるものを組み合わせること
も考えられ、また高強度の特殊鋼材（例えば鉄とセラミ
ックスの合成鋼材等）、その他の新素材を用いることも
考えられる。
【００１１】
【作用】本発明のハイブリッド形鋼は、その性質におい
て以下のような特徴を有する。
て以下のような特徴を有する。
【００１２】 フランジ降伏後、ウェブが同時に塑性
化していく通常の形鋼と異なり、いまだ弾性範囲内にあ
るウェブのフランジ局部変形に対する拘束が期待できる
ため、フランジ部の塑性化後も構造部材として安定して
いる。
化していく通常の形鋼と異なり、いまだ弾性範囲内にあ
るウェブのフランジ局部変形に対する拘束が期待できる
ため、フランジ部の塑性化後も構造部材として安定して
いる。
【００１３】 特に、弾塑性近傍での繰り返し変形に
対し、安定的に挙動する。
対し、安定的に挙動する。
【００１４】 構造部材としての曲げ剛性に対する寄
与が高いフランジが先に降伏し、曲げ剛性に対する寄与
が低いウェブがいまだ弾性であることから、フランジ降
伏後の２次上昇勾配がある。
与が高いフランジが先に降伏し、曲げ剛性に対する寄与
が低いウェブがいまだ弾性であることから、フランジ降
伏後の２次上昇勾配がある。
【００１５】 特に、柱においてＰδ効果による耐力
劣化がやむを得ない場合には、部材が降伏し始める近傍
で耐力が低下しないように２次勾配を考えることができ
る。
劣化がやむを得ない場合には、部材が降伏し始める近傍
で耐力が低下しないように２次勾配を考えることができ
る。
【００１６】 フランジを軟鋼、ウェブを高張力鋼と
した場合、仕口や接合部の現場溶接等施工が容易であ
る。
した場合、仕口や接合部の現場溶接等施工が容易であ
る。
【００１７】
【実施例】以下、図示した実施例について説明する。
【００１８】図１は本発明の一実施例として、軟鋼のフ
ランジ板に高張力鋼のウェブ板を溶接したＨ形鋼を示し
たものである。すなわち、ウェブ１の材質と上下のフラ
ンジ２の材質が、従来のハイブリッド形鋼と逆の関係に
なっている。なお、図中、軟鋼と区別するため、高張力
鋼部分をハッチングを用いて表現している（以下の図に
おいても同様）。
ランジ板に高張力鋼のウェブ板を溶接したＨ形鋼を示し
たものである。すなわち、ウェブ１の材質と上下のフラ
ンジ２の材質が、従来のハイブリッド形鋼と逆の関係に
なっている。なお、図中、軟鋼と区別するため、高張力
鋼部分をハッチングを用いて表現している（以下の図に
おいても同様）。
【００１９】図２は上下のフランジ２に軟鋼のカットテ
ィーを用い、これに高張力鋼の板をウェブ１として溶接
した場合の実施例を示したものである。
ィーを用い、これに高張力鋼の板をウェブ１として溶接
した場合の実施例を示したものである。
【００２０】図３は軟鋼のＨ形鋼のウェブ１ａに両側か
ら高張力鋼板１ｂを当てて、ハイブリッド形鋼を構成し
た場合の実施例を示したものである。溶接の他、高力ボ
ルトで止めることもできる。
ら高張力鋼板１ｂを当てて、ハイブリッド形鋼を構成し
た場合の実施例を示したものである。溶接の他、高力ボ
ルトで止めることもできる。
【００２１】図４はさらに他の実施例として軟鋼の溝形
鋼４を２本背中合わせにし、内部に高張力鋼板５を挟み
込んでハイブリッド形鋼を構成したものである。
鋼４を２本背中合わせにし、内部に高張力鋼板５を挟み
込んでハイブリッド形鋼を構成したものである。
【００２２】図３、図４の構造の場合、溶接接合、ボル
ト接合の他、圧延の途中に圧密し、一体化する方法も考
えられる。
ト接合の他、圧延の途中に圧密し、一体化する方法も考
えられる。
【００２３】また、以上はＨ形鋼への適用例であるが、
溝形鋼等の場合も同様にフランジ部分を軟鋼、ウェブ部
分を高張力鋼、あるいは軟鋼の溝形鋼のウェブに高張力
鋼を重ね合わせることにより、本発明のハイブリッド形
鋼を形成することができる。この他、Ｔ形鋼等、ウェブ
とフランジからなる種々の形状の形鋼に適用することが
できる。また、ウェブまたはフランジに縞状の突起を形
成するなど、特殊な形状としたもの、あるいは特殊な加
工を施したものにも適用可能である。
溝形鋼等の場合も同様にフランジ部分を軟鋼、ウェブ部
分を高張力鋼、あるいは軟鋼の溝形鋼のウェブに高張力
鋼を重ね合わせることにより、本発明のハイブリッド形
鋼を形成することができる。この他、Ｔ形鋼等、ウェブ
とフランジからなる種々の形状の形鋼に適用することが
できる。また、ウェブまたはフランジに縞状の突起を形
成するなど、特殊な形状としたもの、あるいは特殊な加
工を施したものにも適用可能である。
【００２４】また、弱軸方向については、スティフナー
等を設けることにより、剛性を増して対処することがで
きる。
等を設けることにより、剛性を増して対処することがで
きる。
【００２５】図５は本発明のハイブリッド形鋼を構造部
材として用いた場合の柱はり接合部の一例を示したもの
である。
材として用いた場合の柱はり接合部の一例を示したもの
である。
【００２６】柱はり接合部における接合方法は特に限定
されるものではないが、フランジ２が軟鋼であるため、
図５に示すような形、あるいは接合金物等を用いた形で
の現場溶接を従来の一般のＨ形鋼と同様に行うことがで
きる。すなわち、実線で示した部材（柱１１）を管理さ
れた工場等であらかじめ作っておけば、破線で示す部材
（はり１２）との現場での溶接接合は軟鋼どうしとな
り、高張力鋼や特殊鋼等における溶接性の問題を避ける
ことができる。
されるものではないが、フランジ２が軟鋼であるため、
図５に示すような形、あるいは接合金物等を用いた形で
の現場溶接を従来の一般のＨ形鋼と同様に行うことがで
きる。すなわち、実線で示した部材（柱１１）を管理さ
れた工場等であらかじめ作っておけば、破線で示す部材
（はり１２）との現場での溶接接合は軟鋼どうしとな
り、高張力鋼や特殊鋼等における溶接性の問題を避ける
ことができる。
【００２７】図６は本発明のハイブリッド形鋼の力学挙
動および効果を確認するためのはり実験の実験方法およ
びその結果を示したものである。
動および効果を確認するためのはり実験の実験方法およ
びその結果を示したものである。
【００２８】はり断面は(a) に示すＨ−１５０×１５０
×６×９（高さ１５０mm、フランジ幅１５０mm、ウェブ
厚６mm、フランジ厚９mm）とした。
×６×９（高さ１５０mm、フランジ幅１５０mm、ウェブ
厚６mm、フランジ厚９mm）とした。
【００２９】用いた鋼板は、以下の４種類である。 ＳＳ４１、厚さ６mm …… σy ＝３．４７ｔ／cm ＳＳ４１、厚さ９mm …… σy ＝２．９７ｔ／cm ＳＭ５８、厚さ６mm …… σy ＝５．１９ｔ／cm ＳＭ５８、厚さ９mm …… σy ＝５．３６ｔ／cm (b) において、Ｍは中央のモーメント、θは変形角であ
り、降伏モーメントＭy 、降伏変形角θy で割って無次
元化している。
り、降伏モーメントＭy 、降伏変形角θy で割って無次
元化している。
【００３０】(c) のグラフ中、実線はフランジがＳＳ４
１の場合であり、はウェブがＳＭ５８、はウェブが
ＳＳ４１の場合である。両者の耐力にはあまり差がない
が、本発明のハイブリッド形鋼に相当するの方が、通
常の形鋼であるに比べ大変形時の耐力劣化は緩やかで
ある。
１の場合であり、はウェブがＳＭ５８、はウェブが
ＳＳ４１の場合である。両者の耐力にはあまり差がない
が、本発明のハイブリッド形鋼に相当するの方が、通
常の形鋼であるに比べ大変形時の耐力劣化は緩やかで
ある。
【００３１】(c) のグラフ中、破線はフランジがＳＭ５
８で、はウェブがＳＭ５８、はウェブがＳＳ４１の
場合である。従来のハイブリッド形鋼に相当するはウ
ェブがフランジに比べ弱く、フランジ、ウェブとも高張
力鋼であるよりもさらに変形性能は低下する。
８で、はウェブがＳＭ５８、はウェブがＳＳ４１の
場合である。従来のハイブリッド形鋼に相当するはウ
ェブがフランジに比べ弱く、フランジ、ウェブとも高張
力鋼であるよりもさらに変形性能は低下する。
【００３２】図７は本発明のハイブリッド形鋼の力学挙
動および効果を確認するための柱実験の実験方法および
その結果を示したものである。
動および効果を確認するための柱実験の実験方法および
その結果を示したものである。
【００３３】柱断面は(a) に示すＨ−１５０×１５０×
９×１２（高さ１５０mm、フランジ幅１５０mm、ウェブ
厚９mm、フランジ厚１２mm）で、せいＬを１８００mmと
した。
９×１２（高さ１５０mm、フランジ幅１５０mm、ウェブ
厚９mm、フランジ厚１２mm）で、せいＬを１８００mmと
した。
【００３４】用いた鋼板は、以下の３種類である。 ＳＳ４１、厚さ ９mm …… σy ＝２．８６ｔ／cm ＳＳ４１、厚さ１２mm …… σy ＝２．７４ｔ／cm ＨＴ８０、厚さ ９mm …… σy ＝８．４６ｔ／cm (b) において、Ｑは柱端に作用する水平せん断力、δは
柱頭の変形で、降伏せん断力Ｑy 、降伏変形δy で割っ
て無次元化している。
柱頭の変形で、降伏せん断力Ｑy 、降伏変形δy で割っ
て無次元化している。
【００３５】(c) のグラフ中、実線はフランジがＳＳ４
１で、ウェブがＨＴ８０のハイブリッド形鋼、破線はフ
ランジ、ウェブともにＳＳ４１の標準形鋼である。ま
た、は軸力Ｐ＝０の荷重変形曲線、，は軸力Ｐ＝
０．３Ｐy 、，はＰ＝０．４５Ｐy の場合である
（ただし、Ｐy は標準形鋼に対する降伏軸力である）。
１で、ウェブがＨＴ８０のハイブリッド形鋼、破線はフ
ランジ、ウェブともにＳＳ４１の標準形鋼である。ま
た、は軸力Ｐ＝０の荷重変形曲線、，は軸力Ｐ＝
０．３Ｐy 、，はＰ＝０．４５Ｐy の場合である
（ただし、Ｐy は標準形鋼に対する降伏軸力である）。
【００３６】ウェブを高張力鋼とするハイブリッド形鋼
では降伏後の剛性（２次勾配）が大きく、軸力と変形に
伴うＰδ効果による耐力劣化を防ぐことができる。
では降伏後の剛性（２次勾配）が大きく、軸力と変形に
伴うＰδ効果による耐力劣化を防ぐことができる。
【００３７】ウェブを高張力鋼とすることで、最終的な
柱軸力の負担面積が小さくてすみ、標準形鋼が軸力の大
きさに応じ、，と耐力が低下するのに対し、本発明
のハイブリッド形鋼では，のごとく耐力劣化は少な
い。
柱軸力の負担面積が小さくてすみ、標準形鋼が軸力の大
きさに応じ、，と耐力が低下するのに対し、本発明
のハイブリッド形鋼では，のごとく耐力劣化は少な
い。
【００３８】
【発明の効果】 本発明のハイブリッド形鋼では、フ
ランジ降伏後もいまだ弾性であるウェブのフランジ局部
変形に対する拘束が期待できるため、フランジ部の塑性
化後も安定し、特に弾塑性近傍での繰り返し変形に対し
安定的に挙動する。
ランジ降伏後もいまだ弾性であるウェブのフランジ局部
変形に対する拘束が期待できるため、フランジ部の塑性
化後も安定し、特に弾塑性近傍での繰り返し変形に対し
安定的に挙動する。
【００３９】 フランジ降伏後の２次上昇勾配がある
ため、部材の持つ塑性変形性能を構造物等の設計に有効
利用することができる。
ため、部材の持つ塑性変形性能を構造物等の設計に有効
利用することができる。
【００４０】 フランジを軟鋼とした場合、仕口や接
合部の現場溶接等施工が容易である。
合部の現場溶接等施工が容易である。
【００４１】 ウェブを高張力鋼とした場合、高軸力
の負担が可能となり、高軸力を受ける柱では塑性曲げモ
ーメントも大きく確保できる。
の負担が可能となり、高軸力を受ける柱では塑性曲げモ
ーメントも大きく確保できる。
【００４２】 高軸力を受ける鋼構造柱、コンクリー
ト複合構造柱の鉄骨に適する。
ト複合構造柱の鉄骨に適する。
【図１】本発明の一実施例を示す正面図である。
【図２】本発明の他の実施例を示す正面図である。
【図３】本発明のさらに他の実施例を示す正面図であ
る。
る。
【図４】本発明のさらに他の実施例を示す正面図であ
る。
る。
【図５】本発明のハイブリッド形鋼を構造部材として用
いた場合の柱はり接合部の一例を示す立面図である。
いた場合の柱はり接合部の一例を示す立面図である。
【図６】本発明のハイブリッド形鋼の力学挙動および効
果を確認するためのはり実験の実験方法およびその結果
を示した図である。
果を確認するためのはり実験の実験方法およびその結果
を示した図である。
【図７】本発明のハイブリッド形鋼の力学挙動および効
果を確認するための柱実験の実験方法およびその結果を
示した図である。
果を確認するための柱実験の実験方法およびその結果を
示した図である。
１…ウェブ、２…フランジ、３…溶接部、４…溝形鋼、
５…高張力鋼板、１１…柱、１２…はり
５…高張力鋼板、１１…柱、１２…はり
Claims (3)
- 【請求項１】 ウェブおよびフランジを有する形鋼にお
いて、前記ウェブに前記フランジを構成する主たる鋼よ
り降伏点の大きな鋼を用いたことを特徴とするハイブリ
ッド形鋼。 - 【請求項２】 請求項１記載のハイブリッド形鋼におい
て、前記ウェブを高張力鋼、前記フランジを軟鋼とした
ことを特徴とするハイブリッド形鋼。 - 【請求項３】 請求項１記載のハイブリッド形鋼におい
て、前記ウェブを軟鋼と高張力鋼を重ね合わせた構造と
し、前記フランジを軟鋼としたことを特徴とするハイブ
リッド形鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3028578A JPH0768738B2 (ja) | 1991-02-22 | 1991-02-22 | ハイブリッド形鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3028578A JPH0768738B2 (ja) | 1991-02-22 | 1991-02-22 | ハイブリッド形鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04269249A JPH04269249A (ja) | 1992-09-25 |
| JPH0768738B2 true JPH0768738B2 (ja) | 1995-07-26 |
Family
ID=12252484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3028578A Expired - Lifetime JPH0768738B2 (ja) | 1991-02-22 | 1991-02-22 | ハイブリッド形鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0768738B2 (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05332045A (ja) * | 1992-05-29 | 1993-12-14 | Nippon Steel Corp | 構造物用制振装置 |
| JPH06251807A (ja) * | 1993-02-24 | 1994-09-09 | Meidensha Corp | 積層体の締付け方法 |
| US5507522A (en) * | 1994-03-03 | 1996-04-16 | The Budd Company | Hybrid frame rail |
| US5417022A (en) * | 1994-03-03 | 1995-05-23 | The Budd Company | Hybrid frame rail |
| JP3600887B2 (ja) * | 1997-09-01 | 2004-12-15 | 株式会社竹中工務店 | エネルギー吸収機構を備えた柱梁接合部 |
| JP4061681B2 (ja) * | 1997-12-04 | 2008-03-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 床骨組み部材用合成梁 |
| KR100693005B1 (ko) * | 2005-01-21 | 2007-03-12 | 현대제철 주식회사 | 하이브리드 빔 |
| JP6375616B2 (ja) * | 2013-12-02 | 2018-08-22 | 新日鐵住金株式会社 | ハイブリッドｈ形鋼梁の補剛構造 |
| JP6838539B2 (ja) * | 2017-10-06 | 2021-03-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼桁橋 |
| CN114960941A (zh) * | 2022-05-19 | 2022-08-30 | 中国建筑东北设计研究院有限公司 | 一种高效能的焊接h型钢及其应用技术 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2543005Y2 (ja) * | 1991-02-12 | 1997-08-06 | 大成建設株式会社 | 鉄骨構造物 |
-
1991
- 1991-02-22 JP JP3028578A patent/JPH0768738B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04269249A (ja) | 1992-09-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4261607B2 (ja) | 耐モーメント構造物と、支持部材と、建築方法 | |
| JPH0768738B2 (ja) | ハイブリッド形鋼 | |
| JP3849554B2 (ja) | 柱梁接合部構造 | |
| JP6769549B2 (ja) | 小梁接合方法、小梁接合構造、及び、支持部材 | |
| JPH11140978A (ja) | 柱梁接合部用鋼製ｈ型断面ブラケット | |
| JP2017020257A (ja) | 鉄骨柱とｈ形梁又はｉ形梁の接合構造及びその接合方法 | |
| JP4683571B2 (ja) | 鉄骨造露出型柱脚構造 | |
| JP6481665B2 (ja) | 鉄骨柱とｈ形梁又はｉ形梁の接合構造及びその接合方法 | |
| JP3796984B2 (ja) | Ｈ形鋼柱の梁接合部構造 | |
| JP6795255B2 (ja) | 柱梁接合構造の製造方法及び柱梁接合構造 | |
| JP6946369B2 (ja) | 柱梁接合構造用のｈ形鋼の製造方法 | |
| KR102366228B1 (ko) | 기둥-빔 접합 구조의 제조 방법 및 기둥-빔 접합 구조 | |
| JP3346364B2 (ja) | 柱梁接合構造 | |
| JP3386049B2 (ja) | 柱梁接合部および柱用ｈ形鋼 | |
| JP7040716B2 (ja) | 鉄骨梁スラブ施工方法、及び鉄骨梁 | |
| JP3402312B2 (ja) | 柱梁接合部、柱用圧延ｈ形鋼およびその製造方法 | |
| JPH11241523A (ja) | 構造物 | |
| JP2000054560A (ja) | Ｈ形鋼 | |
| JP2000309981A (ja) | 耐震型柱・梁接合構造とｈ形断面部材で構成した梁 | |
| JP7335143B2 (ja) | 段差を有する床スラブ付き鉄骨梁 | |
| JP2019157518A (ja) | 梯子型耐力壁架構 | |
| JP3232594U (ja) | 接合構造 | |
| JP3346359B2 (ja) | 柱梁接合部および柱用ｈ形鋼 | |
| JPH0544344A (ja) | 構造物の補強方法とその構造 | |
| JPH0827806A (ja) | 鉄骨柱と杭の接合部 |