JPH11140978A - 柱梁接合部用鋼製ｈ型断面ブラケット - Google Patents
柱梁接合部用鋼製ｈ型断面ブラケットInfo
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- JPH11140978A JPH11140978A JP31893197A JP31893197A JPH11140978A JP H11140978 A JPH11140978 A JP H11140978A JP 31893197 A JP31893197 A JP 31893197A JP 31893197 A JP31893197 A JP 31893197A JP H11140978 A JPH11140978 A JP H11140978A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 柱との溶接部から離れた変形性能の高い非溶
接部で塑性ヒンジを形成して、構造骨組みの変形性能を
確保する柱梁接合部用鋼製Ｈ型断面ブラケットを提供す
る。 【解決手段】 鉄骨柱１の側面とＨ型鋼からなる梁２の
端部の間に固着される鋼製Ｈ型断面ブラケット３におい
て、降伏点領域を所定の最大値、最小値で規定し、フラ
ンジ幅とフランジ厚の一方または双方を鉄骨柱に向かっ
て段階的または一部連続的に増加させる。
接部で塑性ヒンジを形成して、構造骨組みの変形性能を
確保する柱梁接合部用鋼製Ｈ型断面ブラケットを提供す
る。 【解決手段】 鉄骨柱１の側面とＨ型鋼からなる梁２の
端部の間に固着される鋼製Ｈ型断面ブラケット３におい
て、降伏点領域を所定の最大値、最小値で規定し、フラ
ンジ幅とフランジ厚の一方または双方を鉄骨柱に向かっ
て段階的または一部連続的に増加させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】 本発明は、建築物その他の
構造物において、地震力等の水平力に抵抗する骨組みを
構成する鉄骨造柱梁接合部用ブラケットに関するもので
ある。
構造物において、地震力等の水平力に抵抗する骨組みを
構成する鉄骨造柱梁接合部用ブラケットに関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】 従来の鉄骨造柱梁接合部としては、図
１４に示したようにＨ型鋼梁２をそのままのフランジ幅
で柱１に溶接する方式（出典：鉄骨構造標準接合部ＳＣ
ＳＳ(II)）のほか、図１５に示したように耐震性を向上
させる目的で梁２のフランジ幅を溶接部から離れた端部
分で切り欠き５する方式（特開８−４１１２号公報）、
図１６に示したように梁２のフランジの上面に当て板６
を溶接４にて追加し補強する方式（１９９７年度日本建
築学会大会ＰＤ「鋼構造柱梁接合部の耐震要求性能と実
挙動」資料）、図１７に示したように梁２のフランジの
脇面に当て板６を溶接４にて追加し補強する方式（１９
９７年度日本建築学会大会ＰＤ「鋼構造柱梁接合部の耐
震要求性能と実挙動」資料）等がある。
１４に示したようにＨ型鋼梁２をそのままのフランジ幅
で柱１に溶接する方式（出典：鉄骨構造標準接合部ＳＣ
ＳＳ(II)）のほか、図１５に示したように耐震性を向上
させる目的で梁２のフランジ幅を溶接部から離れた端部
分で切り欠き５する方式（特開８−４１１２号公報）、
図１６に示したように梁２のフランジの上面に当て板６
を溶接４にて追加し補強する方式（１９９７年度日本建
築学会大会ＰＤ「鋼構造柱梁接合部の耐震要求性能と実
挙動」資料）、図１７に示したように梁２のフランジの
脇面に当て板６を溶接４にて追加し補強する方式（１９
９７年度日本建築学会大会ＰＤ「鋼構造柱梁接合部の耐
震要求性能と実挙動」資料）等がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】 図１４に示したよう
に溶接により柱１に固着されたＨ型梁２では、曲げ応力
が梁端部溶接部で最大となるため、地震時に靭性の低い
溶接部およびその周辺で塑性化し、充分な変形能力を発
揮することなく破断する問題点があった。これに対し、
梁端部溶接部から離れた非溶接部を最も曲げに対し弱く
することによって、ここに塑性化部を形成せしめ、耐震
性の向上を図るようにした図１５から図１７に示した各
方式が案出された。
に溶接により柱１に固着されたＨ型梁２では、曲げ応力
が梁端部溶接部で最大となるため、地震時に靭性の低い
溶接部およびその周辺で塑性化し、充分な変形能力を発
揮することなく破断する問題点があった。これに対し、
梁端部溶接部から離れた非溶接部を最も曲げに対し弱く
することによって、ここに塑性化部を形成せしめ、耐震
性の向上を図るようにした図１５から図１７に示した各
方式が案出された。
【０００４】しかしながら、通常の鋼材はその降伏点に
ばらつきがあるため、降伏点が想定以上に高い場合は、
非溶接部に塑性化が進行する以前に梁端部溶接部の応力
が一定値以上に上がってしまい、溶接部における破断が
完全に回避できない可能性がある。さらに、図１５の方
式では本来のＨ型断面より塑性化部、すなわち切り欠き
部５での曲げ耐力が低くなってしまい不経済であるこ
と、図１６の方式と図１７の方式では塑性化部、すなわ
ち当て板６の先端部に当て板の溶接が存在するため、靱
性が低下している危険があり、かつ、当て板溶接の工数
がかかる等の問題点があった。
ばらつきがあるため、降伏点が想定以上に高い場合は、
非溶接部に塑性化が進行する以前に梁端部溶接部の応力
が一定値以上に上がってしまい、溶接部における破断が
完全に回避できない可能性がある。さらに、図１５の方
式では本来のＨ型断面より塑性化部、すなわち切り欠き
部５での曲げ耐力が低くなってしまい不経済であるこ
と、図１６の方式と図１７の方式では塑性化部、すなわ
ち当て板６の先端部に当て板の溶接が存在するため、靱
性が低下している危険があり、かつ、当て板溶接の工数
がかかる等の問題点があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】 したがって本発明の
目的は、前述の問題を有利に解決し、溶接部から離れた
変形性能の高い非溶接部で塑性ヒンジを形成して、安定
した構造骨組みの変形性能を確保することができる、柱
梁接合部用鋼製Ｈ型断面ブラケットを提供することにあ
る。
目的は、前述の問題を有利に解決し、溶接部から離れた
変形性能の高い非溶接部で塑性ヒンジを形成して、安定
した構造骨組みの変形性能を確保することができる、柱
梁接合部用鋼製Ｈ型断面ブラケットを提供することにあ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】 添付図面中の参照符号
を用いて説明すると、請求項１の発明の要旨は、鉄骨柱
１の側面とＨ型鋼からなる梁２の端部の間に固着される
鋼製Ｈ型断面ブラケット３において、降伏点領域を所定
の最大値、最小値で規定し、フランジ幅を鉄骨柱に向か
って段階的または一部連続的に増加させていることにあ
る。請求項２の発明の要旨は、鉄骨柱１の側面とＨ型鋼
からなる梁２の端部の間に固着される鋼製Ｈ型断面ブラ
ケット３において、降伏点領域を所定の最大値、最小値
で規定し、フランジ厚を鉄骨柱に向かって段階的または
一部連続的に増加させていることにある。請求項３の発
明の要旨は、鉄骨柱１の側面とＨ型鋼からなる梁２の端
部の間に固着される鋼製Ｈ型断面ブラケット３におい
て、降伏点領域を所定の最大値、最小値で規定し、フラ
ンジ幅およびフランジ厚を鉄骨柱に向かって段階的また
は一部連続的に増加させていることにある。請求項４の
発明の要旨は、上記請求項１または請求項２または請求
項３の発明において、降伏点領域を２３５Ｎ／ｍｍ2 以
上３５５Ｎ／ｍｍ2 以下、または３２５Ｎ／ｍｍ2 以上
４４５Ｎ／ｍｍ2 以下としたことにある。請求項５の発
明の要旨は、上記請求項１または請求項２または請求項
３の発明において、降伏点領域を２３５Ｎ／ｍｍ2 以上
３３５Ｎ／ｍｍ2 以下、または３２５Ｎ／ｍｍ2 以上４
２５Ｎ／ｍｍ2 以下としたことにある。
を用いて説明すると、請求項１の発明の要旨は、鉄骨柱
１の側面とＨ型鋼からなる梁２の端部の間に固着される
鋼製Ｈ型断面ブラケット３において、降伏点領域を所定
の最大値、最小値で規定し、フランジ幅を鉄骨柱に向か
って段階的または一部連続的に増加させていることにあ
る。請求項２の発明の要旨は、鉄骨柱１の側面とＨ型鋼
からなる梁２の端部の間に固着される鋼製Ｈ型断面ブラ
ケット３において、降伏点領域を所定の最大値、最小値
で規定し、フランジ厚を鉄骨柱に向かって段階的または
一部連続的に増加させていることにある。請求項３の発
明の要旨は、鉄骨柱１の側面とＨ型鋼からなる梁２の端
部の間に固着される鋼製Ｈ型断面ブラケット３におい
て、降伏点領域を所定の最大値、最小値で規定し、フラ
ンジ幅およびフランジ厚を鉄骨柱に向かって段階的また
は一部連続的に増加させていることにある。請求項４の
発明の要旨は、上記請求項１または請求項２または請求
項３の発明において、降伏点領域を２３５Ｎ／ｍｍ2 以
上３５５Ｎ／ｍｍ2 以下、または３２５Ｎ／ｍｍ2 以上
４４５Ｎ／ｍｍ2 以下としたことにある。請求項５の発
明の要旨は、上記請求項１または請求項２または請求項
３の発明において、降伏点領域を２３５Ｎ／ｍｍ2 以上
３３５Ｎ／ｍｍ2 以下、または３２５Ｎ／ｍｍ2 以上４
２５Ｎ／ｍｍ2 以下としたことにある。
【０００７】このように構成された本発明の構成Ｈ型断
面ブラケット３では、柱梁接合部が地震等の外力による
曲げ荷重を受けたとき、鉄骨柱１との溶接端部から離れ
た非溶接部において塑性化が発生し、ここに塑性フラン
ジを形成して外力のエネルギーを吸収しつつ曲げ変形す
る。しかし、ブラケット３の端部溶接部は鋼材の最小降
伏応力度以下に応力が保たれているため、塑性化しな
い。
面ブラケット３では、柱梁接合部が地震等の外力による
曲げ荷重を受けたとき、鉄骨柱１との溶接端部から離れ
た非溶接部において塑性化が発生し、ここに塑性フラン
ジを形成して外力のエネルギーを吸収しつつ曲げ変形す
る。しかし、ブラケット３の端部溶接部は鋼材の最小降
伏応力度以下に応力が保たれているため、塑性化しな
い。
【０００８】
【発明の実施の形態】 図１から図３は請求項１の発明
の実施例を示し、図４から図６は請求項２の発明の実施
例を示すものである。これらの鋼製Ｈ型断面ブラケット
３において、塑性化部Ａに塑性ヒンジが形成されたとき
の端部溶接部Ｂの最大応力は、梁端部のフランジ断面係
数に対する塑性化部ＡのＨ型塑性断面係数と鋼材の最大
降伏応力との積に比例する。従って、図１の実施例では
鋼製Ｈ型断面ブラケット３の端部溶接部Ｂ（図３）のフ
ランジ幅を塑性化部Ａ（図２）のフランジ幅より大きく
し、図４の実施例では鋼製Ｈ型断面ブラケット３の端部
溶接部Ｂ（図６）のフランジ厚を塑性化部Ａ（図５）の
フランジ厚より大きくすることによって、端部溶接部Ｂ
のフランジのみの断面係数を塑性化部ＡのＨ型塑性断面
係数に対し１．３倍ないし１．５倍以上とし、かつ、鋼
材の最大降伏応力と最小降伏応力との比をこの倍率以下
とすることによって、塑性化部Ａに塑性ヒンジが形成さ
れたときでも端部溶接部Ｂの応力を最小降伏応力以下に
抑えることが可能となる。この場合、塑性化部Ａの曲げ
耐力はＨ型梁本来の耐力を維持しており、当て板溶接等
も不要なため経済的であり、塑性化部Ａの溶接による靱
性低下の危険性も無い。
の実施例を示し、図４から図６は請求項２の発明の実施
例を示すものである。これらの鋼製Ｈ型断面ブラケット
３において、塑性化部Ａに塑性ヒンジが形成されたとき
の端部溶接部Ｂの最大応力は、梁端部のフランジ断面係
数に対する塑性化部ＡのＨ型塑性断面係数と鋼材の最大
降伏応力との積に比例する。従って、図１の実施例では
鋼製Ｈ型断面ブラケット３の端部溶接部Ｂ（図３）のフ
ランジ幅を塑性化部Ａ（図２）のフランジ幅より大きく
し、図４の実施例では鋼製Ｈ型断面ブラケット３の端部
溶接部Ｂ（図６）のフランジ厚を塑性化部Ａ（図５）の
フランジ厚より大きくすることによって、端部溶接部Ｂ
のフランジのみの断面係数を塑性化部ＡのＨ型塑性断面
係数に対し１．３倍ないし１．５倍以上とし、かつ、鋼
材の最大降伏応力と最小降伏応力との比をこの倍率以下
とすることによって、塑性化部Ａに塑性ヒンジが形成さ
れたときでも端部溶接部Ｂの応力を最小降伏応力以下に
抑えることが可能となる。この場合、塑性化部Ａの曲げ
耐力はＨ型梁本来の耐力を維持しており、当て板溶接等
も不要なため経済的であり、塑性化部Ａの溶接による靱
性低下の危険性も無い。
【０００９】図８から図１１は、図１の鋼製Ｈ型断面ブ
ラケットにおいて鋼材の降伏点領域を具体的に特定した
もの、すなわち請求項３の発明の実施例を示すものであ
る。降伏点領域が３２５Ｎ／ｍｍ2 以上４４５Ｎ／ｍｍ
2 以下に管理された鋼材によって構成された鋼製Ｈ型断
面ブラケット３は、上下のフランジ幅が段階的に変化し
ている。塑性化部Ａを含めたブラケット３の主体部分の
断面は梁断面と同じである。ここで端部溶接部Ｂのフラ
ンジ幅を決めるときの条件は、この部分のフランジのみ
の断面係数が、梁断面Ａの塑性断面係数に最大降伏点耐
力と最小降伏点耐力との比（降伏点比率）を乗じた値を
超えることである。本実施例における使用鋼材の各断面
寸法は図に示した通りであり、降伏点比率が４４５／３
２５Ｎ＝１．３７であるから、端部溶接部Ｂのフランジ
幅は５８０ｍｍとした。ちなみに、Ａ部のＨ型断面塑性
断面係数ＺPAは以下のようになり、 ＺPA＝ 502×30／４−(50 −2.5 ×２)2× (30−1.2)／
４＝4170cm3 Ｂ部のフランジ断面係数ＺB は以下のようになる。 ＺB ＝｛503 ×58／12−(50 −2.5 ×２)3×58／12｝×
２／50＝6549cm3 よって、フランジ断面係数ＺB とＨ型塑性断面係数ＺPA
との比は、6549/4170=1.57となる。
ラケットにおいて鋼材の降伏点領域を具体的に特定した
もの、すなわち請求項３の発明の実施例を示すものであ
る。降伏点領域が３２５Ｎ／ｍｍ2 以上４４５Ｎ／ｍｍ
2 以下に管理された鋼材によって構成された鋼製Ｈ型断
面ブラケット３は、上下のフランジ幅が段階的に変化し
ている。塑性化部Ａを含めたブラケット３の主体部分の
断面は梁断面と同じである。ここで端部溶接部Ｂのフラ
ンジ幅を決めるときの条件は、この部分のフランジのみ
の断面係数が、梁断面Ａの塑性断面係数に最大降伏点耐
力と最小降伏点耐力との比（降伏点比率）を乗じた値を
超えることである。本実施例における使用鋼材の各断面
寸法は図に示した通りであり、降伏点比率が４４５／３
２５Ｎ＝１．３７であるから、端部溶接部Ｂのフランジ
幅は５８０ｍｍとした。ちなみに、Ａ部のＨ型断面塑性
断面係数ＺPAは以下のようになり、 ＺPA＝ 502×30／４−(50 −2.5 ×２)2× (30−1.2)／
４＝4170cm3 Ｂ部のフランジ断面係数ＺB は以下のようになる。 ＺB ＝｛503 ×58／12−(50 −2.5 ×２)3×58／12｝×
２／50＝6549cm3 よって、フランジ断面係数ＺB とＨ型塑性断面係数ＺPA
との比は、6549/4170=1.57となる。
【００１０】このようにＢ部のフランジ断面係数ＺB と
Ａ部のＨ型塑性断面係数ＺPAとの比である断面性能比率
が１．５７であり、これが使用鋼材の降伏点比率の１．
３７を上回っているため、Ａ部に塑性ヒンジが形成され
たときでもＢ部の応力を最小降伏応力以下に抑えること
ができる。請求項４の発明、および請求項５の発明に示
された降伏点領域は、現在建築構造用鋼材において製造
可能な範囲であり、この領域が狭いほど前記条件を満足
するために必要なブラケット３のフランジ端部における
拡張幅は小さくて済み、経済的である。図９においてフ
ランジ幅を変化させる角度θは形状変化による応力集中
を緩和するため３０°〜６０°とすることが好ましい。
柱側端部のフランジ長さＬ１は溶接可能な最低限の長さ
（１５０ｍｍ程度以下）とし、塑性化部Ａ側のフランジ
長さＬ２は塑性化領域を充分に含む長さ（３００ｍｍ程
度以上）とすることが好ましい。
Ａ部のＨ型塑性断面係数ＺPAとの比である断面性能比率
が１．５７であり、これが使用鋼材の降伏点比率の１．
３７を上回っているため、Ａ部に塑性ヒンジが形成され
たときでもＢ部の応力を最小降伏応力以下に抑えること
ができる。請求項４の発明、および請求項５の発明に示
された降伏点領域は、現在建築構造用鋼材において製造
可能な範囲であり、この領域が狭いほど前記条件を満足
するために必要なブラケット３のフランジ端部における
拡張幅は小さくて済み、経済的である。図９においてフ
ランジ幅を変化させる角度θは形状変化による応力集中
を緩和するため３０°〜６０°とすることが好ましい。
柱側端部のフランジ長さＬ１は溶接可能な最低限の長さ
（１５０ｍｍ程度以下）とし、塑性化部Ａ側のフランジ
長さＬ２は塑性化領域を充分に含む長さ（３００ｍｍ程
度以上）とすることが好ましい。
【００１１】ブラケット３はフランジの広い方の端部で
箱形断面の鉄骨柱１の側面と溶接により固着されてい
る。また、ブラケット３のフランジの狭い方の端部はボ
ルトによる摩擦接合または溶接接合によりＨ型断面の梁
２と接合され、構造骨組みを形成している。なおこれら
の実施例において、鉄骨柱１は箱形断面でなく、Ｈ型断
面や円形断面を用いてもよく、またこれらの鉄骨柱１は
中空部にコンクリートを充填したり、周囲にコンクリー
トを被覆したものでもよい。また、降伏点管理鋼材によ
るブラケット３は、図７に示したように片側のみにおい
てフランジ幅を増大させたものでもよい。請求項２にお
いてブラケット３の端部溶接部Ｂのフランジ厚を決める
ときの条件は、フランジ幅を決めるときと同様に、この
部分のフランジのみの断面係数が、ブラケット３の主体
部分断面Ａの塑性断面係数に最大降伏点耐力と最小降伏
点耐力との比（降伏点比率）を乗じた値を超えるように
することである。請求項３においてフランジ幅とフラン
ジ厚の両方を増加させる場合も同様である。これによっ
て、変形性能の低い端部溶接部Ｂの塑性化を確実に回避
し、変形性能の高い非溶接部、すなわちブラケット主体
部分で塑性ヒンジを形成することが可能となる。
箱形断面の鉄骨柱１の側面と溶接により固着されてい
る。また、ブラケット３のフランジの狭い方の端部はボ
ルトによる摩擦接合または溶接接合によりＨ型断面の梁
２と接合され、構造骨組みを形成している。なおこれら
の実施例において、鉄骨柱１は箱形断面でなく、Ｈ型断
面や円形断面を用いてもよく、またこれらの鉄骨柱１は
中空部にコンクリートを充填したり、周囲にコンクリー
トを被覆したものでもよい。また、降伏点管理鋼材によ
るブラケット３は、図７に示したように片側のみにおい
てフランジ幅を増大させたものでもよい。請求項２にお
いてブラケット３の端部溶接部Ｂのフランジ厚を決める
ときの条件は、フランジ幅を決めるときと同様に、この
部分のフランジのみの断面係数が、ブラケット３の主体
部分断面Ａの塑性断面係数に最大降伏点耐力と最小降伏
点耐力との比（降伏点比率）を乗じた値を超えるように
することである。請求項３においてフランジ幅とフラン
ジ厚の両方を増加させる場合も同様である。これによっ
て、変形性能の低い端部溶接部Ｂの塑性化を確実に回避
し、変形性能の高い非溶接部、すなわちブラケット主体
部分で塑性ヒンジを形成することが可能となる。
【００１２】
【発明の効果】 上記の条件で設定された鋼製Ｈ型断面
ブラケット３に地震等の外力により曲げ荷重が生じたと
き、図１２と図１３に示したように塑性化が断面Ａ部に
発生し、ここに塑性フランジを形成して外力のエネルギ
ーを吸収しつつ曲げ変形する。このとき溶接断面Ｂ部は
鋼材の最小降伏応力度以下に応力が保たれており、塑性
化しない。即ち、骨組み終局時の溶接部応力は以下のよ
うに算定される。塑性ヒンジ発生時のＡ部の最大全塑性
曲げモーメントＭA は以下により求められ、 MA =4170cm3×445N/mm2/1000=1856kNm 端部フランジ溶接部Ｂにかかる最大曲げモーメントＭB
は以下のより求められる。 MB =1856kNm×(2750mm/2450mm)=2083kNm 端部フランジ溶接部Ｂに発生する最大応力σB は以下の
ように求められ、最小降伏点より小さくなる。 σB =2083kNm×1000/6549cm3=318N/mm2 ＜最小降伏点32
5N/mm2 よって、端部フランジ溶接部は骨組み終局時においても
弾性域にとどまり、溶接部でのぜい性的な破壊は回避で
きる。かくして本発明によれば、変形性能の低い溶接部
の塑性化を確実に回避し、変形性能の高い非溶接部で塑
性ヒンジを形成することが可能となり、安定した構造組
みの変形性能を確保することができる。
ブラケット３に地震等の外力により曲げ荷重が生じたと
き、図１２と図１３に示したように塑性化が断面Ａ部に
発生し、ここに塑性フランジを形成して外力のエネルギ
ーを吸収しつつ曲げ変形する。このとき溶接断面Ｂ部は
鋼材の最小降伏応力度以下に応力が保たれており、塑性
化しない。即ち、骨組み終局時の溶接部応力は以下のよ
うに算定される。塑性ヒンジ発生時のＡ部の最大全塑性
曲げモーメントＭA は以下により求められ、 MA =4170cm3×445N/mm2/1000=1856kNm 端部フランジ溶接部Ｂにかかる最大曲げモーメントＭB
は以下のより求められる。 MB =1856kNm×(2750mm/2450mm)=2083kNm 端部フランジ溶接部Ｂに発生する最大応力σB は以下の
ように求められ、最小降伏点より小さくなる。 σB =2083kNm×1000/6549cm3=318N/mm2 ＜最小降伏点32
5N/mm2 よって、端部フランジ溶接部は骨組み終局時においても
弾性域にとどまり、溶接部でのぜい性的な破壊は回避で
きる。かくして本発明によれば、変形性能の低い溶接部
の塑性化を確実に回避し、変形性能の高い非溶接部で塑
性ヒンジを形成することが可能となり、安定した構造組
みの変形性能を確保することができる。
【００１３】なお、請求項２の発明のようにブラケット
のフランジ幅の代わりにブラケットのフランジ厚を増加
させた場合でも同様の効果を得ることができる。また、
請求項３のようにブラケットのフランジ幅とフランジ厚
を同時に増加させることによっても同等以上の効果が期
待できる。
のフランジ幅の代わりにブラケットのフランジ厚を増加
させた場合でも同様の効果を得ることができる。また、
請求項３のようにブラケットのフランジ幅とフランジ厚
を同時に増加させることによっても同等以上の効果が期
待できる。
【図１】 請求項１の発明の一実施例に係る鋼製Ｈ型断
面ブラケットを用いた鉄骨造柱梁接合部の斜視図であ
る。
面ブラケットを用いた鉄骨造柱梁接合部の斜視図であ
る。
【図２】 図１のブラケットのＡ部における横断面図
である。
である。
【図３】 図１のブラケットのＢ部における横断面図
である。
である。
【図４】 請求項２の発明の一実施例に係る鋼製Ｈ型
断面ブラケットを用いた鉄骨造柱梁接合部の斜視図であ
る。
断面ブラケットを用いた鉄骨造柱梁接合部の斜視図であ
る。
【図５】 図４のブラケットのＡ部における横断面図
である。
である。
【図６】 図４のブラケットのＢ部における横断面図
である。
である。
【図７】 請求項１の発明の別の実施例に係る鋼製Ｈ
型断面ブラケットを用いた鉄骨造柱梁接合部の斜視図で
ある。
型断面ブラケットを用いた鉄骨造柱梁接合部の斜視図で
ある。
【図８】 請求項４の発明の一実施例に係る鋼製Ｈ型
断面ブラケットを用いた鉄骨造柱梁接合部の正面図であ
る。
断面ブラケットを用いた鉄骨造柱梁接合部の正面図であ
る。
【図９】 図８の鉄骨造柱梁接合部の平面図である。
【図１０】 図９のブラケットのＡ部における横断面図
である。
である。
【図１１】 図９のブラケットのＢ部における横断面図
である。
である。
【図１２】 本発明の一実施例に係る鋼製Ｈ型断面ブラ
ケットを用いた鉄骨造柱梁接合部において、ブラケット
のＡ部領域で塑性化が生じた時の平面図である。
ケットを用いた鉄骨造柱梁接合部において、ブラケット
のＡ部領域で塑性化が生じた時の平面図である。
【図１３】 図１２の塑性化が生じたブラケットの正面
図であり、曲げ応力分布を併記してある。
図であり、曲げ応力分布を併記してある。
【図１４】 従来の鉄骨造柱梁接合部の斜視図である。
【図１５】 別の従来の鉄骨造柱梁接合部の斜視図であ
る。
る。
【図１６】 他の従来の鉄骨造柱梁接合部の斜視図であ
る。
る。
【図１７】 更に他の従来の鉄骨造柱梁接合部の斜視図
である。
である。
１ 鉄骨柱 ２ Ｈ型鋼の梁 ３ 降伏点上下限規定鋼材によるＨ型断面ブラケット ４ 溶接接合 ５ フランジ部の切り欠き ６ フランジ補強用当て板
Claims (5)
- 【請求項１】 鉄骨柱１の側面とＨ型鋼からなる梁２の
端部の間に固着される鋼製Ｈ型断面ブラケット３におい
て、降伏点領域を所定の最大値、最小値で規定し、フラ
ンジ幅を鉄骨柱に向かって段階的または一部連続的に増
加させていることを特徴とする柱梁接合部用鋼製Ｈ型断
面ブラケット。 - 【請求項２】 鉄骨柱１の側面とＨ型鋼からなる梁２の
端部の間に固着される鋼製Ｈ型断面ブラケット３におい
て、降伏点領域を所定の最大値、最小値で規定し、フラ
ンジ厚を鉄骨柱に向かって段階的または一部連続的に増
加させていることを特徴とする柱梁接合部用鋼製Ｈ型断
面ブラケット。 - 【請求項３】 鉄骨柱１の側面とＨ型鋼からなる梁２の
端部の間に固着される鋼製Ｈ型断面ブラケット３におい
て、降伏点領域を所定の最大値、最小値で規定し、フラ
ンジ幅およびフランジ厚を鉄骨柱に向かって段階的また
は一部連続的に増加させていることを特徴とする柱梁接
合部用鋼製Ｈ型断面ブラケット。 - 【請求項４】 降伏点領域が２３５Ｎ／ｍｍ2 以上３５
５Ｎ／ｍｍ2 以下、または３２５Ｎ／ｍｍ2 以上４４５
Ｎ／ｍｍ2 以下であることを特徴とする請求項１または
請求項２または請求項３に記載の柱梁接合部用鋼製Ｈ型
断面ブラケット。 - 【請求項５】 降伏点領域が２３５Ｎ／ｍｍ2 以上３３
５Ｎ／ｍｍ2 以下、または３２５Ｎ／ｍｍ2 以上４２５
Ｎ／ｍｍ2 以下であることを特徴とする請求項１または
請求項２または請求項３に記載の柱梁接合部用鋼製Ｈ型
断面ブラケット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31893197A JPH11140978A (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | 柱梁接合部用鋼製ｈ型断面ブラケット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31893197A JPH11140978A (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | 柱梁接合部用鋼製ｈ型断面ブラケット |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11140978A true JPH11140978A (ja) | 1999-05-25 |
Family
ID=18104593
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31893197A Pending JPH11140978A (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | 柱梁接合部用鋼製ｈ型断面ブラケット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11140978A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11158999A (ja) * | 1997-11-27 | 1999-06-15 | Taisei Corp | 鉄骨構造の柱・梁接合用ハンチプレート |
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| WO2018230014A1 (ja) * | 2017-06-12 | 2018-12-20 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 弾塑性エレメント及びそれを備えたサイスミックタイ、ならびにボイラの支持構造体 |
-
1997
- 1997-11-05 JP JP31893197A patent/JPH11140978A/ja active Pending
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