JP3451328B2 - エネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部 - Google Patents
エネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部Info
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- JP3451328B2 JP3451328B2 JP29765894A JP29765894A JP3451328B2 JP 3451328 B2 JP3451328 B2 JP 3451328B2 JP 29765894 A JP29765894 A JP 29765894A JP 29765894 A JP29765894 A JP 29765894A JP 3451328 B2 JP3451328 B2 JP 3451328B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、柱と梁を接合してラ
ーメンを形成する建築構造体の柱梁接合部に実施され
る、振動エネルギを塑性エネルギとして吸収し建物の振
動を抑制するエネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部に関
する。
ーメンを形成する建築構造体の柱梁接合部に実施され
る、振動エネルギを塑性エネルギとして吸収し建物の振
動を抑制するエネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、柱と梁を接合してラーメンを形成
する建築構造体の柱梁接合部に実施される、振動エネル
ギを塑性エネルギとして吸収し建物の振動を抑制する、
耐震性の柱梁接合部に関しては、およそ下記のものが知
られ実施されている。 柱と梁を接合した柱梁接合部の柱及び梁の端部に、
母材より遙に降伏点の低い極軟鋼材を積層し、地震時に
前記極軟鋼材を塑性化させ減衰の大きい復元力特性を得
る機構（特開平４−１３７３号、特開平４−２９７６７
４号、特開平５−１５６８３９号公報の発明参照）。 柱と梁を接合した柱梁接合部の梁端に、梁材が局部
座屈する前に塑性変形する端板を介在させて接合し、骨
組の靱性を高めた機構（特公昭６３−５３３４０号、実
公平１−１３６８２号公報の発明参照）。 通常の構造設計において、図１９のように、梁の端
部近傍をハンチ形状とすることは慣例的に行われてい
る。
する建築構造体の柱梁接合部に実施される、振動エネル
ギを塑性エネルギとして吸収し建物の振動を抑制する、
耐震性の柱梁接合部に関しては、およそ下記のものが知
られ実施されている。 柱と梁を接合した柱梁接合部の柱及び梁の端部に、
母材より遙に降伏点の低い極軟鋼材を積層し、地震時に
前記極軟鋼材を塑性化させ減衰の大きい復元力特性を得
る機構（特開平４−１３７３号、特開平４−２９７６７
４号、特開平５−１５６８３９号公報の発明参照）。 柱と梁を接合した柱梁接合部の梁端に、梁材が局部
座屈する前に塑性変形する端板を介在させて接合し、骨
組の靱性を高めた機構（特公昭６３−５３３４０号、実
公平１−１３６８２号公報の発明参照）。 通常の構造設計において、図１９のように、梁の端
部近傍をハンチ形状とすることは慣例的に行われてい
る。
【０００３】
【本発明が解決しようとする課題】上記の機構によれ
ば、振動エネルギを塑性エネルギとして吸収し建物の振
動を抑制することは可能であろう。しかし、この機構だ
と中立軸から極軟鋼材までの成を十分に確保できないの
で、極軟鋼材に大きな塑性率を与えることが出来ず、制
振効果が小さい。例えば図２０Ａ，Ｂのように梁の上フ
ランジが床スラブと合成梁を形成し、下フランジにのみ
極軟鋼材を積層した場合を考えると、この例の歪み分布
形は図２１のようになる。即ち、この耐震性能は、図１
２において成Ｘa が０に近い条件として考えられ、断面
Ａ位置での曲げモーメント（母材の弾性限度内における
曲げモーメント）Ｍy が小さく、所要大きさの曲げモー
メントに対して母材を弾性限度内に留めようとすると、
梁母材の断面を大きくしなければならない。また、塑性
率は２．５程度以下であり、大きなエネルギ吸収能力を
期待できない。
ば、振動エネルギを塑性エネルギとして吸収し建物の振
動を抑制することは可能であろう。しかし、この機構だ
と中立軸から極軟鋼材までの成を十分に確保できないの
で、極軟鋼材に大きな塑性率を与えることが出来ず、制
振効果が小さい。例えば図２０Ａ，Ｂのように梁の上フ
ランジが床スラブと合成梁を形成し、下フランジにのみ
極軟鋼材を積層した場合を考えると、この例の歪み分布
形は図２１のようになる。即ち、この耐震性能は、図１
２において成Ｘa が０に近い条件として考えられ、断面
Ａ位置での曲げモーメント（母材の弾性限度内における
曲げモーメント）Ｍy が小さく、所要大きさの曲げモー
メントに対して母材を弾性限度内に留めようとすると、
梁母材の断面を大きくしなければならない。また、塑性
率は２．５程度以下であり、大きなエネルギ吸収能力を
期待できない。
【０００４】次に、上記の機構は、軽微な建築架構を
対象としたものであり、本発明が対象とする大規模な建
築架構には適用し難い。また、一旦端板が塑性変形を起
こした後は繰り返し変位による振動エネルギを吸収する
ことは期待できない。上記の設計方式は、エネルギ吸
収による振動低減を意図したものではない。一次設計レ
ベル外力に対する設計では、母材部分がほぼ弾性である
ことが求められるので、例えば図１９に示した構成の柱
梁接合部ではエネルギ吸収を期待できない。即ち、梁端
部での曲げモーメントと回転変形の関係を模式的に示す
と、図２２のように直線的になり、エネルギ吸収量に相
当する面積が発生しない。
対象としたものであり、本発明が対象とする大規模な建
築架構には適用し難い。また、一旦端板が塑性変形を起
こした後は繰り返し変位による振動エネルギを吸収する
ことは期待できない。上記の設計方式は、エネルギ吸
収による振動低減を意図したものではない。一次設計レ
ベル外力に対する設計では、母材部分がほぼ弾性である
ことが求められるので、例えば図１９に示した構成の柱
梁接合部ではエネルギ吸収を期待できない。即ち、梁端
部での曲げモーメントと回転変形の関係を模式的に示す
と、図２２のように直線的になり、エネルギ吸収量に相
当する面積が発生しない。
【０００５】従って、本発明の目的は、母材部分が弾性
限度内で断面全体が負担可能な応力を高めることが出
来、同時にエネルギ吸収部の塑性率（歪み量の降伏歪み
量に対する比率）を大きくしてエネルギ吸収能力を高め
ることが出来、母材部分が弾性状態であるにもかかわら
ず十分大きなエネルギ吸収が行われ、一次設計レベル外
力に対する応答の低減効果を期待でき、母材の弾性限度
能力を調整できて構造設計上有効なエネルギ吸収機構を
備えた柱梁接合部を提供することである。
限度内で断面全体が負担可能な応力を高めることが出
来、同時にエネルギ吸収部の塑性率（歪み量の降伏歪み
量に対する比率）を大きくしてエネルギ吸収能力を高め
ることが出来、母材部分が弾性状態であるにもかかわら
ず十分大きなエネルギ吸収が行われ、一次設計レベル外
力に対する応答の低減効果を期待でき、母材の弾性限度
能力を調整できて構造設計上有効なエネルギ吸収機構を
備えた柱梁接合部を提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めの手段として、請求項１記載の発明に係るエネルギ吸
収機構を備えた柱梁接合部は、柱と梁を剛接合してラー
メンを形成する建築構造体の柱梁接合部において、柱梁
接合部の柱又は梁のフランジ交差部から材軸方向に、柱
材又は梁材よりも降伏点が低い金属材料からなるＴ形断
面形状のエネルギ吸収部が、そのウエブ部を柱又は梁の
ウエブと平行な配置でフランジ外面へ直角三角形状のハ
ンチ形状に一体的に接合されていることを特徴とする。
めの手段として、請求項１記載の発明に係るエネルギ吸
収機構を備えた柱梁接合部は、柱と梁を剛接合してラー
メンを形成する建築構造体の柱梁接合部において、柱梁
接合部の柱又は梁のフランジ交差部から材軸方向に、柱
材又は梁材よりも降伏点が低い金属材料からなるＴ形断
面形状のエネルギ吸収部が、そのウエブ部を柱又は梁の
ウエブと平行な配置でフランジ外面へ直角三角形状のハ
ンチ形状に一体的に接合されていることを特徴とする。
【０００７】請求項２記載の発明に係るエネルギ吸収機
構を備えた柱梁接合部は、柱と梁を剛接合してラーメン
を形成する建築構造体の柱梁接合部において、柱梁接合
部の柱又は梁のフランジ交差部から材軸方向にエネルギ
吸収部が接合される部分のフランジが切除され、そのウ
エブへ直接、柱材又は梁材よりも降伏点が低い金属材料
からなるＴ形断面形状のエネルギ吸収部のウエブ部が柱
又は梁のウエブと平行な配置で直角三角形状のハンチ形
状に一体的に接合されていることを特徴とする。請求項
３に記載した発明は、請求項１又は２に記載したエネル
ギ吸収機構を備えた柱梁接合部において、柱は鉄筋コン
クリート造又は鉄骨鉄筋コンクリート造で、梁は鉄骨造
であり、Ｔ形断面形状のエネルギ吸収部は梁へ一体的に
接合されていることを特徴とする（図４参照）。請求項
４に記載した発明は、請求項１又は２に記載したエネル
ギ吸収機構を備えた柱梁接合部において、Ｔ形断面形状
のエネルギ吸収部は、柱の両側又は梁の両側に対称的な
配置のハンチ形状に接合されていることを特徴とする
（図２又は図３参照）。
構を備えた柱梁接合部は、柱と梁を剛接合してラーメン
を形成する建築構造体の柱梁接合部において、柱梁接合
部の柱又は梁のフランジ交差部から材軸方向にエネルギ
吸収部が接合される部分のフランジが切除され、そのウ
エブへ直接、柱材又は梁材よりも降伏点が低い金属材料
からなるＴ形断面形状のエネルギ吸収部のウエブ部が柱
又は梁のウエブと平行な配置で直角三角形状のハンチ形
状に一体的に接合されていることを特徴とする。請求項
３に記載した発明は、請求項１又は２に記載したエネル
ギ吸収機構を備えた柱梁接合部において、柱は鉄筋コン
クリート造又は鉄骨鉄筋コンクリート造で、梁は鉄骨造
であり、Ｔ形断面形状のエネルギ吸収部は梁へ一体的に
接合されていることを特徴とする（図４参照）。請求項
４に記載した発明は、請求項１又は２に記載したエネル
ギ吸収機構を備えた柱梁接合部において、Ｔ形断面形状
のエネルギ吸収部は、柱の両側又は梁の両側に対称的な
配置のハンチ形状に接合されていることを特徴とする
（図２又は図３参照）。
【０００８】請求項５に記載した発明は、請求項１又は
２に記載したエネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部にお
いて、Ｔ形断面形状のエネルギ吸収部は、そのフランジ
部の幅寸及びウエブ部の高さが、柱又は梁のフランジ交
差部が最大で材軸方向に漸減する断面変化形状に形成さ
れていることを特徴とする（図７Ａ〜Ｃ参照）。請求項
６に記載した発明は、請求項１に記載したエネルギ吸収
機構を備えた柱梁接合部において、柱梁接合部の柱又は
梁におけるエネルギ吸収部が接合された部分のフランジ
の幅寸は、Ｔ形断面形状のエネルギ吸収部のフランジ部
の幅寸よりも小さく形成されていることを特徴とする。
２に記載したエネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部にお
いて、Ｔ形断面形状のエネルギ吸収部は、そのフランジ
部の幅寸及びウエブ部の高さが、柱又は梁のフランジ交
差部が最大で材軸方向に漸減する断面変化形状に形成さ
れていることを特徴とする（図７Ａ〜Ｃ参照）。請求項
６に記載した発明は、請求項１に記載したエネルギ吸収
機構を備えた柱梁接合部において、柱梁接合部の柱又は
梁におけるエネルギ吸収部が接合された部分のフランジ
の幅寸は、Ｔ形断面形状のエネルギ吸収部のフランジ部
の幅寸よりも小さく形成されていることを特徴とする。
【０００９】請求項７に記載した発明は、請求項１又は
２に記載したエネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部にお
いて、柱梁接合部におけるエネルギ吸収部は，極低降伏
点鋼又は低降伏点鋼又はステンレス鋼で形成されている
ことを特徴とする。
２に記載したエネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部にお
いて、柱梁接合部におけるエネルギ吸収部は，極低降伏
点鋼又は低降伏点鋼又はステンレス鋼で形成されている
ことを特徴とする。
【００１０】なお、本発明において云う柱とは通常のラ
ーメンを構成する柱のほか耐震間柱である場合を含む。
ーメンを構成する柱のほか耐震間柱である場合を含む。
【００１１】
【作用】本発明の一般的な構成例として、図１１Ａのよ
うに梁母材２の上フランジが床スラブ４と合成梁を形成
している場合を考える。横断面に生ずるひずみ分布は図
１１Ｂのようになり、エネルギ吸収部に塑性ひずみＥが
発生する。エネルギ吸収部の成を記号Ｘで表すと、断面
全体が負担できる曲げモーメントＭは、梁母材が弾性限
度内の場合は図１１Ｂのひずみ分布形を参考にして、概
算的に下記の〔数１〕で表すことができる。
うに梁母材２の上フランジが床スラブ４と合成梁を形成
している場合を考える。横断面に生ずるひずみ分布は図
１１Ｂのようになり、エネルギ吸収部に塑性ひずみＥが
発生する。エネルギ吸収部の成を記号Ｘで表すと、断面
全体が負担できる曲げモーメントＭは、梁母材が弾性限
度内の場合は図１１Ｂのひずみ分布形を参考にして、概
算的に下記の〔数１〕で表すことができる。
【００１２】
【数１】
【００１３】式中の記号Ａr は合成梁を形成する床スラ
ブ部分４の引張鉄筋５の断面積、Ａfは梁母材（Ｈ型断
面梁）のフランジ１枚当たりの断面積（上下同断面）、
Ａw は梁母材（Ｈ型断面梁）のウエブ断面積、Ａa はエ
ネルギ吸収部のフランジ部分の断面積、ｔw はエネルギ
吸収部のウエブ部分の板厚、σy ’はエネルギ吸収部を
構成する材料の降伏応力度で、μ1 はエネルギ吸収部の
フランジ部分の塑性率、μ2 はエネルギ吸収部のウエブ
部分の塑性率の平均的な値である。また、Ｘ1 はエネル
ギ吸収部（極低降伏点鋼）の断面中心から中立軸までの
距離であり、下記〔数２〕で表される。
ブ部分４の引張鉄筋５の断面積、Ａfは梁母材（Ｈ型断
面梁）のフランジ１枚当たりの断面積（上下同断面）、
Ａw は梁母材（Ｈ型断面梁）のウエブ断面積、Ａa はエ
ネルギ吸収部のフランジ部分の断面積、ｔw はエネルギ
吸収部のウエブ部分の板厚、σy ’はエネルギ吸収部を
構成する材料の降伏応力度で、μ1 はエネルギ吸収部の
フランジ部分の塑性率、μ2 はエネルギ吸収部のウエブ
部分の塑性率の平均的な値である。また、Ｘ1 はエネル
ギ吸収部（極低降伏点鋼）の断面中心から中立軸までの
距離であり、下記〔数２〕で表される。
【００１４】
【数２】
【００１５】その他の記号は図１１Ａ，Ｂ中に示す通り
である。上記の〔数１〕はエネルギ吸収部が圧縮側とな
る場合を示しており、梁母材の弾性限度の下限値は一般
に〔数１〕においてμ1 が次の〔数３〕になる場合で表
される。
である。上記の〔数１〕はエネルギ吸収部が圧縮側とな
る場合を示しており、梁母材の弾性限度の下限値は一般
に〔数１〕においてμ1 が次の〔数３〕になる場合で表
される。
【００１６】
【数３】
【００１７】前記［数３］中の記号σｙは梁母材の降伏
応力度である。今、一例として、Ａｒ＝２１．６cm２、
Ａｆ＝７５．０cm２、ＡＷ＝５１．７５cm２、Ａａ＝７
５．０cm２、ｄ＝１２．５cm、ｈ＝５７．５cm、σ ｙ ＝
３．３ｔ／cm２、σｙ’＝１．０ｔ／cm２として、前述
の［数１］、［数２］を、μ１をパラメータとして、Ｍ
について解いた結果を図１２中に細い実線で示し、［数
３］の条件を考慮して梁母材の弾性限度における曲げモ
ーメントＭｙを太い実線で示した。ここでは簡単の為μ
１とμ２の関係は下記［数４］で表現するものとした。
応力度である。今、一例として、Ａｒ＝２１．６cm２、
Ａｆ＝７５．０cm２、ＡＷ＝５１．７５cm２、Ａａ＝７
５．０cm２、ｄ＝１２．５cm、ｈ＝５７．５cm、σ ｙ ＝
３．３ｔ／cm２、σｙ’＝１．０ｔ／cm２として、前述
の［数１］、［数２］を、μ１をパラメータとして、Ｍ
について解いた結果を図１２中に細い実線で示し、［数
３］の条件を考慮して梁母材の弾性限度における曲げモ
ーメントＭｙを太い実線で示した。ここでは簡単の為μ
１とμ２の関係は下記［数４］で表現するものとした。
【００１８】
【数４】
【００１９】図１２の縦軸は断面全体が負担する曲げモ
ーメントＭ、横軸はエネルギ吸収部の成Ｘａである。こ
の成Ｘａが大きいほどＭｙは大きくなる。また、同じ大
きさの曲げモーメントＭが断面に生じた時、Ｘａを大き
くしてもμ１はそれ程変動しない特徴が見られる。図１
２中の●印は図１３のように成が一定勾配で変化するエ
ネルギ吸収部を組み込んだ例、○印は図１４のように成
が一様なエネルギ吸収部を組み込んだ例の各Ａ〜Ｅ断面
位置における曲げモーメントの大きさと、エネルギ吸収
部の成との関係を示している。図１３、図１４の例の曲
げモーメントは、１６ｍ×８ｍスパン、２０階建程度の
鉄骨建物がベースシア０．２５程度（１次設計レベル外
力に相当）の地震力を受けた際の１０階付近の長手梁
（１６ｍ）に生ずると考えられる値である。●印と○印
を比較すると、エネルギ吸収部の塑性率は各断面の位置
でそれぞれ殆ど同じ値となり結局、図１３と図１４のエ
ネルギ吸収能力は同等と言える。従って、ハンチ形状と
した図１３の例の方が、使用する材料量も少なく、断面
Ｅ位置付近での力の伝達もスムーズなので、優れた形状
であると言える。図１２からはまた、断面Ａ位置での塑
性率は４．５以上となり、大きなエネルギ吸収能力を期
待できることが明らかである。因みに、一次設計レベル
の曲げモーメントと回転変形の関係を模式図で示すと図
１１Ｃのようになる。
ーメントＭ、横軸はエネルギ吸収部の成Ｘａである。こ
の成Ｘａが大きいほどＭｙは大きくなる。また、同じ大
きさの曲げモーメントＭが断面に生じた時、Ｘａを大き
くしてもμ１はそれ程変動しない特徴が見られる。図１
２中の●印は図１３のように成が一定勾配で変化するエ
ネルギ吸収部を組み込んだ例、○印は図１４のように成
が一様なエネルギ吸収部を組み込んだ例の各Ａ〜Ｅ断面
位置における曲げモーメントの大きさと、エネルギ吸収
部の成との関係を示している。図１３、図１４の例の曲
げモーメントは、１６ｍ×８ｍスパン、２０階建程度の
鉄骨建物がベースシア０．２５程度（１次設計レベル外
力に相当）の地震力を受けた際の１０階付近の長手梁
（１６ｍ）に生ずると考えられる値である。●印と○印
を比較すると、エネルギ吸収部の塑性率は各断面の位置
でそれぞれ殆ど同じ値となり結局、図１３と図１４のエ
ネルギ吸収能力は同等と言える。従って、ハンチ形状と
した図１３の例の方が、使用する材料量も少なく、断面
Ｅ位置付近での力の伝達もスムーズなので、優れた形状
であると言える。図１２からはまた、断面Ａ位置での塑
性率は４．５以上となり、大きなエネルギ吸収能力を期
待できることが明らかである。因みに、一次設計レベル
の曲げモーメントと回転変形の関係を模式図で示すと図
１１Ｃのようになる。
【００２０】次に、本発明の異なる構成の一般例とし
て、図１５Ａのようにエネルギ吸収部が接合される梁母
材２のフランジ２ａの幅寸がエネルギ吸収部３のフラン
ジ部３ａの幅寸よりも小さく、同梁母材２の上フランジ
が床スラブ４と合成梁を形成している場合を考える。横
断面に生ずるひずみ分布は図１５Ｂのようになり、エネ
ルギ吸収部３に大きな塑性ひずみＥが生ずる。エネルギ
吸収部３の成を記号Ｘaで表すと、断面全体が負担でき
る曲げモーメントＭは、梁母材が弾性限度内の場合、図
１５Ｂのひずみ分布形を参考にして、略算的に下記の
〔数５〕で表すことができる。
て、図１５Ａのようにエネルギ吸収部が接合される梁母
材２のフランジ２ａの幅寸がエネルギ吸収部３のフラン
ジ部３ａの幅寸よりも小さく、同梁母材２の上フランジ
が床スラブ４と合成梁を形成している場合を考える。横
断面に生ずるひずみ分布は図１５Ｂのようになり、エネ
ルギ吸収部３に大きな塑性ひずみＥが生ずる。エネルギ
吸収部３の成を記号Ｘaで表すと、断面全体が負担でき
る曲げモーメントＭは、梁母材が弾性限度内の場合、図
１５Ｂのひずみ分布形を参考にして、略算的に下記の
〔数５〕で表すことができる。
【００２１】
【数５】
【００２２】式中の記号Ａr は合成梁を形成する床スラ
ブ部分４の引張鉄筋５の断面積、Ａfuは梁母材２（Ｈ型
断面梁）の上フランジの断面積、Ａfbは梁母材（Ｈ型断
面梁）の下フランジ２ａ′の断面積、Ａw は梁母材（Ｈ
型断面梁）のウエブ断面積で、Ａa はエネルギ吸収部３
のフランジ部分の断面積、ｔw はエネルギ吸収部３のウ
エブ部分の板厚、σy ’はエネルギ吸収部３を構成する
材料の降伏応力度、μ1はエネルギ吸収部３のフランジ
部分の塑性率、μ2 はエネルギ吸収部３のウエブ部分の
塑性率の平均的な値である。また、Ｘ1 は極低降伏点鋼
の断面中心から中立軸までの距離で下記の〔数６〕で表
される。
ブ部分４の引張鉄筋５の断面積、Ａfuは梁母材２（Ｈ型
断面梁）の上フランジの断面積、Ａfbは梁母材（Ｈ型断
面梁）の下フランジ２ａ′の断面積、Ａw は梁母材（Ｈ
型断面梁）のウエブ断面積で、Ａa はエネルギ吸収部３
のフランジ部分の断面積、ｔw はエネルギ吸収部３のウ
エブ部分の板厚、σy ’はエネルギ吸収部３を構成する
材料の降伏応力度、μ1はエネルギ吸収部３のフランジ
部分の塑性率、μ2 はエネルギ吸収部３のウエブ部分の
塑性率の平均的な値である。また、Ｘ1 は極低降伏点鋼
の断面中心から中立軸までの距離で下記の〔数６〕で表
される。
【００２３】
【数６】
【００２４】その他の記号は図１５Ａ，Ｂ中に示す通り
である。〔数５〕はエネルギ吸収部３が圧縮力側となる
場合を表しており、梁母材２の弾性限度の下限値は、一
般に上記の〔数５〕においてμ1 が下記〔数７〕となる
場合で表される。
である。〔数５〕はエネルギ吸収部３が圧縮力側となる
場合を表しており、梁母材２の弾性限度の下限値は、一
般に上記の〔数５〕においてμ1 が下記〔数７〕となる
場合で表される。
【００２５】
【数７】
【００２６】〔数７〕中の記号σy は梁母材の降伏応力
度である。本発明の極端な事例として、図１０Ａ，Ｂの
ように梁母材の下フランジが無い場合(Afb＝０) を考え
る。各部分の寸法を、Ａr =21.6cm2, Ａfu =75.0cm2,Ａ
w =51.75cm2,Ａa =75.0cm2, ｄ=12.5cm , ｈ=57.5cm ,
σy =3.3t/cm2 ,σy ’=1.0t/cm2 として、上記の〔数
５〕〔数６〕を、μ1 をパラメータとして、曲げモーメ
ントＭについて解いた結果を図１６中に細い実線で示
し、〔数７〕の条件を考慮して梁母材２の弾性限度にお
ける曲げモーメントＭy を太い実線で示した。ここでは
簡単の為、μ1 とμ2 の関係は下記の〔数８〕で表現で
きるものとした。
度である。本発明の極端な事例として、図１０Ａ，Ｂの
ように梁母材の下フランジが無い場合(Afb＝０) を考え
る。各部分の寸法を、Ａr =21.6cm2, Ａfu =75.0cm2,Ａ
w =51.75cm2,Ａa =75.0cm2, ｄ=12.5cm , ｈ=57.5cm ,
σy =3.3t/cm2 ,σy ’=1.0t/cm2 として、上記の〔数
５〕〔数６〕を、μ1 をパラメータとして、曲げモーメ
ントＭについて解いた結果を図１６中に細い実線で示
し、〔数７〕の条件を考慮して梁母材２の弾性限度にお
ける曲げモーメントＭy を太い実線で示した。ここでは
簡単の為、μ1 とμ2 の関係は下記の〔数８〕で表現で
きるものとした。
【００２７】
【数８】
【００２８】図１６の縦軸は断面全体が負担する曲げモ
ーメントＭ、横軸はエネルギ吸収部３の成Ｘa である。
この成Ｘa が大きいほどＭy は大きくなり、同じμ1 で
負担できるＭも大きくなる。図１６中の●印は図１０Ａ
のＡ〜Ｅ断面の位置における曲げモーメントの大きさと
エネルギ吸収部３の成との関係を示したものである。図
１０Ａ，Ｂの例の曲げモーメントは、16ｍ×５ｍスパ
ン、２０階建程度の鉄骨建物がベースシア0.25程度（１
次設計レベル外力に相当）の地震力を受けた際の１０階
付近の長手梁（16ｍ）に生ずると考えられる値である。
各断面位置でのエネルギ吸収部の塑性率はいずれも３〜
４となり、エネルギ吸収部全体に亙って比較的均等で大
きな塑性変形が生じるので、大きなエネルギ吸収能力を
期待できることが明らかである。
ーメントＭ、横軸はエネルギ吸収部３の成Ｘa である。
この成Ｘa が大きいほどＭy は大きくなり、同じμ1 で
負担できるＭも大きくなる。図１６中の●印は図１０Ａ
のＡ〜Ｅ断面の位置における曲げモーメントの大きさと
エネルギ吸収部３の成との関係を示したものである。図
１０Ａ，Ｂの例の曲げモーメントは、16ｍ×５ｍスパ
ン、２０階建程度の鉄骨建物がベースシア0.25程度（１
次設計レベル外力に相当）の地震力を受けた際の１０階
付近の長手梁（16ｍ）に生ずると考えられる値である。
各断面位置でのエネルギ吸収部の塑性率はいずれも３〜
４となり、エネルギ吸収部全体に亙って比較的均等で大
きな塑性変形が生じるので、大きなエネルギ吸収能力を
期待できることが明らかである。
【００２９】次に、図１８Ａ，Ｂのように梁母材２の下
フランジが通例の大きさである梁２の性能曲線を図１７
に示した。図１７によれば、エネルギ吸収部３の成Ｘa
が大きくなっても、同じμ1 で負担できる曲げモーメン
トＭは大きくならないので、応力が大きい断面Ａ位置の
塑性率に比べ、図１８Ａ中の断面Ｄ〜Ｅのような応力が
小さい位置での塑性率は小さくなり、エネルギ吸収部の
全体にわたって大きな塑性変形を生じさせるのは難し
い。この点で、図１０Ａの梁は、図１８Ａ，Ｂの梁より
も優れていると云える。
フランジが通例の大きさである梁２の性能曲線を図１７
に示した。図１７によれば、エネルギ吸収部３の成Ｘa
が大きくなっても、同じμ1 で負担できる曲げモーメン
トＭは大きくならないので、応力が大きい断面Ａ位置の
塑性率に比べ、図１８Ａ中の断面Ｄ〜Ｅのような応力が
小さい位置での塑性率は小さくなり、エネルギ吸収部の
全体にわたって大きな塑性変形を生じさせるのは難し
い。この点で、図１０Ａの梁は、図１８Ａ，Ｂの梁より
も優れていると云える。
【００３０】但し、図１６及び図１７を参照すると、図
１０Ａ，Ｂの梁は図１８の梁に比べてＭY の値が小さ
い。また、図１６および図１７中には、下記の〔数９〕
で表される、梁母材の断面全部が降伏状態となった全塑
性モーメントＭp を太い破線で示したが、図１６では図
１７に比べてＭY からＭp までの差が小さい。これは梁
母材が降伏し始めてから終局状態に至るまでの余裕が小
さいことを示しており、望ましいことではない。
１０Ａ，Ｂの梁は図１８の梁に比べてＭY の値が小さ
い。また、図１６および図１７中には、下記の〔数９〕
で表される、梁母材の断面全部が降伏状態となった全塑
性モーメントＭp を太い破線で示したが、図１６では図
１７に比べてＭY からＭp までの差が小さい。これは梁
母材が降伏し始めてから終局状態に至るまでの余裕が小
さいことを示しており、望ましいことではない。
【００３１】
【数９】
【００３２】上記の問題点は、図８Ａ，Ｂ又は図１５
Ａ，Ｂのように断面が小さい下フランジ２ａを配置する
ことで調整でき、図１６と図１７の中間的な性能を持つ
梁端部を設計できる。すなわち、適切なＭy 及びＭP の
値を持ち、かつ、エネルギ吸収部全体に亙って比較的均
等で大きな塑性変形が生じ大きなエネルギ吸収能力を発
揮する梁端部とすることができる。
Ａ，Ｂのように断面が小さい下フランジ２ａを配置する
ことで調整でき、図１６と図１７の中間的な性能を持つ
梁端部を設計できる。すなわち、適切なＭy 及びＭP の
値を持ち、かつ、エネルギ吸収部全体に亙って比較的均
等で大きな塑性変形が生じ大きなエネルギ吸収能力を発
揮する梁端部とすることができる。
【００３３】
【実施例】次に、図示した本発明の実施例を説明する。
図１Ａ、Ｂは、Ｈ形断面の鉄骨柱１と、同じくＨ形断面
の鉄骨梁２とを剛接合してラーメンを形成する建築構造
体の柱梁接合部における梁２の下側のフランジ２ａの外
面（下面）から下向きに、且つ鉄骨柱１のフランジ１ａ
との交差部から材軸方向に、前記の柱母材及び梁母材
（構造用鋼＝普通鋼）よりも降伏点が低い極低降伏点鋼
又は低降伏点鋼又はステンレス鋼などで製作したＴ形断
面形状のエネルギ吸収部３が、そのウエブ部３ａを前記
梁２のウエブと平行な配置で、梁端から材軸方向に地震
や風荷重により発生する応力勾配に応じた傾斜角度で変
化する直角三角形状のハンチ形状に一体的に接合された
構成を示している。図中の符号４は床スラブ、６は補強
用のスチフナーである。エネルギ吸収部３の接合手段に
は応力が十分伝達されるように溶接が採用される。エネ
ルギ吸収部３の材質は、梁母材２が普通鋼（構造用鋼）
の場合には所謂純鉄の如き極低降伏点鋼、又は低炭素鋼
（軟鋼）の如き低降伏点鋼、ステンレス鋼などが適し、
梁母材２が高張力鋼の場合には普通鋼を採用することも
できる。こうした材質条件は、以下に説明する各実施例
に共通する事項である。
図１Ａ、Ｂは、Ｈ形断面の鉄骨柱１と、同じくＨ形断面
の鉄骨梁２とを剛接合してラーメンを形成する建築構造
体の柱梁接合部における梁２の下側のフランジ２ａの外
面（下面）から下向きに、且つ鉄骨柱１のフランジ１ａ
との交差部から材軸方向に、前記の柱母材及び梁母材
（構造用鋼＝普通鋼）よりも降伏点が低い極低降伏点鋼
又は低降伏点鋼又はステンレス鋼などで製作したＴ形断
面形状のエネルギ吸収部３が、そのウエブ部３ａを前記
梁２のウエブと平行な配置で、梁端から材軸方向に地震
や風荷重により発生する応力勾配に応じた傾斜角度で変
化する直角三角形状のハンチ形状に一体的に接合された
構成を示している。図中の符号４は床スラブ、６は補強
用のスチフナーである。エネルギ吸収部３の接合手段に
は応力が十分伝達されるように溶接が採用される。エネ
ルギ吸収部３の材質は、梁母材２が普通鋼（構造用鋼）
の場合には所謂純鉄の如き極低降伏点鋼、又は低炭素鋼
（軟鋼）の如き低降伏点鋼、ステンレス鋼などが適し、
梁母材２が高張力鋼の場合には普通鋼を採用することも
できる。こうした材質条件は、以下に説明する各実施例
に共通する事項である。
【００３４】この柱梁接合部によれば、地震や風荷重等
の水平外力を受けた際に、比較的大きな応力が発生する
梁端部において、梁母材２を弾性限度内に留めたまま、
エネルギ吸収部３がそのほぼ全長に亙って塑性化し、振
動エネルギを塑性エネルギとして効率良く吸収し耐震
（制振）効果を発揮する。換言すれば、一次設計レベル
外力（使用限界状態を想定した外力）に対する応答の低
減効果を期待できるのである。
の水平外力を受けた際に、比較的大きな応力が発生する
梁端部において、梁母材２を弾性限度内に留めたまま、
エネルギ吸収部３がそのほぼ全長に亙って塑性化し、振
動エネルギを塑性エネルギとして効率良く吸収し耐震
（制振）効果を発揮する。換言すれば、一次設計レベル
外力（使用限界状態を想定した外力）に対する応答の低
減効果を期待できるのである。
【００３５】次に、図２に示した実施例は、柱梁接合部
を構成する梁２の上下のフランジ端部に、Ｔ形断面形状
のエネルギ吸収部３，３を上下に対称的なハンチ形状に
接合した構成である。吹き抜け部分や外周架構の柱梁接
合部に適用可能である。図３に示した実施例は、柱梁接
合部を構成する柱１の左右のフランジ１ａ，１ａにおけ
る梁２の下フランジ２ａとの交差部から材軸方向下向き
に、梁の下フランジとの交差部が最大で下方へ一定勾配
で漸滅する直角三角形状のエネルギ吸収部３が、左右に
対称的なハンチ形状に接合された構成である。
を構成する梁２の上下のフランジ端部に、Ｔ形断面形状
のエネルギ吸収部３，３を上下に対称的なハンチ形状に
接合した構成である。吹き抜け部分や外周架構の柱梁接
合部に適用可能である。図３に示した実施例は、柱梁接
合部を構成する柱１の左右のフランジ１ａ，１ａにおけ
る梁２の下フランジ２ａとの交差部から材軸方向下向き
に、梁の下フランジとの交差部が最大で下方へ一定勾配
で漸滅する直角三角形状のエネルギ吸収部３が、左右に
対称的なハンチ形状に接合された構成である。
【００３６】図４の実施例は、柱１が鉄筋コンクリート
造又は鉄骨鉄筋コンクリート造で、その補強鉄骨７と接
合して架設された鉄骨梁２の下フランジ２ａのフランジ
端部から材軸方向に、直角三角形状のエネルギ吸収部３
がハンチ形状に一体的に接合された構成である。次に、
図５はエネルギ吸収部３のハンチ形状が非直線的に形成
された実施例を示している。また、図６はエネルギ吸収
部３のハンチ形状が、直線的な変化形状でありながら、
右端を切除された台形状とされた実施例を示している。
造又は鉄骨鉄筋コンクリート造で、その補強鉄骨７と接
合して架設された鉄骨梁２の下フランジ２ａのフランジ
端部から材軸方向に、直角三角形状のエネルギ吸収部３
がハンチ形状に一体的に接合された構成である。次に、
図５はエネルギ吸収部３のハンチ形状が非直線的に形成
された実施例を示している。また、図６はエネルギ吸収
部３のハンチ形状が、直線的な変化形状でありながら、
右端を切除された台形状とされた実施例を示している。
【００３７】次に、図７Ａ〜Ｃに示した実施例は、直角
三角形状のハンチを形成するエネルギ吸収部３のフラン
ジ部３ｂの幅寸及びウエブ部３ａの高さ寸法が、梁のフ
ランジ端部（柱１のフランジ１ａとの交差部）が最大で
（図７Ｂ参照）、材軸方向に漸滅して右端が最小となる
（図７Ｃを図７Ｂと比較して参照）断面変化形状に構成
したことを特徴とする。梁母材２を弾性限度に留めたま
まで、エネルギ吸収部３に大きな塑性ひずみ量（塑性エ
ネルギ）を生じさせる断面設計の有効的な手法を示した
ものであり、少量の鉄鋼材料で大きなエネルギ吸収能力
を発揮する経済設計の一実施例である。
三角形状のハンチを形成するエネルギ吸収部３のフラン
ジ部３ｂの幅寸及びウエブ部３ａの高さ寸法が、梁のフ
ランジ端部（柱１のフランジ１ａとの交差部）が最大で
（図７Ｂ参照）、材軸方向に漸滅して右端が最小となる
（図７Ｃを図７Ｂと比較して参照）断面変化形状に構成
したことを特徴とする。梁母材２を弾性限度に留めたま
まで、エネルギ吸収部３に大きな塑性ひずみ量（塑性エ
ネルギ）を生じさせる断面設計の有効的な手法を示した
ものであり、少量の鉄鋼材料で大きなエネルギ吸収能力
を発揮する経済設計の一実施例である。
【００３８】次に、図８Ａ，Ｂに示した実施例は、梁２
のフランジ端部から材軸方向にハンチを形成するように
エネルギ吸収部３を接合するべき梁部材２の下フランジ
２ａの幅寸が、同エネルギ吸収部３のフランジ部３ｂの
幅寸よりも格別小さく形成された構成である。やはり、
梁母材２を弾性限度内に留めたまま、エネルギ吸収部３
の全長に亙って塑性率を大きく、かつ比較的均等にして
エネルギ吸収能力を高めるのに有効的な設計手法の一例
である。図９Ａ，Ｂは、図８Ａ，Ｂと同様な技術的思想
の下に、エネルギ吸収部３を梁端の上下のフランジに上
下対称的なハンチ形状に一体化接合した構成の実施例を
示している。
のフランジ端部から材軸方向にハンチを形成するように
エネルギ吸収部３を接合するべき梁部材２の下フランジ
２ａの幅寸が、同エネルギ吸収部３のフランジ部３ｂの
幅寸よりも格別小さく形成された構成である。やはり、
梁母材２を弾性限度内に留めたまま、エネルギ吸収部３
の全長に亙って塑性率を大きく、かつ比較的均等にして
エネルギ吸収能力を高めるのに有効的な設計手法の一例
である。図９Ａ，Ｂは、図８Ａ，Ｂと同様な技術的思想
の下に、エネルギ吸収部３を梁端の上下のフランジに上
下対称的なハンチ形状に一体化接合した構成の実施例を
示している。
【００３９】更に、図１０Ａ，Ｂは一層極端な実施例と
して、梁母材２の端部のエネルギ吸収部３が接合される
部分の下フランジを完全に切除して、そのウエブに直接
Ｔ形断面形状をなすエネルギ吸収部のウエブ部３ａを溶
接で接合した構成を示している。かくすることにより梁
端の各断面位置におけるエネルギ吸収部の塑性率は３〜
４と大きくなり、エネルギ吸収部３の全長に亙って比較
的均等で大きな塑性変形が生じて大きなエネルギ吸収能
力を発揮する。
して、梁母材２の端部のエネルギ吸収部３が接合される
部分の下フランジを完全に切除して、そのウエブに直接
Ｔ形断面形状をなすエネルギ吸収部のウエブ部３ａを溶
接で接合した構成を示している。かくすることにより梁
端の各断面位置におけるエネルギ吸収部の塑性率は３〜
４と大きくなり、エネルギ吸収部３の全長に亙って比較
的均等で大きな塑性変形が生じて大きなエネルギ吸収能
力を発揮する。
【００４０】以上の各実施例は最良の代表的な構成の例
を示したにすぎない。その他いちいち図示して説明する
ことは省略したが、本発明の技術的思想を基に当業者に
自明な、又は設計変更程度に行われる種々な応用、利用
の実施例を本発明が広く包含していることは云うまでも
ない。
を示したにすぎない。その他いちいち図示して説明する
ことは省略したが、本発明の技術的思想を基に当業者に
自明な、又は設計変更程度に行われる種々な応用、利用
の実施例を本発明が広く包含していることは云うまでも
ない。
【００４１】
【本発明が奏する効果】本発明は、柱梁接合部の梁又は
柱にエネルギ吸収部をハンチ形状に取付ける構成である
から、エネルギ吸収部を取付けるための壁やブレース、
間柱などを必要とせず、建築計画上の制約を受けないた
め、建築構造物の架構中に数多く、バランス良く配置し
て実施することが可能であり、実用度が高い。
柱にエネルギ吸収部をハンチ形状に取付ける構成である
から、エネルギ吸収部を取付けるための壁やブレース、
間柱などを必要とせず、建築計画上の制約を受けないた
め、建築構造物の架構中に数多く、バランス良く配置し
て実施することが可能であり、実用度が高い。
【００４２】本発明の柱梁接合部は、構造計画上、地震
や風荷重等の水平外力を受けた際に通例の部材であれば
降伏を想定するほど大きな応力が発生する梁端部又は柱
部に実施されるので、適切な断面設計、材質設計を行な
うことで、エネルギ吸収部に大きな塑性ひずみ量を生じ
させることが可能であり、地震、風荷重等により建物に
入力される振動エネルギを効果的に吸収し、建物の振動
を抑制する経済的な断面設計を可能とする。また、耐震
（又は制振）効果の定量的な把握、安全性に関する検討
等も、通常の構造設計で行われる部材の断面設計に関す
る検討手法により可能である。
や風荷重等の水平外力を受けた際に通例の部材であれば
降伏を想定するほど大きな応力が発生する梁端部又は柱
部に実施されるので、適切な断面設計、材質設計を行な
うことで、エネルギ吸収部に大きな塑性ひずみ量を生じ
させることが可能であり、地震、風荷重等により建物に
入力される振動エネルギを効果的に吸収し、建物の振動
を抑制する経済的な断面設計を可能とする。また、耐震
（又は制振）効果の定量的な把握、安全性に関する検討
等も、通常の構造設計で行われる部材の断面設計に関す
る検討手法により可能である。
【００４３】本発明によれば、エネルギ吸収部は、母材
部分を弾性限度に留めたまま、エネルギ吸収部の長さ全
体に亙って大きな塑性変形を生じ、塑性率を大きくして
多くの振動エネルギを塑性エネルギとして効果的に吸収
することができ、少量の鋼材料で大きな耐震能力を発揮
するので、経済的設計が可能となる。その結果、一次設
計レベル外力に対しても応答の低減効果を充分に期待で
きる。
部分を弾性限度に留めたまま、エネルギ吸収部の長さ全
体に亙って大きな塑性変形を生じ、塑性率を大きくして
多くの振動エネルギを塑性エネルギとして効果的に吸収
することができ、少量の鋼材料で大きな耐震能力を発揮
するので、経済的設計が可能となる。その結果、一次設
計レベル外力に対しても応答の低減効果を充分に期待で
きる。
【図１】Ａは本発明の第１実施例の柱梁接合部を示した
正面図、ＢはＢ−Ｂ線矢視の断面図である。
正面図、ＢはＢ−Ｂ線矢視の断面図である。
【図２】本発明の第２実施例の柱梁接合部を示した正面
図である。
図である。
【図３】本発明の第３実施例の柱梁接合部を示した正面
図である。
図である。
【図４】本発明の第４実施例の柱梁接合部を示した正面
図である。
図である。
【図５】本発明の第５実施例の柱梁接合部を示した正面
図である。
図である。
【図６】本発明の第６実施例の柱梁接合部を示した正面
図である。
図である。
【図７】Ａは本発明の第７実施例の柱梁接合部を示した
正面図、ＢはＢ−Ｂ線矢視の断面図、ＣはＣ−Ｃ線矢視
の断面図である。
正面図、ＢはＢ−Ｂ線矢視の断面図、ＣはＣ−Ｃ線矢視
の断面図である。
【図８】Ａは本発明の第８実施例の柱梁接合部を示した
正面図、ＢはＢ−Ｂ線矢視の断面図である。
正面図、ＢはＢ−Ｂ線矢視の断面図である。
【図９】Ａは本発明の第９実施例の柱梁接合部を示した
正面図、ＢはＢ−Ｂ線矢視の断面図である。
正面図、ＢはＢ−Ｂ線矢視の断面図である。
【図１０】Ａは本発明の第１０実施例の柱梁接合部を示
した正面図、ＢはＢ−Ｂ線矢視の断面図である。
した正面図、ＢはＢ−Ｂ線矢視の断面図である。
【図１１】Ａは合成梁による柱梁接合部モデルの断面
図、Ｂは同前のひずみ分布図、Ｃは一次設計レベル外力
の曲げモーメントと回転変形の関係を示す模式図であ
る。
図、Ｂは同前のひずみ分布図、Ｃは一次設計レベル外力
の曲げモーメントと回転変形の関係を示す模式図であ
る。
【図１２】梁の曲げモーメントの大きさと成の関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図１３】図１２のグラフ中の●印の柱梁接合部モデル
図である。
図である。
【図１４】図１２のグラフ中の○印の柱梁接合部モデル
図である。
図である。
【図１５】Ａは合成梁による柱梁接合部モデルの断面図
であり、Ｂは同前のひずみ分布図である。
であり、Ｂは同前のひずみ分布図である。
【図１６】梁の曲げモーメントの大きさと成の関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図１７】図１８に示す梁の性能曲線図である。
【図１８】Ａは梁の下フランジの幅寸が大きい柱梁接合
部モデルの断面図であり、ＢはＡ位置の断面図である。
部モデルの断面図であり、ＢはＡ位置の断面図である。
【図１９】従来のハンチ形状梁の柱梁接合部を示した正
面図である。
面図である。
【図２０】Ａは従来の梁の下フランジに極軟鋼材を積層
した柱梁接合部の正面図、ＢはＢ−Ｂ線矢視の断面図で
ある。
した柱梁接合部の正面図、ＢはＢ−Ｂ線矢視の断面図で
ある。
【図２１】図２１Ａ，Ｂに示した柱梁接合部のひずみ分
布図である。
布図である。
【図２２】図１９の柱梁接合部の曲げモーメントと回転
変形の関係を示す模式図である。
変形の関係を示す模式図である。
１ 柱
１ａ 柱のフランジ
２ 梁
２ａ 梁のフランジ
３ エネルギ吸収部
３ａ ウエブ部
３ｂ フランジ部
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 谷口 元
千葉県印旛郡印西町大塚一丁目５番 株
式会社竹中工務店技術研究所内
(56)参考文献 特開 平４−1373（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−156839（ＪＰ，Ａ)
実開 平５−73170（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
E04B 1/16,1/24,1/30
Claims (7)
- 【請求項１】柱と梁を剛接合してラーメンを形成する建
築構造体の柱梁接合部において、 柱梁接合部の柱又は梁のフランジ交差部から材軸方向
に、柱材又は梁材よりも降伏点が低い金属材料からなる
Ｔ形断面形状のエネルギ吸収部が、そのウエブ部を柱又
は梁のウエブと平行な配置でフランジ外面へ直角三角形
状のハンチ形状に一体的に接合されていることを特徴と
する、エネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部。 - 【請求項２】柱と梁を剛接合してラーメンを形成する建
築構造体の柱梁接合部において、 柱梁接合部の柱又は梁のフランジ交差部から材軸方向に
エネルギ吸収部が接合される部分のフランジが切除さ
れ、そのウエブへ直接、柱材又は梁材よりも降伏点が低
い金属材料からなるＴ形断面形状のエネルギ吸収部のウ
エブ部が柱又は梁のウエブと平行な配置で直角三角形状
のハンチ形状に一体的に接合されていることを特徴とす
る、エネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部。 - 【請求項３】柱は鉄筋コンクリート造又は鉄骨鉄筋コン
クリート造で、梁は鉄骨造であり、Ｔ形断面形状のエネ
ルギ吸収部は梁へ一体的に接合されていることを特徴と
する、請求項１又は２に記載したエネルギ吸収機構を備
えた柱梁接合部。 - 【請求項４】Ｔ形断面形状のエネルギ吸収部は、柱の両
側又は梁の両側に対称的な配置のハンチ形状に接合され
ていることを特徴とする、請求項１又は２に記載したエ
ネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部。 - 【請求項５】Ｔ形断面形状のエネルギ吸収部は、そのフ
ランジ部の幅寸及びウエブ部の高さが、柱又は梁のフラ
ンジ交差部が最大で材軸方向に漸減する断面変化形状に
形成されていることを特徴とする、請求項１又は２に記
載したエネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部。 - 【請求項６】柱梁接合部の柱又は梁において、エネルギ
吸収部が接合された部分のフランジの幅寸は、Ｔ形断面
形状のエネルギ吸収部のフランジ部の幅寸よりも小さく
形成されていることを特徴とする、請求項１に記載した
エネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部。 - 【請求項７】エネルギ吸収部は，極低降伏点鋼又は低降
伏点鋼又はステンレス鋼で形成されていることを特徴と
する、請求項１又は２に記載したエネルギ吸収機構を備
えた柱梁接合部。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29765894A JP3451328B2 (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | エネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29765894A JP3451328B2 (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | エネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08151686A JPH08151686A (ja) | 1996-06-11 |
| JP3451328B2 true JP3451328B2 (ja) | 2003-09-29 |
Family
ID=17849453
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29765894A Expired - Fee Related JP3451328B2 (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | エネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3451328B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103711221A (zh) * | 2013-12-30 | 2014-04-09 | 北京工业大学 | 一种槽钢开槽式工字形变截面钢芯防屈曲限位耗能支撑构件 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100360377B1 (ko) * | 1998-12-17 | 2002-12-18 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 댐퍼 접합부를 구비한 철골구조 |
| JP4664484B2 (ja) * | 2000-12-08 | 2011-04-06 | 株式会社竹中工務店 | 制震機構を備えた鉄骨造柱梁接合部 |
| US6739099B2 (en) | 2001-06-06 | 2004-05-25 | Nippon Steel Corporation | Column-and-beam join structure |
| US7497054B2 (en) | 2001-06-06 | 2009-03-03 | Nippon Steel Corporation | Column-and-beam join structure |
| JP4683940B2 (ja) * | 2005-01-28 | 2011-05-18 | 株式会社竹中工務店 | 柱梁接合構造 |
| KR100888231B1 (ko) * | 2007-10-11 | 2009-03-11 | 이상섭 | 빔 제조방법 및 무주 구조물 제조방법 |
| KR101149034B1 (ko) * | 2011-12-06 | 2012-05-25 | 채일수 | 보의 휨응력을 향상시킨 조립식 건축물의 연결부재 |
| KR101518446B1 (ko) * | 2013-12-02 | 2015-05-15 | 컨베스트 주식회사 | 모멘트 발생크기를 고려한 특수구조보강재를 부착한 보와 기둥의 제작방법 및 이를 구비한 철골구조물의 시공방법과 철골구조물 |
| CN104018496B (zh) * | 2014-05-13 | 2017-01-04 | 中冶集团武汉勘察研究院有限公司 | 一种桩身设置水平加腋梁的圆形截面抗滑桩及其施工方法 |
| JP6971026B2 (ja) * | 2016-12-27 | 2021-11-24 | 株式会社竹中工務店 | 既存の柱梁架構の補強方法 |
| KR102077751B1 (ko) * | 2019-06-14 | 2020-02-14 | (주)삼우종합건축사사무소 | 철골 조립기둥과 장스팬 철골 거더의 접합구조 |
| CN111288845A (zh) * | 2020-02-24 | 2020-06-16 | 北京中科宇航技术有限公司 | 一种转运起竖架 |
| CN113153073B (zh) * | 2021-04-19 | 2022-12-06 | 福建厚德节能科技发展有限公司 | 蒸压加气混凝土防水窗台 |
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-
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Cited By (2)
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|---|---|---|---|---|
| CN103711221A (zh) * | 2013-12-30 | 2014-04-09 | 北京工业大学 | 一种槽钢开槽式工字形变截面钢芯防屈曲限位耗能支撑构件 |
| CN103711221B (zh) * | 2013-12-30 | 2016-01-13 | 北京工业大学 | 一种槽钢开槽式工字形变截面钢芯防屈曲限位耗能支撑构件 |
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