JPH0766863B2

JPH0766863B2 - 放電灯点灯装置

Info

Publication number: JPH0766863B2
Application number: JP2289457A
Authority: JP
Inventors: 務塩見
Original assignee: Matsushita Electric Works Ltd
Current assignee: Panasonic Electric Works Co Ltd
Priority date: 1990-10-26
Filing date: 1990-10-26
Publication date: 1995-07-19
Anticipated expiration: 2010-07-19
Also published as: JPH04163886A

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］本発明は、高輝度放電灯（HIDランプ）を点灯させる用
途に適する放電灯点灯装置に関するものである。

［従来の技術］一般にHIDランプは放電開始直後の放電管内圧力が低
く、放電エネルギーにより発光する金属の蒸気圧が低い
ので、発光光束が少ない。放電管温度が上昇するにつれ
て、金属蒸気圧は高くなり、光束も増加し、やがて安定
する。このとき、金属蒸気圧はランプ電圧に比例すると
考えて良い。

第12図はHIDランプの点灯装置の従来例を示している。
交流電源ACには、銅鉄型の安定器Ｌを介してHIDランプl
aが接続されている。この点灯装置の負荷特性を第13図
に示す。点灯直後のＡ点ではランプ電圧Vlaが低く、光
出力が安定したＢ点ではランプ電圧Vlaが高くなる。こ
のＡ点からＢ点まで徐々に動作点が移動して行く。この
ため、HIDランプは光束（光出力）が安定するまでに時
間がかかる。

そこで、第13図のＡ点からＢ点に移行するときに、点灯
装置の出力を増加させ、HIDランプlaに過剰な電流Ilaを
流すことにより、発光管温度を急激に増加させて、光束
安定までの時間を短縮する回路方式がある。第14図にそ
の回路例を示す。図中、Ｌはインダクタ、LTはリーケー
ジトランス、Ryはリレー、Ｓはその接点である。ランプ
電圧VlaがリレーRyの感応電圧に達すると、接点Ｓをａ
側からｂ側に切り替える。この点灯装置の出力特性を第
15図に示す。

ところで、HIDランプは、発光管内の金属蒸気が抜ける
ことにより、発光管内圧力が十分上昇しなくなることが
ある。これをスローリークという。この場合、ランプ電
圧Vlaは低いまま維持され、十分な光出力も得られなく
なる。スローリークしたHIDランプを第14図の点灯装置
で点灯した場合、第15図のＡ点からＢ点への移行途中の
Ｃ点にてランプが動作し続けることになる。正常なラン
プであれば、Ａ点からＢ点への移行は早いので、点灯装
置に用いられるコイル等の巻線は、第12図の従来例と同
等の線径でもよい。しかし、スローリークしたHIDラン
プの場合、過剰な電流が流れ続けるので、線径はその電
流に耐え得るよりも太いものが要求される。したがっ
て、巻線の温度上昇の関係で、点灯装置は大きく重いも
のになってしまう。もし、線径を太くしなければ、発熱
が著しい場合、発火する恐れがある。また、ランプが破
損してしまうことがある。

そこで、スローリークランプに対する点灯装置の保護対
策として、第16図に示すように、サーマルプロテクタTP
を安定器Ｌの巻線に取り付けて、スローリーク等により
異常な温度上昇が起きた場合には電源を切断することが
提案されている（実開昭62−180056号，実開昭63−1210
37号等参照）。しかるに、この場合、ランプlaは完全に
放電が停止してしまう。このため、例えば、車両前照灯
等にHIDランプを用いた場合には、夜間走行は不可能と
なり、緊急時に対応できない。つまり、照明装置として
の機能を全く無くしてしまうという安全上の問題があっ
た。

そこで、放電灯の始動後、所定時間が経過すると、放電
灯のランプ電圧が上昇しているか否かには関係なく、始
動時の出力特性から定格出力時の特性に移行させてしま
うことが考えられる。第３図の回路は、そのような考え
方に基づいて本発明者が考案したものである。以下、そ
の回路構成について説明する。直流電源V₁には、電源ス
イッチSWを介してMOSトランジスタQ₁,Q₂の直列回路が接
続されている。MOSトランジスタQ₁,Q₂には、ダイオード
D₁,D₂がそれぞれ逆並列接続されている。MOSトランジス
タQ₂の両端には、直流成分カット用のコンデンサC₁と、
共振用のインダクタL₁及びコンデンサC₂の直列回路が接
続されている。コンデンサC₂の両端には、ランプlaが並
列接続されている。また、ランプlaの両端電圧Vlaは、
ダイオードD₃により整流され、抵抗R₁,R₂で分圧され、
コンデンサC₃で平滑されて、Vla検出回路１の出力電圧V
aとして検出されている。この電圧VaはコンパレータCMP
により基準電圧Vrと比較され、その比較出力V_Lはオア回
路OR1の一方の入力に供給されている。オア回路OR1の他
方の入力には、タイマー回路２の出力V_Tが入力されてい
る。オア回路OR1の出力はアンド回路AND1の一方の入力
とされると共に、反転回路G₁により反転されて、アンド
回路AND2の他方の入力とされている。アンド回路AND1,A
ND2の他方の入力には、第１及び第２の発振器の出力周
波数f₁,f₂が供給されている。アンド回路AND1,AND2の出
力はオア回路OR2に入力されている。オア回路OR2の出力
は分周器DIVにより分周され、ドライバDR₁,DR₂を介して
それぞれMOSトランジスタQ₁,Q₂のゲートに入力されてい
る。

第２図は第３図の回路の動作周波数f₁,f₂での出力特性
を示している。図中、ａは正常ランプの動作を示してお
り、ｂはスローリークランプの動作を示している。ま
た、第４図は第３図の回路の動作波形図である。図中、
左半分は正常ランプの動作波形を示しており、右半分は
スローリークランプの動作波形を示している。

以下、第３図の回路の動作について説明する。Vla検出
回路１の出力電圧Vaと基準電圧Vrとを比較して、Va＞Vr
であれば比較出力V_Lは“High"レベル、Va≦Vrであれば
比較出力V_Lは“Low"レベルとなる。タイマー回路２は、
電源スイッチSWの投入後、一定時間τｓは計時出力V_Tが
“Low"レベルとなり、その後、計時出力V_Tが“High"レ
ベルとなる。

インバータ装置の駆動信号源の周波数f₁,f₂は、共にデ
ューティが約50％の矩形波であり、定格動作時の周波数
f₁と、始動直後の過剰動作時の周波数f₂は、コンデンサ
C₂のインダクタL₁の共振周波数f₀に対して、f₀＜f₂＜f₁
という関係がある。この信号が分周器DIVで分周され
て、MOSトランジスタQ₁,Q₂を交互にオン／オフすること
により、コンデンサC₂とインダクタL₁の共振回路に共振
電流が流れて、コンデンサC₂の両端に生じる共振電圧に
より放電灯laが駆動される。

まず、電源スイッチSWの投入により、インバータ装置が
動作を開始し、ランプlaが点灯し、ランプ電圧Vlaが低
くなり、Va＜Vrとなり、コンパレータCMPの比較出力V_L
は“Low"レベルとなる。タイマー回路２は、電源スイッ
チSWの投入と同時に計時を開始し、所定時間τｓの間、
計時出力V_Tは“Low"レベルとなる。このとき、オア回路
OR1の入力V_L,V_Tが共に“Low"レベルであるので、アンド
回路AND1の出力は“Low"レベルとなる。また、反転回路
G₁の出力は“High"レベルであるから、アンド回路AND2
は周波数f₂を通過する。故に、MOSトランジスタQ₁,Q₂は
周波数f₂によりスイッチングされ、点灯装置の出力が過
剰となる。このため、ランプlaは急速に温度が上がり、
ランプ電圧Vlaは速やかに上昇する。

正常なランプのとき、ランプ電圧Vlaが上昇し、Va＞Vr
となると、コンパレータCMPの比較出力V_Lは“High"レベ
ルとなる。故に、オア回路OR1の出力は“High"レベル、
反転回路G₁の出力は“Low"レベルとなる。このため、ア
ンド回路AND2の出力は“Low"レベルとなり、アンド回路
AND1は周波数f₁を通過する。故に、MOSトランジスタQ₁,
Q₂は周波数f₁でスイッチングされ、点灯装置は定格動作
となる。正常なランプlaは、第２図のＢ点にて安定に点
灯する。

一方、スローリークランプのときは、ランプ電圧Vlaが
上昇し切れず、第２図のＣ点を維持する。この場合に
は、タイマー回路２が所定時間Tsを計時完了し、計時出
力V_Tが“High"レベルとなった後、オア回路OR1の出力が
“High"レベル、反転回路G₁の出力は“Low"レベル、ア
ンド回路AND2出力は“Low"レベルとなり、アンド回路AN
D1は周波数f₁を通過させる。故に、MOSトランジスタQ₁,
Q₂は周波数f₁によりスイッチングされるので、点灯装置
は定格動作へ移行する。その後、ランプlaは第２図のＤ
点で点灯し続ける。

［発明が解決しようとする課題］ところが、第３図の回路では、高圧放電灯の始動後、所
定時間が経過すると、高圧放電灯のランプ電圧が上昇し
ているか否かには関係なく、始動時の出力特性から定格
出力時の特性に移行させてしまうものであるから、正常
なランプであれば、第２図のＢ点のランプ電流Ilaで動
作するはずのところを、スローリークしたランプである
と、第２図のＤ点のランプ電流Ilaで動作することにな
り、正常なランプに比べると、大きなランプ電流が流れ
ることになる。しかも、スローリークしたランプの場
合、点灯し続けるので、通常よりも大きなランプ電流が
長い時間にわたって流れ続けることになる。したがっ
て、インダクタ等の線径は、その過剰なランプ電流に耐
え得るように、太い線径が要求されることになり、やは
りインダクタの大型化、重量増加の原因となる。また、
通常よりも大きなランプ電流が長い時間にわたって流れ
続けることによる発熱の問題もあり、より安全で確実な
スローリーク対策が望まれるところである。

本発明は上述のような点に鑑みてなされたものであり、
その目的とするところは、光束安定時間を短縮するため
に始動直後から安定するまでの間、過剰なランプ電流が
流せるようにした放電灯点灯装置において、スローリー
クしたHIDランプを点灯したときに、ランプを完全消灯
することなく、点灯装置の大形化もせずに、点灯装置を
保護することにある。

［課題を解決するための手段］本発明の放電灯点灯装置にあっては、蒸気の課題を解決
するために、第１図に示すように、高輝度放電灯を定格
値で点灯させるための第１の出力特性と、放電灯始動
直後のランプ電圧が定格値よりも低い期間に通常よりも
過剰なランプ電流を供給するための第２の出力特性
と、発光管内の金属蒸気が抜けることによりランプ電圧
が十分に上昇しなくなった異常な放電灯（スローリーク
ランプ）を定格値よりも低く且つ安全上必要な明るさで
点灯させるための第３の出力特性とを有し、放電灯を
第２の出力特性で始動させて略定格状態に達する定格
点灯のための第１の出力特性に切り換えると共に、正
常な放電灯が始動から略定格状態に達するまでに必要な
時間よりも長い所定時間の経過後に、放電灯が略定格状
態に達しないときは第３の出力特性に切り換える出力
特性の切換手段を設けたことを特徴とするものである。

［作用］第１図の制御方式（本発明）と第２図の制御方式（比較
例）を比べると、第２図の制御方式では、正常なランプ
であれば、第２図のＢ点のランプ電流Ilaで動作するは
ずのところを、スローリークしたランプであると、第２
図のＤ点のランプ電流Ilaで動作することになり、正常
なランプに比べると、大きなランプ電流が長い時間にわ
たって流れ続けることになる。

これに対して、本発明の第１図の制御方式では、スロー
リークしたランプの動作点Ｄが第３の出力特性上に移
行することにより、第１の出力特性上の正常なランプ
の動作点Ｂと同じ程度のランプ電流Ilaとなり、ランプ
電流Ilaは正常時と変わらないので、点灯装置の耐量を
最小限にすることができる。このように、スローリーク
したランプでも、正常なランプに比べて大きな電流を流
し続けることはないので、インダクタ等の部品耐量が小
さくて良く、それだけ小形・軽量・低コストとなる。ま
た、ランプは完全消灯ではないので、第16図の対策に比
べると、応急的に使えるという利点がある。一般照明で
あれば真っ暗にならないという利点があり、車両の全照
灯であれば夜間でも一応走行可能となる。

なお、第７図の実施例のように、スローリークしたラン
プに流れる電流を制限するためのインピーダンスILを白
熱電球とすれば、第１の出力特性から第３の出力特性に
移行してランプ光束が減少しても、その光束減少を白熱
電球の発光により補償することができ、より安全性が向
上するものである。

［実施例１］第５図は、本発明の第１実施例の回路図である。本実施
例では、リーケージトランスT₁のインダクタL₁の組み合
わせによる銅鉄型安定器を使用している。ランプ電圧Vl
aが低いと、リレーRy₁は感応しないので、その接点S₁は
ａ極側である。故に、入力電源V₀はリーケージトランス
T₁により昇圧されないが、リーケージトランスT₁のリー
ケージトランス成分を介さず、インダクタL₁のみを安定
要素とする。

その後、ランプ電圧Vlaが高くなると、リレーRy₁が感応
するので、その接点S₁はｂ極側に切替わる。故に、入力
電源V₀はリーケージトランスT₁で昇圧され、安定要素は
インダクタL₁とリーケージトランスT₁のリーケージイダ
クタンス成分の和となる。このとき、例えば、インダク
タL₁の値を十分に小さく設定する等、適切な設計をすれ
ば、接点S₁がａ極側のときの方がｂ極側のときよりも２
次短絡電流が多い点灯装置を構成できる。これにより、
始動直後の光束立ち上げを迅速化できる。

第６図はリレーRy₂とその接点S₂の動作を示している。
電源スイッチSWの投入後、交流電源V₀がダイオードD₄で
整流され、抵抗R₄で限流され、コンデンサC₄で平滑さ
れ、その電圧VcがリレーRy₂に印加される。コンデンサC
₄の電圧Vcは上昇し、やがて、リレーRy₂の感応電圧に達
すると、リレーRy₂が動作し、接点S₂が開離する。

第１図は本実施例の出力特性を示している。正常なラン
プであれば、点灯直後はＡ点で動作し、ランプ電圧Vla
が上昇して、リレーRy₁が感応し、接点S₁がａ極側から
ｂ極側に切替わり、Ｂ点で定格出力点灯状態となる。ス
ローリークランプでは、点灯直後はＡ点で動作するが、
その後、ランプ電圧とVlaが上昇し切れず、リレーRy₁が
感応しないままで、Ｃ点の動作を維持する。この場合、
所定時間τｓの経過後に、リレーRy₂の接点S₂が開離す
ることにより、安定要素としてインダクタL₂が追加さ
れ、第１図のＤ点で点灯維持する。これにより、第１図
のの特性上のＣ点から、の特性上のＣ′点に移行す
るよりも、更にランプ電流Ilaの少ないの特性上のＤ
点へ移行するので、より安全な保護対策となる。なお、
正常ランプの場合は、接点S₂がオフされても、接点S₁が
ｂ極側なので、全く影響は無い。

［実施例２］第７図は本発明の第２実施例の回路図である。以下、そ
の回路構成について説明する。直流電源V₀には、MOSト
ランジスタQ₀とインダクタL₁を介して平滑コンデンサC₁
が接続されている。インダクタL₁とコンデンサC₁の直列
回路には、回生電流を流すためのダイオードD₀が接続さ
れている。これにより、降圧チョッパー回路が構成され
ている。コンデンサC₁に得られた電圧は、抵抗R₁,R₂で
分圧され、コンデンサC₃で平滑され、必要に応じてツェ
ナーダイオードZDで電圧規制されて、コンパレータCMP
の反転入力端子に基準電圧V_Lとして印加される。コンパ
レータCMPの非反転入力端子には、鋸歯状波発振器から
高周波の鋸歯状波信号f_HFが入力されている。コンパレ
ータCMPの出力は、ドライバDRを介してMOSトランジスタ
Q₀のゲート・ソース間に供給される。

コンデンサC₁に得られた直流電圧は、インダクタL₂とイ
ンピーダンスILの直列回路を介してMOSトランジスタQ₁
〜Q₄よりなるフルブリッジ回路に印加されている。ただ
し、インピーダンスILには常閉型のサーマルプロテクタ
TPが並列接続されており、このサーマルプロテクタTPは
インダクタL₂に熱結合されている。フルブリッジ回路の
MOSトランジスタQ₁〜Q₄は、低周波信号源から出力され
る低周波信号f_LFを分周器DIVで分周した出力によりドラ
イバDR₁〜DR₄を介してオン・オフ駆動されている。MOS
トランジスタQ₁,Q₃の接続点とMOSトランジスタQ₂,Q₄の
接続点の間には、ランプlaが接続されている。

第８図（ａ）は本実施例の低周波的な動作を示してお
り、一周期T_Lの前半ではMOSトランジスタQ₁,Q₄がオン、
MOSトランジスタQ₂,Q₃がオフとなり、後半では、MOSト
ランジスタQ₂,Q₃がオン、MOSトランジスタQ₁,Q₄がオフ
となる。これにより、低周波信号f_LFで決まる周期T
_L（＝1/f_LF）の矩形波電圧がランプlaに印加され、ラン
プlaは低周波で矩形波点灯される。

第８図（ｂ），（ｃ）は本実施例の高周波的な動作を示
している。チョッパー回路のMOSトランジスタQ₀は、コ
ンデンサC₁の電圧VcによってPWM制御される。基準電圧V
_LはコンデンサC₁の電圧Vcに応じて増減し、鋸歯状波発
振器の高周波信号f_HFと基準電圧V_Lを電圧比較器CMPによ
り比較して、その比較出力によりMOSトランジスタQ₀が
オン・オフ制御される。コンデンサC₁のVcが低いとき
は、ランプ電圧Vlaも低く、電圧V_Lも低いので、コンパ
レータCMPから出力されるパルスの幅は広い。コンデン
サC₁の電圧Vcが上昇すると、ランプ電圧Vlaが上昇し、
電圧V_Lも上昇するので、コンパレータCMPから出力され
るパルスの幅が狭くなる。電圧Vcが更に上昇すると、電
圧V_LはツェナーダイオードZDで制限されて、一定値とな
るので、ランプ電圧Vlaが所定値以上では、一定のパル
ス幅でMOSトランジスタQ₀がスイッチングされる。これ
により、第９図に示す出力特性が得られる。

本実施例では、始動時ではランプ電圧Vlaが低く、Ａ点
で動作し、その後、スローリークランプがＣ点での動作
を維持し続けると、過剰な電流が流れ、インダクタL₂の
温度上昇が大きくなるので、一定時間後にインダクタL₂
と熱結合されたサーマルプロテクタTPが開離し、インダ
クタL₂と直列的にインピーダンスILが挿入されるので、
このインピーダンスILで電圧降下Vxが生じる。故に、コ
ンデンサC₁の電圧VcはVla＋Vxとなり、動作点は第９図
のＤ点に移行し、等価的にランプ電圧Vlaの高い側の動
作点に移行するので、回路電流を減少させることができ
る。なお、本実施例では、インピーダンスILを白熱電球
とすることにより、ある程度の光束補償が可能となり、
より安定性が向上する。

［実施例３］第10図は本発明の第３実施例の回路図である。本実施例
では、第３図に示す回路に、サーマルプロテクタTPを追
加すると共に、そのＸ点の出力により動作する反転回路
G₂と、アンド回路AND3,AND4、オア回路OR3及び第３の信
号源（周波数f₃）を追加したものである。コンパレータ
CMPとタイマー回路２による基本的な動作については、
第３図に示す回路と同じである。

第11図は本実施例の動作説明図である。もし、スローリ
ークランプがＤ点で点灯維持し続けていると、このとき
のランプ電流Ilaは、定格出力時のＢ点よりも多いの
で、インダクタL₁の発熱も大きく、他の部品のストレス
も大きくなる。そこで、これに耐え得る設計とすること
が望ましいが、例えば、もう少し装置を小形化したいと
か、周囲温度が異常に高く、部品を熱的に保護したい等
の要求がある。

このような点に鑑みて、本実施例ではインダクタL₁と熱
的に結合されたサーマルプロテクタTPを追加し、インダ
クタL₁の発熱が大きくなると、サーマルプロテクタTPが
開離し、反転回路G₂の出力を“Low"レベルとして、アン
ド回路AND3の出力を“Low"レベルとし、アンド回路AND4
からオア回路OR3を介して、第３の信号源から周波数f₃
の信号を分周器DIVに供給する。第３の信号源からの周
波数f₃では、周波数f₁での動作よりも更に出力が少なく
なり、Ｅ点で動作する。これにより、さらに安全に点灯
装置を保護できる。

［発明の効果］本発明にあっては、上述のように、高輝度放電灯を定格
値で点灯させるための第１の出力特性と、放電灯始動直
後のランプ電圧が定格ランプ電圧に対して低い間、通常
よりも過剰なランプ電流を供給するための第２の出力特
性と、発光管内の金属蒸気が抜けることによりランプ電
圧が十分に上昇しなくなった異常な放電灯を定格値より
も低く且つ安全上必要な明るさで点灯させるための第３
の出力特性とを有し、放電灯を第２の出力特性で始動さ
せて略定格状態に達すると定格点灯のための第１の出力
特性に切り換えると共に、正常な放電灯が始動から略定
格状態に達するまでに必要な時間よりも長い所定時間の
経過後に、放電灯が略定格状態に達しないときは第３の
出力特性に切り換える出力特性の切換手段を設けたもの
であるから、単に、放電灯の始動後、所定時間が経過す
ると、放電灯のランプ電圧が上昇しているか否かには関
係なく、始動時の出力特性から定格出力時の特性に移行
させてしまうだけの制御を行う場合に比べると、スロー
リークランプ等のランプ電圧が異常に低い放電灯を点灯
させた場合でも、正常なランプを点灯させる場合に比べ
て大きな電流を長時間にわたって流し続けることがない
ので、放電灯の破損を確実に防止でき、点灯装置の熱的
な耐量を最小限にすることが可能となり、点灯装置を確
実に保護できるという効果がある。また、放電灯を完全
に消灯させるものではないので、照明装置としての機能
を全く無くすことはなく、応急的に使用することができ
るという効果がある。

【図面の簡単な説明】第１図は本発明の第１実施例の出力特性を示す図、第２
図は本発明に対する比較例の出力特性を示す図、第３図
は同上の回路図、第４図は同上の動作説明図、第５図は
本発明の第１実施例の回路構成を示す回路図、第６図は
同上の動作説明図、第７図は本発明の第２実施例の回路
図、第８図及び第９図は同上の動作説明図、第10図は本
発明の第３実施例の回路図、第11図は同上の動作説明
図、第12図は従来例の回路図、第13図は同上の動作説明
図、第14図は他の従来例の回路図、第15図は同上の動作
説明図、第16図はさらに他の従来例の回路図である。１はVla検出回路、２はタイマー回路、CMPはコンパレー
タ、laはランプである。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】高輝度放電灯を定格値で点灯させるための
第１の出力特性と、放電灯始動直後のランプ電圧が定格
値よりも低い期間に通常よりも過剰なランプ電流を供給
するための第２の出力特性と、発光管内の金属蒸気が抜
けることによりランプ電圧が十分に上昇しなくなった異
常な放電灯を定格値よりも低く且つ安全上必要な明るさ
で点灯させるための第３の出力特性とを有し、放電灯を
第２の出力特性で移動させて略定格状態に達すると定格
点灯のための第１の出力特性に切り換えると共に、正常
な放電灯が始動から略定格状態に達するまでに必要な時
間よりも長い所定時間の経過後に、放電灯が略定格状態
に達しないときは第３の出力特性に切り換える出力特性
の切換手段を設けたことを特徴とする放電灯点灯装置。
【請求項２】高輝度放電灯と並列的に接続されて、高輝
度放電灯の両端電圧が略定格状態にまで上昇すると、第
１の接点が常開側に切り換わる第１のリレーと、交流電源を昇圧するリーケージトランスと、高輝度放電灯と直列的に接続されて、第１のリレーの共
通接点と常開接点を介してリーケージトランスの出力に
接続され、第１のリレーが常開側に切り換わったとき
に、高輝度放電灯をリーケージトランスの出力に正属す
る第１のインダクタと、交流電源の投入後、所定時間が経過すると第２の接点を
開離させる第２のリレーとを有し、第２の接点と並列的に接続されて、第１のリレーが常閉
側であるときに、第１のリレーの共通接点と常閉接点を
介して、第１のインダクタと高輝度放電灯の直列回路を
交流電源に接続する第２のインダクタと、第１のリレーが常開側であるときが第１の出力特性、第
１のリレーが常閉側で第２の接点が閉じているときが第
２の出力特性、第１のリレーが常閉側で第２の接点が開
いているときが第３の出力特性となるように構成して成
ることを特徴とする請求項１記載の放電灯点灯装置。
【請求項３】入力電源を電圧変換する降圧チョッパー回
路と、降圧チョッパー回路の出力電圧を第１のインピーダンス
要素を介して印加される高輝度放電灯と、降圧チョッパー回路の出力電圧が所定値未満のときは、
出力電圧が上昇するにつれて降圧チョッパー回路を通過
する電流が減少するように降圧チョッパー回路における
スイッチング素子の導通パルス幅を制御し、且つ降圧チ
ョッパー回路の出力電圧が所定値以上になると、前記ス
イッチング素子の導通パルス幅を一定となるように制御
するPWM制御回路と、第１のインピーダンス要素に過剰な電流が長時間流れて
いるときに回路の温度上昇を検出して接点が開離する常
閉型のサーマルプロテクタと、前記サーマルプロテクタの常閉型の接点と並列に接続さ
れると共に第１のインピーダンス要素と直列に接続され
て、前記サーマルプロテクタの接点開離時には高輝度放
電灯に流れる電流を制限する第２のインピーダンス要素
とを有し、前記サーマルプロテクタの接点が閉じており、且つ前記
降圧チョッパー回路の出力電圧が前記所定値以上のとき
が第１の出力特性、前記所定値未満のときが第２の出力
特性、そして、前記サーマルプロテクタの接点が開離し
ているときが第３の出力特性となるように構成して成る
ことを特徴とする請求項１記載の放電灯点灯装置。
【請求項４】高輝度放電灯に過剰な電流が長時間流れて
いるときに回路の温度上昇を検出して接点が開離する常
閉型のサーマルプロテクタと、前記サーマルプロテクタの常閉型の接点と並列に接続さ
れると共に高輝度放電灯と直列に接続されて、前記サー
マルプロテクタの接点開離時には高輝度放電灯に流れる
電流を制限すると共に出力光束の減少を補償する白熱電
球を備え、前記サーマルプロテクタの接点が開離しているときが第
３の出力特性となるように構成して成ることを特徴とす
る請求項１記載の放電灯点灯装置。