JPH0765178B2 - 被覆された成形体の製造法 - Google Patents
被覆された成形体の製造法Info
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- JPH0765178B2 JPH0765178B2 JP61299059A JP29905986A JPH0765178B2 JP H0765178 B2 JPH0765178 B2 JP H0765178B2 JP 61299059 A JP61299059 A JP 61299059A JP 29905986 A JP29905986 A JP 29905986A JP H0765178 B2 JPH0765178 B2 JP H0765178B2
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- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/36—Carbonitrides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、金属基体上に、元素チタン、ジルコニウム、
ハフニウム、ニオブおよび/またはタンタルの炭化物、
窒化物および/または炭素窒化物からなる少なくとも1
つの硬物質層を、CVD法(化学蒸着法)により反応性ガ
ス相から析出させる、被覆された成形体の製造法に関す
る。この種の成形体は、良好な耐摩耗性を有し、したが
つて殊に金属工作物の切削および非切削成形のための工
具として使用される。
ハフニウム、ニオブおよび/またはタンタルの炭化物、
窒化物および/または炭素窒化物からなる少なくとも1
つの硬物質層を、CVD法(化学蒸着法)により反応性ガ
ス相から析出させる、被覆された成形体の製造法に関す
る。この種の成形体は、良好な耐摩耗性を有し、したが
つて殊に金属工作物の切削および非切削成形のための工
具として使用される。
従来の技術 スイス国特許第507094号明細書から、硬質金属基板およ
び少なくとも1つの硬物質層からなる成形体が公知であ
り、その際硬質金属基板は1つまたは複数の硬物質およ
び少なくとも1つのバインデイングメタルから構成され
ており、また硬物質層が硬い炭化物または窒化物を含有
する。この種の成形体は、切削および非切削成形の工具
に使用することができる。その理由は、このものが良好
な耐摩耗性を有するからである。公知の成形体は、たと
えばスイス国特許第452205号明細書に記載されているよ
うなCVD法に従つて製造される。今日、よく使われてい
る被覆方法の1つであるCVD−法においては、たいてい6
00〜1200℃の温度を有する反応性ガス雰囲気から、基体
上に表面層が析出される。ガス雰囲気は、反応温度で互
いに反応し、かつ表面層中に存在する質を形成する複数
の化合物を含有する。たとえば一般に、金属基体を炭化
物、窒化物または炭素窒化物からなる硬物質層で被覆す
るのが普通であり、その際ガス雰囲気は周期系第III〜
第VI族元素のハロゲン化物および窒素含有化合物ないし
は炭素含有化合物を含有する。それで、硬質金属基体上
に、炭化チタン層が約1000℃で、四塩化チタンおよびメ
タンを含有するガス雰囲気から析出される。炭素含有化
合物としては、殊にガス上炭化水素が使用され、窒素含
有化合物としてはN2、NH3またはアミンが使用される。
び少なくとも1つの硬物質層からなる成形体が公知であ
り、その際硬質金属基板は1つまたは複数の硬物質およ
び少なくとも1つのバインデイングメタルから構成され
ており、また硬物質層が硬い炭化物または窒化物を含有
する。この種の成形体は、切削および非切削成形の工具
に使用することができる。その理由は、このものが良好
な耐摩耗性を有するからである。公知の成形体は、たと
えばスイス国特許第452205号明細書に記載されているよ
うなCVD法に従つて製造される。今日、よく使われてい
る被覆方法の1つであるCVD−法においては、たいてい6
00〜1200℃の温度を有する反応性ガス雰囲気から、基体
上に表面層が析出される。ガス雰囲気は、反応温度で互
いに反応し、かつ表面層中に存在する質を形成する複数
の化合物を含有する。たとえば一般に、金属基体を炭化
物、窒化物または炭素窒化物からなる硬物質層で被覆す
るのが普通であり、その際ガス雰囲気は周期系第III〜
第VI族元素のハロゲン化物および窒素含有化合物ないし
は炭素含有化合物を含有する。それで、硬質金属基体上
に、炭化チタン層が約1000℃で、四塩化チタンおよびメ
タンを含有するガス雰囲気から析出される。炭素含有化
合物としては、殊にガス上炭化水素が使用され、窒素含
有化合物としてはN2、NH3またはアミンが使用される。
硬い炭化物、窒化物および炭素窒化物を金属基体上にCV
D法に従い析出させるのは、析出速度が約1〜2μm/hで
あるので、極めて長い反応時間を必要とし、かつ硬物質
層が粗大な粒構造を有し、これがその付着強度および耐
摩耗性を減少させることが判明した。硬物質層はたいて
い8〜12μmの厚さを有しなげればならないので、硬物
質層は細粒状構造を有することが必要である。
D法に従い析出させるのは、析出速度が約1〜2μm/hで
あるので、極めて長い反応時間を必要とし、かつ硬物質
層が粗大な粒構造を有し、これがその付着強度および耐
摩耗性を減少させることが判明した。硬物質層はたいて
い8〜12μmの厚さを有しなげればならないので、硬物
質層は細粒状構造を有することが必要である。
発明が解決しようとする問題点 したがつて本発明の根底をなす課題は、一方では公知の
CVD法に比べて短縮された被覆時間を必要とし、他方で
は極めて細粒状の硬物質層を生じる、被覆された成形体
の製造法を提供することである。
CVD法に比べて短縮された被覆時間を必要とし、他方で
は極めて細粒状の硬物質層を生じる、被覆された成形体
の製造法を提供することである。
問題点を解決するための手段 本発明の根底をなす課題は、ガス雰囲気が付加的に三塩
化アルミニウム、三臭化アルミニウムまたは塩化マグネ
シウムをチタン、ジルコニウム、ハフニウム、ニオブお
よび/またはタンタルに対してモル比0.1:1〜5:1で含有
することにより解決される。すなわち意外にも、これら
の化合物が被覆速度を顕著に高めることが判明した。さ
らに、これらの化合物の存在で形成される層は、極めて
微細な構造を有する。本発明による方法に従い製造され
る硬物質層は、高い付着強度および耐摩耗性を有し、こ
のことは殊に層の相粒性に帰因される。
化アルミニウム、三臭化アルミニウムまたは塩化マグネ
シウムをチタン、ジルコニウム、ハフニウム、ニオブお
よび/またはタンタルに対してモル比0.1:1〜5:1で含有
することにより解決される。すなわち意外にも、これら
の化合物が被覆速度を顕著に高めることが判明した。さ
らに、これらの化合物の存在で形成される層は、極めて
微細な構造を有する。本発明による方法に従い製造され
る硬物質層は、高い付着強度および耐摩耗性を有し、こ
のことは殊に層の相粒性に帰因される。
さらに本発明に従えば、金属基体が硬質金属からなるこ
とが配慮されている。それというのも、こうして殊に金
属工作物の切削加工に適当な、特に耐摩耗性の成形体を
製造しうるからである。
とが配慮されている。それというのも、こうして殊に金
属工作物の切削加工に適当な、特に耐摩耗性の成形体を
製造しうるからである。
本発明の他の実施態様においては、CVD法を800〜1100℃
で実施することが配慮されている。この温度範囲内で、
析出過程は有利に調節される。それというのも低い温度
でも十分に高い析出速度が生じ、高い温度では細粒状組
織が生じるからである。
で実施することが配慮されている。この温度範囲内で、
析出過程は有利に調節される。それというのも低い温度
でも十分に高い析出速度が生じ、高い温度では細粒状組
織が生じるからである。
次に本発明の対象を、実施例により詳説する。
実施例 耐熱性鋼からなる電気的に加熱された反応容器中に、W8
2.5%、(Ti,Ta,Nb)C11%およびCo6.5%(質量%)の
組成を有する硬質金属からなる回転切削板を入れた。こ
の回転切削板を90分の時間内に不活性ガス雰囲気中で温
度1005℃に加熱した。この温度に達した後に、圧力をは
じめの100000Pas.から50000Pas.に低下させ、TiCl4 0.9
%、AlCl3 1.5%、N2 27%およびH2 70.6%(原子%)
からなるガス混合物を回転切削板上へ通した。165分間
の経過後に、析出過程を終らせ、被覆された回転切削板
を水素雰囲気中で室温に冷却した。回転切削板上に析出
された硬物質層は17μmまでの厚さを有し、このことは
特に驚異的であつた。それというのも、経験により、同
様の条件下にAlCl3の添加なしでは約6〜8μmの層厚
しか期待できないことが知られいるからである。被覆層
は金色光沢のある色を有し、このことは高い表面品質に
帰因できる。被覆された回転切削板の1つを破断し、そ
の後、破断面の組織を走査電子顕微鏡を用いて検査し
た。この破断面組織の写真図(第1図)は、硬物質層か
ら極めて密に成長した細粒状物質からなることを示す。
2.5%、(Ti,Ta,Nb)C11%およびCo6.5%(質量%)の
組成を有する硬質金属からなる回転切削板を入れた。こ
の回転切削板を90分の時間内に不活性ガス雰囲気中で温
度1005℃に加熱した。この温度に達した後に、圧力をは
じめの100000Pas.から50000Pas.に低下させ、TiCl4 0.9
%、AlCl3 1.5%、N2 27%およびH2 70.6%(原子%)
からなるガス混合物を回転切削板上へ通した。165分間
の経過後に、析出過程を終らせ、被覆された回転切削板
を水素雰囲気中で室温に冷却した。回転切削板上に析出
された硬物質層は17μmまでの厚さを有し、このことは
特に驚異的であつた。それというのも、経験により、同
様の条件下にAlCl3の添加なしでは約6〜8μmの層厚
しか期待できないことが知られいるからである。被覆層
は金色光沢のある色を有し、このことは高い表面品質に
帰因できる。被覆された回転切削板の1つを破断し、そ
の後、破断面の組織を走査電子顕微鏡を用いて検査し
た。この破断面組織の写真図(第1図)は、硬物質層か
ら極めて密に成長した細粒状物質からなることを示す。
X線回析検査により、硬物質層の物質がa=0.4242nmの
格子定数を有する多結晶窒化チタンからなることが判明
した。他の相を確認することはできなかつた。硬物質相
の粒小硬度HV0.05は、2200〜2600の範囲内であつた。硬
物質層の付着強度の試験からも平均以上の高い値が得ら
れた。電子ビームマイクロプローブおよびX線螢光装置
を用いる分析により、装置の検出範囲内では(0.05質量
%よりも小さいAl)アルミニウムを検出することはでき
なかつた。この結果も、供給されたAlCl3量を考えると
驚異的である。全ての結果は、塩化アルミニウムが、窒
化チタンの析出に有利な触媒作用を有することを示す。
析出の際に、アルミニウムは窒化チタン層中に堆積しな
い。塩化アルミニウムは、反応器を去つた後に塩基性洗
浄液中で酸化アルミニウムとして沈殿させる。
格子定数を有する多結晶窒化チタンからなることが判明
した。他の相を確認することはできなかつた。硬物質相
の粒小硬度HV0.05は、2200〜2600の範囲内であつた。硬
物質層の付着強度の試験からも平均以上の高い値が得ら
れた。電子ビームマイクロプローブおよびX線螢光装置
を用いる分析により、装置の検出範囲内では(0.05質量
%よりも小さいAl)アルミニウムを検出することはでき
なかつた。この結果も、供給されたAlCl3量を考えると
驚異的である。全ての結果は、塩化アルミニウムが、窒
化チタンの析出に有利な触媒作用を有することを示す。
析出の際に、アルミニウムは窒化チタン層中に堆積しな
い。塩化アルミニウムは、反応器を去つた後に塩基性洗
浄液中で酸化アルミニウムとして沈殿させる。
本発明による方法を数回繰り返し、その際塩化アルミニ
ウムの濃度、析出温度および被覆時間の変更も行なつ
た。全ての場合に、析出速度の促進を観察することがで
きた。
ウムの濃度、析出温度および被覆時間の変更も行なつ
た。全ての場合に、析出速度の促進を観察することがで
きた。
本発明による方法に従い被覆された回転切削板に、平滑
な断面での硬C60Nの旋削による比較剪断抗力検査を行な
つた。比較基準としては、炭化チタン、炭素窒化チタン
および窒化チタンからなる合計13μmの厚さの多重層で
被覆された市販の回転切削板SNUN120408を使用した。比
較−回転切削板の被覆時間は300分間であつた。こうし
て被覆された回転切削板は、機械製作工業において鉄材
料を平均ないし高い切削速度および大きい切削断面で切
削するために大規模に使用される。これらの剪断抗力検
査の結果は、第2図に示されている。耐摩耗性を評価す
るために、旋削加工後にクレーター摩耗KTおよび自由面
摩耗VBを測定した。鋼C60Nの旋削加工を次の条件下に行
つた: 旋削時間tc=10分 切削速度Vc=220m/分 切削断面apxf=1.5×0.28mm2/回転数。
な断面での硬C60Nの旋削による比較剪断抗力検査を行な
つた。比較基準としては、炭化チタン、炭素窒化チタン
および窒化チタンからなる合計13μmの厚さの多重層で
被覆された市販の回転切削板SNUN120408を使用した。比
較−回転切削板の被覆時間は300分間であつた。こうし
て被覆された回転切削板は、機械製作工業において鉄材
料を平均ないし高い切削速度および大きい切削断面で切
削するために大規模に使用される。これらの剪断抗力検
査の結果は、第2図に示されている。耐摩耗性を評価す
るために、旋削加工後にクレーター摩耗KTおよび自由面
摩耗VBを測定した。鋼C60Nの旋削加工を次の条件下に行
つた: 旋削時間tc=10分 切削速度Vc=220m/分 切削断面apxf=1.5×0.28mm2/回転数。
本発明による方法に従い被覆された回転切削板TiN−I
は、9.2μmのわずかな層厚にもかかわらず、13μmの
厚さのTiC・Ti(C,N)・TiN層で被覆された公知技術に
属する回転切削板よりも著しく低いクレーター摩耗およ
び自由面摩耗を示す。本発明による方法に従い被覆され
た回転切削板TiN−Iの良好な摩耗特性値はなお、硬物
質層が15μmの厚さを有する本発明による方法に従い得
られた回転切削板TiN−IIにより凌駕される。
は、9.2μmのわずかな層厚にもかかわらず、13μmの
厚さのTiC・Ti(C,N)・TiN層で被覆された公知技術に
属する回転切削板よりも著しく低いクレーター摩耗およ
び自由面摩耗を示す。本発明による方法に従い被覆され
た回転切削板TiN−Iの良好な摩耗特性値はなお、硬物
質層が15μmの厚さを有する本発明による方法に従い得
られた回転切削板TiN−IIにより凌駕される。
他の検査において、AlCl3添加物の触媒作用が、炭化チ
タン層および炭素窒化チタン層および窒化ジルコニウム
層の析出の際にも存在することが見い出された。成長速
度に関して、最大作用は窒化物および窒素富有炭素窒化
物の析出の際に確認された。三臭化アルミニウムおよび
塩化マグネシウムの使用も、炭化物層、炭素窒化物層お
および窒化物層の析出の際に成長速度の増加を惹起す
る。
タン層および炭素窒化チタン層および窒化ジルコニウム
層の析出の際にも存在することが見い出された。成長速
度に関して、最大作用は窒化物および窒素富有炭素窒化
物の析出の際に確認された。三臭化アルミニウムおよび
塩化マグネシウムの使用も、炭化物層、炭素窒化物層お
および窒化物層の析出の際に成長速度の増加を惹起す
る。
添付図面は本発明の1実施例を示すもので、第1図は本
発明による方法に従い製造される被覆された成形体の破
断面組織の写真であり、第2図は本発明による方法に従
い被覆された回転切削板の剪断抗力検査の結果を示す棒
グラフである。
発明による方法に従い製造される被覆された成形体の破
断面組織の写真であり、第2図は本発明による方法に従
い被覆された回転切削板の剪断抗力検査の結果を示す棒
グラフである。
Claims (3)
- 【請求項1】金属基体上に、元素チタン、ジルコニウ
ム、ハフニウム、ニオブおよび/またはタンタルの炭化
物、窒化物および/または炭素窒化物からなる少なくと
も1つの硬物質層を、CVD法により、元素チタン、ジル
コニウム、ハフニウム、ニオブおよび/またはタンタル
の少なくとも1つのハロゲン化物、窒素含有化合物およ
び/または炭素含有化合物を含有し、酸素ならびに酸素
含有化合物しない反応性ガス相から析出させる、被覆さ
れた成形体の製造法において、ガス相が付加的に三塩化
アルミニウム、三臭化アルミニウムまたは塩化マグネシ
ウムを、チタン、ジルコニウム、ハフニウム、ニオブお
よび/またはタンタルのハロゲン化物に対してモル比0.
1:1〜5:1で含有することを特徴とする被覆された成形体
の製造法。 - 【請求項2】金属基体が硬質金属からなる特許請求の範
囲第1項記載の方法。 - 【請求項3】CVD法を、800〜1100℃で実施する特許請求
の範囲第1項または第2項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3544975A DE3544975C1 (de) | 1985-12-19 | 1985-12-19 | Verfahren zur Herstellung eines beschichteten Formkoerpers |
DE3544975.6 | 1985-12-19 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62146264A JPS62146264A (ja) | 1987-06-30 |
JPH0765178B2 true JPH0765178B2 (ja) | 1995-07-12 |
Family
ID=6288881
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61299059A Expired - Lifetime JPH0765178B2 (ja) | 1985-12-19 | 1986-12-17 | 被覆された成形体の製造法 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4758451A (ja) |
EP (1) | EP0229282B1 (ja) |
JP (1) | JPH0765178B2 (ja) |
AT (1) | ATE46721T1 (ja) |
DE (2) | DE3544975C1 (ja) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3841731C1 (en) * | 1988-12-10 | 1990-04-12 | Krupp Widia Gmbh, 4300 Essen, De | Process for coating a tool base, and tool produced by this process |
US5223337A (en) * | 1988-12-10 | 1993-06-29 | Fried. Krupp Gmbh | Tool produced by a plasma-activated CVD process |
US4950365A (en) * | 1988-12-22 | 1990-08-21 | Vac-Tec Systems, Inc. | Corrosion free hard coated metal substrates |
US5300322A (en) * | 1992-03-10 | 1994-04-05 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Molybdenum enhanced low-temperature deposition of crystalline silicon nitride |
DE4239234A1 (de) * | 1992-11-21 | 1994-06-09 | Krupp Widia Gmbh | Werkzeug und Verfahren zur Beschichtung eines Werkzeuggrundkörpers |
US6689422B1 (en) * | 1994-02-16 | 2004-02-10 | Howmet Research Corporation | CVD codeposition of A1 and one or more reactive (gettering) elements to form protective aluminide coating |
EP0786536B1 (en) * | 1996-01-24 | 2003-05-07 | Mitsubishi Materials Corporation | Coated cutting tool |
DE19625577A1 (de) * | 1996-06-27 | 1998-01-02 | Vaw Motor Gmbh | Aluminium-Gußteil und Verfahren zu seiner Herstellung |
US5989733A (en) | 1996-07-23 | 1999-11-23 | Howmet Research Corporation | Active element modified platinum aluminide diffusion coating and CVD coating method |
ES2157021T3 (es) | 1996-10-09 | 2001-08-01 | Widia Gmbh | Cuerpo compuesto, procedimiento para su fabricacion y utilizacion del cuerpo compuesto. |
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