JPH0763080B2 - 半導体パツケ−ジ構造体 - Google Patents

半導体パツケ−ジ構造体

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JPH0763080B2
JPH0763080B2 JP61042691A JP4269186A JPH0763080B2 JP H0763080 B2 JPH0763080 B2 JP H0763080B2 JP 61042691 A JP61042691 A JP 61042691A JP 4269186 A JP4269186 A JP 4269186A JP H0763080 B2 JPH0763080 B2 JP H0763080B2
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package structure
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守 沢畠
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Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は半導体基板を第1誘電体基板に固定し、該第1
誘電体基板を、外周部に該半導体基板を外部と電気的に
結合するための端子群を配置した第2誘電体基板と機械
的に結合した半導体パツケージ構造体に関する。
〔発明の背景〕
半導体集積回路は近年ますます高密度化、高集積化に拍
車がかかり、LSIチツプは大型化の傾向が著しいと同時
にその発熱密度も増加の一途をたどつている。このよう
な状況に対応するため、LSIチツプを外部回路に接続す
るための半導体パツケージもその構造及び材質に大幅な
改善が要求されている。近年注目を集めている、いわゆ
るピン・グリツド・アレーは上記の情勢に対応して開発
されたものである。
一般的なピン・グリツド・アレーの構成を第2図に示
す。ピン・グリツド・アレーの主要部分は第2図に示す
ように大きく分けて3つの部分から成り立つている。IC
支持部材3はLSIチツプを機械的に支え、しかもLSIチツ
プで発生する熱を効率よく逃がす働きをする。配線用部
材7はLSIチツプへの電力の供給やLSIチツプからの信号
の取りだしを、その内部に形成した導電経路11により行
う。密閉用部材9はLSIチツプを外界から遮蔽するため
の蓋である。これらの3つの部分が一体化したとき全体
で気密の容器を形成する。この容器は外界からLSIチツ
プを遮断し、その性能を外界の状態に関係なく常に維持
する働きをする。
ピン・グリツド・アレーの構成材料に対する要求は上述
の3つの部分によりそれぞれ異なる。IC支持部材3では
熱を効率よく逃がすために高熱伝導率が、シリコン(S
i)との接着の信頼性確保のためSiに近い熱膨張係数
が、また、システムの設計の自由度を確保するためには
電気絶縁性が望まれる。この部分には従来ベリリア(Be
O),アルミナ(Al203),銅−タングステン合金(Cu−
W)などが使用されてきた。配線用部材7では導電経路
11を高密度に形成する必要があり、高密度多層配線の可
能な材料が要求される。この部分には従来アルミナ(Al
203),ベリリア(BeO)などが使用されてきた。密閉用
部材9では配線用部材7との熱膨張係数の適合性がその
構成材料に要求される性質である。この部分にはコバー
ル(Fe−29Ni−17Co),アルミナなどが使用されてき
た。これらの3つの部分が一体化したとき、パツケージ
全体として信頼性を確保するためにはこれらの3つの部
分の熱膨張係数がお互いに近い値であることが望まし
い。IC支持部材3では既に述べたようにSiと熱膨張係数
が近くないといけないので総ての部分を構成する材料は
Siと熱膨張係数が近い値であることが望ましいというこ
とになる。
ここで、上記各材料の特徴、欠点について述べる。特に
高性能ではない半導体装置のIC支持、配線及び密閉用部
材によく使われる材料はアルミナである。その最大の理
由はアルミナが比較的安価であるということである。し
かしながら、アルミナにはシリコンと熱膨張係数が合わ
ない(6.5×10-6)、そして熱伝導率が小さい(17W/m
K)という欠点がある。これらの欠点のうち特に熱伝導
率について改善し、半導体装置を高性能化する場合には
ベリリアが使用される。ベリリアの熱伝導率は260W/mK
もあるため、IC支持部材3に使用すると、同一のパツケ
ージサイズで大幅に発熱量を大きくすることができる。
しかし、ベリリアは高価であり、シリコンと熱膨張係数
が合わない(7.5×10-6)、さらに有毒であるという大
きな欠点を持つている。LSIとパツケージの外部とを電
気的に絶縁する必要がない場合には、IC支持部材3に銅
とタングステンの合金(Cu−W)が使われる。よく使わ
れるタングステン20重量%の物を例にとると、熱伝導率
は280W/mKでベリリアとほぼ同じであり充分大きい。し
かしながら、熱膨張係数はベリリアやアルミナ並の7.0
×10-6であり、シリコンと合わない。
〔発明が解決しようとする問題点〕
以上述べたように従来の材料には総ての面で要求性能を
満足出来るものはない。特に、熱伝導率が大きく、高性
能の半導体装置用として使用出来る絶縁材料としてはBe
Oしかなく、有毒であるため代替材料が望まれていた。
このような要求に応える材料として例えば、Y.Kurokaw
a,K.Utsume,H.Takamizawa,“AIN Substrates with High
Thermal conductivity",Proceedings of the Ist IEEE
CHMT Symposium,pp.15−22,Oct.1−3,1984に開示され
ているように窒化アルミニウム(AlN)が開発された。A
lNは熱伝導率が140W/mKとBeOの半分位あり、しかも熱膨
張係数がシリコンに近い3.4〜4.4×10-6であり、さらに
毒性がないという大きな特徴を持つている。しかしなが
ら、現状では多層配線が困難である上に高価であるため
に配線用部材7には使用されない。従つて、配線用部材
7と何等かの方法で接着しなければならない。ところ
が、配線用部材7に通常使われるアルミナ、その他の材
料と熱膨張係数が合わないために特に信頼性の高い接着
方式が必要である。AlNはアルミナ等、酸化物系のセラ
ミツクスに比べで金属に対する接着力が弱いが、比較的
低温(約350℃以下)の温度条件ではチタン−白金−金
膜をAlN表面に形成し、はんだ付けする方法等、信頼性
の高い方式が既に開発されている。しかしながら500℃
程度の高温に耐える接着方式がなかつた。
一方、ピン・グリツド・アレーの構造に関しては、特に
シリコン・チツプ1のワイヤボンデイング性についての
問題を抱えている。第3図に第1図のシリコン・チツプ
1を含むピン・グリツド・アレーの中心部を拡大して示
す。寸法のはシリコン・ウエハのサイズによつて差はあ
るものの、ほぼ0.5〜0.6mmである。これに対して、寸法
b及び寸法cはグリーン・シート・プロセス及び配線容
量上の制約から、通常0.5〜0.7mmである。その結果、図
のようにワイヤボンデイングを2列にわたつて行うには
2列目142のボンデイング段差が大きく実用に耐えない
という問題が生ずるのである。勿論、ワイヤボンデイン
グが1列のみであれば問題はないが、ここではIC支持部
材3にAlNを使用する特に高性能なピン・グリツド・ア
レーを扱うので当然ワイヤボンデインは2列でなければ
ならない。
本発明の目的は、半導体基板を第1誘電体基板に固定
し、該第1誘電体基板を、外周部に該半導体基体を外部
と電気的に結合するための端子群を配置した第2誘電体
基板と機械的に結合した半導体パツケージ構造体に於い
て、上記した構成材料及び構造上の欠点を解消した半導
体パツケージ構造体を提供することである。
〔問題点を解決するための手段〕
本発明は、半導体基板を固定した第1誘電体基板を、シ
リコンに近い熱膨張係数を有する少なくとも窒化アルミ
ニウムを含む一つ以上の材料で構成し、該窒化アルミニ
ウムと第1誘電体基板の他の構成材料或いは外周部に該
半導体基板と外部と電気的に結合するための端子群を配
置した第2誘電体基板との高信頼性の接着構造として高
融点の活性金属(銅,アルミニウム,ニツケル及びそれ
等とシリコンとの合金)を用いた点及び、第1誘電体基
板の該半導体基板を接着する領域の厚さを他の部分より
大きくした点に特徴がある。
また、本発明は、シリコンに近い熱膨張係数を有するコ
バールを半導体パッケージの密閉用部材として用いるこ
とが好ましい。
〔実施例〕
本発明の一実施例を第1図に従つて説明する。本実施例
では、第2図に示したような一般的なピン・グリツド・
アレーに於けるIC支持部材3をAlN部材301とタングステ
ン部材302とで構成した。また、配線用部材7として
は、比誘電率が約6と小さく、しかも、熱膨張係数が4.
5〜5.0×10-6と比較的シリコンに近いムライト(3A1203
・2SiO2)を用いた。
ここで、IC支持部材3をAlN部材301とタングステン部材
302とで構成したことにより以下のような特徴が得られ
た。シリコン・チツプ1は外部とAlNにより電気的に
絶縁される。シリコンからムライトに至るまで熱膨張
係数が緩やかに増加し、それぞれの接着部に無理がかか
らない(シリコン:3,AlN:3.4〜4.4,タングステン:4.5,
ムライト:4.5〜5.0×10-6/℃)。AlNのみで構成する
よりもAlNの形状が簡単になり、加工が容易である。A
lNやタングステンの熱伝導率は、はんだよりも大きいの
で、シリコン・チツプ1から空冷フイン5(第2図参
照)までの熱抵抗は、IC支持部材3はAlNのみで構成す
る場合と殆ど変わらず、その差は実験誤差の範囲内であ
つた。
なお、ここでいう熱抵抗とは、シリコン・チツプ1に通
電しシリコン・チツプ1の温度が充分安定したときにお
けるシリコン・チツプ1の表面温度と空冷フイン5の表
面温度との差をシリコン・チツプ1の発生量で除した商
である。
シリコン・チツプ1の厚さ(寸法a)は0.5mmである。
また、配線用部材7の段差(寸法b及びc)は0.64mmで
ある。したがつて、AlN部材301の厚さを0.46mmとした。
こうすることにより、ワイヤボンデイング時の段差は最
も小さく、0.32mmとなる。配線用部材7の中心部には一
辺10mmの正方形の穴が開けてあり、一辺15mmのIC支持部
材3が接着部材6で接着されている。その中心部7mm角
(シリコン・チツプ1の寸法より1mm大きい)にはシリ
コン・チツプ1の接着のための金のメタライズが施して
ある。さらに、階段状に成形された部分には、内部の導
電路11に接続した金のメタライズによるワイヤボンデイ
ング電極(基板側)13が導電路11に対応した数だけ形成
されている。特に本実施例では、密閉用部材9の材質を
コバール(Fe−29Ni−17Co)とした。コバールは熱膨張
係数が4.5×10-6と、シリコンに近い。従つて、本実施
例ではパツケージの構成材料は総てシリコンと熱膨張係
数が近いもの(最大で差が2.0×10-6)になり、パツケ
ージ内のどの部分でも部材間の熱膨張係数の違いによる
熱疲労は問題にならない。
本発明によるパツケージを得るには、まず内部にタング
ステンによる導電路11を形成した配線用部材7と、厚さ
0.46mm,一辺9mmの、中心部一辺7mmの領域にモリブデン
による金属化を施したAlN部材301と厚さ0.3mm,一辺15mm
のタングステン部材302と、それらを接着するための接
着金属303及び接着部材6として厚さ0.6mmの純アルミニ
ウムの両面に12重量%のシリコンを含有したアルミニウ
ム合金を0.06mmコーテイングしたものを用意する。次
に、これらを組み合わせ、適当な圧力(5〜50MPa)を
加えながら577℃(アルミニウム合金の融点)を越え、6
60℃(アルミニウムの融点)未満の一定温度で真空中又
は非酸化性ガス雰囲気中で30分保持する。その結果、配
線用部材7と、AlN部材301とタングステン部材302が接
着される。ここで、12重量%のシリコンを含有したアル
ミニウム合金は溶融し、蝋剤として作用する。また、厚
さ0.6mmの純アルミニウムは各部材間の接着間隙のばら
つきを吸収する緩衝材として、及び一部はアルミニウム
合金或いはAlN基板或いはムライト基板から供給された
シリコンによつて融点が下がり、溶融することによつて
蝋材として働く。次に、金の無電解めつきを施し、シリ
コン・チツプ1のダイボンデイング部(一辺7mm)及び
ワイヤボンデイング電極(基板側)13を形成する。次に
シリコン・チツプ1の裏面に被着された金膜を加熱によ
り金−シリコン共晶はんだに変化させ、ダイボンド部材
2としてシリコン・チツプ1を接着する。シリコン・チ
ツプ1の表面側にはワイヤボンデイング電極(基板側)
13と同じ数のワイヤボンデイング電極(チツプ側)15が
形成されおり、それらの間を金の細線であるワイヤ14で
接続する。最後に密閉用部材9を金−錫の共晶はんだで
あるキヤツプ接着部材8で配線用部材7に接着し、本発
明によるパツケージを完成する。
この実施例の変形として、IC支持部材3をAlNのみとす
る構成もありうる。この場合は、接着金属303を省略で
きる上にもともとAlNは熱伝導率が大きいため、熱的な
性能は本実施例よりも優れるが、AlNの加工が複雑にな
る欠点がある。また、タングステンの代替材料として
は、モリブデン,タングステンと銅との合金,銅と炭素
の複合体、等の低熱膨張、高熱伝導導電材料の他に、ダ
イヤモンド,炭化珪素,窒化ほう素、等の低熱膨張、高
熱伝導絶縁材料も挙げられる。
また、アルミニウムと同様にセラミツクスに対して活性
な金属である銅及び銅とシリコンの合金をアルミニウム
及びアルミニウム合金の代わりに使用する方法もありう
る。この場合は加熱温度範囲が820℃を越え、1083℃未
満となる。長所は耐熱温度がアルミニウムによる接着よ
りも約250℃高いことである。銅以外にはニツケルが使
える。ニツケルでは銅よりさらに高温になり、加熱温度
範囲が1152℃を越え、1453℃未満となる。銅或いはニツ
ケルを接着金属303として用いた構成では、アルミニウ
ムを用いた構成では不可能な硬蝋付け(作業温度:600〜
900℃)を後工程に採用できることが最も顕著な特徴で
ある。
また、ダイボンド部材2及び密閉用部材9の接着部材8
は本実施例のものである必要はなく、一般的なはんだ材
から適宜選んでよい。ただし、ダイボンド部材2の融点
はキヤツプ接着部材8の作業温度(通常融点より約50℃
高い)よりも高くなければならない。なぜならば密閉用
部材9の接着時にダイボンド部材2が溶けてはいけない
からである。
なお、将来は第4図から第6図に示すような、マルチチ
ツプ・ピン・グリツド・アレーが現われることが予想さ
れる。第4図及び第5図の構造はある程度までの高密度
化には対応可能であるが、さらに密度が高くなると、第
6図に示すように複数個のチツプをまとめて実装する必
要が生じる。このような構造では、シリコンを含めて総
ての構成材料の熱膨張係数が近い値を持つていることが
必須要件となるので、本発明の構造はこれらにも適用さ
せることにより現状よりもさらに有効になる。
〔発明の効果〕
半導体基板を第1誘電体基板に固定し、該第1誘電体基
板を、外周部に該半導体基板を外部と電気的に結合する
ための端子群を配置した第2誘電体基板と機械的に結合
した半導体パツケージ構造体に於いて、第1誘電体基板
がシリコンに近い熱膨張係数を有する少なくとも窒化ア
ルミニウムを含む一つ以上の材料で構成されていること
により、熱抵抗が小さく、しかも、接続部分での熱膨張
係数の差が小さいために信頼性の高いパツケージ構造体
が得られる。
【図面の簡単な説明】
第1図は本発明による実施例を示す拡大断面図、第2図
は本発明が扱うパツケージの一般的構造を示す一部断面
斜視図、第3図は第2図の一部拡大断面図である。第4
図ないし第6図はそれぞれ本発明による他の実施例を示
す説明図である。 1……シリコン・チツプ、2……ダイボンド部材、3…
…IC支持部材、301……AlN部材、302……タングステン
部材、303……接着金属、4……フインの接着部材、5
……空冷フイン、6……接着部材、7……配線用部材、
8……キヤツブ接着部材、9……密閉用部材、10……ピ
ン、11……導電路、13……ワイヤボンデイング電極(基
板側)、14……ワイヤ、141……1列目のワイヤ、142…
…2列目のワイヤ、15……ワイヤボンデイング電極(チ
ツプ側)。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 沢畠 守 茨城県日立市久慈町4026番地 株式会社日 立製作所日立研究所内 (72)発明者 高橋 正昭 茨城県日立市久慈町4026番地 株式会社日 立製作所日立研究所内 (72)発明者 山本 隆宣 茨城県日立市久慈町4026番地 株式会社日 立製作所日立研究所内 (56)参考文献 特開 昭61−35528(JP,A) 実開 昭59−131163(JP,U)

Claims (5)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項1】半導体基板を第1誘電体基板に固定し、該
    第1誘電体基板を、外周部に前記半導体基板を外部と電
    気的に結合するための端子群を配置した第2誘電体基板
    と機械的に結合した半導体パッケージ構造体に於いて、
    前記第1誘電体基板がシリコンに近い熱膨張係数を有す
    る窒化アルミニウムを少なくとも含み、前記第2誘電体
    基板がタングステン部材を介して前記第1誘電体基板と
    接着され、前記第2誘電体基板はシリコンに近い熱膨張
    係数を有するムライトであることを特徴とする半導体パ
    ッケージ構造体。
  2. 【請求項2】特許請求の範囲第1項において、前記第1
    誘電体基板の前記半導体基板を接着する領域の厚さを他
    の基板の厚さより大きくしたことを特徴とする半導体パ
    ッケージ構造体。
  3. 【請求項3】特許請求の範囲第1項において、前記第1
    誘電体基板の窒化アルミニウムと前記タングステン部材
    とを、セラミツクスに対して活性な金属であるアルミニ
    ウム,銅或いはニツケルを用いて接着することを特徴と
    する半導体パッケージ構造体。
  4. 【請求項4】特許請求の範囲第1項において、前記第1
    誘電体基板の窒化アルミニウムと前記タングステン部材
    とを、アルミニウム,銅,ニツケルのうちの1つとシリ
    コンとの合金を用いて接着することを特徴とする半導体
    パッケージ構造体。
  5. 【請求項5】特許請求の範囲第1項において、シリコン
    に近い熱膨張係数を有するコバールを半導体パッケージ
    の密閉用部材として用いていることを特徴とする半導体
    パッケージ構造体。
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JPH0424947A (ja) * 1990-05-15 1992-01-28 Mitsubishi Materials Corp 半導体用セラミックスパッケージ
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