JPH0756044B2 - 耐火性の優れた低降伏比ｈ形鋼の製造方法 - Google Patents
耐火性の優れた低降伏比ｈ形鋼の製造方法Info
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- JPH0756044B2 JPH0756044B2 JP3235790A JP3235790A JPH0756044B2 JP H0756044 B2 JPH0756044 B2 JP H0756044B2 JP 3235790 A JP3235790 A JP 3235790A JP 3235790 A JP3235790 A JP 3235790A JP H0756044 B2 JPH0756044 B2 JP H0756044B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は建築、土木の分野において、各種建造物に用い
る耐火性の優れた低降伏比Ｈ形鋼の製造方法に関する。
る耐火性の優れた低降伏比Ｈ形鋼の製造方法に関する。
周知の通り建築、土木の分野における各種建造物用構築
材として、一般構造用圧延鋼材（JIS G 3101）、溶接構
造用圧延鋼材（JIS G 3106）、溶接構造用耐候性熱間圧
延鋼材（JIS G 3114）、高耐候性圧延鋼材（JIS G 312
5）及び一般構造用炭素鋼鋼管（JIS G 3444）、一般構
造用角形鋼板（JIS G 3466）等が広く利用されている。
材として、一般構造用圧延鋼材（JIS G 3101）、溶接構
造用圧延鋼材（JIS G 3106）、溶接構造用耐候性熱間圧
延鋼材（JIS G 3114）、高耐候性圧延鋼材（JIS G 312
5）及び一般構造用炭素鋼鋼管（JIS G 3444）、一般構
造用角形鋼板（JIS G 3466）等が広く利用されている。
前記周知鋼材は、通常高炉によって得られた溶銑を脱
Ｓ、脱Ｐしたのち転炉精錬を行ない、連続鋳造もしくは
分塊工程において鋼片とし、ついで熱間塑性加工するこ
とにより、所望の特性を備えたものとして製品化され
る。
Ｓ、脱Ｐしたのち転炉精錬を行ない、連続鋳造もしくは
分塊工程において鋼片とし、ついで熱間塑性加工するこ
とにより、所望の特性を備えたものとして製品化され
る。
ところで、各種建造物のうち、特に生活に密着したビル
や事務所及び住居等の建造物に前記周知鋼材を用いる場
合、火災における安全性を確保するため、十分な耐火被
覆を施すことが義務ずけられており、建築関係諸法令で
は、火災時に鋼材温度が350℃以上にならぬように規定
している。つまり、前記周知鋼材は建築物に使用する場
合、350℃程度で耐力が常温時の60〜70％になり、建築
物の倒壊を引き起こす恐れがあるため、たとえば、一般
構造用圧延鋼材（JIS G 3101）に規定される形鋼を柱材
とする建造物の例では、その表面にスラグウール、ガラ
スウール、アスベスト等を基材とする吹き付け材やフェ
ルトを展着するほか、防火モルタルで包皮する方法及び
前記断熱材層の上に、さらに金属薄板即ちアルミニウム
やステンレス薄板で保護する方法等、耐火被覆を入念に
施し、火災時における熱的損傷により該鋼材が載荷力を
失うことのないようにして利用する。そのため、鋼材費
用に比し耐火被覆工費が高額になり、建築コストが大幅
に上昇することを避けることが出来ない。
や事務所及び住居等の建造物に前記周知鋼材を用いる場
合、火災における安全性を確保するため、十分な耐火被
覆を施すことが義務ずけられており、建築関係諸法令で
は、火災時に鋼材温度が350℃以上にならぬように規定
している。つまり、前記周知鋼材は建築物に使用する場
合、350℃程度で耐力が常温時の60〜70％になり、建築
物の倒壊を引き起こす恐れがあるため、たとえば、一般
構造用圧延鋼材（JIS G 3101）に規定される形鋼を柱材
とする建造物の例では、その表面にスラグウール、ガラ
スウール、アスベスト等を基材とする吹き付け材やフェ
ルトを展着するほか、防火モルタルで包皮する方法及び
前記断熱材層の上に、さらに金属薄板即ちアルミニウム
やステンレス薄板で保護する方法等、耐火被覆を入念に
施し、火災時における熱的損傷により該鋼材が載荷力を
失うことのないようにして利用する。そのため、鋼材費
用に比し耐火被覆工費が高額になり、建築コストが大幅
に上昇することを避けることが出来ない。
そのため、構築材として丸あるいは角鋼管を用い、冷却
水が循環するように構成し、火災時における温度上昇を
防止し、載荷力を低下させない技術が提案され、ビルの
建設コストの引き下げと利用空間の拡大が図られてい
る。
水が循環するように構成し、火災時における温度上昇を
防止し、載荷力を低下させない技術が提案され、ビルの
建設コストの引き下げと利用空間の拡大が図られてい
る。
たとえば、実公昭52-16021号公報には、建築物の上部に
水タンクを置き、中空鋼管からなる柱材に冷却水を供給
する耐火構造建造物が開示されている。また、特願平01
-139328号明細書では、鋼材の基本成分として、相当量
のMoとNbを複合添加し、高温加熱−高温圧延法によりミ
クロ組織を比較的大きなフェライト主体組織として、60
0℃の高温強度が常温強度の70％以上確保出来ることが
提案されている。
水タンクを置き、中空鋼管からなる柱材に冷却水を供給
する耐火構造建造物が開示されている。また、特願平01
-139328号明細書では、鋼材の基本成分として、相当量
のMoとNbを複合添加し、高温加熱−高温圧延法によりミ
クロ組織を比較的大きなフェライト主体組織として、60
0℃の高温強度が常温強度の70％以上確保出来ることが
提案されている。
しかしながら、この方法では、複雑な形状をしたＨ形鋼
のウエブとフランジの両方の部位の常温と600℃の強度
特性を工業的に満足させることは出来ない。即ち、ウエ
ブとフランジの厚みの違いや圧延中の冷却水の効果が両
部位で異なるため、実質の圧延終了温度は100℃程度も
差が生じ、強度に影響を与える。これに加えて、薄手材
では、圧延終了温度の絶対値が低くならざるを得ず、圧
延中にフェライトが生成するため、フェライトが加工さ
れ、常温の降伏比が大幅に高くなる傾向があり、実用的
ではない。
のウエブとフランジの両方の部位の常温と600℃の強度
特性を工業的に満足させることは出来ない。即ち、ウエ
ブとフランジの厚みの違いや圧延中の冷却水の効果が両
部位で異なるため、実質の圧延終了温度は100℃程度も
差が生じ、強度に影響を与える。これに加えて、薄手材
では、圧延終了温度の絶対値が低くならざるを得ず、圧
延中にフェライトが生成するため、フェライトが加工さ
れ、常温の降伏比が大幅に高くなる傾向があり、実用的
ではない。
さらに、特願平01-139329号明細書では、一定量のMoを
含有した鋼を圧延後のオーステナイトとフェライト域の
一定の温度から水冷する方法を用いることにより、ミク
ロ組織を20〜50％の比較的大きなフェライトとベイナイ
トの混合組織とすることにより、常温の降伏比を低く抑
え、600℃の強度を確保していた。しかしながら、Ｈ形
鋼を圧延後の一定温度から水冷することは容易でなく、
ウエブとフランジの温度差を考慮すると十分な形状の確
保が出来ない。
含有した鋼を圧延後のオーステナイトとフェライト域の
一定の温度から水冷する方法を用いることにより、ミク
ロ組織を20〜50％の比較的大きなフェライトとベイナイ
トの混合組織とすることにより、常温の降伏比を低く抑
え、600℃の強度を確保していた。しかしながら、Ｈ形
鋼を圧延後の一定温度から水冷することは容易でなく、
ウエブとフランジの温度差を考慮すると十分な形状の確
保が出来ない。
本発明者らは、火災時における鋼材強度について研究の
結果、無被覆使用を目標とした場合、火災時の最高到達
温度が1000℃であることから、鋼材が該温度で常温耐力
の70％以上の耐力を備えるためには、やはり高価な金属
元素を多量に添加せねばならず、経済性を失することを
知った。つまり、周知の鋼材費とそれに加え耐火被覆を
施工する費用以上に鋼材単価が高くなり、そのような鋼
材は実際的に利用することが出来ない。そこで、さらに
研究を進めた結果、600℃での高温耐力が常温時の70％
以上となる鋼材が最も経済的であることをつきとめ、高
価な添加元素の量を少なくし、かつ耐火被覆を薄くする
ことが可能で、火災荷重が小さい場合は、無被覆で使用
することが出来るＨ形鋼の製造方法を開発した。
結果、無被覆使用を目標とした場合、火災時の最高到達
温度が1000℃であることから、鋼材が該温度で常温耐力
の70％以上の耐力を備えるためには、やはり高価な金属
元素を多量に添加せねばならず、経済性を失することを
知った。つまり、周知の鋼材費とそれに加え耐火被覆を
施工する費用以上に鋼材単価が高くなり、そのような鋼
材は実際的に利用することが出来ない。そこで、さらに
研究を進めた結果、600℃での高温耐力が常温時の70％
以上となる鋼材が最も経済的であることをつきとめ、高
価な添加元素の量を少なくし、かつ耐火被覆を薄くする
ことが可能で、火災荷重が小さい場合は、無被覆で使用
することが出来るＨ形鋼の製造方法を開発した。
本発明は前述の課題を克服し、目的を達成するもので、
その具体的手段は重量比で、 C 0.03〜0.15％,Si 0.6％以下、Mn 0.2〜1.0％,Mo 0.7
〜1.5％,Nb 0.005〜0.04％,Al 0.1％以下、N 0.001〜0.
0060％、必要によりNi 0.05〜0.50％,Cu 0.05〜0.50％,
Cr 0.05〜0.50％,V 0.005〜0.04％のうちの１種または
２種上、あるいはTi 0.005〜0.03％を含み、残部がFe及
び不可避的不純物よりなり、しかも下記（１）式で与え
られるDI値が0.80未満の成分組成よりなる鋼片を1200〜
1350℃の温度域で再加熱後、熱間圧延を750〜1050℃の
温度範囲で終了してミクロ組織をフェライト主体とする
ことを特徴とする耐火性の優れた低降伏比Ｈ形鋼の製造
方法である。
その具体的手段は重量比で、 C 0.03〜0.15％,Si 0.6％以下、Mn 0.2〜1.0％,Mo 0.7
〜1.5％,Nb 0.005〜0.04％,Al 0.1％以下、N 0.001〜0.
0060％、必要によりNi 0.05〜0.50％,Cu 0.05〜0.50％,
Cr 0.05〜0.50％,V 0.005〜0.04％のうちの１種または
２種上、あるいはTi 0.005〜0.03％を含み、残部がFe及
び不可避的不純物よりなり、しかも下記（１）式で与え
られるDI値が0.80未満の成分組成よりなる鋼片を1200〜
1350℃の温度域で再加熱後、熱間圧延を750〜1050℃の
温度範囲で終了してミクロ組織をフェライト主体とする
ことを特徴とする耐火性の優れた低降伏比Ｈ形鋼の製造
方法である。
〔作用〕 さて、本発明の特徴は、低Mn鋼に0.70％以上のMoとNbを
添加し、（１）式で与えられるDI値が0.80未満の成分組
成の鋼片を高温で再加熱したのち、比較的高温で圧延を
終了することにあり、本発明法によって製造したＨ形鋼
はウエブ、フランジともに、適当な常温耐力と低い降伏
比を有するとともに、高温耐力が高いとゆう特性を備え
ている。つまり、常温耐力に対し600℃の温度域に於け
る耐力の割合が大きい。この理由は低Mnのベース成分に
焼入性を抑えて、合金成分を添加しているためミクロ組
織がフェライト主体となることによる。また、焼入性を
抑えているため、常温と600℃の強度を確保するため、
0.70％以上のMoを添加して、これを補っている。さら
に、0.70％以上のMoの添加は圧延時の変態開始温度を低
下する働きがあり、Ｈ形鋼のような圧延温度が降下しや
すい場合に有効である。即ち、変態温度以下での圧延は
フェライト部が加工されるため、常温のYRが大幅に上昇
し高い降伏比となる。0.70％以上のMoの添加は変態開始
温度を約60℃以上も低下させる効果があり、低降伏比を
得る手段として有効である。
添加し、（１）式で与えられるDI値が0.80未満の成分組
成の鋼片を高温で再加熱したのち、比較的高温で圧延を
終了することにあり、本発明法によって製造したＨ形鋼
はウエブ、フランジともに、適当な常温耐力と低い降伏
比を有するとともに、高温耐力が高いとゆう特性を備え
ている。つまり、常温耐力に対し600℃の温度域に於け
る耐力の割合が大きい。この理由は低Mnのベース成分に
焼入性を抑えて、合金成分を添加しているためミクロ組
織がフェライト主体となることによる。また、焼入性を
抑えているため、常温と600℃の強度を確保するため、
0.70％以上のMoを添加して、これを補っている。さら
に、0.70％以上のMoの添加は圧延時の変態開始温度を低
下する働きがあり、Ｈ形鋼のような圧延温度が降下しや
すい場合に有効である。即ち、変態温度以下での圧延は
フェライト部が加工されるため、常温のYRが大幅に上昇
し高い降伏比となる。0.70％以上のMoの添加は変態開始
温度を約60℃以上も低下させる効果があり、低降伏比を
得る手段として有効である。
次に、本発明鋼にかかる特徴的な成分元素とその添加量
について説明する。
について説明する。
Mo,Nbは微細な炭窒化物を形成し、さらに、Moは固溶体
強化によって高温強度を増加させるが、Moの単独添加で
は600℃という高温領域において十分な耐力を得ること
は難しい。本発明者等は研究の結果、該高温領域におけ
る耐力を増加させるには、MoとNbを複合添加させること
が極めて有効なことを見出した。しかしながらMo,Nb量
が高すぎると、溶接性が悪くなるので、Mo,Nb含有量の
上限はそれぞれ1.5％,0.04％とする必要があり、また下
限はMoについては、前述した変態温度の低下効果や高温
強度を確保する最小量として0.7％とした。Nbの下限は
複合効果が得られる最小量として0.005％とした。な
お、高温強度を上昇させるため、Moを利用することは、
従来の耐熱鋼では知られているが、建築用に用いる耐火
鋼材として前述のようにMoに加えて微量のNbを複合添加
した鋼材は知られていない。次に、本発明における前記
Mo,Nb以外の成分限定理由について詳細に説明する。
強化によって高温強度を増加させるが、Moの単独添加で
は600℃という高温領域において十分な耐力を得ること
は難しい。本発明者等は研究の結果、該高温領域におけ
る耐力を増加させるには、MoとNbを複合添加させること
が極めて有効なことを見出した。しかしながらMo,Nb量
が高すぎると、溶接性が悪くなるので、Mo,Nb含有量の
上限はそれぞれ1.5％,0.04％とする必要があり、また下
限はMoについては、前述した変態温度の低下効果や高温
強度を確保する最小量として0.7％とした。Nbの下限は
複合効果が得られる最小量として0.005％とした。な
お、高温強度を上昇させるため、Moを利用することは、
従来の耐熱鋼では知られているが、建築用に用いる耐火
鋼材として前述のようにMoに加えて微量のNbを複合添加
した鋼材は知られていない。次に、本発明における前記
Mo,Nb以外の成分限定理由について詳細に説明する。
Ｃは母材および溶接部の強度確保ならびにMo,Nbの添加
効果を発揮させるために必要であり、0.03％未満では効
果が薄れるので下限は0.03％とする。さらにＣ量が多す
ぎると母材靱性を劣化させるので、0.15％が上限とな
る。
効果を発揮させるために必要であり、0.03％未満では効
果が薄れるので下限は0.03％とする。さらにＣ量が多す
ぎると母材靱性を劣化させるので、0.15％が上限とな
る。
Siは脱酸上鋼に含まれる元素で、Siが多くなると溶接性
を害するので、その上限を0.6％とした。本発明鋼ではA
l脱酸で十分であり、さらにTi脱酸でも良い。
を害するので、その上限を0.6％とした。本発明鋼ではA
l脱酸で十分であり、さらにTi脱酸でも良い。
次に、Mnは強度、靱性を確保する上で不可欠な元素であ
り、その下限は0.2％である。しかし、Mn量が多すぎる
と、焼入性が増加してミクロ組織をベイナイト化して、
目標とする規格に適合する母材強度を得ることが出来な
い。このためMn量の上限を1.0％とした。
り、その下限は0.2％である。しかし、Mn量が多すぎる
と、焼入性が増加してミクロ組織をベイナイト化して、
目標とする規格に適合する母材強度を得ることが出来な
い。このためMn量の上限を1.0％とした。
Alは一般に脱酸上鋼に含まれる元素であるが、Siおよび
Tiによっても脱酸は行なわれるので、本発明ではAlにつ
いて下限は限定しない。しかしAl量が多くなると鋼の清
浄度が悪くなり、靱性が劣化するので上限を0.1％とし
た。
Tiによっても脱酸は行なわれるので、本発明ではAlにつ
いて下限は限定しない。しかしAl量が多くなると鋼の清
浄度が悪くなり、靱性が劣化するので上限を0.1％とし
た。
Ｎは一般に不可避的不純物として鋼中に含まれるもので
あるが、Nbと結合し炭窒化物Nb（CN）を形成して高温耐
力の向上に効果を発揮する。このため最小量として0.00
1％必要であるが、Ｎ量が多くなると連続鋳造時の表面
疵の発生を助長するので、その上限を0.006％とした。
あるが、Nbと結合し炭窒化物Nb（CN）を形成して高温耐
力の向上に効果を発揮する。このため最小量として0.00
1％必要であるが、Ｎ量が多くなると連続鋳造時の表面
疵の発生を助長するので、その上限を0.006％とした。
なお、本発明鋼材は、不可避的不純物としてＰおよびＳ
を含有する。P,Sは高温強度に与える影響は小さいの
で、その量について特に限定はしないが、一般に靱性な
どに関する鋼材の特性は、P,S量が少ないほど向上す
る。望ましいP,S量はそれぞれ0.02％,0.010％以下であ
る。
を含有する。P,Sは高温強度に与える影響は小さいの
で、その量について特に限定はしないが、一般に靱性な
どに関する鋼材の特性は、P,S量が少ないほど向上す
る。望ましいP,S量はそれぞれ0.02％,0.010％以下であ
る。
本発明鋼材の基本成分は以上のとおりであり、十分に目
的を達成できるが、さらに以下に述べる元素即ちNi,Cu,
Cr,V,Tiを選択的に添加すると強度、靱性の向上また
は、脱酸効果、HAZ靱性の向上について、さらに好まし
い結果が得られる。つぎに、前記添加元素とその添加量
について説明する。
的を達成できるが、さらに以下に述べる元素即ちNi,Cu,
Cr,V,Tiを選択的に添加すると強度、靱性の向上また
は、脱酸効果、HAZ靱性の向上について、さらに好まし
い結果が得られる。つぎに、前記添加元素とその添加量
について説明する。
Niは母材の強度、靱性を向上させるが、0.05％以下では
効果が薄く、0.5％以上の添加は建築用鋼材として、極
めて高価になるため、経済性を失するので、上限は0.5
％とした。
効果が薄く、0.5％以上の添加は建築用鋼材として、極
めて高価になるため、経済性を失するので、上限は0.5
％とした。
CuはNiとほぼ同様な効果を持つほか、Cu析出物による高
温強度の増加や耐食性、耐候性の向上にも効果を有す
る。しかし、0.05％未満では効果が薄いので、Cu量は0.
05〜0.5％に限定する。
温強度の増加や耐食性、耐候性の向上にも効果を有す
る。しかし、0.05％未満では効果が薄いので、Cu量は0.
05〜0.5％に限定する。
Crは母材の強度を高める元素であり、耐候性の向上にも
効果はあるが、0.05％未満では効果が薄い。従ってCr量
は0.05〜0.5％とする。
効果はあるが、0.05％未満では効果が薄い。従ってCr量
は0.05〜0.5％とする。
ＶはNbと同様に高温強度の向上に効果があるが、0.005
％未満では効果が薄く、そのため、Ｖ量は0.005〜0.04
％に限定する。
％未満では効果が薄く、そのため、Ｖ量は0.005〜0.04
％に限定する。
TiはAl量が少ない場合、脱酸元素として有効であるほ
か、HAZ靱性を向上させるが、0.005％未満では効果がな
く、0.03％を超えると溶接性などに悪影響がでて好まし
くない。
か、HAZ靱性を向上させるが、0.005％未満では効果がな
く、0.03％を超えると溶接性などに悪影響がでて好まし
くない。
次に、本発明に係る鋼材の製造方法について説明する。
常温において溶接構造用圧延鋼材（JIS G 3106）に規定
する性能を満足し、600℃の高温において高い耐力を維
持させるためには、鋼材成分と共に鋼材の加熱および圧
延にかかる条件が重要である。本発明の鋼材成分の特徴
をなすMo,Nbの複合添加による高温耐力の増大を図るに
は、加熱時にこれらの元素を十分に溶体化させる必要が
あり、このため本発明の成分よりなる鋼片の加熱温度の
下限を1200℃とする。また、加熱温度が高すぎると鋼片
が著しく酸化されたり、変形するため、その上限は1350
℃にしなければならない。
常温において溶接構造用圧延鋼材（JIS G 3106）に規定
する性能を満足し、600℃の高温において高い耐力を維
持させるためには、鋼材成分と共に鋼材の加熱および圧
延にかかる条件が重要である。本発明の鋼材成分の特徴
をなすMo,Nbの複合添加による高温耐力の増大を図るに
は、加熱時にこれらの元素を十分に溶体化させる必要が
あり、このため本発明の成分よりなる鋼片の加熱温度の
下限を1200℃とする。また、加熱温度が高すぎると鋼片
が著しく酸化されたり、変形するため、その上限は1350
℃にしなければならない。
次に、加熱した鋼片を熱間圧延するが、その圧延終了温
度を750℃以上の高温とする。その理由は圧延中にMo,Nb
の炭窒化物を析出させないためであり、γ域でこれらの
元素が析出すると、析出物サイズが大きくなり、高温耐
力が著しく低下する。さらに、本発明鋼は0.70％以上の
Moを添加して、圧延中の変態開始温度を低下させている
が、750℃未満の温度域での圧延はフェライトを加工す
るため好ましくない。本発明において、圧延終了温度の
上限を1050℃とするが、その理由は建築用鋼としての靱
性を確保するためである。熱間圧延終了後は室温まで放
冷する。
度を750℃以上の高温とする。その理由は圧延中にMo,Nb
の炭窒化物を析出させないためであり、γ域でこれらの
元素が析出すると、析出物サイズが大きくなり、高温耐
力が著しく低下する。さらに、本発明鋼は0.70％以上の
Moを添加して、圧延中の変態開始温度を低下させている
が、750℃未満の温度域での圧延はフェライトを加工す
るため好ましくない。本発明において、圧延終了温度の
上限を1050℃とするが、その理由は建築用鋼としての靱
性を確保するためである。熱間圧延終了後は室温まで放
冷する。
なお、本発明鋼材を製造後、脱水素などの目的でAC1変
態点以下の温度に再加熱しても、本発明鋼材の特徴は何
等損なわれることはない。
態点以下の温度に再加熱しても、本発明鋼材の特徴は何
等損なわれることはない。
周知の転炉、連続鋳造、形鋼工程で表に示す鋼成分のＨ
形鋼を製造し、常温強度、600℃の強度を調査した。第
１表No.1〜No.20に本発明鋼を、No.21〜No.30に比較鋼
の化学成分を示す。つづいて第２表に本発明鋼と比較鋼
について、加熱、圧延条件別に機械的特性を示す。第２
表のNo.1〜No.20の例では、すべて良好な常温および高
温強度を有している。
形鋼を製造し、常温強度、600℃の強度を調査した。第
１表No.1〜No.20に本発明鋼を、No.21〜No.30に比較鋼
の化学成分を示す。つづいて第２表に本発明鋼と比較鋼
について、加熱、圧延条件別に機械的特性を示す。第２
表のNo.1〜No.20の例では、すべて良好な常温および高
温強度を有している。
これに対し、No.21〜No.25では、加熱、圧延温度が低い
ため、常温のYRが80％を超えたり、常温強度に対する60
0℃強度の割合（以下、強度比とする）が70％以下であ
り、不十分な特性である。また、No.26〜No.36では、加
熱、圧延条件は発明の要件を満たすが、成分組成が発明
の要件を満足出来ないため、不十分な特性である。すな
わち、No.26,No.32,No.33では、Mo量が低いため、強度
比が不十分である。No.27,No.28では、DI値が高すぎる
ため、常温のYR、および強度比ともにが不十分である。
No.29ではMn量が低すぎるため、強度比が不十分であ
る。No.30,No.34,No.35では、Nbが添加されてないた
め、強度比が不十分である。No.31では、Ｃ量が少ない
ため、強度比が不十分である。
ため、常温のYRが80％を超えたり、常温強度に対する60
0℃強度の割合（以下、強度比とする）が70％以下であ
り、不十分な特性である。また、No.26〜No.36では、加
熱、圧延条件は発明の要件を満たすが、成分組成が発明
の要件を満足出来ないため、不十分な特性である。すな
わち、No.26,No.32,No.33では、Mo量が低いため、強度
比が不十分である。No.27,No.28では、DI値が高すぎる
ため、常温のYR、および強度比ともにが不十分である。
No.29ではMn量が低すぎるため、強度比が不十分であ
る。No.30,No.34,No.35では、Nbが添加されてないた
め、強度比が不十分である。No.31では、Ｃ量が少ない
ため、強度比が不十分である。
〔発明の効果〕 本発明の化学成分および製造法で製造したＨ形鋼はウエ
ブ、フランジ共に、600℃の降伏強度が常温降伏強度の7
0％以上で、常温の降伏比（YR:YS/TS）も低い等の特徴
を兼ね備えた全く新しい鋼材である。
ブ、フランジ共に、600℃の降伏強度が常温降伏強度の7
0％以上で、常温の降伏比（YR:YS/TS）も低い等の特徴
を兼ね備えた全く新しい鋼材である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/50
Claims (3)
- 【請求項１】重量比でC 0.03〜0.15％,Si 0.6％以下、M
n 0.2〜1.0％,Mo 0.7〜1.5％,Nb 0.005〜0.04％,Al 0.1
％以下、N 0.001〜0.006％を含み、残部がFe及び不可避
的不純物よりなり、かつ下記（１）式で与えられるDI値
が0.8未満の成分組成よりなる鋼片を1200℃〜1350℃の
温度域で再加熱後、熱間圧延を750〜1050℃の温度範囲
で終了してミクロ組織をフェライト主体とすることを特
徴とする耐火性の優れた低降伏比Ｈ形鋼の製造方法。 - 【請求項２】重量比でV 0.005〜0.04％,Ni 0.05〜0.50
％,Cu 0.05〜0.50％,Cr 0.05〜0.50％のうちの一種また
は二種以上を更に含む請求項１記載の耐火性の優れた低
降伏比Ｈ形鋼の製造方法。 - 【請求項３】重量比でTi 0.005〜0.03％を更に含む請求
項１又は２記載の耐火性の優れた低降伏比Ｈ形鋼の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3235790A JPH0756044B2 (ja) | 1990-02-15 | 1990-02-15 | 耐火性の優れた低降伏比ｈ形鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3235790A JPH0756044B2 (ja) | 1990-02-15 | 1990-02-15 | 耐火性の優れた低降伏比ｈ形鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03240918A JPH03240918A (ja) | 1991-10-28 |
| JPH0756044B2 true JPH0756044B2 (ja) | 1995-06-14 |
Family
ID=12356706
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3235790A Expired - Lifetime JPH0756044B2 (ja) | 1990-02-15 | 1990-02-15 | 耐火性の優れた低降伏比ｈ形鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0756044B2 (ja) |
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| JPH05271753A (ja) * | 1992-03-23 | 1993-10-19 | Nippon Steel Corp | 高温強度の優れたｈ形鋼の製造方法 |
| JP4637681B2 (ja) * | 2005-08-18 | 2011-02-23 | 株式会社神戸製鋼所 | 棒鋼の製法 |
| JP5743382B2 (ja) * | 2009-03-19 | 2015-07-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐震性構造物用鋼材及びその製造方法 |
| CN108411191A (zh) * | 2018-03-02 | 2018-08-17 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种正火轧制屈服强度500MPa级H型钢及其制备方法 |
| CN113462974B (zh) * | 2021-06-29 | 2022-03-08 | 莱芜钢铁集团银山型钢有限公司 | 一种10～60mm厚度规格高强度高韧性叉车用钢及其制备方法 |
-
1990
- 1990-02-15 JP JP3235790A patent/JPH0756044B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03240918A (ja) | 1991-10-28 |
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