JPH0743238A - リム組付けタイヤの重量アンバランス修正方法 - Google Patents
リム組付けタイヤの重量アンバランス修正方法Info
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- JPH0743238A JPH0743238A JP5184662A JP18466293A JPH0743238A JP H0743238 A JPH0743238 A JP H0743238A JP 5184662 A JP5184662 A JP 5184662A JP 18466293 A JP18466293 A JP 18466293A JP H0743238 A JPH0743238 A JP H0743238A
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- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims abstract description 100
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- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- NAWXUBYGYWOOIX-SFHVURJKSA-N (2s)-2-[[4-[2-(2,4-diaminoquinazolin-6-yl)ethyl]benzoyl]amino]-4-methylidenepentanedioic acid Chemical compound C1=CC2=NC(N)=NC(N)=C2C=C1CCC1=CC=C(C(=O)N[C@@H](CC(=C)C(O)=O)C(O)=O)C=C1 NAWXUBYGYWOOIX-SFHVURJKSA-N 0.000 description 2
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M1/00—Testing static or dynamic balance of machines or structures
- G01M1/30—Compensating imbalance
- G01M1/32—Compensating imbalance by adding material to the body to be tested, e.g. by correcting-weights
- G01M1/326—Compensating imbalance by adding material to the body to be tested, e.g. by correcting-weights the body being a vehicle wheel
-
- G—PHYSICS
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- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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-
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- G01M1/32—Compensating imbalance by adding material to the body to be tested, e.g. by correcting-weights
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- Testing Of Balance (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ユニフォーミテイ以外の重量アンバランスを
原因とする車の上下振動やハンドルの異常振動等を防止
したリム組付けタイヤを簡便な方法で提供する。 【構成】 同時アンバランス計測機で、リム組付けタイ
ヤのリムの軸方向両端面におけるアンバランス修正量の
大きさ及びリム端面周上の位置を計測する。計測したア
ンバランス修正量の大きさ及びリム端面周上の位置に基
づいて、静アンバランス修正量の大きさＣ、残留動アン
バランス修正量の大きさを最小とする静アンバランス修
正量のリム周上の位置（γ，Ｌ1 ）、残留動アンバラン
ス修正量の大きさＭmin 及び残留動アンバランス修正量
のリム端面周上の位置θmin を演算する。演算されたリ
ム周上の位置に静アンバランス修正量の大きさＣに相当
する重さの錘を固定したときと等価の分割された静アン
バランス修正量の大きさＦ、Ｇを求める。リム両端面に
分割された静アンバランス修正量の大きさに相当する重
さの錘を固定すると共に、残留動アンバランス修正量の
大きさに相当する重さの錘を固定することによってリム
組付けタイヤの重量アンバランスを修正する。
原因とする車の上下振動やハンドルの異常振動等を防止
したリム組付けタイヤを簡便な方法で提供する。 【構成】 同時アンバランス計測機で、リム組付けタイ
ヤのリムの軸方向両端面におけるアンバランス修正量の
大きさ及びリム端面周上の位置を計測する。計測したア
ンバランス修正量の大きさ及びリム端面周上の位置に基
づいて、静アンバランス修正量の大きさＣ、残留動アン
バランス修正量の大きさを最小とする静アンバランス修
正量のリム周上の位置（γ，Ｌ1 ）、残留動アンバラン
ス修正量の大きさＭmin 及び残留動アンバランス修正量
のリム端面周上の位置θmin を演算する。演算されたリ
ム周上の位置に静アンバランス修正量の大きさＣに相当
する重さの錘を固定したときと等価の分割された静アン
バランス修正量の大きさＦ、Ｇを求める。リム両端面に
分割された静アンバランス修正量の大きさに相当する重
さの錘を固定すると共に、残留動アンバランス修正量の
大きさに相当する重さの錘を固定することによってリム
組付けタイヤの重量アンバランスを修正する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ホイールバランサーを
用いてリム組付けタイヤの重量アンバランスを修正する
方法に係るものである。
用いてリム組付けタイヤの重量アンバランスを修正する
方法に係るものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】重量的
にアンバランスの状態でのリム組付けタイヤを回転させ
た場合、振動が生じることは周知である。そしてこのア
ンバランスにはリム組付けタイヤを回転させなくても存
在するどこが重いかという静的アンバランス（静アンバ
ランス）と、タイヤを回転させて初めて発生する動的ア
ンバランス（動アンバランス）とがある。
にアンバランスの状態でのリム組付けタイヤを回転させ
た場合、振動が生じることは周知である。そしてこのア
ンバランスにはリム組付けタイヤを回転させなくても存
在するどこが重いかという静的アンバランス（静アンバ
ランス）と、タイヤを回転させて初めて発生する動的ア
ンバランス（動アンバランス）とがある。
【０００３】このようなアンバランスを修正する方法と
しては、現在では主としてリム組付けタイヤをホイール
バランサーにより回転させ、修正に必要なアンバランス
量を計測し、これに基づいてリムの軸方向両端面、通常
表裏リムフランジの一個所に各々一個づつ錘を固定する
という方法をもって静アンバランスと動アンバランスと
を同時に修正することが行われている。
しては、現在では主としてリム組付けタイヤをホイール
バランサーにより回転させ、修正に必要なアンバランス
量を計測し、これに基づいてリムの軸方向両端面、通常
表裏リムフランジの一個所に各々一個づつ錘を固定する
という方法をもって静アンバランスと動アンバランスと
を同時に修正することが行われている。
【０００４】即ち、この修正方法は２面バランス法と呼
ばれ、アンバランスがリムの両側端面に各々一つずつあ
ると仮定し、各々の面に存在するアンバランスの１８０
度反対の位置にアンバランス量と同量の修正錘を固定す
ることにより修正を行なうものである。
ばれ、アンバランスがリムの両側端面に各々一つずつあ
ると仮定し、各々の面に存在するアンバランスの１８０
度反対の位置にアンバランス量と同量の修正錘を固定す
ることにより修正を行なうものである。
【０００５】静アンバランスと動アンバランスは、その
どちらが存在しても車両の振動源となり得るし、各々の
アンバランスが車両に別々の影響を与えることもよく知
られている。即ち、静アンバランスは車の上下振動を引
き起こし、動アンバランスはハンドルの異常振動、シミ
ー等を引き起こす。
どちらが存在しても車両の振動源となり得るし、各々の
アンバランスが車両に別々の影響を与えることもよく知
られている。即ち、静アンバランスは車の上下振動を引
き起こし、動アンバランスはハンドルの異常振動、シミ
ー等を引き起こす。
【０００６】ところで、車の上下振動やハンドルの異常
振動等は、重量のアンバランスによるものの他に、タイ
ヤのユニフォーミテイ（ラジアルフォースバリエーショ
ン及びラテラルフォースバリエーション）が原因となっ
ている場合もあるが、バランスを完全に修正した後、実
際にそれらの振動を調べてみると、ユニフォーミテイ以
外の重量アンバランスによるものと思われる成分が含ま
れている。修正が必要なアンバランスの量、特に動アン
バランスの成分が大きいときにこの傾向が強い。
振動等は、重量のアンバランスによるものの他に、タイ
ヤのユニフォーミテイ（ラジアルフォースバリエーショ
ン及びラテラルフォースバリエーション）が原因となっ
ている場合もあるが、バランスを完全に修正した後、実
際にそれらの振動を調べてみると、ユニフォーミテイ以
外の重量アンバランスによるものと思われる成分が含ま
れている。修正が必要なアンバランスの量、特に動アン
バランスの成分が大きいときにこの傾向が強い。
【０００７】特願平３−１１４１２３号公報には、タイ
ヤが現実に使用されている状況下で、タイヤの振動源で
ある縦揺れ及び横揺れをできるだけ小さくしたリム組付
けタイヤの重量アンバランス修正方法が開示されてい
る。この方法では、静アンバランス修正量と動アンバラ
ンス修正量とを同時に計測する静動同時アンバランス計
測機で計測されたアンバランス修正量の大きさ及びリム
端面周上の位置に基づいて静アンバランスと動アンバラ
ンスとを別々に修正する。このとき、静アンバランス修
正量のリム周上の位置は、残留動アンバランス修正量の
大きさが最小となるように演算される。そして、演算さ
れたリム周上の位置に演算された静アンバランス修正量
の大きさに相当する重さの錘を固定すると共に、演算さ
れたリム端面周上の位置に演算された残留動アンバラン
ス修正量の大きさに相当する重さの錘を固定することに
よって、アンバランスを修正する。
ヤが現実に使用されている状況下で、タイヤの振動源で
ある縦揺れ及び横揺れをできるだけ小さくしたリム組付
けタイヤの重量アンバランス修正方法が開示されてい
る。この方法では、静アンバランス修正量と動アンバラ
ンス修正量とを同時に計測する静動同時アンバランス計
測機で計測されたアンバランス修正量の大きさ及びリム
端面周上の位置に基づいて静アンバランスと動アンバラ
ンスとを別々に修正する。このとき、静アンバランス修
正量のリム周上の位置は、残留動アンバランス修正量の
大きさが最小となるように演算される。そして、演算さ
れたリム周上の位置に演算された静アンバランス修正量
の大きさに相当する重さの錘を固定すると共に、演算さ
れたリム端面周上の位置に演算された残留動アンバラン
ス修正量の大きさに相当する重さの錘を固定することに
よって、アンバランスを修正する。
【０００８】しかしながら、上記従来のリム組付けタイ
ヤの重量アンバランス修正方法では、リム周上の位置に
静アンバランス修正量の大きさに相当する重さの錘を固
定する場合に、周方向だけでなく軸方向にも高精度に位
置決めする必要があり、位置決めが非常に難しい、とい
う問題がある。
ヤの重量アンバランス修正方法では、リム周上の位置に
静アンバランス修正量の大きさに相当する重さの錘を固
定する場合に、周方向だけでなく軸方向にも高精度に位
置決めする必要があり、位置決めが非常に難しい、とい
う問題がある。
【０００９】本発明は上記問題点を解消すべくなされた
もので、タイヤが現実に使用されている状況下で、タイ
ヤの振動源である縦揺れ及び横揺れをできるだけ小さく
したリム組付けタイヤの重量アンバランスを簡便な方法
で実現できるリム組付けタイヤの重量アンバランス修正
方法を提供することを目的とする。
もので、タイヤが現実に使用されている状況下で、タイ
ヤの振動源である縦揺れ及び横揺れをできるだけ小さく
したリム組付けタイヤの重量アンバランスを簡便な方法
で実現できるリム組付けタイヤの重量アンバランス修正
方法を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、静アンバランス修正量と動アンバランス修
正量とを同時に計測する静動同時アンバランス計測機
で、リム組付けタイヤのリムの軸方向両端面におけるア
ンバランス修正量の大きさ及びアンバランス修正量のリ
ム端面周上の位置を計測し、前記アンバランス修正量の
大きさ及びアンバランス修正量のリム端面周上の位置に
基づいて、静アンバランス修正量の大きさ、残留動アン
バランス修正量の大きさを最小とする静アンバランス修
正量のリム周上の位置、残留動アンバランス修正量の大
きさ及び残留動アンバランス修正量のリム端面周上の位
置を演算すると共に、前記静アンバランス修正量のリム
周上の位置に前記静アンバランス修正量の大きさに相当
する重さの錘を固定したときと等価の分割された静アン
バランス修正量のリム両端面周上の大きさ及び位置を演
算し、前記分割された静アンバランス修正量のリム両端
面周上の位置に前記分割された静アンバランス修正量の
大きさに相当する重さの錘を各々固定すると共に、前記
残留動アンバランス修正量のリム端面周上の位置に前記
残留動アンバランス修正量の大きさに相当する重さの錘
を固定するものである。
に本発明は、静アンバランス修正量と動アンバランス修
正量とを同時に計測する静動同時アンバランス計測機
で、リム組付けタイヤのリムの軸方向両端面におけるア
ンバランス修正量の大きさ及びアンバランス修正量のリ
ム端面周上の位置を計測し、前記アンバランス修正量の
大きさ及びアンバランス修正量のリム端面周上の位置に
基づいて、静アンバランス修正量の大きさ、残留動アン
バランス修正量の大きさを最小とする静アンバランス修
正量のリム周上の位置、残留動アンバランス修正量の大
きさ及び残留動アンバランス修正量のリム端面周上の位
置を演算すると共に、前記静アンバランス修正量のリム
周上の位置に前記静アンバランス修正量の大きさに相当
する重さの錘を固定したときと等価の分割された静アン
バランス修正量のリム両端面周上の大きさ及び位置を演
算し、前記分割された静アンバランス修正量のリム両端
面周上の位置に前記分割された静アンバランス修正量の
大きさに相当する重さの錘を各々固定すると共に、前記
残留動アンバランス修正量のリム端面周上の位置に前記
残留動アンバランス修正量の大きさに相当する重さの錘
を固定するものである。
【００１１】
【作用】本発明では、静アンバランス修正量と動アンバ
ランス修正量とを同時に計測する静動同時アンバランス
計測機で計測されたアンバランス修正量の大きさ及びリ
ム端面周上の位置に基づいて静アンバランスと動アンバ
ランスとを別々に修正する。このとき、静アンバランス
修正量のリム周上の位置は、残留動アンバランス修正量
の大きさが最小となるように演算される。また、静アン
バランス修正量を分割し、静アンバランス修正量のリム
周上の位置に静アンバランス修正量の大きさに相当する
重さの錘を固定したときと等価の分割された静アンバラ
ンス修正量のリム両端面周上の大きさ及び位置を演算す
る。そして、分割された静アンバランス修正量のリム両
端面周上の位置に分割された静アンバランス修正量の大
きさに相当する重さの錘を各々固定すると共に、残留動
アンバランス修正量のリム端面周上の位置に前記残留動
アンバランス修正量の大きさに相当する重さの錘を固定
することによって、アンバランスを修正する。このよう
に、静アンバランス修正量のリム周上位置を求めること
によって、静アンバランス修正量の大きさを大きくする
ことなく、残留動アンバランス修正量の大きさを最小に
しているため、ユニフォーミテイ以外の重量アンバラン
スを原因とする車の上下振動やハンドルの異常振動等を
防止した性能のよいリム組付けタイヤとすることができ
る。
ランス修正量とを同時に計測する静動同時アンバランス
計測機で計測されたアンバランス修正量の大きさ及びリ
ム端面周上の位置に基づいて静アンバランスと動アンバ
ランスとを別々に修正する。このとき、静アンバランス
修正量のリム周上の位置は、残留動アンバランス修正量
の大きさが最小となるように演算される。また、静アン
バランス修正量を分割し、静アンバランス修正量のリム
周上の位置に静アンバランス修正量の大きさに相当する
重さの錘を固定したときと等価の分割された静アンバラ
ンス修正量のリム両端面周上の大きさ及び位置を演算す
る。そして、分割された静アンバランス修正量のリム両
端面周上の位置に分割された静アンバランス修正量の大
きさに相当する重さの錘を各々固定すると共に、残留動
アンバランス修正量のリム端面周上の位置に前記残留動
アンバランス修正量の大きさに相当する重さの錘を固定
することによって、アンバランスを修正する。このよう
に、静アンバランス修正量のリム周上位置を求めること
によって、静アンバランス修正量の大きさを大きくする
ことなく、残留動アンバランス修正量の大きさを最小に
しているため、ユニフォーミテイ以外の重量アンバラン
スを原因とする車の上下振動やハンドルの異常振動等を
防止した性能のよいリム組付けタイヤとすることができ
る。
【００１２】また、残留動アンバランス修正量だけでな
く静アンバランス修正量もリム端面周上の位置に固定さ
れることになるため、リム周方向の位置決めだけを行え
ばよく、これによって位置決めが容易になり、簡便な方
法でリム組付けタイヤの重量アンバランスを修正するこ
とができる。
く静アンバランス修正量もリム端面周上の位置に固定さ
れることになるため、リム周方向の位置決めだけを行え
ばよく、これによって位置決めが容易になり、簡便な方
法でリム組付けタイヤの重量アンバランスを修正するこ
とができる。
【００１３】
【実施例】まず、本発明の原理を図１〜図３（１）、
（２）を参照して説明する。なお、以下の図では、リム
組付けタイヤのタイヤ部分の図示を省略してリムのみ示
した。
（２）を参照して説明する。なお、以下の図では、リム
組付けタイヤのタイヤ部分の図示を省略してリムのみ示
した。
【００１４】図１に示すように、リム組み付けタイヤの
リムの両端面を各々第１面（外側面）Ｐ1 、第２面（内
側面）Ｐ2 とし、第１面Ｐ1 と第２面Ｐ2 とに平行でか
つリムの中心Ｏを通る面をリム中心面Ｐ0 とする。ま
た、リム幅（第１面Ｐ1 と第２面Ｐ2 との距離）をＬｏ
とし第１面Ｐ1 に第１面Ｐ1 の中心を原点とする直交座
標を設定する。更に、静アンバランスと動アンバランス
とを同時に修正するために通常広く使用されている静動
同時修正用のアンバランス測定機を用いて測定した結
果、第１面Ｐ1 の円周上（リム端面周上）にベクトル量
であるアンバランス修正量１０を必要とし、第２面Ｐ2
の円周上にベクトル量であるアンバランス修正量１２を
必要としたものと仮定する。そして、このアンバランス
修正量１０、１２をベクトルＵ1 、ベクトルＵ2 で表
す。
リムの両端面を各々第１面（外側面）Ｐ1 、第２面（内
側面）Ｐ2 とし、第１面Ｐ1 と第２面Ｐ2 とに平行でか
つリムの中心Ｏを通る面をリム中心面Ｐ0 とする。ま
た、リム幅（第１面Ｐ1 と第２面Ｐ2 との距離）をＬｏ
とし第１面Ｐ1 に第１面Ｐ1 の中心を原点とする直交座
標を設定する。更に、静アンバランスと動アンバランス
とを同時に修正するために通常広く使用されている静動
同時修正用のアンバランス測定機を用いて測定した結
果、第１面Ｐ1 の円周上（リム端面周上）にベクトル量
であるアンバランス修正量１０を必要とし、第２面Ｐ2
の円周上にベクトル量であるアンバランス修正量１２を
必要としたものと仮定する。そして、このアンバランス
修正量１０、１２をベクトルＵ1 、ベクトルＵ2 で表
す。
【００１５】アンバランス修正量１０、１２には、静ア
ンバランス修正量と動アンバランス修正量とが含まれて
いるため、静アンバランス修正量と動アンバランス修正
量とを分離して、まず静アンバランス修正量のみ求め
る。静アンバランスは、リム組み付けタイヤの重心がタ
イヤの回転軸上に存在しない場合に発生するものであ
り、この静アンバランスを修正するためには、アンバラ
ンスが生じている部位と反対側（１８０度反対側）の部
位にアンバランスと同量の修正量、すなわち錘を固定す
ればよい。図１の場合において１つの静アンバランス修
正量で静アンバランスを修正する場合について考える
と、アンバランス修正量１０、１２のベクトルを合成
し、リム中心面Ｐ0 上で合成ベクトルＵｓで表される円
周上の部位に合成ベクトルＵｓの大きさと同じ大きさの
静アンバランス修正量１４を固定すればよい。ベクトル
Ｕ1 の大きさをＡ、ｘ軸と成す角をα、ベクトルＵ2 の
大きさをＢ、ｘ軸と成す角をβ、合成ベクトルＵｓの大
きさをＣ、ｘ軸と成す角、すなわちリム中心面周上の位
置をγとすると、Ｃ及びγは次の（１）、（２）式で表
わされる。 Ｃ＝ ｛（Ａｃｏｓα＋Ｂｃｏｓβ）2 ＋（Ａｓｉｎα＋Ｂｓｉｎβ）2 ｝ ・・・（１） γ＝ｔａｎ-1｛（Ａｓｉｎα＋Ｂｓｉｎβ）／（Ａｃｏｓα＋Ｂｃｏｓβ）｝ ・・・（２） 次に、動アンバランスは、静バランスがとれている状態
でタイヤを回転させた時に生じるモーメントによるアン
バランスであり、第１面Ｐ1 と第２面Ｐ2 とに各々１８
０度ずれた位置に同量（静アンバランスがないため）の
アンバランスが存在する場合である。このアンバランス
を修正するためには、第１面Ｐ1 および第２面Ｐ2 のア
ンバランスが生じている部位と反対側（１８０度反対
側）の部位にアンバランスと同量の修正量を各々固定す
ればよい。
ンバランス修正量と動アンバランス修正量とが含まれて
いるため、静アンバランス修正量と動アンバランス修正
量とを分離して、まず静アンバランス修正量のみ求め
る。静アンバランスは、リム組み付けタイヤの重心がタ
イヤの回転軸上に存在しない場合に発生するものであ
り、この静アンバランスを修正するためには、アンバラ
ンスが生じている部位と反対側（１８０度反対側）の部
位にアンバランスと同量の修正量、すなわち錘を固定す
ればよい。図１の場合において１つの静アンバランス修
正量で静アンバランスを修正する場合について考える
と、アンバランス修正量１０、１２のベクトルを合成
し、リム中心面Ｐ0 上で合成ベクトルＵｓで表される円
周上の部位に合成ベクトルＵｓの大きさと同じ大きさの
静アンバランス修正量１４を固定すればよい。ベクトル
Ｕ1 の大きさをＡ、ｘ軸と成す角をα、ベクトルＵ2 の
大きさをＢ、ｘ軸と成す角をβ、合成ベクトルＵｓの大
きさをＣ、ｘ軸と成す角、すなわちリム中心面周上の位
置をγとすると、Ｃ及びγは次の（１）、（２）式で表
わされる。 Ｃ＝ ｛（Ａｃｏｓα＋Ｂｃｏｓβ）2 ＋（Ａｓｉｎα＋Ｂｓｉｎβ）2 ｝ ・・・（１） γ＝ｔａｎ-1｛（Ａｓｉｎα＋Ｂｓｉｎβ）／（Ａｃｏｓα＋Ｂｃｏｓβ）｝ ・・・（２） 次に、動アンバランスは、静バランスがとれている状態
でタイヤを回転させた時に生じるモーメントによるアン
バランスであり、第１面Ｐ1 と第２面Ｐ2 とに各々１８
０度ずれた位置に同量（静アンバランスがないため）の
アンバランスが存在する場合である。このアンバランス
を修正するためには、第１面Ｐ1 および第２面Ｐ2 のア
ンバランスが生じている部位と反対側（１８０度反対
側）の部位にアンバランスと同量の修正量を各々固定す
ればよい。
【００１６】動アンバランスはモーメントに起因し、図
１の第２面Ｐ2 のアンバランス修正量１２を第１面Ｐ1
の１８０度反対側の部位に移動させてアンバランス修正
量１２’としても右回りのモーメントに変化はないので
図１と図２の動アンバランスは等価である。図２におい
て２つの動アンバランス修正量で動アンバランスを修正
する場合について考えると、アンバランス修正量１０、
１２’のベクトルを合成し、第１面Ｐ1 の合成ベクトル
で表される円周上の部位に合成ベクトルの大きさの１／
２の大きさの動アンバランス修正量２０を固定し、第２
面Ｐ2 の動アンバランス修正量２０固定部位と１８０度
反対側の部位に動アンバランス修正量２０と同じ大きさ
の動アンバランス修正量２２を固定すればよい。合成ベ
クトルの１／２のベクトルをＵｃ1 としてベクトルＵｃ
1 の大きさをＤ、ｘ軸と成す角、すなわちリム端面周上
の位置をδとすると、合成ベクトル＝ベクトルＵ1 −ベ
クトルＵ2 であるから、Ｄ及びδは次の（３）、（４）
式で表わされる。 Ｄ＝ ｛（Ａｃｏｓα−Ｂｃｏｓβ）2 ＋（Ａｓｉｎα−Ｂｓｉｎβ）2 ｝／２ ・・・（３） δ＝ｔａｎ-1｛（Ａｓｉｎα−Ｂｓｉｎβ）／（Ａｃｏｓα−Ｂｃｏｓβ）｝ ・・・（４） 上記の（２）式で表されるリム中心面の位置に（１）式
で表される大きさに相当する重さの錘を固定し、上記
（４）式で表されるリム両端面の位置に（３）式で表さ
れる大きさに相当する重さの錘を各々固定すれば、一
応、アンバランスは修正されたことになる。本発明では
更に以下のように動アンバランス修正量を最小にする。
１の第２面Ｐ2 のアンバランス修正量１２を第１面Ｐ1
の１８０度反対側の部位に移動させてアンバランス修正
量１２’としても右回りのモーメントに変化はないので
図１と図２の動アンバランスは等価である。図２におい
て２つの動アンバランス修正量で動アンバランスを修正
する場合について考えると、アンバランス修正量１０、
１２’のベクトルを合成し、第１面Ｐ1 の合成ベクトル
で表される円周上の部位に合成ベクトルの大きさの１／
２の大きさの動アンバランス修正量２０を固定し、第２
面Ｐ2 の動アンバランス修正量２０固定部位と１８０度
反対側の部位に動アンバランス修正量２０と同じ大きさ
の動アンバランス修正量２２を固定すればよい。合成ベ
クトルの１／２のベクトルをＵｃ1 としてベクトルＵｃ
1 の大きさをＤ、ｘ軸と成す角、すなわちリム端面周上
の位置をδとすると、合成ベクトル＝ベクトルＵ1 −ベ
クトルＵ2 であるから、Ｄ及びδは次の（３）、（４）
式で表わされる。 Ｄ＝ ｛（Ａｃｏｓα−Ｂｃｏｓβ）2 ＋（Ａｓｉｎα−Ｂｓｉｎβ）2 ｝／２ ・・・（３） δ＝ｔａｎ-1｛（Ａｓｉｎα−Ｂｓｉｎβ）／（Ａｃｏｓα−Ｂｃｏｓβ）｝ ・・・（４） 上記の（２）式で表されるリム中心面の位置に（１）式
で表される大きさに相当する重さの錘を固定し、上記
（４）式で表されるリム両端面の位置に（３）式で表さ
れる大きさに相当する重さの錘を各々固定すれば、一
応、アンバランスは修正されたことになる。本発明では
更に以下のように動アンバランス修正量を最小にする。
【００１７】次に、動アンバランス修正量を最小とする
ために、図３（１）に示すように、静アンバランス修正
量１４をリム中心面Ｐ0 より第２面Ｐ2 方向へ回転軸に
沿って距離Ｌ1 離れた位置に移動する。ただし、距離Ｌ
1 は、第２面Ｐ2 から第１面Ｐへ向かう方向を正とす
る。このように、静アンバランス修正量１４を距離Ｌ1
離れた位置に移動することによって、新たに動アンバラ
ンスが発生する。この動アンバランスを修正するために
必要な動アンバランス修正量をベクトルＵcs1 とし、タ
イヤの中心Ｏ回りのモーメントの釣り合いを考えるとベ
クトルＵcs1 の大きさＥは次のように表され、距離Ｌ1
に比例して変化する。
ために、図３（１）に示すように、静アンバランス修正
量１４をリム中心面Ｐ0 より第２面Ｐ2 方向へ回転軸に
沿って距離Ｌ1 離れた位置に移動する。ただし、距離Ｌ
1 は、第２面Ｐ2 から第１面Ｐへ向かう方向を正とす
る。このように、静アンバランス修正量１４を距離Ｌ1
離れた位置に移動することによって、新たに動アンバラ
ンスが発生する。この動アンバランスを修正するために
必要な動アンバランス修正量をベクトルＵcs1 とし、タ
イヤの中心Ｏ回りのモーメントの釣り合いを考えるとベ
クトルＵcs1 の大きさＥは次のように表され、距離Ｌ1
に比例して変化する。
【００１８】 Ｅ・Ｌｏ＝Ｃ・Ｌ1 Ｅ＝Ｃ・Ｌ1 ／Ｌｏ ・・・（５） 一方、上記ベクトルＵcs1 の位置（位相）は、静アンバ
ランス修正量１４を負の方向に移動させると、第１面Ｐ
1 については静アンバランス修正位置と同相、第２面Ｐ
2 については静アンバランス修正位置の１８０度反対側
になり、静アンバランス修正量１４を正の方向に移動さ
せると、第１面Ｐ1 については静アンバランス修正位置
の１８０度反対側、第２面Ｐ2 については静アンバラン
ス修正位置と同相になる。静アンバランス修正量を正方
向に移動させたとすると、第１面のベクトルＵcs1 の位
相εは、 ε＝γ＋１８０ ・・・（６） となる。
ランス修正量１４を負の方向に移動させると、第１面Ｐ
1 については静アンバランス修正位置と同相、第２面Ｐ
2 については静アンバランス修正位置の１８０度反対側
になり、静アンバランス修正量１４を正の方向に移動さ
せると、第１面Ｐ1 については静アンバランス修正位置
の１８０度反対側、第２面Ｐ2 については静アンバラン
ス修正位置と同相になる。静アンバランス修正量を正方
向に移動させたとすると、第１面のベクトルＵcs1 の位
相εは、 ε＝γ＋１８０ ・・・（６） となる。
【００１９】このベクトルＵcs1 によってベクトルＵｃ
1 のベクトルＵcs1 方向の成分が打ち消されるように距
離Ｌ1 の大きさを定めれば静アンバランス修正量を移動
させた後の動アンバランス修正量、すなわち残留動アン
バランス修正量は最小になる。
1 のベクトルＵcs1 方向の成分が打ち消されるように距
離Ｌ1 の大きさを定めれば静アンバランス修正量を移動
させた後の動アンバランス修正量、すなわち残留動アン
バランス修正量は最小になる。
【００２０】ベクトルＵｃ1 のベクトルＵcs1 方向の成
分の大きさはＤ・ｃｏｓ（δ−γ）になるから、残留動
アンバランス修正量を最小とするベクトルＵcs1 の大き
さＥは次のように表せる。
分の大きさはＤ・ｃｏｓ（δ−γ）になるから、残留動
アンバランス修正量を最小とするベクトルＵcs1 の大き
さＥは次のように表せる。
【００２１】 Ｅ＝Ｄ・ｃｏｓ（δ−γ） ・・・（７） 従って、上記（５）式、（７）式より、距離Ｌ1 は、次
のようになる。
のようになる。
【００２２】 Ｌ1 ＝Ｄ・Ｌｏ・ｃｏｓ（δ−γ）／Ｃ ・・・（８） すなわち、（８）式で表される位置に静アンバランス修
正量が存在する状態で、第１面Ｐ1 及び第２面Ｐ2 に残
留する動アンバランス修正量の大きさは最小になる。
正量が存在する状態で、第１面Ｐ1 及び第２面Ｐ2 に残
留する動アンバランス修正量の大きさは最小になる。
【００２３】しかしながら、リム幅はＬｏであるから距
離Ｌ1 の取り得る範囲は無限ではなく、−Ｌｏ／２≦Ｌ
1 ≦Ｌｏ／２に制限されることは勿論である。
離Ｌ1 の取り得る範囲は無限ではなく、−Ｌｏ／２≦Ｌ
1 ≦Ｌｏ／２に制限されることは勿論である。
【００２４】次に、−Ｌｏ／２＜Ｌ1 ＜Ｌｏ／２のとき
の残留動アンバランス修正量の大きさと位置とを求め
る。第１面Ｐ1 の残留動アンバランス修正量をベクトル
Ｕcmin、その大きさをＭmin 、位相（位置）をθmin と
するとベクトルＵcminはベクトルＵｃ1 とベクトルＵ
cs1 との合成ベクトルで表せるから、大きさＭmin は次
のようになる。 Ｍmin ＝ ｛（Ｄｃｏｓδ＋Ｅｃｏｓε）2 ＋（Ｄｓｉｎδ＋Ｅｓｉｎε）2 ｝ ・・・（９） 上記（６）式のεとγとの関係、（７）式を用いて
（９）式を整理すると次の（１０）式のようになる。 Ｍmin ＝ ｛（Ｄｃｏｓδ−Ｄ・ｃｏｓ（δ−γ）ｃｏｓγ）2 ＋（Ｄｓｉｎδ −Ｄ・ｃｏｓ（δ−γ）ｓｉｎγ）2 ｝ ＝ ｛Ｄ2 −Ｄ2 ｃｏｓ2 （δ−γ）｝ ＝｜Ｄｓｉｎ（δ−γ）｜ ・・・（１０） また、位相θmin は、次の（１１）式のようになる。 θmin ＝ｔａｎ-1｛（Ｄｓｉｎδ＋Ｅｓｉｎε）／（Ｄｃｏｓδ ＋Ｅｃｏｓε）｝ ＝ｔａｎ-1｛（ｓｉｎδ−ｃｏｓ（δ−γ）ｓｉｎγ）／ｃｏｓδ −ｃｏｓ（δ−γ）ｃｏｓγ）｝・・・（１１） Ｌ1 ＝±Ｌｏ／２のときは、静アンバランス修正量１４
の１／２ずつが第１面と第２面に存在することになり、
第１面についてはＬ1 ＝Ｌｏ／２の位置に大きさが静ア
ンバランス修正量１４の１／２の修正量が存在すること
になるから、ベクトルＵcmin＝ベクトルＵｃ1 −１／２
ベクトルＵｓの関係がある。従って、ベクトルＵcminの
大きさＭmin 、位相θmin は、次のようになる。 Ｍmin ＝ ｛（Ｄｃｏｓδ−Ｃｃｏｓγ／２）2 ＋（Ｄｓｉｎδ −Ｃｓｉｎγ／２）2 ｝ ・・・（１２） θmin ＝ｔａｎ-1｛（Ｄｓｉｎδ−Ｃｃｏｓγ／２）／（Ｄｃｏｓδ −Ｃｓｉｎγ／２）｝ ・・・（１３） 同様に、第２面については、動アンバランス修正量の大
きさは第１面の動アンバランス修正量と同じ大きさＭ
min になり、動アンバランス修正量のリム端面周上の位
置は−θmin になる。
の残留動アンバランス修正量の大きさと位置とを求め
る。第１面Ｐ1 の残留動アンバランス修正量をベクトル
Ｕcmin、その大きさをＭmin 、位相（位置）をθmin と
するとベクトルＵcminはベクトルＵｃ1 とベクトルＵ
cs1 との合成ベクトルで表せるから、大きさＭmin は次
のようになる。 Ｍmin ＝ ｛（Ｄｃｏｓδ＋Ｅｃｏｓε）2 ＋（Ｄｓｉｎδ＋Ｅｓｉｎε）2 ｝ ・・・（９） 上記（６）式のεとγとの関係、（７）式を用いて
（９）式を整理すると次の（１０）式のようになる。 Ｍmin ＝ ｛（Ｄｃｏｓδ−Ｄ・ｃｏｓ（δ−γ）ｃｏｓγ）2 ＋（Ｄｓｉｎδ −Ｄ・ｃｏｓ（δ−γ）ｓｉｎγ）2 ｝ ＝ ｛Ｄ2 −Ｄ2 ｃｏｓ2 （δ−γ）｝ ＝｜Ｄｓｉｎ（δ−γ）｜ ・・・（１０） また、位相θmin は、次の（１１）式のようになる。 θmin ＝ｔａｎ-1｛（Ｄｓｉｎδ＋Ｅｓｉｎε）／（Ｄｃｏｓδ ＋Ｅｃｏｓε）｝ ＝ｔａｎ-1｛（ｓｉｎδ−ｃｏｓ（δ−γ）ｓｉｎγ）／ｃｏｓδ −ｃｏｓ（δ−γ）ｃｏｓγ）｝・・・（１１） Ｌ1 ＝±Ｌｏ／２のときは、静アンバランス修正量１４
の１／２ずつが第１面と第２面に存在することになり、
第１面についてはＬ1 ＝Ｌｏ／２の位置に大きさが静ア
ンバランス修正量１４の１／２の修正量が存在すること
になるから、ベクトルＵcmin＝ベクトルＵｃ1 −１／２
ベクトルＵｓの関係がある。従って、ベクトルＵcminの
大きさＭmin 、位相θmin は、次のようになる。 Ｍmin ＝ ｛（Ｄｃｏｓδ−Ｃｃｏｓγ／２）2 ＋（Ｄｓｉｎδ −Ｃｓｉｎγ／２）2 ｝ ・・・（１２） θmin ＝ｔａｎ-1｛（Ｄｓｉｎδ−Ｃｃｏｓγ／２）／（Ｄｃｏｓδ −Ｃｓｉｎγ／２）｝ ・・・（１３） 同様に、第２面については、動アンバランス修正量の大
きさは第１面の動アンバランス修正量と同じ大きさＭ
min になり、動アンバランス修正量のリム端面周上の位
置は−θmin になる。
【００２５】次に、リム中心面周上の位置γとリム軸方
向の位置Ｌ1 とで表されるリム周上の位置に固定する大
きさＣの静アンバランス修正量に相当する重さの錘を分
割してリム両端面に固定する場合と、静アンバランス修
正量のリム周上の位置に静アンバランス修正量の大きさ
に相当する重さの錘を固定した場合とが等価となるため
の条件を求める。
向の位置Ｌ1 とで表されるリム周上の位置に固定する大
きさＣの静アンバランス修正量に相当する重さの錘を分
割してリム両端面に固定する場合と、静アンバランス修
正量のリム周上の位置に静アンバランス修正量の大きさ
に相当する重さの錘を固定した場合とが等価となるため
の条件を求める。
【００２６】リム両端面周上の位置に固定する錘の重さ
を図３（２）に示すようにＦ、Ｇとすると、重さとモー
メントとの各々が等価になればよいから、以下の（１
４）、（１５）式を満足すればよい。
を図３（２）に示すようにＦ、Ｇとすると、重さとモー
メントとの各々が等価になればよいから、以下の（１
４）、（１５）式を満足すればよい。
【００２７】Ｃ＝Ｆ＋Ｇ ・・・（１４） Ｌ1 ・Ｃ＝Ｌｏ・Ｇ／２−Ｌｏ・Ｆ／２ ・・・（１５） 上記（１４）、（１５）式より錘の重さＦ、Ｇを求める
と次の（１６）、（１７）式のようになる。
と次の（１６）、（１７）式のようになる。
【００２８】 Ｆ＝（０．５＋Ｌ1 ／Ｌｏ）Ｃ ・・・（１６） Ｇ＝（０．５−Ｌ1 ／Ｌｏ）Ｃ ・・・（１７） 従って、一方のリム端面周上の位置γに重さＥの錘、位
置θmin に重さＭminの錘を固定し、他方のリム端面周
上の位置γに重さＦの錘、位置−θmin に重さＭmin の
錘を固定することによりリム組付けタイヤのアンバラン
スが修正できる。 （実施例１）以下、実際にタイヤをホイールに装着した
組付け体をもって実施した例で更に詳細に説明する。
置θmin に重さＭminの錘を固定し、他方のリム端面周
上の位置γに重さＦの錘、位置−θmin に重さＭmin の
錘を固定することによりリム組付けタイヤのアンバラン
スが修正できる。 （実施例１）以下、実際にタイヤをホイールに装着した
組付け体をもって実施した例で更に詳細に説明する。
【００２９】使用したタイヤサイズは１９５／６０Ｒ１
４であり、ホイールは６Ｊ−１４、ホイールリム幅Ｌ0
は１５ｃｍである。
４であり、ホイールは６Ｊ−１４、ホイールリム幅Ｌ0
は１５ｃｍである。
【００３０】アンバランス測定機によって第１面（Ｐ1
面）及び第２面Ｐ2 面でのアンバランス修正量を測定し
た。尚、位相（角度）はバルブの位置から時計回りに測
定した。
面）及び第２面Ｐ2 面でのアンバランス修正量を測定し
た。尚、位相（角度）はバルブの位置から時計回りに測
定した。
【００３１】 Ｐ1 面・・・Ａ＝４０ｇ、α＝３５５度（位置Ｒ5 ） Ｐ2 面・・・Ｂ＝５０ｇ、β＝ ２０度（位置Ｒ6 ） 図４及び図５は、アンバランス測定機によって測定した
修正量の錘Ｗ1 、Ｗ2をそのまま固着したリムＲを示し
たもので、図４はそのリムＲの側面図であり、図５は図
４におけるリムＲの正面図である。
修正量の錘Ｗ1 、Ｗ2をそのまま固着したリムＲを示し
たもので、図４はそのリムＲの側面図であり、図５は図
４におけるリムＲの正面図である。
【００３２】さて、静アンバランス修正量Ｃを、式
（１）に基づいて算出するとＣは８７．９ｇであった。
また、この時の位相γを式（２）に基づいて算出する
と、γは８．９度であった。
（１）に基づいて算出するとＣは８７．９ｇであった。
また、この時の位相γを式（２）に基づいて算出する
と、γは８．９度であった。
【００３３】尚、動アンバランス成分の修正ベクトルの
量Ｄ及び位相δは各々式（３）、式（４）から、Ｄは１
０．９ｇ、δは７０．７度と求められる。
量Ｄ及び位相δは各々式（３）、式（４）から、Ｄは１
０．９ｇ、δは７０．７度と求められる。
【００３４】ここで静アンバランス修正量８７．９ｇ
を、位相８．９度を保ってリム幅方向に移動し、動アン
バランス量の最小値を求める。
を、位相８．９度を保ってリム幅方向に移動し、動アン
バランス量の最小値を求める。
【００３５】その距離Ｌ1 は、式（８）より、０．８８
ｃｍと算出される。このＬ1 の値は、ホイールのリム幅
（１５ｃｍ）内に納まるため、動アンバランス修正量の
最小値Ｍmin は式（１０）から得られ、Ｍmin は９．６
ｇとなる。また、その位相θmin も式（１１）より、θ
min は−８１．２度（２７８．８度）となる（位置
Ｒ8 ）。
ｃｍと算出される。このＬ1 の値は、ホイールのリム幅
（１５ｃｍ）内に納まるため、動アンバランス修正量の
最小値Ｍmin は式（１０）から得られ、Ｍmin は９．６
ｇとなる。また、その位相θmin も式（１１）より、θ
min は−８１．２度（２７８．８度）となる（位置
Ｒ8 ）。
【００３６】従って、このことから、もう一方のＰ2 面
における修正量は９．６ｇであり、角度は９８．８度の
位置となる（位置Ｒ9 ）。
における修正量は９．６ｇであり、角度は９８．８度の
位置となる（位置Ｒ9 ）。
【００３７】このように、Ｌ1 がホイールのリム幅内に
納まる場合には、静アンバランス修正量の位置γと動ア
ンバランス修正量の位相θmin との関係は、各々直角の
位置関係となる。
納まる場合には、静アンバランス修正量の位置γと動ア
ンバランス修正量の位相θmin との関係は、各々直角の
位置関係となる。
【００３８】また、上記（１６）、（１７）式より重さ
Ｆ、Ｇを求めると、Ｌ1 ＝０．８８ｃｍ、Ｌｏ＝１５ｃ
ｍ、Ｃ＝８７．９ｇであるから、Ｆ＝４９．１１ｇ、Ｇ
＝３８．８ｇとなる。
Ｆ、Ｇを求めると、Ｌ1 ＝０．８８ｃｍ、Ｌｏ＝１５ｃ
ｍ、Ｃ＝８７．９ｇであるから、Ｆ＝４９．１１ｇ、Ｇ
＝３８．８ｇとなる。
【００３９】図６及び図７は、本発明の修正方法によっ
て決定された実施例１における修正量に相当する錘Ｗ4
（重さＭmin ）、Ｗ5 （重さＭmin ）、ＷF （重さ
Ｆ）、Ｗ G （重さＧ）を固着したリムＲを示すものであ
って、図６はそのリムＲの側面図であり、図７は図６に
おけるリムＲの正面図である。
て決定された実施例１における修正量に相当する錘Ｗ4
（重さＭmin ）、Ｗ5 （重さＭmin ）、ＷF （重さ
Ｆ）、Ｗ G （重さＧ）を固着したリムＲを示すものであ
って、図６はそのリムＲの側面図であり、図７は図６に
おけるリムＲの正面図である。
【００４０】本実施例にあっては、ホイールに固着する
錘の合計は従来の測定機によって測定される錘合計より
もやや重くなるが、動アンバランス修正量は最小値とな
っており、後述するようにタイヤの振動は著しく低減さ
れたものとなった。 （実施例２）使用したタイヤサイズ及びホイールは実施
例１と同種のものであり、タイヤサイズは１９５／６０
Ｒ１４、ホイールは６Ｊ−１４を用いた。
錘の合計は従来の測定機によって測定される錘合計より
もやや重くなるが、動アンバランス修正量は最小値とな
っており、後述するようにタイヤの振動は著しく低減さ
れたものとなった。 （実施例２）使用したタイヤサイズ及びホイールは実施
例１と同種のものであり、タイヤサイズは１９５／６０
Ｒ１４、ホイールは６Ｊ−１４を用いた。
【００４１】ホイールリム幅Ｌ0 は１５ｃｍである。実
施例１と同様にして、アンバランス測定機によってＰ1
面及びＰ2 面でのアンバランス修正量を測定した。
施例１と同様にして、アンバランス測定機によってＰ1
面及びＰ2 面でのアンバランス修正量を測定した。
【００４２】 Ｐ1 面・・・Ａ＝４５ｇ、α＝ ２５度（位置Ｒ10） Ｐ2 面・・・Ｂ＝４０ｇ、β＝２００度（位置Ｒ11） 図８及び図９は、アンバランス測定機によって測定した
修正量の錘Ｗ6 、Ｗ7をそのまま固着したリムＲを示し
たもので、図８はそのリムＲの側面図であり、図９は図
８におけるリムＲの正面図である。
修正量の錘Ｗ6 、Ｗ7をそのまま固着したリムＲを示し
たもので、図８はそのリムＲの側面図であり、図９は図
８におけるリムＲの正面図である。
【００４３】実施例１と同様に、静アンバランス修正量
Ｃは式（１）より６．２ｇと求められ、位相γは式
（２）より５８．９度となった。
Ｃは式（１）より６．２ｇと求められ、位相γは式
（２）より５８．９度となった。
【００４４】又、動アンバランス修正量Ｄは式（３）よ
り４２．５ｇ、位相δは式（４）より２２．６度とな
る。
り４２．５ｇ、位相δは式（４）より２２．６度とな
る。
【００４５】さて、ここで静アンバランス修正量６．２
ｇを、位相５８．９度を保ってリム幅方向に移動し、動
アンバランスの最小値を求める。
ｇを、位相５８．９度を保ってリム幅方向に移動し、動
アンバランスの最小値を求める。
【００４６】その距離Ｌ1 は、式（８）より８２．９ｃ
ｍとなる。しかるに、リム幅は前記したように１５ｃｍ
であるので、動アンバランスの最小値を取るＬ1 の値は
８２．９ｃｍに最も近いリム幅端となる。従って、Ｌ1
が７．５ｃｍの条件下で定められる修正量及び位相（位
置Ｒ12）が、動アンバランスの最小値Ｍmin 及びθmin
となる。
ｍとなる。しかるに、リム幅は前記したように１５ｃｍ
であるので、動アンバランスの最小値を取るＬ1 の値は
８２．９ｃｍに最も近いリム幅端となる。従って、Ｌ1
が７．５ｃｍの条件下で定められる修正量及び位相（位
置Ｒ12）が、動アンバランスの最小値Ｍmin 及びθmin
となる。
【００４７】即ち、Ｐ1 面におけるＭmin は式（１２）
より４０ｇ、θmin は式（１３）より１９．９度となる
（位置Ｒ13）。
より４０ｇ、θmin は式（１３）より１９．９度となる
（位置Ｒ13）。
【００４８】このことから、Ｐ2 面におけるＭmin は４
０ｇ、θmin は１９９．９度の位置に設定される（位置
Ｒ14）。
０ｇ、θmin は１９９．９度の位置に設定される（位置
Ｒ14）。
【００４９】付言すれば、かかるθmin は、考え方とし
てリム幅が８２．９ｃｍよりも大きい場合は、静アンバ
ランス修正量の位相５８．９度±９０度の位置にくるこ
とになり、その量Ｍmin も式（９）から得られることに
なるが、現実のリム幅内で対処するためにこれらの値と
異なってくるのである。また、上記（１６）、（１７）
式より、Ｅ＝６．２ｇ、Ｆ＝０ｇとなる。
てリム幅が８２．９ｃｍよりも大きい場合は、静アンバ
ランス修正量の位相５８．９度±９０度の位置にくるこ
とになり、その量Ｍmin も式（９）から得られることに
なるが、現実のリム幅内で対処するためにこれらの値と
異なってくるのである。また、上記（１６）、（１７）
式より、Ｅ＝６．２ｇ、Ｆ＝０ｇとなる。
【００５０】図１０及び図１１は、本発明の修正方法に
よって決定された実施例２における静動アンバランス修
正量の錘Ｗ8 （重さＥ）、Ｗ9 、Ｗ10を固着したリムＲ
を示すものであって、図１４はそのリムＲの側面図であ
り、図１５は図１４における矢視方向からのリムＲの正
面図である。 （タイヤ振動試験）試験車輛は、乗用車、タイヤサイズ
は１９５／６０Ｒ１４、ホイールは６Ｊ−１４、タイヤ
をホイールに組付け、本発明の修正方法によってアンバ
ランスの修正を行った。
よって決定された実施例２における静動アンバランス修
正量の錘Ｗ8 （重さＥ）、Ｗ9 、Ｗ10を固着したリムＲ
を示すものであって、図１４はそのリムＲの側面図であ
り、図１５は図１４における矢視方向からのリムＲの正
面図である。 （タイヤ振動試験）試験車輛は、乗用車、タイヤサイズ
は１９５／６０Ｒ１４、ホイールは６Ｊ−１４、タイヤ
をホイールに組付け、本発明の修正方法によってアンバ
ランスの修正を行った。
【００５１】そして、シャーシダイナモ上に後輪２輪を
載せて、時速１００ｋｍ／ｈで走行した時の、右後輪の
バネ下左右方向の加速度を測定した。
載せて、時速１００ｋｍ／ｈで走行した時の、右後輪の
バネ下左右方向の加速度を測定した。
【００５２】図１２は縦軸に加速度を、横軸にタイヤ組
付け体の回転を表示したものである。図１４は同じタイ
ヤを用いて従来の２面アンバランス修正法によって修正
したタイヤ組付け体による加速度の波形を示し、その最
大幅を１００としたとき本実施例における波形の最大振
幅は４０であった。
付け体の回転を表示したものである。図１４は同じタイ
ヤを用いて従来の２面アンバランス修正法によって修正
したタイヤ組付け体による加速度の波形を示し、その最
大幅を１００としたとき本実施例における波形の最大振
幅は４０であった。
【００５３】参考に図１３に静アンバランスの修正をホ
イールのセンター（Ｌ1 ＝０）にて行った場合の同様の
例を示す。この場合、従来の方法に比較して６５と低減
していることがわかる。
イールのセンター（Ｌ1 ＝０）にて行った場合の同様の
例を示す。この場合、従来の方法に比較して６５と低減
していることがわかる。
【００５４】これらの各図を比較すれば、従来のアンバ
ランス修正法による左右方向のバネ下加速度の変化（図
１４）に比較して、本発明の修正方法によった加速度の
変化は小さいものとなり、特に図１２によるものは、加
速度の変化は小さくかつ著しく均一化されていることが
分かる。
ランス修正法による左右方向のバネ下加速度の変化（図
１４）に比較して、本発明の修正方法によった加速度の
変化は小さいものとなり、特に図１２によるものは、加
速度の変化は小さくかつ著しく均一化されていることが
分かる。
【００５５】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、動
アンバランス修正量を最小にして静動アンバランス修正
量に相当する重さの錘をリム両端面周上に固定している
ため、車の上下振動やハンドルの異常振動等を防止した
性能のよいリム組付けタイヤを簡単な方法で提供するこ
とができる、という効果が得られる。
アンバランス修正量を最小にして静動アンバランス修正
量に相当する重さの錘をリム両端面周上に固定している
ため、車の上下振動やハンドルの異常振動等を防止した
性能のよいリム組付けタイヤを簡単な方法で提供するこ
とができる、という効果が得られる。
【図１】バランサーで計測したアンバランス修正量と静
アンバランス修正量との関係を示すリムの斜視図であ
る。
アンバランス修正量との関係を示すリムの斜視図であ
る。
【図２】バランサーで計測したアンバランス修正量と動
アンバランス修正量との関係を示すリムの斜視図であ
る。
アンバランス修正量との関係を示すリムの斜視図であ
る。
【図３】（１）は静アンバランス修正量、動アンバラン
ス修正量及び残留動アンバランス修正量の関係を示すリ
ムの斜視図である。（２）は静アンバランス修正量の分
割の仕方を説明するための（１）に示したリムの正面図
である。
ス修正量及び残留動アンバランス修正量の関係を示すリ
ムの斜視図である。（２）は静アンバランス修正量の分
割の仕方を説明するための（１）に示したリムの正面図
である。
【図４】実施例１と同一のリム組付けタイヤに従来の２
面バランス方式によって求めた錘を固定した状態を示す
リムの側面図である。
面バランス方式によって求めた錘を固定した状態を示す
リムの側面図である。
【図５】図４の正面図である。
【図６】実施例１における錘を固定した状態を示すリム
の側面図である。
の側面図である。
【図７】図６の正面図である。
【図８】実施例２と同一のリム組付けタイヤに従来の２
面バランス方式によって求めた錘を固定した状態を示す
リムの側面図である。
面バランス方式によって求めた錘を固定した状態を示す
リムの側面図である。
【図９】図８の正面図である。
【図１０】実施例２における錘を固定した状態を示すリ
ムの側面図である。
ムの側面図である。
【図１１】図１０の正面図である。
【図１２】本発明の修正方法によるタイヤ組付け体の実
車による後輪のばね下左右方向の加速度を示す線図であ
る。
車による後輪のばね下左右方向の加速度を示す線図であ
る。
【図１３】本発明の簡易修正方法によるタイヤ組付け体
の実車による後輪のばね下左右方向の加速度を示す線図
である。
の実車による後輪のばね下左右方向の加速度を示す線図
である。
【図１４】従来の２面バランス方式によるタイヤ組付け
体の実車による後輪のばね下左右方向の加速度を示す線
図である。
体の実車による後輪のばね下左右方向の加速度を示す線
図である。
１０、１２ アンバランス修正量 １４ 静アンバランス修正量 ２０ 動アンバランス修正量
【手続補正書】
【提出日】平成６年６月２４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００７】特願平３−１１４１２３号には、タイヤが
現実に使用されている状況下で、タイヤの振動源である
縦揺れ及び横揺れをできるだけ小さくしたリム組付けタ
イヤの重量アンバランス修正方法が開示されている。こ
の方法では、静アンバランス修正量と動アンバランス修
正量とを同時に計測する静動同時アンバランス計測機で
計測されたアンバランス修正量の大きさ及びリム端面周
上の位置に基づいて静アンバランスと動アンバランスと
を別々に修正する。このとき、静アンバランス修正量の
リム周上の位置は、残留動アンバランス修正量の大きさ
が最小となるように演算される。そして、演算されたリ
ム周上の位置に演算された静アンバランス修正量の大き
さに相当する重さの錘を固定すると共に、演算されたリ
ム端面周上の位置に演算された残留動アンバランス修正
量の大きさに相当する重さの錘を固定することによっ
て、アンバランスを修正する。
現実に使用されている状況下で、タイヤの振動源である
縦揺れ及び横揺れをできるだけ小さくしたリム組付けタ
イヤの重量アンバランス修正方法が開示されている。こ
の方法では、静アンバランス修正量と動アンバランス修
正量とを同時に計測する静動同時アンバランス計測機で
計測されたアンバランス修正量の大きさ及びリム端面周
上の位置に基づいて静アンバランスと動アンバランスと
を別々に修正する。このとき、静アンバランス修正量の
リム周上の位置は、残留動アンバランス修正量の大きさ
が最小となるように演算される。そして、演算されたリ
ム周上の位置に演算された静アンバランス修正量の大き
さに相当する重さの錘を固定すると共に、演算されたリ
ム端面周上の位置に演算された残留動アンバランス修正
量の大きさに相当する重さの錘を固定することによっ
て、アンバランスを修正する。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】アンバランス修正量１０、１２には、静ア
ンバランス修正量と動アンバランス修正量とが含まれて
いるため、静アンバランス修正量と動アンバランス修正
量とを分離して、まず静アンバランス修正量のみ求め
る。静アンバランスは、リム組み付けタイヤの重心がタ
イヤの回転軸上に存在しない場合に発生するものであ
り、この静アンバランスを修正するためには、アンバラ
ンスが生じている部位と反対側（１８０度反対側）の部
位にアンバランスと同量の修正量、すなわち錘を固定す
ればよい。図１の場合において１つの静アンバランス修
正量で静アンバランスを修正する場合について考える
と、アンバランス修正量１０、１２のベクトルを合成
し、リム中心面Ｐ0 上で合成ベクトルＵｓで表される円
周上の部位に合成ベクトルＵｓの大きさと同じ大きさの
静アンバランス修正量１４を固定すればよい。ベクトル
Ｕ1 の大きさをＡ、ｘ軸と成す角をα、ベクトルＵ2 の
大きさをＢ、ｘ軸と成す角をβ、合成ベクトルＵｓの大
きさをＣ、ｘ軸と成す角、すなわちリム中心面周上の位
置をγとすると、Ｃ及びγは次の（１）、（２）式で表
わされる。 Ｃ＝√｛（Ａｃｏｓα＋Ｂｃｏｓβ）2 ＋（Ａｓｉｎα＋Ｂｓｉｎβ）2 ｝ ・・・（１） γ＝ｔａｎ-1｛（Ａｓｉｎα＋Ｂｓｉｎβ）／（Ａｃｏｓα＋Ｂｃｏｓβ）｝ ・・・（２） 次に、動アンバランスは、静バランスがとれている状態
でタイヤを回転させた時に生じるモーメントによるアン
バランスであり、第１面Ｐ1 と第２面Ｐ2 とに各々１８
０度ずれた位置に同量（静アンバランスがないため）の
アンバランスが存在する場合である。このアンバランス
を修正するためには、第１面Ｐ1 および第２面Ｐ2 のア
ンバランスが生じている部位と反対側（１８０度反対
側）の部位にアンバランスと同量の修正量を各々固定す
ればよい。
ンバランス修正量と動アンバランス修正量とが含まれて
いるため、静アンバランス修正量と動アンバランス修正
量とを分離して、まず静アンバランス修正量のみ求め
る。静アンバランスは、リム組み付けタイヤの重心がタ
イヤの回転軸上に存在しない場合に発生するものであ
り、この静アンバランスを修正するためには、アンバラ
ンスが生じている部位と反対側（１８０度反対側）の部
位にアンバランスと同量の修正量、すなわち錘を固定す
ればよい。図１の場合において１つの静アンバランス修
正量で静アンバランスを修正する場合について考える
と、アンバランス修正量１０、１２のベクトルを合成
し、リム中心面Ｐ0 上で合成ベクトルＵｓで表される円
周上の部位に合成ベクトルＵｓの大きさと同じ大きさの
静アンバランス修正量１４を固定すればよい。ベクトル
Ｕ1 の大きさをＡ、ｘ軸と成す角をα、ベクトルＵ2 の
大きさをＢ、ｘ軸と成す角をβ、合成ベクトルＵｓの大
きさをＣ、ｘ軸と成す角、すなわちリム中心面周上の位
置をγとすると、Ｃ及びγは次の（１）、（２）式で表
わされる。 Ｃ＝√｛（Ａｃｏｓα＋Ｂｃｏｓβ）2 ＋（Ａｓｉｎα＋Ｂｓｉｎβ）2 ｝ ・・・（１） γ＝ｔａｎ-1｛（Ａｓｉｎα＋Ｂｓｉｎβ）／（Ａｃｏｓα＋Ｂｃｏｓβ）｝ ・・・（２） 次に、動アンバランスは、静バランスがとれている状態
でタイヤを回転させた時に生じるモーメントによるアン
バランスであり、第１面Ｐ1 と第２面Ｐ2 とに各々１８
０度ずれた位置に同量（静アンバランスがないため）の
アンバランスが存在する場合である。このアンバランス
を修正するためには、第１面Ｐ1 および第２面Ｐ2 のア
ンバランスが生じている部位と反対側（１８０度反対
側）の部位にアンバランスと同量の修正量を各々固定す
ればよい。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】動アンバランスはモーメントに起因し、図
１の第２面Ｐ2 のアンバランス修正量１２を第１面Ｐ1
の１８０度反対側の部位に移動させてアンバランス修正
量１２’としても右回りのモーメントに変化はないので
図１と図２の動アンバランスは等価である。図２におい
て２つの動アンバランス修正量で動アンバランスを修正
する場合について考えると、アンバランス修正量１０、
１２’のベクトルを合成し、第１面Ｐ1 の合成ベクトル
で表される円周上の部位に合成ベクトルの大きさの１／
２の大きさの動アンバランス修正量２０を固定し、第２
面Ｐ2 の動アンバランス修正量２０固定部位と１８０度
反対側の部位に動アンバランス修正量２０と同じ大きさ
の動アンバランス修正量２２を固定すればよい。合成ベ
クトルの１／２のベクトルをＵｃ1 としてベクトルＵｃ
1 の大きさをＤ、ｘ軸と成す角、すなわちリム端面周上
の位置をδとすると、合成ベクトル＝ベクトルＵ1 −ベ
クトルＵ2 であるから、Ｄ及びδは次の（３）、（４）
式で表わされる。 Ｄ＝√｛（Ａｃｏｓα−Ｂｃｏｓβ）2 ＋（Ａｓｉｎα−Ｂｓｉｎβ）2 ｝／２ ・・・（３） δ＝ｔａｎ-1｛（Ａｓｉｎα−Ｂｓｉｎβ）／（Ａｃｏｓα−Ｂｃｏｓβ）｝ ・・・（４） 上記の（２）式で表されるリム中心面の位置に（１）式
で表される大きさに相当する重さの錘を固定し、上記
（４）式で表されるリム両端面の位置に（３）式で表さ
れる大きさに相当する重さの錘を各々固定すれば、一
応、アンバランスは修正されたことになる。本発明では
更に以下のように動アンバランス修正量を最小にする。
１の第２面Ｐ2 のアンバランス修正量１２を第１面Ｐ1
の１８０度反対側の部位に移動させてアンバランス修正
量１２’としても右回りのモーメントに変化はないので
図１と図２の動アンバランスは等価である。図２におい
て２つの動アンバランス修正量で動アンバランスを修正
する場合について考えると、アンバランス修正量１０、
１２’のベクトルを合成し、第１面Ｐ1 の合成ベクトル
で表される円周上の部位に合成ベクトルの大きさの１／
２の大きさの動アンバランス修正量２０を固定し、第２
面Ｐ2 の動アンバランス修正量２０固定部位と１８０度
反対側の部位に動アンバランス修正量２０と同じ大きさ
の動アンバランス修正量２２を固定すればよい。合成ベ
クトルの１／２のベクトルをＵｃ1 としてベクトルＵｃ
1 の大きさをＤ、ｘ軸と成す角、すなわちリム端面周上
の位置をδとすると、合成ベクトル＝ベクトルＵ1 −ベ
クトルＵ2 であるから、Ｄ及びδは次の（３）、（４）
式で表わされる。 Ｄ＝√｛（Ａｃｏｓα−Ｂｃｏｓβ）2 ＋（Ａｓｉｎα−Ｂｓｉｎβ）2 ｝／２ ・・・（３） δ＝ｔａｎ-1｛（Ａｓｉｎα−Ｂｓｉｎβ）／（Ａｃｏｓα−Ｂｃｏｓβ）｝ ・・・（４） 上記の（２）式で表されるリム中心面の位置に（１）式
で表される大きさに相当する重さの錘を固定し、上記
（４）式で表されるリム両端面の位置に（３）式で表さ
れる大きさに相当する重さの錘を各々固定すれば、一
応、アンバランスは修正されたことになる。本発明では
更に以下のように動アンバランス修正量を最小にする。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２４】次に、−Ｌｏ／２＜Ｌ1 ＜Ｌｏ／２のとき
の残留動アンバランス修正量の大きさと位置とを求め
る。第１面Ｐ1 の残留動アンバランス修正量をベクトル
Ｕcmin、その大きさをＭmin 、位相（位置）をθmin と
するとベクトルＵcminはベクトルＵｃ1 とベクトルＵ
cs1 との合成ベクトルで表せるから、大きさＭmin は次
のようになる。 Ｍmin ＝√｛（Ｄｃｏｓδ＋Ｅｃｏｓε）2 ＋（Ｄｓｉｎδ＋Ｅｓｉｎε）2 ｝ ・・・（９） 上記（６）式のεとγとの関係、（７）式を用いて
（９）式を整理すると次の（１０）式のようになる。 Ｍmin ＝√｛（Ｄｃｏｓδ−Ｄ・ｃｏｓ（δ−γ）ｃｏｓγ）2 ＋（Ｄｓｉｎδ −Ｄ・ｃｏｓ（δ−γ）ｓｉｎγ）2 ｝ ＝√｛Ｄ2 −Ｄ2 ｃｏｓ2 （δ−γ）｝ ＝｜Ｄｓｉｎ（δ−γ）｜ ・・・（１０） また、位相θmin は、次の（１１）式のようになる。 θmin ＝ｔａｎ-1｛（Ｄｓｉｎδ＋Ｅｓｉｎε）／（Ｄｃｏｓδ ＋Ｅｃｏｓε）｝ ＝ｔａｎ-1｛（ｓｉｎδ−ｃｏｓ（δ−γ）ｓｉｎγ）／ｃｏｓδ −ｃｏｓ（δ−γ）ｃｏｓγ）｝・・・（１１） Ｌ1 ＝±Ｌｏ／２のときは、静アンバランス修正量１４
の１／２ずつが第１面と第２面に存在することになり、
第１面についてはＬ1 ＝Ｌｏ／２の位置に大きさが静ア
ンバランス修正量１４の１／２の修正量が存在すること
になるから、ベクトルＵcmin＝ベクトルＵｃ1 −１／２
ベクトルＵｓの関係がある。従って、ベクトルＵcminの
大きさＭmin 、位相θmin は、次のようになる。 Ｍmin ＝√｛（Ｄｃｏｓδ−Ｃｃｏｓγ／２）2 ＋（Ｄｓｉｎδ −Ｃｓｉｎγ／２）2 ｝ ・・・（１２） θmin ＝ｔａｎ-1｛（Ｄｓｉｎδ−Ｃｃｏｓγ／２）／（Ｄｃｏｓδ −Ｃｓｉｎγ／２）｝ ・・・（１３） 同様に、第２面については、動アンバランス修正量の大
きさは第１面の動アンバランス修正量と同じ大きさＭ
min になり、動アンバランス修正量のリム端面周上の位
置はθmin ＋１８０°になる。
の残留動アンバランス修正量の大きさと位置とを求め
る。第１面Ｐ1 の残留動アンバランス修正量をベクトル
Ｕcmin、その大きさをＭmin 、位相（位置）をθmin と
するとベクトルＵcminはベクトルＵｃ1 とベクトルＵ
cs1 との合成ベクトルで表せるから、大きさＭmin は次
のようになる。 Ｍmin ＝√｛（Ｄｃｏｓδ＋Ｅｃｏｓε）2 ＋（Ｄｓｉｎδ＋Ｅｓｉｎε）2 ｝ ・・・（９） 上記（６）式のεとγとの関係、（７）式を用いて
（９）式を整理すると次の（１０）式のようになる。 Ｍmin ＝√｛（Ｄｃｏｓδ−Ｄ・ｃｏｓ（δ−γ）ｃｏｓγ）2 ＋（Ｄｓｉｎδ −Ｄ・ｃｏｓ（δ−γ）ｓｉｎγ）2 ｝ ＝√｛Ｄ2 −Ｄ2 ｃｏｓ2 （δ−γ）｝ ＝｜Ｄｓｉｎ（δ−γ）｜ ・・・（１０） また、位相θmin は、次の（１１）式のようになる。 θmin ＝ｔａｎ-1｛（Ｄｓｉｎδ＋Ｅｓｉｎε）／（Ｄｃｏｓδ ＋Ｅｃｏｓε）｝ ＝ｔａｎ-1｛（ｓｉｎδ−ｃｏｓ（δ−γ）ｓｉｎγ）／ｃｏｓδ −ｃｏｓ（δ−γ）ｃｏｓγ）｝・・・（１１） Ｌ1 ＝±Ｌｏ／２のときは、静アンバランス修正量１４
の１／２ずつが第１面と第２面に存在することになり、
第１面についてはＬ1 ＝Ｌｏ／２の位置に大きさが静ア
ンバランス修正量１４の１／２の修正量が存在すること
になるから、ベクトルＵcmin＝ベクトルＵｃ1 −１／２
ベクトルＵｓの関係がある。従って、ベクトルＵcminの
大きさＭmin 、位相θmin は、次のようになる。 Ｍmin ＝√｛（Ｄｃｏｓδ−Ｃｃｏｓγ／２）2 ＋（Ｄｓｉｎδ −Ｃｓｉｎγ／２）2 ｝ ・・・（１２） θmin ＝ｔａｎ-1｛（Ｄｓｉｎδ−Ｃｃｏｓγ／２）／（Ｄｃｏｓδ −Ｃｓｉｎγ／２）｝ ・・・（１３） 同様に、第２面については、動アンバランス修正量の大
きさは第１面の動アンバランス修正量と同じ大きさＭ
min になり、動アンバランス修正量のリム端面周上の位
置はθmin ＋１８０°になる。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２８】 Ｆ＝（０．５＋Ｌ1 ／Ｌｏ）Ｃ ・・・（１６） Ｇ＝（０．５−Ｌ1 ／Ｌｏ）Ｃ ・・・（１７） 従って、一方のリム端面周上の位置γに重さＦの錘、位
置θmin に重さＭminの錘を固定し、他方のリム端面周
上の位置γに重さＧの錘、位置θmin ＋１８０°に重さ
Ｍmin の錘を固定することによりリム組付けタイヤのア
ンバランスが修正できる。 （実施例１）以下、実際にタイヤをホイールに装着した
組付け体をもって実施した例で更に詳細に説明する。
置θmin に重さＭminの錘を固定し、他方のリム端面周
上の位置γに重さＧの錘、位置θmin ＋１８０°に重さ
Ｍmin の錘を固定することによりリム組付けタイヤのア
ンバランスが修正できる。 （実施例１）以下、実際にタイヤをホイールに装着した
組付け体をもって実施した例で更に詳細に説明する。
Claims (1)
- 【請求項１】 静アンバランス修正量と動アンバランス
修正量とを同時に計測する静動同時アンバランス計測機
で、リム組付けタイヤのリムの軸方向両端面におけるア
ンバランス修正量の大きさ及びアンバランス修正量のリ
ム端面周上の位置を計測し、 前記アンバランス修正量の大きさ及びアンバランス修正
量のリム端面周上の位置に基づいて、静アンバランス修
正量の大きさ、残留動アンバランス修正量の大きさを最
小とする静アンバランス修正量のリム周上の位置、残留
動アンバランス修正量の大きさ及び残留動アンバランス
修正量のリム端面周上の位置を演算すると共に、前記静
アンバランス修正量のリム周上の位置に前記静アンバラ
ンス修正量の大きさに相当する重さの錘を固定したとき
と等価の分割された静アンバランス修正量のリム両端面
周上の大きさ及び位置を演算し、 前記分割された静アンバランス修正量のリム両端面周上
の位置に前記分割された静アンバランス修正量の大きさ
に相当する重さの錘を各々固定すると共に、前記残留動
アンバランス修正量のリム端面周上の位置に前記残留動
アンバランス修正量の大きさに相当する重さの錘を固定
する、 リム組付けタイヤの重量アンバランス修正方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18466293A JP3286406B2 (ja) | 1993-07-27 | 1993-07-27 | リム組付けタイヤの重量アンバランス修正方法 |
| US08/277,745 US5454627A (en) | 1993-07-27 | 1994-07-20 | Method of correcting weight unbalance of rim-fitted tire |
| DE69413622T DE69413622T2 (de) | 1993-07-27 | 1994-07-27 | Verfahren zur Unwuchtkorrektur von einem auf einer Felge montierten Reifen |
| ES94111716T ES2123689T3 (es) | 1993-07-27 | 1994-07-27 | Procedimiento para la correccion del desequilibrio de los neumaticos ajustados a la llanta. |
| EP94111716A EP0636871B1 (en) | 1993-07-27 | 1994-07-27 | Method of correcting weight unbalance of rim-fitted tyre |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18466293A JP3286406B2 (ja) | 1993-07-27 | 1993-07-27 | リム組付けタイヤの重量アンバランス修正方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0743238A true JPH0743238A (ja) | 1995-02-14 |
| JP3286406B2 JP3286406B2 (ja) | 2002-05-27 |
Family
ID=16157161
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18466293A Expired - Lifetime JP3286406B2 (ja) | 1993-07-27 | 1993-07-27 | リム組付けタイヤの重量アンバランス修正方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5454627A (ja) |
| EP (1) | EP0636871B1 (ja) |
| JP (1) | JP3286406B2 (ja) |
| DE (1) | DE69413622T2 (ja) |
| ES (1) | ES2123689T3 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000321162A (ja) * | 1999-03-10 | 2000-11-24 | Denso Corp | 回転体のバランス修正方法及びバランス修正装置 |
| WO2005066574A1 (ja) | 2003-12-26 | 2005-07-21 | Koichi Tsurumoto | エアガン、エアガン用弾倉、弾発射回数表示装置、およびエアガンの制御方法 |
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|---|---|---|---|---|
| WO1997040943A1 (en) * | 1996-04-30 | 1997-11-06 | Dade International Inc. | Apparatus and method for stabilizing a centrifuge rotor |
| JP3987398B2 (ja) * | 2002-08-22 | 2007-10-10 | 住友ゴム工業株式会社 | タイヤとホイールリムの組み付け方法 |
| DE10257907B4 (de) * | 2002-12-11 | 2011-09-29 | Snap-On Equipment Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Prüfen der Gleichförmigkeit eines Luftreifens |
| US7320248B2 (en) * | 2003-06-05 | 2008-01-22 | Hunter Engineering Company | Method and apparatus for determining imbalance correction weights for a rotating body |
| US7976107B2 (en) * | 2009-01-30 | 2011-07-12 | Lance Okada | Vehicle wheel rim having lateral balance plane |
| CN102680172B (zh) * | 2011-12-15 | 2014-11-05 | 上海卫星工程研究所 | 一种大型旋转载荷动平衡控制方法 |
| JP6809995B2 (ja) * | 2017-07-19 | 2021-01-06 | 三井金属アクト株式会社 | 車両サイドドア用ラッチ装置 |
| CN112268655B (zh) * | 2020-10-19 | 2022-08-26 | 沈阳峰尚科技有限公司 | 光电吊舱静平衡的校正方法、装置设备 |
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| DE2830070C2 (de) * | 1978-07-08 | 1983-01-20 | Carl Schenck Ag, 6100 Darmstadt | Vorrichtung mit einer Anzeigeeinrichtung |
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| US4507964A (en) * | 1982-11-29 | 1985-04-02 | Willy Borner | Slow speed dynamic wheel balancer |
| JPS6076401A (ja) * | 1983-09-30 | 1985-04-30 | Isuzu Motors Ltd | 車輪振動の低減方法 |
| DE3715499A1 (de) * | 1987-05-09 | 1988-11-24 | Schenck Ag Carl | Verfahren zur bestimmung von lage und groesse einer korrektur |
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| US5120113A (en) * | 1990-04-22 | 1992-06-09 | Bridgestone Corporation | Rim-fitted tire and method of correctin31eight imbalance |
| JP2744531B2 (ja) * | 1991-04-18 | 1998-04-28 | 株式会社ブリヂストン | リム組付けタイヤの重量アンバランス修正方法 |
| JPH04337434A (ja) * | 1991-05-14 | 1992-11-25 | Bridgestone Corp | ホイ−ル組立体のアンバランス修正方法 |
| JP3146533B2 (ja) * | 1991-07-06 | 2001-03-19 | 株式会社ブリヂストン | リム組付けタイヤ体及びその重量アンバランス修正方法 |
-
1993
- 1993-07-27 JP JP18466293A patent/JP3286406B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-07-20 US US08/277,745 patent/US5454627A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-07-27 EP EP94111716A patent/EP0636871B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-07-27 DE DE69413622T patent/DE69413622T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-07-27 ES ES94111716T patent/ES2123689T3/es not_active Expired - Lifetime
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| WO2005066574A1 (ja) | 2003-12-26 | 2005-07-21 | Koichi Tsurumoto | エアガン、エアガン用弾倉、弾発射回数表示装置、およびエアガンの制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69413622T2 (de) | 1999-03-18 |
| DE69413622D1 (de) | 1998-11-05 |
| ES2123689T3 (es) | 1999-01-16 |
| US5454627A (en) | 1995-10-03 |
| EP0636871B1 (en) | 1998-09-30 |
| JP3286406B2 (ja) | 2002-05-27 |
| EP0636871A3 (en) | 1995-03-01 |
| EP0636871A2 (en) | 1995-02-01 |
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