JPH0735444A - 膨張弁 - Google Patents
膨張弁Info
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- JPH0735444A JPH0735444A JP5181056A JP18105693A JPH0735444A JP H0735444 A JPH0735444 A JP H0735444A JP 5181056 A JP5181056 A JP 5181056A JP 18105693 A JP18105693 A JP 18105693A JP H0735444 A JPH0735444 A JP H0735444A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refrigerant flow
- flow passage
- pressure side
- low pressure
- side refrigerant
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/04—Refrigeration circuit bypassing means
- F25B2400/0411—Refrigeration circuit bypassing means for the expansion valve or capillary tube
Landscapes
- Air-Conditioning For Vehicles (AREA)
- Temperature-Responsive Valves (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】従来注意を払われていなかった要素に着目し
て、冷媒通過音を一層低減させることのできる膨張弁を
提供することを目的とする。 【構成】高圧の冷媒が送り込まれてくる高圧側冷媒流路
１２とその冷媒が断熱膨張しながら送り出される低圧側
冷媒流路１３とを膨張弁本体内に連通して配置して、そ
の連通部１４の低圧側冷媒流路１３側の口元に形成され
た弁座１６に上記低圧側冷媒流路１３側から対向して弁
体１５を配置した膨張弁において、上記弁体１５を、上
記低圧側冷媒流路１３側へ向かって広がるテーパ状の斜
面に形成すると共に、上記弁座１６と上記低圧側冷媒流
路１３の側壁との間の壁面１９を、上記低圧側冷媒流路
１３側へ向かって広がるテーパ状に形成した。
て、冷媒通過音を一層低減させることのできる膨張弁を
提供することを目的とする。 【構成】高圧の冷媒が送り込まれてくる高圧側冷媒流路
１２とその冷媒が断熱膨張しながら送り出される低圧側
冷媒流路１３とを膨張弁本体内に連通して配置して、そ
の連通部１４の低圧側冷媒流路１３側の口元に形成され
た弁座１６に上記低圧側冷媒流路１３側から対向して弁
体１５を配置した膨張弁において、上記弁体１５を、上
記低圧側冷媒流路１３側へ向かって広がるテーパ状の斜
面に形成すると共に、上記弁座１６と上記低圧側冷媒流
路１３の側壁との間の壁面１９を、上記低圧側冷媒流路
１３側へ向かって広がるテーパ状に形成した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車用冷房装置
（カーエアコン）等の冷凍サイクルに使用される膨張弁
に関する。
（カーエアコン）等の冷凍サイクルに使用される膨張弁
に関する。
【０００２】
【従来の技術】膨張弁は、受液器に接続された高圧側冷
媒流路から蒸発器に接続された低圧側冷媒流路に対して
冷媒を断熱膨張させるためのものである。
媒流路から蒸発器に接続された低圧側冷媒流路に対して
冷媒を断熱膨張させるためのものである。
【０００３】膨張弁においては、冷媒を断熱膨張させる
ために高圧側冷媒流路と低圧側冷媒流路との間の連通部
に形成された絞り部付近の下流側で、冷媒が超高速で流
れることにより冷媒通過音が騒音として発生する。
ために高圧側冷媒流路と低圧側冷媒流路との間の連通部
に形成された絞り部付近の下流側で、冷媒が超高速で流
れることにより冷媒通過音が騒音として発生する。
【０００４】そこで従来は、冷媒の流れによって発生す
るそのような騒音を低減するために、絞り孔の直径と長
さの比を適当な値に設定したり、周辺の凹凸を小さくし
たりして対処していた。
るそのような騒音を低減するために、絞り孔の直径と長
さの比を適当な値に設定したり、周辺の凹凸を小さくし
たりして対処していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】近年乗用車が高級化し
て室内が非常に静かになり、従来は気にならなかった音
までが騒音として感じられるようになってきた。そのた
め、上述のような従来の冷媒通過音低減対策だけでは不
充分なものとなり、冷媒通過音をさらに低減させる必要
が生じてきた。
て室内が非常に静かになり、従来は気にならなかった音
までが騒音として感じられるようになってきた。そのた
め、上述のような従来の冷媒通過音低減対策だけでは不
充分なものとなり、冷媒通過音をさらに低減させる必要
が生じてきた。
【０００６】そこで本発明は、従来注意を払われていな
かった要素に着目して、冷媒通過音を一層低減させるこ
とのできる膨張弁を提供することを目的とする。
かった要素に着目して、冷媒通過音を一層低減させるこ
とのできる膨張弁を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明の膨張弁は、高圧の冷媒が送り込まれてくる
高圧側冷媒流路とその冷媒が断熱膨張しながら送り出さ
れる低圧側冷媒流路とを膨張弁本体内に連通して配置し
て、その連通部の低圧側冷媒流路側の口元に形成された
弁座に上記低圧側冷媒流路側から対向して弁体を配置し
た膨張弁において、上記弁体を、上記低圧側冷媒流路側
へ向かって広がるテーパ状に形成すると共に、上記弁座
と上記低圧側冷媒流路の側壁との間の壁面を、上記低圧
側冷媒流路側へ向かって広がるテーパ状の斜面に形成し
たことを特徴とする。
め、本発明の膨張弁は、高圧の冷媒が送り込まれてくる
高圧側冷媒流路とその冷媒が断熱膨張しながら送り出さ
れる低圧側冷媒流路とを膨張弁本体内に連通して配置し
て、その連通部の低圧側冷媒流路側の口元に形成された
弁座に上記低圧側冷媒流路側から対向して弁体を配置し
た膨張弁において、上記弁体を、上記低圧側冷媒流路側
へ向かって広がるテーパ状に形成すると共に、上記弁座
と上記低圧側冷媒流路の側壁との間の壁面を、上記低圧
側冷媒流路側へ向かって広がるテーパ状の斜面に形成し
たことを特徴とする。
【０００８】なお、上記弁体のテーパ面の頂角を３０度
ないし６０度にするとよく、上記斜面と上記弁体のテー
パ面とのなす角を５度ないし１５度にするとよい。
ないし６０度にするとよく、上記斜面と上記弁体のテー
パ面とのなす角を５度ないし１５度にするとよい。
【０００９】また、さらに上記低圧側冷媒流路内におい
て流路に面する各部品の表面を、角部のない滑らかな形
状に形成するとよい。
て流路に面する各部品の表面を、角部のない滑らかな形
状に形成するとよい。
【００１０】
【作用】弁体を、低圧側冷媒流路側即ち下流側へ向かっ
て広がるテーパ状に形成すると共に、弁座と低圧側冷媒
流路の側面との間の壁面を、同様に下流側に向かって広
がるテーパ状の斜面に形成することにより、そこを冷媒
が超高速で通過する際に発生する冷媒通過音の大きさが
低減される。
て広がるテーパ状に形成すると共に、弁座と低圧側冷媒
流路の側面との間の壁面を、同様に下流側に向かって広
がるテーパ状の斜面に形成することにより、そこを冷媒
が超高速で通過する際に発生する冷媒通過音の大きさが
低減される。
【００１１】そしてさらに、低圧側冷媒流路内において
流路に面する各部品の表面を、角のない滑らかな形状に
形成することにより、冷媒通過音がさらに低減される。
流路に面する各部品の表面を、角のない滑らかな形状に
形成することにより、冷媒通過音がさらに低減される。
【００１２】
【実施例】図面を参照して実施例を説明する。図１は本
発明の第１の実施例の膨張弁を示している。
発明の第１の実施例の膨張弁を示している。
【００１３】弁本体１１内には、高圧の冷媒液を貯留す
る受液器（図示せず）の出口に接続されて高圧の液体冷
媒が送り込まれてくる高圧側冷媒流路１２と、蒸発器
（図示せず）の入口に接続されて冷媒が断熱膨張しなが
ら送り出される低圧側冷媒流路１３とが形成されてい
る。両流路１２，１３共に円形断面に形成されており、
高圧側冷媒流路１２の先端側の部分は少し細く形成され
ている。
る受液器（図示せず）の出口に接続されて高圧の液体冷
媒が送り込まれてくる高圧側冷媒流路１２と、蒸発器
（図示せず）の入口に接続されて冷媒が断熱膨張しなが
ら送り出される低圧側冷媒流路１３とが形成されてい
る。両流路１２，１３共に円形断面に形成されており、
高圧側冷媒流路１２の先端側の部分は少し細く形成され
ている。
【００１４】低圧側冷媒流路１３は、弁本体１１の底部
側から上方へ向かって弁本体１１の中央部付近まで形成
され、高圧側冷媒流路１２は、そのすぐ上側の位置に横
向きに、低圧側冷媒流路１３に対して直角の向きに形成
されている。
側から上方へ向かって弁本体１１の中央部付近まで形成
され、高圧側冷媒流路１２は、そのすぐ上側の位置に横
向きに、低圧側冷媒流路１３に対して直角の向きに形成
されている。
【００１５】両流路１２，１３は、低圧側冷媒流路１３
に対して直列に低圧側冷媒流路１３と同軸に形成された
連通孔１４によって連通している。連通孔１４の冷媒出
口側、即ち低圧側冷媒流路側の口元は弁座１６になって
おり、この弁座１６に低圧側冷媒流路１３側から対向し
て弁体１５が配置されている。その弁体１５は、圧縮コ
イルスプリング１７によって、低圧側冷媒流路１３側か
ら弁座１６に押し付けられる方向に付勢されている。
に対して直列に低圧側冷媒流路１３と同軸に形成された
連通孔１４によって連通している。連通孔１４の冷媒出
口側、即ち低圧側冷媒流路側の口元は弁座１６になって
おり、この弁座１６に低圧側冷媒流路１３側から対向し
て弁体１５が配置されている。その弁体１５は、圧縮コ
イルスプリング１７によって、低圧側冷媒流路１３側か
ら弁座１６に押し付けられる方向に付勢されている。
【００１６】圧縮コイルスプリング１７の下端を受ける
スプリング受け１８は、弁本体１１に螺合していて、圧
縮コイルスプリング１７のばね力を調整することができ
るようになっている。
スプリング受け１８は、弁本体１１に螺合していて、圧
縮コイルスプリング１７のばね力を調整することができ
るようになっている。
【００１７】弁本体１１の上端部には、弁体１５及び弁
座１６と中心位置を合わせて ダイアフラム室２０が設
けられている。２１は、変位自在な薄い膜板からなるダ
イアフラムであり、ダイアフラム室２０を、表側の高圧
室２２と裏側の低圧室２３とに仕切っている。
座１６と中心位置を合わせて ダイアフラム室２０が設
けられている。２１は、変位自在な薄い膜板からなるダ
イアフラムであり、ダイアフラム室２０を、表側の高圧
室２２と裏側の低圧室２３とに仕切っている。
【００１８】ダイアフラム室２０の高圧室２２には、感
温管２５が連通接続されている。この感温管２５内に
は、冷凍サイクルが運転される条件下で飽和蒸気の状態
になる冷媒が封入されていて、その先端（図示せず）は
封止されている。感温管２５の先端は、図示されていな
い蒸発器の出口側配管に接触するように配置される。
温管２５が連通接続されている。この感温管２５内に
は、冷凍サイクルが運転される条件下で飽和蒸気の状態
になる冷媒が封入されていて、その先端（図示せず）は
封止されている。感温管２５の先端は、図示されていな
い蒸発器の出口側配管に接触するように配置される。
【００１９】したがって、蒸発器を出た冷媒の温度変動
（過熱度によって生じる）によって、感温管２５内の冷
媒の圧力が変化し、それによってダイアフラム室２０の
高圧室２２内の圧力が変化する。
（過熱度によって生じる）によって、感温管２５内の冷
媒の圧力が変化し、それによってダイアフラム室２０の
高圧室２２内の圧力が変化する。
【００２０】一方、ダイアフラム室２０の低圧室２３
は、図示されていない蒸発器の出口側配管内と連通して
おり、低圧室２３内は蒸発器を出る冷媒ガスの圧力と等
圧になっている。そして、ダイアフラム２１は、高圧室
２２と低圧室２３との圧力差によって変位する。
は、図示されていない蒸発器の出口側配管内と連通して
おり、低圧室２３内は蒸発器を出る冷媒ガスの圧力と等
圧になっている。そして、ダイアフラム２１は、高圧室
２２と低圧室２３との圧力差によって変位する。
【００２１】ダイアフラム２１の裏面側（低圧室２３
側）には、円盤状のダイアフラム受け２９が、ダイアフ
ラム２１と中心位置を合わせてダイアフラム２１に当接
して配置されている。
側）には、円盤状のダイアフラム受け２９が、ダイアフ
ラム２１と中心位置を合わせてダイアフラム２１に当接
して配置されている。
【００２２】そして、ダイアフラム受け２９の下面側
は、弁体１５と一体的に形成された連結棒部３０の上端
に当接しており、ダイアフラム２１の動きが、ダイアフ
ラム受け２９と連結棒部の３０を介して弁体１５に伝達
される。連結棒部３０は連通孔１４の上半部内に摺動自
在に嵌合しており、その外周面には上下一対のシール用
のＯリング３１，３２が装着されている。
は、弁体１５と一体的に形成された連結棒部３０の上端
に当接しており、ダイアフラム２１の動きが、ダイアフ
ラム受け２９と連結棒部の３０を介して弁体１５に伝達
される。連結棒部３０は連通孔１４の上半部内に摺動自
在に嵌合しており、その外周面には上下一対のシール用
のＯリング３１，３２が装着されている。
【００２３】３３は、一対のＯリング３１，３２の間で
連結棒部３０の外周面に開口すると共に、下方の低圧側
冷媒流路１３に連通するように、連結棒部３０から弁体
１５内にＴ字状に穿設されたリーク孔であり、連結棒部
３０と連通孔１４との嵌合部を通って上方に漏れる冷媒
を低圧側冷媒流路１３内にリークさせる。
連結棒部３０の外周面に開口すると共に、下方の低圧側
冷媒流路１３に連通するように、連結棒部３０から弁体
１５内にＴ字状に穿設されたリーク孔であり、連結棒部
３０と連通孔１４との嵌合部を通って上方に漏れる冷媒
を低圧側冷媒流路１３内にリークさせる。
【００２４】弁体１５は、高圧側冷媒流路１２の出口孔
１２ａに対向する部分ではくびれて細く形成され、そこ
から弁座１６に対向する部分まで、低圧側冷媒流路１３
側へ向かって広がる頂角Ａのテーパ状に形成されてい
る。
１２ａに対向する部分ではくびれて細く形成され、そこ
から弁座１６に対向する部分まで、低圧側冷媒流路１３
側へ向かって広がる頂角Ａのテーパ状に形成されてい
る。
【００２５】また、弁座１６と低圧側冷媒流路１３の側
壁との間の壁面１９も、低圧側冷媒流路１３側へ向かっ
て広がるテーパ状の斜面に形成されており、弁体１５の
テーパ面との間に隙間角Ｂができるように、弁体１５よ
り角度の大きなテーパ状に形成されている。
壁との間の壁面１９も、低圧側冷媒流路１３側へ向かっ
て広がるテーパ状の斜面に形成されており、弁体１５の
テーパ面との間に隙間角Ｂができるように、弁体１５よ
り角度の大きなテーパ状に形成されている。
【００２６】このように構成された膨張弁において、高
圧側冷媒流路１２内の高圧冷媒が、連通孔１４を経由し
て弁座１６と弁体１５との間に形成される絞り部を通過
して低圧側冷媒流路１３内に流れ込み、断熱膨張をしな
がら蒸発器の入口へ送り出される。
圧側冷媒流路１２内の高圧冷媒が、連通孔１４を経由し
て弁座１６と弁体１５との間に形成される絞り部を通過
して低圧側冷媒流路１３内に流れ込み、断熱膨張をしな
がら蒸発器の入口へ送り出される。
【００２７】ここで弁体１５のテーパ角（頂角）Ａと隙
間角Ｂなどを変化させて、冷媒通過音の大きさの測定を
行った。図２ないし図４はその実験結果を示している。
間角Ｂなどを変化させて、冷媒通過音の大きさの測定を
行った。図２ないし図４はその実験結果を示している。
【００２８】図２は、周波数別の音量を測定した結果を
示しており、実線はＡ＝９０°、Ｂ＝１５°の場合であ
る。破線は比較例としてＡ＝９０°、Ｂ＝４５°（即
ち、斜面１９はテーパでなく直角面）の場合を示してい
る。
示しており、実線はＡ＝９０°、Ｂ＝１５°の場合であ
る。破線は比較例としてＡ＝９０°、Ｂ＝４５°（即
ち、斜面１９はテーパでなく直角面）の場合を示してい
る。
【００２９】この図２に示されるように、弁体１５をテ
ーパ状に形成したものにおいて、壁面１９をテーパ状の
斜面にすることによって、約２ｄＢの音量低減効果が得
られることがわかる。
ーパ状に形成したものにおいて、壁面１９をテーパ状の
斜面にすることによって、約２ｄＢの音量低減効果が得
られることがわかる。
【００３０】図３は、壁面１９を直角面にして弁体１５
のテーパ角Ａを変化させた場合を示しており、Ａを６０
°以下にすることにより、４０ｄＢの比較例（Ａ＝９０
°）に比べて２ｄＢ以上の音量低減がある。ただしＡが
３０°より小さくなると、弁体１５が弁座１６にくい込
んで固着が発生し易くなるので、Ａは３０°以上が好ま
しい。
のテーパ角Ａを変化させた場合を示しており、Ａを６０
°以下にすることにより、４０ｄＢの比較例（Ａ＝９０
°）に比べて２ｄＢ以上の音量低減がある。ただしＡが
３０°より小さくなると、弁体１５が弁座１６にくい込
んで固着が発生し易くなるので、Ａは３０°以上が好ま
しい。
【００３１】図４は、Ａ＝９０°の場合に隙間角Ｂを変
化させた場合を示しており、Ｂを１５°以下にすること
により、４０ｄＢの比較例に比べて２ｄＢ以上の音量低
減がある。ただし、Ｂが５°より小さくなると、部品寸
法誤差や組立のばらつきによって、弁体１５が弁座１６
に対して密着し難くなり、弁漏れが発生する可能性があ
るので、Ｂは５°以上が好ましい。
化させた場合を示しており、Ｂを１５°以下にすること
により、４０ｄＢの比較例に比べて２ｄＢ以上の音量低
減がある。ただし、Ｂが５°より小さくなると、部品寸
法誤差や組立のばらつきによって、弁体１５が弁座１６
に対して密着し難くなり、弁漏れが発生する可能性があ
るので、Ｂは５°以上が好ましい。
【００３２】図５は本発明の第２の実施例を示してお
り、低圧側冷媒流路１３内において流路に面する各部品
の表面を、角部のない滑らかな形状に形成したものであ
る。即ち、弁体１５の下端外縁部、斜面１９と低圧側冷
媒流路１３の側面とのつながり部、スプリング受け１８
の両端部などがすべて角のない滑らかな形状に丸められ
ている。
り、低圧側冷媒流路１３内において流路に面する各部品
の表面を、角部のない滑らかな形状に形成したものであ
る。即ち、弁体１５の下端外縁部、斜面１９と低圧側冷
媒流路１３の側面とのつながり部、スプリング受け１８
の両端部などがすべて角のない滑らかな形状に丸められ
ている。
【００３３】図６は、この第２の実施例の冷媒通過音の
測定結果を示しており、Ａ＝９０°、Ｂ＝１５°の場合
に、破線で示されるＡ＝９０°、Ｂ＝４５°の比較例に
比べて５ｄＢ程度の音量低減効果が得られている。
測定結果を示しており、Ａ＝９０°、Ｂ＝１５°の場合
に、破線で示されるＡ＝９０°、Ｂ＝４５°の比較例に
比べて５ｄＢ程度の音量低減効果が得られている。
【００３４】
【発明の効果】本発明の膨張弁によれば、弁体を、低圧
側冷媒流路側即ち下流側へ向かって広がるテーパ状に形
成すると共に、弁座と低圧側冷媒流路の側面との間の壁
面を、同様に下流側に向かって広がるテーパ状に形成す
ることにより、そこを冷媒が超高速で通過する際に発生
する冷媒通過音の大きさを低減することができ、さらに
低圧側冷媒流路内において流路に面する各部品の表面
を、角のない滑らかな形状に形成することにより、冷媒
通過音をさらに大幅に低減することができる。
側冷媒流路側即ち下流側へ向かって広がるテーパ状に形
成すると共に、弁座と低圧側冷媒流路の側面との間の壁
面を、同様に下流側に向かって広がるテーパ状に形成す
ることにより、そこを冷媒が超高速で通過する際に発生
する冷媒通過音の大きさを低減することができ、さらに
低圧側冷媒流路内において流路に面する各部品の表面
を、角のない滑らかな形状に形成することにより、冷媒
通過音をさらに大幅に低減することができる。
【図１】第１の実施例の縦断面図である。
【図２】第１の実施例の実験結果を示す線図である。
【図３】第１の実施例の実験結果を示す線図である。
【図４】第１の実施例の実験結果を示す線図である。
【図５】第２の実施例の縦断面図である。
【図６】第２の実施例の実験結果を示す線図である。
１２ 高圧側冷媒流路 １３ 低圧側冷媒流路 １４ 連通孔 １５ 弁体 １６ 弁座 １９ 斜面
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 広田 久寿 東京都八王子市椚田町1211番地４ 株式会 社テージーケー内 (72)発明者 仙道 功 東京都八王子市椚田町1211番地４ 株式会 社テージーケー内 (72)発明者 佐伯 真司 東京都八王子市椚田町1211番地４ 株式会 社テージーケー内
Claims (4)
- 【請求項１】高圧の冷媒が送り込まれてくる高圧側冷媒
流路とその冷媒が断熱膨張しながら送り出される低圧側
冷媒流路とを膨張弁本体内に連通して配置して、その連
通部の低圧側冷媒流路側の口元に形成された弁座に上記
低圧側冷媒流路側から対向して弁体を配置した膨張弁に
おいて、 上記弁体を、上記低圧側冷媒流路側へ向かって広がるテ
ーパ状に形成すると共に、上記弁座と上記低圧側冷媒流
路の側壁との間の壁面を、上記低圧側冷媒流路側へ向か
って広がるテーパ状の斜面に形成したことを特徴とする
膨張弁。 - 【請求項２】上記弁体のテーパ面の頂角が３０度ないし
６０度である請求項１記載の膨張弁。 - 【請求項３】上記斜面と上記弁体のテーパ面とのなす角
が５度ないし１５度である請求項１又は２記載の膨張
弁。 - 【請求項４】上記低圧側冷媒流路内において流路に面す
る各部品の表面が、角部のない滑らかな形状に形成され
ている請求項１、２又は３記載の膨張弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05181056A JP3118495B2 (ja) | 1993-07-22 | 1993-07-22 | 膨張弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05181056A JP3118495B2 (ja) | 1993-07-22 | 1993-07-22 | 膨張弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0735444A true JPH0735444A (ja) | 1995-02-07 |
| JP3118495B2 JP3118495B2 (ja) | 2000-12-18 |
Family
ID=16094010
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05181056A Expired - Fee Related JP3118495B2 (ja) | 1993-07-22 | 1993-07-22 | 膨張弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3118495B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006266663A (ja) * | 2005-02-25 | 2006-10-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 膨張弁および空気調和機 |
| JP2009144893A (ja) * | 2007-12-18 | 2009-07-02 | Fuji Koki Corp | 流量制御弁 |
| JP2019044880A (ja) * | 2017-09-04 | 2019-03-22 | 株式会社鷺宮製作所 | 電動弁及び冷凍サイクルシステム |
-
1993
- 1993-07-22 JP JP05181056A patent/JP3118495B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006266663A (ja) * | 2005-02-25 | 2006-10-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 膨張弁および空気調和機 |
| JP2009144893A (ja) * | 2007-12-18 | 2009-07-02 | Fuji Koki Corp | 流量制御弁 |
| JP2019044880A (ja) * | 2017-09-04 | 2019-03-22 | 株式会社鷺宮製作所 | 電動弁及び冷凍サイクルシステム |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3118495B2 (ja) | 2000-12-18 |
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