JP2592026Y2 - 膨張弁 - Google Patents
膨張弁Info
- Publication number
- JP2592026Y2 JP2592026Y2 JP1993036597U JP3659793U JP2592026Y2 JP 2592026 Y2 JP2592026 Y2 JP 2592026Y2 JP 1993036597 U JP1993036597 U JP 1993036597U JP 3659793 U JP3659793 U JP 3659793U JP 2592026 Y2 JP2592026 Y2 JP 2592026Y2
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- JP
- Japan
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- flow path
- pressure side
- refrigerant flow
- side refrigerant
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この考案は、自動車用冷房装置
（カーエアコン）等の冷凍サイクルに使用される膨張弁
に関する。
（カーエアコン）等の冷凍サイクルに使用される膨張弁
に関する。
【０００２】膨張弁は、受液器に接続された高圧側冷媒
流路から蒸発器に接続された低圧側冷媒流路に対して冷
媒を断熱膨張させるためのものである。膨張弁内の流路
の配置のしかたには種々のタイプがあるが、本考案は、
高圧側冷媒流路と低圧側冷媒流路とを直角に配置して、
高圧側冷媒流路と直列に形成した絞り孔によって両流路
を連通させるようにしたタイプの膨張弁に関する。
流路から蒸発器に接続された低圧側冷媒流路に対して冷
媒を断熱膨張させるためのものである。膨張弁内の流路
の配置のしかたには種々のタイプがあるが、本考案は、
高圧側冷媒流路と低圧側冷媒流路とを直角に配置して、
高圧側冷媒流路と直列に形成した絞り孔によって両流路
を連通させるようにしたタイプの膨張弁に関する。
【０００３】
【従来の技術】膨張弁においては、冷媒を断熱膨張させ
るための絞り部付近で冷媒が直角に曲げられながら超高
速で流れることにより、冷媒通過音が騒音として発生す
る。
るための絞り部付近で冷媒が直角に曲げられながら超高
速で流れることにより、冷媒通過音が騒音として発生す
る。
【０００４】そこで従来は、冷媒の流れによって発生す
るそのような騒音を低減するために、絞り孔の直径と長
さの比を適当な値に設定したり、周辺の凹凸を小さくし
たりして対処していた。
るそのような騒音を低減するために、絞り孔の直径と長
さの比を適当な値に設定したり、周辺の凹凸を小さくし
たりして対処していた。
【０００５】
【考案が解決しようとする課題】近年乗用車が高級化し
て室内が非常に静かになり、従来は気にならなかった音
までが騒音として感じられるようになってきた。そのた
め、上述のような従来の冷媒通過音低減対策だけでは不
充分なものとなり、冷媒通過音をさらに低減させる必要
が生じてきた。
て室内が非常に静かになり、従来は気にならなかった音
までが騒音として感じられるようになってきた。そのた
め、上述のような従来の冷媒通過音低減対策だけでは不
充分なものとなり、冷媒通過音をさらに低減させる必要
が生じてきた。
【０００６】そこで本考案は、従来注意を払われていな
かった要素に着目して、冷媒通過音を一層低減させるこ
とのできる膨張弁を提供することを目的とする。
かった要素に着目して、冷媒通過音を一層低減させるこ
とのできる膨張弁を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本考案の膨張弁は、高圧の冷媒が送り込まれてくる
高圧側冷媒流路とその冷媒が断熱膨張しながら送り出さ
れる低圧側冷媒流路とを膨張弁本体内に略直角の向きに
配置して、上記高圧側冷媒流路と直列に形成した絞り孔
によって上記両流路を連通させると共に、上記絞り孔の
高圧側冷媒流路側の口元に形成された弁座に対向して弁
体を配置した膨張弁において、上記絞り孔の直径をｄと
し、上記低圧側冷媒流路の直径をＤとするとき、ｄ／Ｄ
≦０．３２５としたことを特徴とする。
め、本考案の膨張弁は、高圧の冷媒が送り込まれてくる
高圧側冷媒流路とその冷媒が断熱膨張しながら送り出さ
れる低圧側冷媒流路とを膨張弁本体内に略直角の向きに
配置して、上記高圧側冷媒流路と直列に形成した絞り孔
によって上記両流路を連通させると共に、上記絞り孔の
高圧側冷媒流路側の口元に形成された弁座に対向して弁
体を配置した膨張弁において、上記絞り孔の直径をｄと
し、上記低圧側冷媒流路の直径をＤとするとき、ｄ／Ｄ
≦０．３２５としたことを特徴とする。
【０００８】また、上記弁座面を上記高圧側冷媒流路側
へ次第に広がるテーパ面に形成し、且つ上記低圧側冷媒
流路の端部壁を上記絞り孔の外径線にほぼ接する平面に
形成してもよく、さらに、上記弁座のテーパ面を上記高
圧側冷媒流路の内周壁面まで連続的に形成してもよい。
へ次第に広がるテーパ面に形成し、且つ上記低圧側冷媒
流路の端部壁を上記絞り孔の外径線にほぼ接する平面に
形成してもよく、さらに、上記弁座のテーパ面を上記高
圧側冷媒流路の内周壁面まで連続的に形成してもよい。
【０００９】
【作用】ｄ／Ｄを０．３２５以下とすることにより、冷
媒が絞り孔部分を略直角に曲げられながら超高速で通過
する際に発生する冷媒通過音の大きさが低減される。
媒が絞り孔部分を略直角に曲げられながら超高速で通過
する際に発生する冷媒通過音の大きさが低減される。
【００１０】そして、さらに弁座面をテーパ面に形成
し、低圧側冷媒流路の端部壁を絞り孔の外径に略接する
平面に形成することにより、冷媒通過音がより低減さ
れ、弁座面のテーパ面を高圧側冷媒流路の内周壁面まで
連続させることによって、さらに冷媒通過音が低減され
る。
し、低圧側冷媒流路の端部壁を絞り孔の外径に略接する
平面に形成することにより、冷媒通過音がより低減さ
れ、弁座面のテーパ面を高圧側冷媒流路の内周壁面まで
連続させることによって、さらに冷媒通過音が低減され
る。
【００１１】
【実施例】図面を参照して実施例を説明する。図１は本
考案の第１の実施例の膨張弁を示している。
考案の第１の実施例の膨張弁を示している。
【００１２】弁本体１１内には、高圧の冷媒液を貯留す
る受液器（図示せず）の出口に接続されて高圧の液体冷
媒が送り込まれてくる高圧側冷媒流路１２と、蒸発器
（図示せず）の入口に接続されて冷媒が断熱膨張しなが
ら送り出される低圧側冷媒流路１３とが形成されてい
る。そして、両流路１２，１３共に円形断面に形成され
ている。
る受液器（図示せず）の出口に接続されて高圧の液体冷
媒が送り込まれてくる高圧側冷媒流路１２と、蒸発器
（図示せず）の入口に接続されて冷媒が断熱膨張しなが
ら送り出される低圧側冷媒流路１３とが形成されてい
る。そして、両流路１２，１３共に円形断面に形成され
ている。
【００１３】高圧側冷媒流路１２は、弁本体１１の底部
側から上方へ向かって弁本体１１の中央部付近まで形成
され、低圧側冷媒流路１３は、そのすぐ上側の位置に横
向きに、高圧側冷媒流路１２に対して直角の向きに形成
されている。
側から上方へ向かって弁本体１１の中央部付近まで形成
され、低圧側冷媒流路１３は、そのすぐ上側の位置に横
向きに、高圧側冷媒流路１２に対して直角の向きに形成
されている。
【００１４】両流路１２，１３は、高圧側冷媒流路１２
に対して直列に高圧側冷媒流路１２と同軸に形成された
絞り孔１４によって連通している。絞り孔１４は小さな
径で円形断面に形成されている。
に対して直列に高圧側冷媒流路１２と同軸に形成された
絞り孔１４によって連通している。絞り孔１４は小さな
径で円形断面に形成されている。
【００１５】絞り孔１４の冷媒入口側即ち高圧側冷媒流
路側の口元は弁座１６になっており、この弁座１６に対
向してボール状の弁体１５が配置されている。そしてそ
の弁体１５は、圧縮コイルスプリング１７によって、弁
座１６に押し付けられる方向に付勢されている。
路側の口元は弁座１６になっており、この弁座１６に対
向してボール状の弁体１５が配置されている。そしてそ
の弁体１５は、圧縮コイルスプリング１７によって、弁
座１６に押し付けられる方向に付勢されている。
【００１６】圧縮コイルスプリング１７の両端を受ける
スプリング受け１８，１９の一方の受け１８は、弁体１
５を支えており、他方の受け１９は、弁本体１１に螺合
していて、圧縮コイルスプリング１７のばね力を調整す
ることができるようになっている。
スプリング受け１８，１９の一方の受け１８は、弁体１
５を支えており、他方の受け１９は、弁本体１１に螺合
していて、圧縮コイルスプリング１７のばね力を調整す
ることができるようになっている。
【００１７】弁本体１１の上端部には、弁体１５及び弁
座１６と中心位置を合わせて ダイアフラム室２０が設
けられている。２１は、変位自在な薄い膜板からなるダ
イアフラムであり、ダイアフラム室２０を、表側の高圧
室２２と裏側の低圧室２３とに仕切っている。
座１６と中心位置を合わせて ダイアフラム室２０が設
けられている。２１は、変位自在な薄い膜板からなるダ
イアフラムであり、ダイアフラム室２０を、表側の高圧
室２２と裏側の低圧室２３とに仕切っている。
【００１８】ダイアフラム室２０の高圧室２２には、感
温管２５が連通接続されている。この感温管２５内に
は、冷凍サイクルが運転される条件下で飽和蒸気の状態
になる冷媒が封入されていて、その先端（図示せず）は
封止されている。感温管２５の先端は、図示されていな
い蒸発器の出口側配管に接触するように配置される。
温管２５が連通接続されている。この感温管２５内に
は、冷凍サイクルが運転される条件下で飽和蒸気の状態
になる冷媒が封入されていて、その先端（図示せず）は
封止されている。感温管２５の先端は、図示されていな
い蒸発器の出口側配管に接触するように配置される。
【００１９】したがって、蒸発器を出た冷媒の温度変動
（過熱度によって生じる）によって、感温管２５内の冷
媒の圧力が変化し、それによってダイアフラム室２０の
高圧室２２内の圧力が変化する。
（過熱度によって生じる）によって、感温管２５内の冷
媒の圧力が変化し、それによってダイアフラム室２０の
高圧室２２内の圧力が変化する。
【００２０】一方、ダイアフラム室２０の低圧室２３
は、連通管２６を介して図示されていない蒸発器の出口
側配管内と連通しており、低圧室２３内は蒸発器を出る
冷媒ガスの圧力と等圧になっている。そして、ダイアフ
ラム２１は、高圧室２２と低圧室２３との圧力差によっ
て変位する。
は、連通管２６を介して図示されていない蒸発器の出口
側配管内と連通しており、低圧室２３内は蒸発器を出る
冷媒ガスの圧力と等圧になっている。そして、ダイアフ
ラム２１は、高圧室２２と低圧室２３との圧力差によっ
て変位する。
【００２１】ダイアフラム２１の裏面側（低圧室２３
側）には、円盤状のダイアフラム受け２９が、ダイアフ
ラム２１と中心位置を合わせてダイアフラム２１に当接
して配置されている。
側）には、円盤状のダイアフラム受け２９が、ダイアフ
ラム２１と中心位置を合わせてダイアフラム２１に当接
して配置されている。
【００２２】そして、ダイアフラム受け２９の中心と弁
体１５の中心とを結ぶ軸線上には、両者の間にロッド３
０が配置されていて、ダイアフラム２１の動きが、この
ロッド３０を介して弁体１５に伝達される。
体１５の中心とを結ぶ軸線上には、両者の間にロッド３
０が配置されていて、ダイアフラム２１の動きが、この
ロッド３０を介して弁体１５に伝達される。
【００２３】３１は、ロッド３０の外周面と弁本体１１
との間の隙間をシールするためのＯリングであり、小さ
な圧縮コイルスプリング３２によって付勢されて取着さ
れている。３３及び３４は、圧縮コイルスプリング３２
の両端を受けるスプリング受けである。
との間の隙間をシールするためのＯリングであり、小さ
な圧縮コイルスプリング３２によって付勢されて取着さ
れている。３３及び３４は、圧縮コイルスプリング３２
の両端を受けるスプリング受けである。
【００２４】このように構成された膨張弁において、高
圧側冷媒流路１２内の高圧冷媒が、弁体１５と弁座１６
との間の隙間から絞り孔１４内を通って低圧側冷媒流路
１３内に流れ込み、断熱膨張をしながら蒸発器の入口へ
送り出される。
圧側冷媒流路１２内の高圧冷媒が、弁体１５と弁座１６
との間の隙間から絞り孔１４内を通って低圧側冷媒流路
１３内に流れ込み、断熱膨張をしながら蒸発器の入口へ
送り出される。
【００２５】ここで絞り孔１４の直径をｄとし、低圧側
冷媒流路１３の直径をＤとするとき、ｄ／Ｄの値を変化
させて、冷媒通過音の大きさの測定を行った。具体的に
は従来品であるｄ＝２．６〔mm〕、Ｄ＝６〔mm〕、ｄ／
Ｄ＝０．４３３のものに対して、Ｄを変化させて比較測
定を行った。
冷媒流路１３の直径をＤとするとき、ｄ／Ｄの値を変化
させて、冷媒通過音の大きさの測定を行った。具体的に
は従来品であるｄ＝２．６〔mm〕、Ｄ＝６〔mm〕、ｄ／
Ｄ＝０．４３３のものに対して、Ｄを変化させて比較測
定を行った。
【００２６】図２はその結果を示しており、Ｄ≧８、即
ちｄ／Ｄ≧０．３２５の範囲において従来品に比べて３
ｄＢ以上の顕著な騒音低下が認められた。したがって、
ｄ／Ｄ≧０．３２５とするのがよいと判断される。ま
た、ｄ／Ｄ＜０．１とするとＤ即ち低圧側冷媒流路１３
の直径が太くなって、膨張弁が大型化してしまい実用上
不向きとなるおそれが強い。
ちｄ／Ｄ≧０．３２５の範囲において従来品に比べて３
ｄＢ以上の顕著な騒音低下が認められた。したがって、
ｄ／Ｄ≧０．３２５とするのがよいと判断される。ま
た、ｄ／Ｄ＜０．１とするとＤ即ち低圧側冷媒流路１３
の直径が太くなって、膨張弁が大型化してしまい実用上
不向きとなるおそれが強い。
【００２７】図３及び図４は、本考案の第２及び第３の
実施例の膨張弁を示している。図３に示される第２の実
施例では、弁座１６の面を、弁体１５側、即ち高圧側冷
媒流路１２側へ次第に広がるテーパ面に形成すると共
に、低圧側冷媒流路１３の端部壁１３ａを、絞り孔１４
の外径線にほぼ接する平面状にして、絞り孔１４から膨
張しながら送り出される冷媒が巻き込まれるような凹凸
を小さく形成したものである。
実施例の膨張弁を示している。図３に示される第２の実
施例では、弁座１６の面を、弁体１５側、即ち高圧側冷
媒流路１２側へ次第に広がるテーパ面に形成すると共
に、低圧側冷媒流路１３の端部壁１３ａを、絞り孔１４
の外径線にほぼ接する平面状にして、絞り孔１４から膨
張しながら送り出される冷媒が巻き込まれるような凹凸
を小さく形成したものである。
【００２８】そのように構成して冷媒通過音の大きさの
測定を行ったところ、第１の実施例に比べてさらに約１
ｄＢの低減効果があった。また、図４に示される第３の
実施例では、第２の実施例に比べて、弁座１６のテーパ
面を高圧側冷媒流路１２の内周壁面まで、連続的に凹凸
なく形成したものであり、測定の結果では、第２の実施
例に比べてさらに約１ｄＢの騒音低減効果があった。
測定を行ったところ、第１の実施例に比べてさらに約１
ｄＢの低減効果があった。また、図４に示される第３の
実施例では、第２の実施例に比べて、弁座１６のテーパ
面を高圧側冷媒流路１２の内周壁面まで、連続的に凹凸
なく形成したものであり、測定の結果では、第２の実施
例に比べてさらに約１ｄＢの騒音低減効果があった。
【００２９】
【考案の効果】本考案の膨張弁によれば、絞り孔の直径
ｄと低圧側冷媒流路Ｄとの比ｄ／Ｄを０．３２５以下に
したことにより、冷媒通過音を大幅に低減することがで
き、さらに弁座面をテーパ面にして且つ低圧側冷媒流路
の端部壁を絞り孔の外径線にほぼ接する平面に形成する
ことにより、冷媒通過音がより低減され、弁座のテーパ
面を高圧側冷媒流路の内周壁面まで連続的に形成するこ
とにより、冷媒通過音がさらに低減される。
ｄと低圧側冷媒流路Ｄとの比ｄ／Ｄを０．３２５以下に
したことにより、冷媒通過音を大幅に低減することがで
き、さらに弁座面をテーパ面にして且つ低圧側冷媒流路
の端部壁を絞り孔の外径線にほぼ接する平面に形成する
ことにより、冷媒通過音がより低減され、弁座のテーパ
面を高圧側冷媒流路の内周壁面まで連続的に形成するこ
とにより、冷媒通過音がさらに低減される。
【図１】本考案の第１の実施例の膨張弁の縦断面図であ
る。
る。
【図２】本考案の第１の実施例の実験結果を示す線図で
ある。
ある。
【図３】本考案の第２の実施例の膨張弁の縦断面図であ
る。
る。
【図４】本考案の第３の実施例の膨張弁の縦断面図であ
る。
る。
１１ 弁本体 １２ 高圧側冷媒流路 １３ 低圧側冷媒流路 １４ 絞り孔 １５ 弁体 １６ 弁座
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F25B 41/06 F16K 31/68 F25B 41/00
Claims (2)
- 【請求項１】 高圧の冷媒が送り込まれてくる高圧側冷媒
流路とその冷媒が断熱膨張しながら送り出される低圧側
冷媒流路とを膨張弁本体内に略直角の向きに配置して、
上記高圧側冷媒流路と直列に形成した絞り孔によって上
記両流路を連通させると共に、上記絞り孔の高圧側冷媒
流路側の口元に形成された弁座に対向して弁体を配置し
た膨張弁において、 上記弁座面が上記高圧側冷媒流路側へ次第に広がるテー
パ面に形成され、且つ上記低圧側冷媒流路の端部壁が上
記絞り孔の外径線にほぼ接する平面に形成されているこ
とを特徴とする膨張弁。 - 【請求項２】 上記弁座のテーパ面が上記高圧側冷媒流路
の内周壁面まで連続的に形成されている請求項１記載の
膨張弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1993036597U JP2592026Y2 (ja) | 1993-07-05 | 1993-07-05 | 膨張弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1993036597U JP2592026Y2 (ja) | 1993-07-05 | 1993-07-05 | 膨張弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH076653U JPH076653U (ja) | 1995-01-31 |
| JP2592026Y2 true JP2592026Y2 (ja) | 1999-03-17 |
Family
ID=12474204
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1993036597U Expired - Fee Related JP2592026Y2 (ja) | 1993-07-05 | 1993-07-05 | 膨張弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2592026Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4062988B2 (ja) * | 2002-06-27 | 2008-03-19 | 株式会社デンソー | 冷凍サイクル装置に用いる弁装置 |
-
1993
- 1993-07-05 JP JP1993036597U patent/JP2592026Y2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH076653U (ja) | 1995-01-31 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |